JP2020167919A - 電源装置および医療システム - Google Patents

Abstract

【課題】、一次側に配設されたカレントトランスなどの既存の構成要素を利用して逆電流の発生を防止する。【解決手段】絶縁トランス３と、スイッチング部４Ａと、同期整流部５と、平滑部６と、スイッチング部４Ａの主スイッチング素子３１，３２用の主駆動信号Ｓａ，Ｓｂおよび同期整流部５の同期整流素子４１，４２用の駆動信号Ｓｘ，Ｓｙを出力する信号生成回路６１Ａを有する制御部１０Ａと、カレントトランス５１を有してスイッチング部４Ａに流れる電流Ｉｉを検出して出力電流検出信号Ｓｉを出力する電流検出部９とを備え、制御部１０Ａは、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号Ｓｏｒを生成する論理和回路６２と、論理和信号Ｓｏｒと出力電流検出信号Ｓｉとに基づき逆電流Ｉｒの発生の有無を判別する逆電流判定回路６３とを有し、信号生成回路６１Ａは逆電流Ｉｒが発生したと判別されたときに主駆動信号Ｓａ，Ｓｂと駆動信号Ｓｘ，Ｓｙの出力を停止する。【選択図】図１

Description

本発明は、トランスの一次巻線に直流入力電圧を断続的に印加するスイッチング部と、整流スイッチング素子および還流スイッチング素子を有して構成されて、スイッチング部のスイッチング動作に伴いトランスの二次巻線に誘起された電圧を同期整流して直流電圧に変換する同期整流回路部とを備えている電源装置、およびこの電源装置を備えた医療システムに関するものである。

この種の電源装置として、本願出願人が既に提案した下記の特許文献１の電源装置が知られている。図１５に示すように、この電源装置８１は、一次巻線８２ａおよび二次巻線８２ｂを有するトランス８２（なお、同図中のインダクタンス８２ｃは二次側のリーケージインダクタンス）、スイッチング素子８３ａを有して、一次巻線８２ａに直流入力電圧Ｖｉｎを断続的に印加するスイッチング部８３（一例として、一石フォーワード型のスイッチング部）、ＰＷＭパルス制御信号Ｓ１を出力する制御回路８４、トランス８２の一次側に配設されて、不図示の負荷に出力される出力電流Ｉｏを検出して検出信号Ｓ２を出力するカレントトランス８５、ＰＷＭパルス制御信号Ｓ１の立ち上がりを検出すると共に、検出信号Ｓ２で示される出力電流Ｉｏの増減に対応する遅れ時間を決定し、この遅れ時間だけＰＷＭパルス制御信号Ｓ１を遅延させて駆動信号Ｓ３としてスイッチング素子８３ａのゲート端子に出力する遅延回路８６、ＰＷＭパルス制御信号Ｓ１を電気的に絶縁してトランス８２の二次側にパルス制御信号Ｓ４として出力する絶縁トランス８７、整流スイッチング素子８８ａおよび還流スイッチング素子８８ｂを有して構成されると共に二次巻線８２ｂに接続されて、二次巻線８２ｂに発生した誘起電圧を整流して出力する同期整流回路８８、パルス制御信号Ｓ４に基づいて還流スイッチング素子８８ｂへの駆動信号Ｓ５を生成して出力する駆動回路８９、および同期整流回路８８からの整流出力を平滑して負荷への出力電圧Ｖｏを出力する平滑回路９０を備えている。

この電源装置８１では、遅延回路８６が、出力電流Ｉｏの増減に対応する遅れ時間だけＰＷＭパルス制御信号Ｓ１を遅延させて駆動信号Ｓ３としてスイッチング素子８３ａのゲート端子に出力する構成のため、二次巻線８２ｂに生じる誘起電圧の同期整流回路８８への出力タイミングがインダクタンス８２ｃ（リーケージインダクタンス）の影響を受けて、出力電流Ｉｏの増減に応じて変化したとしても、同期整流回路８８を構成する整流スイッチング素子８８ａおよび還流スイッチング素子８８ｂのオン・オフ制御タイミングを適正に保つことが可能となっている。また、電源装置８１では、検出信号Ｓ２に基づいて検出される出力電流Ｉｏの電流値が予め規定された電流値以上にならないように（過電流が流れないように）する電源装置としての本来の機能である過電流保護機能を有しており、上記した出力電流Ｉｏの増減に対応する遅れ時間を決定する機能は、過電流保護機能において使用されている既存のカレントトランス８５をそのまま使用することで実現されている。

特開２００４−８０９００号公報（第５−７頁、第１−２図）

ところが、上記した電源装置には、以下のような改善すべき課題が存在している。すなわち、この電源装置では、二次電池を負荷としてその充電のために使用する場合において、直流入力電圧Ｖｉｎが低下したときに、これに伴い出力電圧Ｖｏも低下するが、同期整流回路８８は継続して動作している。このため、この電源装置には、低下した出力電圧Ｖｏが二次電池の充電電圧を下回ったときに、動作を継続している同期整流回路８８に二次電池から電流が流入する（逆電流が発生する）ことから、二次電池が放電されるという改善すべき課題が存在している。

本発明は、かかる課題を改善するためになされたものであり、一次側に配設されたカレントトランスなどの既存の構成要素を利用して、簡易に、この逆電流の発生を防止し得る電源装置、およびこの電源装置を備えた医療システムを提供することを他の主目的とする。

上記目的を達成すべく、本発明に係る電源装置は、一次巻線および二次巻線を有する絶縁トランスと、２つの主スイッチング素子を有するハーフブリッジ回路形式および２つの主スイッチング素子を有するプッシュプル回路形式のうちのいずれかの回路形式で構成されると共に、直流入力電圧が供給される一対の直流電源ライン間に接続されて、前記一次巻線に当該直流入力電圧を断続的に印加するスイッチング部と、第１同期整流素子および第２同期整流素子を有して構成されると共に前記二次巻線に接続されて、前記一次巻線への前記直流入力電圧の断続的な印加によって当該二次巻線に生じる誘起電圧を整流して出力する同期整流部と、前記同期整流部から出力される電圧を平滑して直流出力電圧として出力する平滑部と、前記２つの主スイッチング素子を駆動するための２つの主駆動信号、前記第１同期整流素子を駆動するための第１駆動信号、および前記第２同期整流素子を駆動するための第２駆動信号を生成して出力する信号生成回路を有する制御部と、前記一対の直流電源ラインのうちの一方に介装されて前記スイッチング部に流れる電流の電流波形に応じて波形が変化する電圧信号を出力するカレントトランス、および当該電圧信号を整流して出力電流検出信号として出力する整流回路を有する電流検出部とを備えている電源装置であって、前記制御部は、前記２つの主駆動信号の論理和信号を生成する論理和回路と、前記論理和信号と前記出力電流検出信号とに基づき、当該論理和信号における前記２つの主駆動信号が共に出力停止状態となる停止期間において当該出力電流検出信号の出力を検出したときに、前記平滑部から前記同期整流部への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号を出力する逆電流判定回路とを有し、当該逆電流検出信号が出力されたときに、前記信号生成回路が前記２つの主駆動信号、前記第１駆動信号および前記第２駆動信号の出力を停止する。

本発明に係る電源装置は、一次巻線および二次巻線を有する絶縁トランスと、直列接続された２つの主スイッチング素子でそれぞれ構成される一対のレグが並列接続されて成るフルブリッジ回路形式で構成されると共に、直流入力電圧が供給される一対の直流電源ライン間に接続されて、前記一次巻線に当該直流入力電圧を断続的に印加するスイッチング部と、第１同期整流素子および第２同期整流素子を有して構成されると共に前記二次巻線に接続されて、前記一次巻線への前記直流入力電圧の断続的な印加によって当該二次巻線に生じる誘起電圧を整流して出力する同期整流部と、前記同期整流部から出力される電圧を平滑して直流出力電圧として出力する平滑部と、前記４つの主スイッチング素子を駆動するための４つの主駆動信号、前記第１同期整流素子を駆動するための第１駆動信号、および前記第２同期整流素子を駆動するための第２駆動信号を生成して出力する信号生成回路を有する制御部と、前記一対の直流電源ラインのうちの一方に介装されて前記スイッチング部に流れる電流の電流波形に応じて波形が変化する電圧信号を出力するカレントトランス、および当該電圧信号を整流して出力電流検出信号として出力する整流回路を有する電流検出部とを備えている電源装置であって、前記制御部は、前記一対のレグのうちの一方のレグを構成する前記２つの主スイッチング素子のための２つの前記主駆動信号の論理和信号を生成する論理和回路と、前記論理和信号と前記出力電流検出信号とに基づき、当該論理和信号における前記２つの主駆動信号が共に出力停止状態となる停止期間において当該出力電流検出信号の出力を検出したときに、前記平滑部から前記同期整流部への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号を出力する逆電流判定回路とを有し、当該逆電流検出信号が出力されたときに、前記信号生成回路が前記４つの主駆動信号、前記第１駆動信号および前記第２駆動信号の出力を停止する。

したがって、これらの電源装置によれば、電源装置から出力される出力電流の過電流状態を検出するための既存（既設）の電流検出部を、逆電流の発生を検出するための構成要素として使用（流用）する簡易な構成で、逆電流の発生を検出して、スイッチング部および同期整流部のスイッチング動作を停止することができる。このため、これらの電源装置によれば、逆電流が継続する事態の発生を防止することができる。さらに、これらの電源装置によれば、逆電流の発生の有無を判別するための信号として２つの主駆動信号の論理和信号を使用する構成のため、ハードウェアではＯＲ素子だけで、またソフトウェアではＯＲ処理だけで、論理和信号を生成できることから、一層簡易な構成で、逆電流の発生を検出することができる。

本発明に係る電源装置は、前記逆電流判定回路が、前記論理和信号の電圧値が予め規定された第１閾値電圧値未満となる期間を前記停止期間として、かつ前記出力電流検出信号の電圧値が予め規定された第２閾値電圧値以上となるときを前記出力電流検出信号が出力されているときと検出して、前記逆電流の発生を判別する。

したがって、これらの電源装置によれば、逆電流判定回路は、論理和信号や出力電流検出信号の低側電位の期間や高側電位の期間に多少のノイズが重畳した場合においても、論理和信号における停止期間や出力電流検出信号の出力を安定して検出することができ、その結果として逆電流の発生を安定して判別することができる。

本発明に係る医療システムは、入力ラインに接続される一対の交流入力端子、当該一対の交流入力端子に一対の交流電源ラインを介して接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子と当該一対の交流電源ラインとを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部、および前記一対の交流電源ラインに介装されたヒューズまたはブレーカを備えている上記のいずれかの電源装置、並びに当該電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器を備えている。

したがって、この医療システムによれば、絶縁トランスが強化絶縁された絶縁トランスである構成において、さらに一対の電源ラインにヒューズまたはブレーカを備えることで、電源装置単体で医療用規格を取得可能な構成を有しているため、電源装置の外部（具体的には、電源装置に接続される入力ライン）に絶縁トランスおよびヒューズ（またはブレーカ）を介装することなく、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムによれば、上記の電源装置を備えたことにより、上記した電源装置単体での効果を奏することができる。

本発明に係る医療システムは、入力ラインに接続される一対の交流入力端子、および当該一対の交流入力端子に接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子とを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部を備えている上記のいずれかの電源装置と、前記入力ラインに介装されたヒューズまたはブレーカと、前記電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器とを備えている。

したがって、この医療システムによれば、絶縁トランスが強化絶縁された絶縁トランスである構成において、電源装置の外部（具体的には、電源装置に接続される入力ライン）にヒューズ（またはブレーカ）を介装するだけで、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムによれば、上記の電源装置を備えたことにより、上記した電源装置単体での効果を奏することができる。

本発明に係る医療システムは、入力ラインに接続される一対の交流入力端子、当該一対の交流入力端子に一対の交流電源ラインを介して接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子と当該一対の交流電源ラインとを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部、および前記一対の交流電源ラインのうちの一方の交流電源ラインに介装された第１ヒューズまたは第１ブレーカを備えている上記のいずれかの電源装置と、前記一対の交流電源ラインのうちの他方の交流電源ラインに前記交流入力端子を介して接続される前記入力ラインに介装された第２ヒューズまたは第２ブレーカと、前記電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器とを備えている。

したがって、この医療システムによれば、絶縁トランスが強化絶縁された絶縁トランスである構成において、さらに一方の電源ラインに介装された第１ヒューズまたは第１ブレーカを内部に備えているため、電源装置の外部に（具体的には、電源装置に接続される入力ラインのうちの他方の電源ラインに接続される入力ラインに第２ヒューズまたは第２ブレーカを介装するだけで、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムによれば、上記の電源装置を備えたことにより、上記した電源装置単体での効果を奏することができる。

本発明によれば、電源装置から出力される出力電流の過電流状態を検出するための既存（既設）の電流検出部を、逆電流の発生を検出するための構成要素として使用（流用）する簡易な構成で、逆電流の発生を検出して、スイッチング部および同期整流部のスイッチング動作を停止することができる。さらに、これらの電源装置によれば、逆電流の発生の有無を判別するための信号として２つの主駆動信号の論理和信号を使用する構成のため、ハードウェアではＯＲ素子だけで、またソフトウェアではＯＲ処理だけで、論理和信号を生成できることから、一層簡易な構成で、逆電流の発生を検出することができる。

電源装置１Ａの構成を示す構成図である。 ハーフブリッジ方式のスイッチング部４Ａ、絶縁トランス３、同期整流部５および出力平滑部６についての一例を示す回路図である。 プッシュプル方式のスイッチング部４Ａ、絶縁トランス３、同期整流部５および出力平滑部６についての一例を示す回路図である。 定常状態（電源装置１Ａから負荷に向けて出力電流Ｉｏが流れている状態）での電源装置１Ａ（１Ｂ）の動作を説明するための波形図である。 逆電流発生状態（負荷から電源装置１Ａに向けて逆電流Ｉｒが流れている状態）での電源装置１Ａ（１Ｂ）の動作を説明するための波形図である。 電源装置１Ｂの構成を示す構成図である。 フルブリッジ方式のスイッチング部４Ｂ、絶縁トランス３、同期整流部５および出力平滑部６についての一例を示す回路図である。 電源装置１Ｂがフェイズシフト方式で動作する構成において、定常状態（電源装置１Ｂから負荷に向けて出力電流Ｉｏが流れている状態）での動作を説明するための波形図である。 電源装置１Ｂがフェイズシフト方式で動作する構成において、逆電流発生状態（負荷から電源装置１Ｂに向けて逆電流Ｉｒが流れている状態）での動作を説明するための波形図である。 電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ１の構成図である。 電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ２の構成図である。 電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ３の構成図である。 論理和信号Ｓｏｒと第１閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１（Ｖ_ＴＨ１Ｈ，Ｖ_ＴＨ１Ｌ）との関係を説明するための説明図である。 出力電流検出信号Ｓｉと第２閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２（Ｖ_ＴＨ２Ｈ，Ｖ_ＴＨ２Ｌ）との関係を説明するための説明図である。 従来の電源装置８１の構成を示す構成図である。

以下、電源装置および医療システムの実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。

最初に、電源装置の一例としての電源装置１Ａの構成について図１，２を参照して説明する。この電源装置１Ａは、一例として、一対の入力端子２ａ，２ｂ（以下、特に区別しないときには入力端子２ともいう）、絶縁トランス３、スイッチング部４Ａ、同期整流部５、平滑部（以下、出力平滑部ともいう）６、出力電圧検出部７、絶縁部８、電流検出部９、制御部１０Ａ、絶縁ドライバ１１、および一対の出力端子１２ａ，１２ｂ（以下、特に区別しないときには出力端子１２ともいう）を備え、入力端子２ａ，２ｂ間に入力される直流入力電圧Ｖｉｎ（入力端子２ａの電位が入力端子２ｂの電位を基準として高電位となる直流電圧）に基づいて、直流出力電圧Ｖｏを生成して、出力端子１２ａ，１２ｂ間に接続されている不図示の負荷（例えば、医療機器などの電子機器）へ出力する（出力端子１２ａの電位が出力端子１２ｂの電位を基準として高電位となる状態で出力する）。

絶縁トランス３は、一次巻線２１、二次巻線２２、および一次巻線２１と二次巻線２２とを磁気的に結合させる共通の磁気コア２３を備えている。

スイッチング部４Ａは、２つの主スイッチング素子３１，３２を有するハーフブリッジ回路形式およびプッシュプル回路形式のうちのいずれかの回路形式で構成されている。また、スイッチング部４Ａは、直流入力電圧Ｖｉｎが供給される一対の直流電源ライン１３，１４間に接続されて、主スイッチング素子３１，３２が交互にスイッチングすることにより、一次巻線２１に直流入力電圧Ｖｉｎを断続的に印加する。これにより、絶縁トランス３の二次巻線２２には、交流電圧（誘起電圧）Ｖａｃが誘起される。主スイッチング素子３１，３２は、一例としてｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴで構成されているが、これに限定されるものではなく、バイポーラ型トランジスタなどの種々の半導体スイッチを使用することができる。

具体的には、スイッチング部４Ａは、図２に示すように、ハーフブリッジ回路形式で構成されるときには、主スイッチング素子３１，３２に加えて、２つのコンデンサＣ１，Ｃ２を備えて構成される。この回路形式では、主スイッチング素子３１，３２は、上側アーム（ハイサイド）の主スイッチング素子３１のソース端子と下側アーム（ローサイド）の主スイッチング素子３２のドレイン端子とが接続された状態（互いに直列接続された状態）で、上側アームの主スイッチング素子３１のドレイン端子が直流電源ライン１３に接続されると共に下側アームの主スイッチング素子３２のソース端子が直流電源ライン１４に接続されることで、一対の直流電源ライン１３，１４間に接続されている。２つのコンデンサＣ１，Ｃ２も、互いに直列接続された状態で、ハイサイド側のコンデンサＣ１が直流電源ライン１３に接続されると共にローサイド側のコンデンサＣ２が直流電源ライン１４に接続されることで、一対の直流電源ライン１３，１４間に接続されている。

また、絶縁トランス３は、本例では一例として、二次巻線２２にセンタータップが設けられて構成されている。また、絶縁トランス３の一次巻線２１は、一方の端部が主スイッチング素子３１，３２同士の接続点に接続されると共に、他方の端部がコンデンサＣ１，Ｃ２同士の接続点に接続されている。

同期整流部５は、第１同期整流素子４１および第２同期整流素子４２を有して構成されると共に、二次巻線２２に接続されて、二次巻線２２に誘起される交流電圧Ｖａｃを同期整流して電圧Ｖ１を出力する。第１同期整流素子４１および第２同期整流素子４２は、一例としてｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴで構成されているが、これに限定されるものではなく、バイポーラ型トランジスタとダイオードの並列回路などで構成することもできる。

具体的には、同期整流部５では、第１同期整流素子４１および第２同期整流素子４２は、ソース端子同士が接続されている。また、第１同期整流素子４１は、ドレイン端子が二次巻線２２の一方の端子に接続され、第２同期整流素子４２は、ドレイン端子が二次巻線２２の他方の端子に接続されている。また、図示はしないが、絶縁トランス３は、センタータップのない二次巻線２２を有する構成とすることもできる。この場合、同期整流部５は、図示はしないが、二次巻線２２の一端と出力平滑部６との間に第１同期整流素子４１を整流用同期整流素子として接続し、かつ二次巻線２２の一端と他端との間に第２同期整流素子４２を転流用同期整流素子として接続して構成することができる。また、同期整流部５は、図示はしないが、第１同期整流素子４１および第２同期整流素子４２と同じ構成の同期整流素子をさらに２つ備えて、これらの４つの同期整流素子がフルブリッジ型に接続された構成とすることもできる。

出力平滑部６は、一例として、コイルおよびコンデンサの直列回路が二次巻線２２のセンタータップと各同期整流素子４１，４２のソース端子との間に接続されることで、このセンタータップと各ソース端子間に出力される電圧Ｖ１を平滑して直流出力電圧ＶｏとするためのＬＣフィルタとして構成されている。また、出力平滑部６は、生成した直流出力電圧Ｖｏを出力端子１２間に接続されている不図示の負荷に出力する。なお、図示はしないが、出力平滑部６は、二次巻線２２のセンタータップと各同期整流素子４１，４２のソース端子との間に接続されたコンデンサだけで構成することもできる。

また、スイッチング部４Ａは、図３に示すように、プッシュプル回路形式で構成されるときには、主スイッチング素子３１，３２を備えて構成される。スイッチング部４Ａがこのプッシュプル回路形式で構成されるときには、この構成に対応して、絶縁トランス３は、一次巻線２１にセンタータップが設けられて構成されている。主スイッチング素子３１，３２は、互いのソース端子同士が接続された状態（互いに直列接続された状態）で、主スイッチング素子３１のドレイン端子が一次巻線２１の一方の端部に接続され、かつ主スイッチング素子３２のドレイン端子が一次巻線２１の他方の端部に接続されることで、一次巻線２１に並列接続されている。また、一次巻線２１のセンタータップは、直流電源ライン１３に接続され、主スイッチング素子３１，３２の各ソース端子は、直流電源ライン１４に接続されている。なお、二次巻線２２、同期整流部５および出力平滑部６は、スイッチング部４Ａが上記したハーフブリッジ回路形式で構成されるときと同一であることから、同一の符号を付して説明を省略した。

出力電圧検出部７は、直流出力電圧Ｖｏを入力すると共に、直流出力電圧Ｖｏの電圧値に比例して電圧値が変化する電圧検出信号Ｓｖａを出力する。絶縁部８は、パルストランスやフォトカプラなどを有して構成されて、電圧検出信号Ｓｖａを入力すると共に、絶縁トランス３の二次側回路（二次巻線２２、同期整流部５および出力平滑部６）から電気的に絶縁された他の電圧検出信号Ｓｖｂ（電圧検出信号Ｓｖａの電圧値に比例して電圧値が変化する信号）に変換して、絶縁トランス３の一次側に出力する。

電流検出部９は、カレントトランス５１、抵抗５２および整流回路５３を有して構成されている。カレントトランス５１は、一次巻線５１ａが一対の直流電源ライン１３，１４のうちの一方（本例では一例として、直流電源ライン１４）に介装されている。また、カレントトランス５１は、二次巻線５１ｂの両端間に抵抗５２が接続されると共に、二次巻線５１ｂの一方の端部が絶縁トランス３の一次側の基準電位（一次側グランド）に接続されている。

この構成により、カレントトランス５１の二次巻線５１ｂにおける他方の端部には、図４，５に示す信号波形の電圧信号Ｖｉが発生する。電源装置１Ａでは、定常状態（電源装置１Ａから負荷に向けて出力電流Ｉｏが流れている状態）のときには、スイッチング部４Ａには、後述する主駆動信号Ｓａに対応する（主駆動信号Ｓａで駆動されてスイッチングする）主スイッチング素子３１のオン（ＯＮ）期間、および後述する主駆動信号Ｓｂに対応する（主駆動信号Ｓｂで駆動されてスイッチングする）主スイッチング素子３２のオン（ＯＮ）期間において図１，２，３に示す向き（正方向）で電流Ｉｉが流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図４に示すように、このオン（ＯＮ）期間においては、正側波形で構成される信号として出力される。また、主スイッチング素子３１，３２が共にオフ（ＯＦＦ）となるオフ（ＯＦＦ）期間（後述する停止期間Ｔｓｔｐでもある）においては、カレントトランス５１の二次巻線５１ｂには抵抗５２を介してリセット電流（オン期間のときに流れる電流とは逆向きの電流）が流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図４に示すように、このオフ（ＯＦＦ）期間においては、負側波形で構成される信号として出力される。

一方、電源装置１Ａでは、逆電流発生状態（負荷から電源装置１Ａに向けて逆電流Ｉｒが流れている状態）のときには、スイッチング部４Ａには、主スイッチング素子３１，３２の各オン（ＯＮ）期間において図１，２，３に示す向きとは逆向きで電流Ｉｉが流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図５に示す期間Ｔａのように、このオン（ＯＮ）期間においては、負側波形で構成される信号として出力される。また、主スイッチング素子３１，３２が共にオフ（ＯＦＦ）となるオフ（ＯＦＦ）期間（後述の停止期間Ｔｓｔｐ）においては、カレントトランス５１の二次巻線５１ｂには抵抗５２を介してリセット電流（オン期間のときに流れる電流とは逆向きの電流）が流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図５に示す期間Ｔａのように、このオフ（ＯＦＦ）期間においては、正側波形で構成される信号として出力される。

整流回路５３は、一例としてダイオードで構成されると共に、アノードがカレントトランス５１の二次巻線５１ｂにおける他方の端部に接続されて、この他方の端部に発生する電圧信号Ｖｉを整流することにより、図４，５に示すように電圧信号Ｖｉの正側波形で構成される出力電流検出信号Ｓｉを生成して、カソードから制御部１０Ａに出力する。

この出力電流検出信号Ｓｉは、電源装置１Ａが定常状態のときには、図４に示すように、上記のオン（ＯＮ）期間では、電流Ｉｉの電流波形に比例した正側波形の電圧信号として出力され、上記のオフ（ＯＦＦ）期間では実質的にゼロボルトの電圧信号として出力される。このため、出力電流検出信号Ｓｉは、電源装置１Ａが定常状態のときには、その平均値が出力端子１２に流れる出力電流Ｉｏの電流値に応じて変化する信号となっている。

一方、電源装置１Ａが逆電流発生状態のときには、電圧信号Ｖｉの信号波形は、上記の定常状態のときの信号波形に対して、オン（ＯＮ）期間での極性および上記のオフ（ＯＦＦ）期間での極性がそれぞれ逆極性になる。このため、出力電流検出信号Ｓｉは、図５に示す期間Ｔａのように、上記した定常状態のときとは逆に、上記のオン（ＯＮ）期間ではゼロボルトの電圧信号として出力され、上記のオフ（ＯＦＦ）期間では、正側波形の電圧信号として出力される。

制御部１０Ａは、一例として、信号生成回路６１Ａ、論理和回路６２および逆電流判定回路６３を備えている。

信号生成回路６１Ａは、電圧検出信号Ｓｖｂを入力すると共に、電圧検出信号Ｓｖｂで示される直流出力電圧Ｖｏの電圧値に基づき２つの主スイッチング素子３１，３２を駆動するための２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂを図４，５に示すタイミングで生成して、対応する主スイッチング素子３１，３２のゲート端子に出力する。また、信号生成回路６１Ａは、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２のオンデューティを制御することにより、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を予め規定された目標電圧値に制御する。また、信号生成回路６１Ａは、出力電流検出信号Ｓｉに基づいて検出される出力電流Ｉｏの電流値が予め規定された上限電流値に達したか否か（過電流状態であるか否か）を判別しつつ、出力電流Ｉｏの電流値が上限電流値に達したとき（過電流状態のとき）には、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２のオンデューティを制御することにより、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を低下させて、出力電流Ｉｏの電流値を上限電流値を超えないように制御する。また、信号生成回路６１Ａは、図４，５に示すように、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの生成タイミングに基づいて、第１同期整流素子４１を駆動するための第１駆動信号Ｓｘ、および第２同期整流素子４２を駆動するための第２駆動信号Ｓｙを生成して出力する。また、信号生成回路６１Ａは、逆電流判定回路６３から後述の逆電流検出信号Ｓｒｖが出力されたときには、２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する。

論理和回路６２は、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂに基づいて、図４，５に示すように、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号Ｓｏｒ（＝Ｓａ＋Ｓｂ）を生成して出力する。逆電流判定回路６３は、論理和信号Ｓｏｒと出力電流検出信号Ｓｉとに基づき、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉが出力されるか否かを検出する。また、逆電流判定回路６３は、停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出したときに、出力平滑部６から同期整流部５への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号Ｓｒｖを信号生成回路６１Ａに出力する。

ここで、逆電流判定回路６３が、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐを検出する構成（つまり、論理和信号Ｓｏｒが停止期間Ｔｓｔｐの状態にあるか否かを検出する構成）と、出力電流検出信号Ｓｉが出力されているか否かを検出する構成とについて説明する。

まず、停止期間Ｔｓｔｐの検出については、逆電流判定回路６３は、図１３に示すように、論理和信号Ｓｏｒに対して予め規定された第１閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１（本例では、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈおよび第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌの２つの閾値電圧値）を用いて検出する。また、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈおよび第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌは、以下の関係が成り立つように規定されている。
論理和信号Ｓｏｒの高側電位＞第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈ＞第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌ＞論理和信号Ｓｏｒの低側電位

具体的には、図１３に示すように、論理和信号Ｓｏｒは、その電圧値が、低側電位から上昇を開始して、第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌ、次いで第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈを経由して高側電位に移行し、その後、高側電位から低下を開始して、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈ、次いで第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌを経由して低側電位に移行するというように変化することを繰り返す信号である。

逆電流判定回路６３は、このように電圧値が変化する論理和信号Ｓｏｒについて、この電圧値が高側電位から低下を開始して、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈを下回り、さらに第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌをも下回った時点を停止期間Ｔｓｔｐの開始時点として検出する。また、逆電流判定回路６３は、その後、論理和信号Ｓｏｒの電圧値が低側電位から上昇を開始して、第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌを上回り、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈに達した時点を停止期間Ｔｓｔｐの終了時点として検出する。このようにして、逆電流判定回路６３は、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐを検出する。つまり、逆電流判定回路６３は、いわゆるヒステリシス特性を持った回路として機能して論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐを検出することで、論理和信号Ｓｏｒに多少のノイズが重畳した場合であっても（低側電位の期間や高側電位の期間に多少のノイズが重畳した場合だけでなく、低側電位から高側電位への遷移期間、および高側電位から低側電位への遷移期間に多少のノイズが重畳した場合であっても）、停止期間Ｔｓｔｐを安定して検出することが可能となっている。

次に、出力電流検出信号Ｓｉが出力されているか否かの検出については、逆電流判定回路６３は、図１４に示すように、出力電流検出信号Ｓｉに対して予め規定された第２閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２（本例では、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈおよび第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌの２つの閾値電圧値）を用いて検出する。また、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈおよび第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌは、以下の関係が成り立つように規定されている。なお、図１４中における実線で示す出力電流検出信号Ｓｉの波形は、図５に示す出力電流検出信号Ｓｉについての波形を示し、破線で示す波形は図４に示す高側電位の部位についての波形を示している。
出力電流検出信号Ｓｉの高側電位＞第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈ＞第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌ＞出力電流検出信号Ｓｉの低側電位

具体的には、図１４に示すように、出力電流検出信号Ｓｉは、その電圧値が、低側電位から上昇を開始して、第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌ、次いで第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈを経由して高側電位に移行し、その後、高側電位から低下を開始して、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈ、次いで第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌを経由して低側電位に移行するというように変化することを繰り返す信号である。

逆電流判定回路６３は、このように電圧値が変化する出力電流検出信号Ｓｉについて、この電圧値が低側電位から上昇を開始して、第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌを上回り、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈに達した時点を出力電流検出信号Ｓｉの出力開始時点として検出する。また、逆電流判定回路６３は、その後、出力電流検出信号Ｓｉの電圧値が高側電位から低下を開始して、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈを下回り、第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌに達した時点を出力電流検出信号Ｓｉの出力停止時点として検出する。このようにして、逆電流判定回路６３は、出力電流検出信号Ｓｉが出力されているか否かを検出する。つまり、逆電流判定回路６３は、いわゆるヒステリシス特性を持った回路として機能して出力電流検出信号Ｓｉの出力・出力停止を検出することで、出力電流検出信号Ｓｉに多少のノイズが重畳した場合であっても（低側電位の期間や高側電位の期間に多少のノイズが重畳した場合だけでなく、低側電位から高側電位への遷移期間、および高側電位から低側電位への遷移期間に多少のノイズが重畳した場合であっても）、その出力・出力停止を安定して検出することが可能となっている。

なお、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈと第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈは、同じ値であってもよいし、異なる値であってもよい。また、第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌと第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌについても、同じ値であってもよいし、異なる値であってもよい。

また、第１閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１として、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈおよび第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌの２つの閾値電圧値を用いる構成に限定されるものではなく、１つの閾値電圧値（上記の例では、第１高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｈ＝第１低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１Ｌ）を用いる構成を採用することもできる。また、第２閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２についても、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈおよび第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌの２つの閾値電圧値を用いる構成に限定されるものではなく、１つの閾値電圧値（上記の例では、第２高側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｈ＝第２低側閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２Ｌ）を用いる構成を採用することもできる。つまり、逆電流判定回路６３は、ヒステリシス特性を持たない構成を採用することもできる。この構成においても、逆電流判定回路６３は、論理和信号Ｓｏｒや出力電流検出信号Ｓｉの低側電位の期間や高側電位の期間に多少のノイズが重畳した場合においても、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐや出力電流検出信号Ｓｉの出力・出力停止を安定して検出することが可能となる。

絶縁ドライバ１１は、例えば、パルストランスやフォトカプラなどを有して構成されて、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙを入力すると共に、絶縁トランス３の一次側回路（一次巻線２１、スイッチング部４Ａおよび制御部１０Ａなど）から電気的に絶縁された新たな第１駆動信号Ｓｘｄおよび第２駆動信号Ｓｙｄ（第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙのうちの対応する信号に同期した信号）に変換して、第１同期整流素子４１および第２同期整流素子４２に出力する。

次に、電源装置１Ａの動作について説明する。

電源装置１Ａでは、制御部１０Ａの信号生成回路６１Ａが、図４に示すタイミングで、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂを生成してスイッチング部４Ａの主スイッチング素子３１，３２に出力する。これにより、スイッチング部４Ａは、主スイッチング素子３１，３２が交互にスイッチングして、絶縁トランス３の一次巻線２１に直流入力電圧Ｖｉｎを断続的に印加する。このため、絶縁トランス３の二次巻線２２には、図４に示すタイミングで、同図に示す電圧波形の交流電圧Ｖａｃが誘起される。

また、信号生成回路６１Ａは、図４に示すタイミングで、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙを生成して絶縁ドライバ１１に出力する。絶縁ドライバ１１は、この第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙを、これらの駆動信号Ｓｘ，Ｓｙと電気的に絶縁された第１駆動信号Ｓｘｄおよび第２駆動信号Ｓｙｄに変換して同期整流部５に出力する。これにより、同期整流部５では、第１同期整流素子４１が第１駆動信号Ｓｘｄに基づきスイッチングし、かつ第２同期整流素子４２が第２駆動信号Ｓｙｄに基づきスイッチングすることで、交流電圧Ｖａｃを同期整流して電圧Ｖ１を出力する。出力平滑部６は、電圧Ｖ１を入力すると共に平滑して（電圧Ｖ１に含まれているスイッチングノイズなどの高周波成分を除去して）、直流出力電圧Ｖｏとして出力端子１２に出力する。これにより、この直流出力電圧Ｖｏが、出力端子１２間に接続された不図示の負荷に供給される。

また、電源装置１Ａでは、出力電圧検出部７が直流出力電圧Ｖｏの電圧値に比例して電圧値が変化する電圧検出信号Ｓｖａを出力し、絶縁部８はこの電圧検出信号Ｓｖａを電気的に絶縁された電圧検出信号Ｓｖｂに変換して、信号生成回路６１Ａに出力する。

また、電源装置１Ａでは、電流検出部９がスイッチング部４Ａに流れる電流Ｉｉを検出すると共に、出力電流検出信号Ｓｉを生成して、制御部１０Ａに出力する。

制御部１０Ａでは、信号生成回路６１Ａが、電圧検出信号Ｓｖｂを入力すると共に、電圧検出信号Ｓｖｂで示される直流出力電圧Ｖｏの電圧値に基づき、２つの主スイッチング素子３１，３２に出力している主駆動信号Ｓａ，Ｓｂのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２のオンデューティを制御することにより、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を予め規定された目標電圧値に制御する。また、信号生成回路６１Ａは、出力電流検出信号Ｓｉに基づいて検出される出力電流Ｉｏの電流値が予め規定された上限電流値に達したか否か（過電流状態であるか否か）を判別しつつ、出力電流Ｉｏの電流値が上限電流値に達したとき（過電流状態のとき）には、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２のオンデューティを制御することにより（具体的には、デューティ比を下げてオンデューティを低下させる制御を実行することにより）、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を低下させて、出力電流Ｉｏの電流値を上限電流値を超えないように制御する。

また、制御部１０Ａでは、論理和回路６２が、図４，５に示すように主駆動信号Ｓａ，Ｓｂから論理和信号Ｓｏｒを生成して、逆電流判定回路６３に出力する。また、逆電流判定回路６３が、この論理和信号Ｓｏｒと出力電流検出信号Ｓｉとに基づき、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉが出力されるか否かを検出する。

この場合、上記したように、電源装置１Ａが定常状態（電源装置１Ａから負荷に向けて出力電流Ｉｏが流れている状態）のときには、電圧信号Ｖｉの正側波形で構成される出力電流検出信号Ｓｉは、図４に示すように、オフ（ＯＦＦ）期間（つまり、停止期間Ｔｓｔｐ）において実質的にゼロボルトに維持されている（つまり、出力されていない状態となっている）。このため、逆電流判定回路６３は、停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出しないことから、出力平滑部６から同期整流部５への逆電流Ｉｒは発生していないと判別して、逆電流検出信号Ｓｒｖを出力しない。したがって、制御部１０Ａでは、信号生成回路６１Ａは、逆電流Ｉｒの発生を検出したときの動作（２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する動作）については実行せずに、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を予め規定された目標電圧値に制御する上記動作と、出力電流Ｉｏの電流値が上限電流値に達したか否か（過電流状態か否か）を判別して実行する上記動作とを継続して実行する。

一方、上記したように、電源装置１Ａが逆電流発生状態（負荷から電源装置１Ａに向けて逆電流Ｉｒが流れている状態）のときには、電圧信号Ｖｉの正側波形で構成される出力電流検出信号Ｓｉは、図５に示す期間Ｔａのときのように、オフ（ＯＦＦ）期間（つまり、停止期間Ｔｓｔｐ）において正側波形の電圧信号として出力される。このため、逆電流判定回路６３は、停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出することから、出力平滑部６から同期整流部５への逆電流Ｉｒが発生していると判別して、逆電流検出信号Ｓｒｖを出力する。したがって、制御部１０Ａでは、信号生成回路６１Ａが、逆電流Ｉｒの発生を検出したときの動作（２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する動作）を実行する。これにより、電源装置１Ａによる直流出力電圧Ｖｏの出力動作が停止することから、交流電圧Ｖａｃ、電流Ｉｉ、電圧信号Ｖｉ、論理和信号Ｓｏｒ、および出力電流検出信号Ｓｉは、図５に示す期間Ｔｂの状態に移行する。

なお、図５では、逆電流発生状態での各信号の状態を説明するために、逆電流判定回路６３が停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出するまでの期間Ｔａを実際よりも長く表記しているが、通常は、逆電流判定回路６３が停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を最初に検出した時点で逆電流検出信号Ｓｒｖを出力するため、信号生成回路６１Ａは、逆電流Ｉｒの発生から殆ど遅れることなく、逆電流Ｉｒの発生を検出したときの動作（２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する動作）を実行する。これにより、電源装置１Ａは、出力電流Ｉｏの過電流状態を検出するための既存の電流検出部９を、逆電流Ｉｒの発生を検出するための構成要素として使用（流用）する簡易な構成でありながら、逆電流Ｉｒの発生を検出して、スイッチング部４Ａおよび同期整流部５のスイッチング動作を停止することが可能となっている。さらに、電源装置１Ａは、逆電流Ｉｒの発生の有無を判別するための信号（基準信号）として主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号Ｓｏｒを使用する構成のため、この信号の生成にはＯＲ素子またはＯＲ処理の実行だけで済むことから、一層簡易な構成で、逆電流Ｉｒの発生を検出することが可能となっている。

このように、この電源装置１Ａでは、スイッチング部４Ａに流れる電流Ｉｉを検出して出力電流検出信号Ｓｉを出力する電流検出部９を備える構成（出力電流Ｉｏの過電流状態を検出するための電流検出部９が既設である構成）において、制御部１０Ａが２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号Ｓｏｒを生成する論理和回路６２と、論理和信号Ｓｏｒと出力電流検出信号Ｓｉとに基づき、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出したときに逆電流Ｉｒが発生したと判別して逆電流検出信号Ｓｒｖを出力する逆電流判定回路６３とを有し、逆電流検出信号Ｓｒｖが出力されたときに、信号生成回路６１Ａが２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する。

したがって、この電源装置１Ａによれば、出力電流Ｉｏの過電流状態を検出するための既存（既設）の電流検出部９を、逆電流Ｉｒの発生を検出するための構成要素として使用（流用）する簡易な構成で、逆電流Ｉｒの発生を検出して、スイッチング部４Ａおよび同期整流部５のスイッチング動作を停止することができる。このため、この電源装置１Ａによれば、逆電流Ｉｒが継続する事態の発生を防止することができる。さらに、電源装置１Ａによれば、逆電流Ｉｒの発生の有無を判別するための信号として主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号Ｓｏｒを使用する構成のため、ハードウェアではＯＲ素子だけで、またソフトウェアではＯＲ処理だけで、論理和信号Ｓｏｒを生成できることから、一層簡易な構成で、逆電流Ｉｒの発生を検出することができる。

また、電源装置１Ａによれば、逆電流判定回路６３が、論理和信号Ｓｏｒについては第１閾値電圧値Ｖ_ＴＨ１を用いて停止期間Ｔｓｔｐを検出し、出力電流検出信号Ｓｉについては第２閾値電圧値Ｖ_ＴＨ２を用いて出力を検出する構成のため、論理和信号Ｓｏｒや出力電流検出信号Ｓｉの低側電位の期間や高側電位の期間に多少のノイズが重畳した場合においても、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐや出力電流検出信号Ｓｉの出力を安定して検出することができ、その結果として、逆電流Ｉｒの発生を安定して判別（検出）することができる。

なお、２つの主スイッチング素子３１，３２を有するハーフブリッジ回路形式およびプッシュプル回路形式のうちのいずれかの回路形式でスイッチング部４Ａを構成する電源装置１Ａについて上記したが、これに限定されるものではない。例えば、４つの主スイッチング素子を有するフルブリッジ回路形式でスイッチング部を構成することもできる。以下、この構成を採用した電源装置１Ｂについて図４、図６〜図９を参照して説明する。なお、上記した電源装置１Ａと同一の構成については同一の符号を付して重複する説明を省略する。

電源装置１Ｂは、図６，７に示すように、一例として、一対の入力端子２ａ，２ｂ、絶縁トランス３、スイッチング部４Ｂ、同期整流部５、出力平滑部６、出力電圧検出部７、絶縁部８、電流検出部９、制御部１０Ｂ、絶縁ドライバ１１、および一対の出力端子１２ａ，１２ｂを備え、入力端子２ａ，２ｂ間に入力される直流入力電圧Ｖｉｎに基づいて、直流出力電圧Ｖｏを生成して、出力端子１２ａ，１２ｂ間に接続されている不図示の負荷へ出力する。

スイッチング部４Ｂは、４つの主スイッチング素子３１，３２，３３，３４を有するフルブリッジ回路形式で構成されている。具体的には、スイッチング部４Ｂは、図７に示すように、直列接続された２つの主スイッチング素子３１，３２で構成される第１レグＬ１と、直列接続された２つの主スイッチング素子３３，３４で構成される第２レグＬ２とが、直流入力電圧Ｖｉｎが供給される一対の直流電源ライン１３，１４間に並列接続された状態で接続されて構成されている。また、絶縁トランス３の一次巻線２１は、一方の端部が主スイッチング素子３１，３２同士の接続点に接続されると共に、他方の端部が主スイッチング素子３３，３４同士の接続点に接続されている。

また、スイッチング部４Ｂは、主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がＰＷＭ方式で制御されるときには図４，５に示すタイミングで供給される対応の主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄでスイッチングすることにより、また主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がフェイズシフト方式で制御されるときには図８，９に示すタイミングで供給される対応の主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄでスイッチングすることにより、一次巻線２１に直流入力電圧Ｖｉｎを断続的に印加する。これにより、絶縁トランス３の二次巻線２２には、図４，５や図８，９に示すタイミングで交流電圧（誘起電圧）Ｖａｃが誘起される。主スイッチング素子３１，３２，３３，３４は、一例としてｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴで構成されているが、これに限定されるものではなく、バイポーラ型トランジスタなどの種々の半導体スイッチを使用することができる。このように、スイッチング部４Ｂの主スイッチング素子３１，３２，３３，３４はＰＷＭ方式とフェイズシフト方式の２つの方式のうちのいずれかの方式で制御されるが、最初に、ＰＷＭ方式で制御される構成について説明する。

電流検出部９は、上記した電源装置１Ａと同一に構成されている。これにより、カレントトランス５１の二次巻線５１ｂにおける他方の端部には、主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がスイッチングしている状態において、図４，５に示す信号波形の電圧信号Ｖｉが発生する。

電源装置１Ｂでは、定常状態（電源装置１Ｂから負荷に向けて出力電流Ｉｏが流れている状態）のときには、スイッチング部４Ｂには、主駆動信号Ｓａに対応する主スイッチング素子３１および主駆動信号Ｓｄに対応する主スイッチング素子３４が共にオン状態となるオン（ＯＮ）期間、並びに主駆動信号Ｓｂに対応する主スイッチング素子３２および主駆動信号Ｓｃに対応する主スイッチング素子３３が共にオン状態となるオン（ＯＮ）期間において図６，７に示す向き（正方向）で電流Ｉｉが流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図４に示すように、このオン（ＯＮ）期間においては、正側波形で構成される信号として出力される。また、主スイッチング素子３１，３２，３３，３４が共にオフ（ＯＦＦ）となるオフ（ＯＦＦ）期間（停止期間Ｔｓｔｐでもある）においては、カレントトランス５１の二次巻線５１ｂには抵抗５２を介してリセット電流（オン期間のときに流れる電流とは逆向きの電流）が流れる。このため、電圧信号Ｖｉは、図４に示すように、このオフ（ＯＦＦ）期間においては、負側波形で構成される信号として出力される。

このため、この電源装置１Ｂにおいても、電流検出部９は、この電圧信号Ｖｉを整流回路５３が整流することにより、定常状態のときには図４に示すように、また逆電流発生状態のときには図５に示すように変化する出力電流検出信号Ｓｉを上記した電源装置１Ａと同じように出力する。

制御部１０Ｂは、一例として、信号生成回路６１Ｂ、論理和回路６２および逆電流判定回路６３を備えている。

信号生成回路６１Ｂは、電圧検出信号Ｓｖｂを入力すると共に、電圧検出信号Ｓｖｂで示される直流出力電圧Ｖｏの電圧値に基づき４つの主スイッチング素子３１，３２，３３，３４を駆動するための４つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄを図４，５に示すタイミングで生成して、対応する主スイッチング素子３１，３２，３３，３４のゲート端子に出力する。また、信号生成回路６１Ｂは、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２，３３，３４のオンデューティを制御することにより、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を予め規定された目標電圧値に制御する。また、信号生成回路６１Ｂは、出力電流検出信号Ｓｉに基づいて検出される出力電流Ｉｏの電流値が予め規定された上限電流値に達したか否か（過電流状態であるか否か）を判別しつつ、出力電流Ｉｏの電流値が上限電流値に達したとき（過電流状態のとき）には、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄのデューティ比を制御して主スイッチング素子３１，３２のオンデューティを制御することにより、直流出力電圧Ｖｏの電圧値を低下させて、出力電流Ｉｏの電流値を上限電流値を超えないように制御する。また、信号生成回路６１Ｂは、図４，５に示すように、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄの生成タイミングに基づいて、第１同期整流素子４１を駆動するための第１駆動信号Ｓｘ、および第２同期整流素子４２を駆動するための第２駆動信号Ｓｙを生成して出力する。また、信号生成回路６１Ｂは、逆電流判定回路６３から後述の逆電流検出信号Ｓｒｖが出力されたときには、４つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄ、第１駆動信号Ｓｘおよび第２駆動信号Ｓｙの出力を停止する。

論理和回路６２は、一対のレグＬ１，Ｌ２のうちの一方のレグを構成する２つの主スイッチング素子のための２つの主駆動信号（本例では一例として、図４，５に示すように、第１レグＬ１を構成する２つの主スイッチング素子３１，３２のための２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ）の論理和信号Ｓｏｒ（＝Ｓａ＋Ｓｂ）を生成して出力する。逆電流判定回路６３は、論理和信号Ｓｏｒと出力電流検出信号Ｓｉとに基づき、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉが出力されるか否かを検出する。また、逆電流判定回路６３は、停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出したときに、出力平滑部６から同期整流部５への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号Ｓｒｖを信号生成回路６１Ｂに出力する。

以上の構成を備えた電源装置１Ｂは、スイッチング部４Ｂが４つの主スイッチング素子３１，３２，３３，３４で構成され、信号生成回路６１Ｂが各主スイッチング素子３１，３２，３３，３４に対応する４つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄを生成して出力する構成については上記した電源装置１Ａと異なるものの、本例のように主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がＰＷＭ方式で制御される構成においては、電源装置１Ｂの各構成要素が電源装置１Ａの各構成要素と同じように動作するため、各構成要素での信号波形は図４，５に示すように電源装置１Ａと同じになる。このため、制御部１０Ｂでも、制御部１０Ａと同様にして、逆電流判定回路６３が、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出したか否かに基づき逆電流Ｉｒが発生したか否かを判別して逆電流検出信号Ｓｒｖを出力することが可能となっている。

したがって、主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がＰＷＭ方式で制御される構成の電源装置１Ｂにおいても、上記した電源装置１Ａでの効果と同等の効果を奏することができる。

次いで、電源装置１Ｂの主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がフェイズシフト方式で制御される構成について説明する。なお、上記したＰＷＭ方式で制御される構成と同一の構成については同一の符号を付して重複する説明を省略する。

この構成の電源装置１Ｂでは、上記したように、信号生成回路６１Ｂによる各主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄの生成タイミング、つまり主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄに対応する主スイッチング素子３１，３２，３３，３４のオン・オフタイミングが図８，９に示すタイミングとなる構成が、ＰＷＭ方式で制御される構成（各主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄの生成タイミング、つまり主駆動信号Ｓａ，Ｓｂ，Ｓｃ，Ｓｄに対応する主スイッチング素子３１，３２，３３，３４のオン・オフタイミングが図４，５に示すタイミングとなる構成）と相違している。一方、図８，９に示すように、定常状態および逆電流発生状態での論理和信号Ｓｏｒ（本例では、主駆動信号Ｓａ，Ｓｂの論理和信号であるが、主駆動信号Ｓｃ，Ｓｄの論理和信号であってもよい）に対する電圧信号Ｖｉの発生タイミングおよびその極性（つまり、出力電流検出信号Ｓｉの発生タイミング）は、ＰＷＭ方式で制御される構成と同等の関係（定常状態では、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐに出力電流検出信号Ｓｉは発生せず、逆電流発生状態では、論理和信号Ｓｏｒにおける停止期間Ｔｓｔｐに出力電流検出信号Ｓｉが発生する関係）となっている。

したがって、主スイッチング素子３１，３２，３３，３４がフェイズシフト方式で制御される構成の電源装置１Ｂにおいても、逆電流判定回路６３が、論理和信号Ｓｏｒにおける２つの主駆動信号Ｓａ，Ｓｂが共に出力停止状態となる停止期間Ｔｓｔｐにおいて出力電流検出信号Ｓｉの出力を検出したか否かに基づき逆電流Ｉｒが発生したか否かを判別して逆電流検出信号Ｓｒｖを出力することができることから、上記した電源装置１Ａでの効果と同等の効果を奏することができる。

この電源装置１Ａ，１Ｂは、直流出力電圧Ｖｏに基づいて動作する医療機器を出力端子１２ａ，１２ｂに接続することで、医療システムに用いることができる。医療システムにおいても、電源装置１Ａ，１Ｂから供給される直流出力電圧Ｖｏを例えばバックアップ用の二次電池に充電する機能を備えたものが存在する。このため、医療システムからの逆電流Ｉｒの発生を検出して、停止状態に移行し得る電源装置１Ａ，１Ｂは、この種の医療システムにおいて有益である。

以下において、この電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ１について、図１０を参照して説明する。なお、電源装置１Ａ（１Ｂ）の絶縁トランス３は、医療用規格に合致した絶縁性能を有している（強化絶縁されている）ものとする。また、出力端子１２ａ，１２ｂには、医療機器７１が接続されているものとする。また、電源装置１Ａ（１Ｂ）の筐体Ｈには、接地のためのＦＧラインが接続されているものとする。また、電源装置１Ａ（１Ｂ）の上記した構成と同一の構成については同一の符号を付して重複する説明を省略する。

この場合、電源装置１Ａ（１Ｂ）は、入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン）間から供給される交流入力電圧Ｖｘを一対の交流入力端子７２ａ，７２ｂを介して入力して動作する。このため、電源装置１Ａ（１Ｂ）は、その内部に、一対の交流入力端子７２ａ，７２ｂに一対の交流電源ライン７３，７４を介して接続された整流平滑部７５を備え、この整流平滑部７５が、入力ラインＬ，Ｎと一対の交流入力端子７２ａ，７２ｂと一対の交流電源ライン７３，７４とを介して入力される交流入力電圧Ｖｘを整流平滑して直流入力電圧Ｖｉｎを生成して、入力端子２ａ，２ｂ、さらには直流電源ライン１３，１４に出力するように構成されている。この場合、整流平滑部７５は、力率改善回路（ＰＦＣ回路）を含む構成にすることもできる。また、電源装置１Ａ（１Ｂ）は、その内部に、一対の交流電源ライン７３，７４に介装されたヒューズ７６（またはブレーカ）を備えている。

この電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ１によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）が、上記のように強化絶縁された絶縁トランス３とヒューズ７６（またはブレーカ）とを備えて単体で医療用規格を取得可能な構成を有しているため、電源装置１Ａ（１Ｂ）の外部（具体的には、電源装置１Ａ（１Ｂ）に接続される入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン））に絶縁トランスおよびヒューズ（またはブレーカ）を介装することなく、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムＭＥＳ１によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えたことにより、上記した電源装置１Ａ（１Ｂ）単体での効果を奏することができる。

また、上記の医療システムＭＥＳ１では、電源装置１Ａ（１Ｂ）が内部にヒューズ７６（またはブレーカ）を備える構成であったが、内部にヒューズ７６（またはブレーカ）を備えていない電源装置１Ａ（１Ｂ）で医療システムを構成することもできる。以下、この構成を採用した医療システムＭＥＳ２について図１１を参照して説明する。なお、上記した医療システムＭＥＳ１と同一の構成については同一の符号を付して重複する説明については省略し、医療システムＭＥＳ１と相違する構成について主として説明する。

この医療システムＭＥＳ２では、ヒューズ７６（またはブレーカ）は、図１１に示すように、入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン）に介装されている。この構成により、入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン）間から供給される交流入力電圧Ｖｘは、ヒューズ７６（またはブレーカ）を介して電源装置１Ａ（１Ｂ）の交流入力端子７２ａ，７２ｂに入力される。

この電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ２によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）が、上記のように強化絶縁された絶縁トランス３を備えているため、電源装置１Ａ（１Ｂ）の外部（具体的には、電源装置１Ａ（１Ｂ）に接続される入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン））にヒューズ７６（またはブレーカ）を介装するだけで、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムＭＥＳ２によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えたことにより、上記した電源装置１Ａ（１Ｂ）単体での効果を奏することができる。

また、上記の医療システムＭＥＳ１，ＭＥＳ２では、電源装置１Ａ（１Ｂ）の内部および外部のいずれか一方にのみヒューズ７６（またはブレーカ）を介装する構成であったが、電源装置１Ａ（１Ｂ）の内部および外部の双方にヒューズ７６（またはブレーカ）を介装する構成を採用することもできる。以下、この構成を採用した医療システムＭＥＳ３について図１２を参照して説明する。なお、上記した医療システムＭＥＳ１，ＭＥＳ２と同一の構成については同一の符号を付して重複する説明については省略し、医療システムＭＥＳ１，ＭＥＳ２と相違する構成について主として説明する。

この医療システムＭＥＳ３では、電源装置１Ａ（１Ｂ）は、一対の交流電源ライン７３，７４のうちの一方の交流電源ライン（本例では一例として、交流電源ライン７４）に介装された第１ヒューズとしてのヒューズ７６_１（または第１ブレーカとしてのブレーカ）を内部に備えている。また、電源装置１Ａ（１Ｂ）の外部には、一対の交流電源ライン７３，７４のうちの他方の交流電源ライン（本例では一例として、交流電源ライン７３）に交流入力端子（本例では、交流入力端子７２ａ）を介して接続される入力ライン（本例では、Ｌ相ライン）に介装された状態で、第２ヒューズとしてのヒューズ７６_２（または第２ブレーカとしてのブレーカ）が配設されている。なお、図示はしないが、第１ヒューズとしてのヒューズ７６_１（または第１ブレーカとしてのブレーカ）を交流電源ライン７３に介装し、これに対応して、第２ヒューズとしてのヒューズ７６_２（または第２ブレーカとしてのブレーカ）をＮ相ラインに介装する構成を採用することもできる。

この電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えた医療システムＭＥＳ３によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）が、上記のように強化絶縁された絶縁トランス３と一方の交流電源ライン（交流電源ライン７４または交流電源ライン７３）に介装されたヒューズ７６_１（ブレーカ）とを内部に備えているため、電源装置１Ａ（１Ｂ）の外部（具体的には、電源装置１Ａ（１Ｂ）に接続される入力ライン（Ｌ相ライン，Ｎ相ライン）のうちの他方の交流電源ラインに接続される入力ライン（Ｌ相ラインまたはＮ相ライン））に他のヒューズ７６_２（またはブレーカ）を介装するだけで、医療用規格を取得可能な構成を実現することができる。また、この医療システムＭＥＳ３によれば、電源装置１Ａ（１Ｂ）を備えたことにより、上記した電源装置１Ａ（１Ｂ）単体での効果を奏することができる。

１Ａ，１Ｂ 電源装置
３ 絶縁トランス
４Ａ，４Ｂ スイッチング部
５ 同期整流部
６ 出力平滑部
９ 電流検出部
１０Ａ，１０Ｂ 制御部
１３，１４ 直流電源ライン
２１ 一次巻線
２２ 二次巻線
３１〜３４ 主スイッチング素子
４１ 第１同期整流素子
４２ 第２同期整流素子
５１ カレントトランス
５３ 整流回路
６１Ａ，６１Ｂ 信号生成回路
６２ 論理和回路
６３ 逆電流判定回路
Ｉｉ スイッチング部に流れる電流
Ｓａ〜Ｓｄ 主駆動信号
Ｓｉ 出力電流検出信号
Ｓｏｒ 論理和信号
Ｓｒｖ 逆電流検出信号
Ｓｘ，Ｓｘｄ 第１駆動信号
Ｓｙ，Ｓｙｄ 第２駆動信号
Ｖ１ 同期整流部から出力される電圧
Ｖａｃ 交流電圧（誘起電圧）
Ｖｉ 直流入力電圧
Ｖｏ 直流出力電圧

Claims (6)

1. 一次巻線および二次巻線を有する絶縁トランスと、
   ２つの主スイッチング素子を有するハーフブリッジ回路形式および２つの主スイッチング素子を有するプッシュプル回路形式のうちのいずれかの回路形式で構成されると共に、直流入力電圧が供給される一対の直流電源ライン間に接続されて、前記一次巻線に当該直流入力電圧を断続的に印加するスイッチング部と、
   第１同期整流素子および第２同期整流素子を有して構成されると共に前記二次巻線に接続されて、前記一次巻線への前記直流入力電圧の断続的な印加によって当該二次巻線に生じる誘起電圧を整流して出力する同期整流部と、
   前記同期整流部から出力される電圧を平滑して直流出力電圧として出力する平滑部と、
   前記２つの主スイッチング素子を駆動するための２つの主駆動信号、前記第１同期整流素子を駆動するための第１駆動信号、および前記第２同期整流素子を駆動するための第２駆動信号を生成して出力する信号生成回路を有する制御部と、
   前記一対の直流電源ラインのうちの一方に介装されて前記スイッチング部に流れる電流の電流波形に応じて波形が変化する電圧信号を出力するカレントトランス、および当該電圧信号を整流して出力電流検出信号として出力する整流回路を有する電流検出部とを備えている電源装置であって、
   前記制御部は、
   前記２つの主駆動信号の論理和信号を生成する論理和回路と、
   前記論理和信号と前記出力電流検出信号とに基づき、当該論理和信号における前記２つの主駆動信号が共に出力停止状態となる停止期間において当該出力電流検出信号の出力を検出したときに、前記平滑部から前記同期整流部への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号を出力する逆電流判定回路とを有し、当該逆電流検出信号が出力されたときに、前記信号生成回路が前記２つの主駆動信号、前記第１駆動信号および前記第２駆動信号の出力を停止する電源装置。
2. 一次巻線および二次巻線を有する絶縁トランスと、
   直列接続された２つの主スイッチング素子でそれぞれ構成される一対のレグが並列接続されて成るフルブリッジ回路形式で構成されると共に、直流入力電圧が供給される一対の直流電源ライン間に接続されて、前記一次巻線に当該直流入力電圧を断続的に印加するスイッチング部と、
   第１同期整流素子および第２同期整流素子を有して構成されると共に前記二次巻線に接続されて、前記一次巻線への前記直流入力電圧の断続的な印加によって当該二次巻線に生じる誘起電圧を整流して出力する同期整流部と、
   前記同期整流部から出力される電圧を平滑して直流出力電圧として出力する平滑部と、
   前記４つの主スイッチング素子を駆動するための４つの主駆動信号、前記第１同期整流素子を駆動するための第１駆動信号、および前記第２同期整流素子を駆動するための第２駆動信号を生成して出力する信号生成回路を有する制御部と、
   前記一対の直流電源ラインのうちの一方に介装されて前記スイッチング部に流れる電流の電流波形に応じて波形が変化する電圧信号を出力するカレントトランス、および当該電圧信号を整流して出力電流検出信号として出力する整流回路を有する電流検出部とを備えている電源装置であって、
   前記制御部は、
   前記一対のレグのうちの一方のレグを構成する前記２つの主スイッチング素子のための２つの前記主駆動信号の論理和信号を生成する論理和回路と、
   前記論理和信号と前記出力電流検出信号とに基づき、当該論理和信号における前記２つの主駆動信号が共に出力停止状態となる停止期間において当該出力電流検出信号の出力を検出したときに、前記平滑部から前記同期整流部への逆電流が発生したと判別して逆電流検出信号を出力する逆電流判定回路とを有し、当該逆電流検出信号が出力されたときに、前記信号生成回路が前記４つの主駆動信号、前記第１駆動信号および前記第２駆動信号の出力を停止する電源装置。
3. 前記逆電流判定回路は、前記論理和信号の電圧値が予め規定された第１閾値電圧値未満となる期間を前記停止期間として、かつ前記出力電流検出信号の電圧値が予め規定された第２閾値電圧値以上となるときを前記出力電流検出信号が出力されているときと検出して、前記逆電流の発生を判別する請求項１または２記載の電源装置。
4. 入力ラインに接続される一対の交流入力端子、当該一対の交流入力端子に一対の交流電源ラインを介して接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子と当該一対の交流電源ラインとを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部、および前記一対の交流電源ラインに介装されたヒューズまたはブレーカを備えている請求項１から３のいずれかに記載の電源装置、並びに当該電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器を備えている医療システム。
5. 入力ラインに接続される一対の交流入力端子、および当該一対の交流入力端子に接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子とを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部を備えている請求項１から３のいずれかに記載の電源装置と、
   前記入力ラインに介装されたヒューズまたはブレーカと、
   前記電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器とを備えている医療システム。
6. 入力ラインに接続される一対の交流入力端子、当該一対の交流入力端子に一対の交流電源ラインを介して接続されると共に前記入力ラインと当該一対の交流入力端子と当該一対の交流電源ラインとを介して入力される交流入力電圧を整流平滑して前記一対の直流電源ラインに前記直流入力電圧として供給する一次側整流平滑部、および前記一対の交流電源ラインのうちの一方の交流電源ラインに介装された第１ヒューズまたは第１ブレーカを備えている請求項１から３のいずれかに記載の電源装置と、
   前記一対の交流電源ラインのうちの他方の交流電源ラインに前記交流入力端子を介して接続される前記入力ラインに介装された第２ヒューズまたは第２ブレーカと、
   前記電源装置の後段に接続されると共に当該電源装置からの前記直流出力電圧に基づいて動作する医療機器とを備えている医療システム。

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