JP2016202767A - ゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】ドライバーショットおよびアイアンショットの飛距離が大きいゴルフボールを提供する。【解決手段】ゴルフボールは、内層と外層とを有する球状コアと、カバーとを有し、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈｘ−１）との差（Ｈｘ＋１−Ｈｘ−１）がショアＣ硬度で０以上であり、球状コアの表面硬度（ＨＸ＋Ｙ）がショアＣ硬度で６５超であり、内層の硬度勾配の角度αが０°以上であり、前記角度αと外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記カバーの厚さが３ｍｍ以下であり、前記カバーの硬度（Ｈｃ）と前記球状コアの表面硬度（ＨＸ＋Ｙ）との差（Ｈｃ−ＨＸ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で２以上であり、ゴルフボールの構成部材の中で、カバーが最も高硬度であることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、ゴルフボールに関する。

ゴルフボールに対するゴルファーの最大の要求は、飛行性能である。大きな飛距離が達成されるには、適度な弾道高さが必要である。弾道高さは、スピン速度及び打ち出し角度に依存する。大きなスピン速度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、飛距離が不十分である。大きな打ち出し角度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、大きな飛距離が得られる。外剛内柔構造のコアが採用されることにより、小さなスピン速度と大きな打ち出し角度とが達成される。

これら諸性能の達成の観点から、複数層コアの硬度分布の組み合わせが種々検討されている。例えば、特許文献１〜４には、ソリッドコアに１層又は２層以上のカバーを被覆してなり、該ソリッドコアが球状の第１層、該第１層を被覆する第２層、及び該第２層を被覆する第３層を有するものであり、上記第１層の直径が３〜２４ｍｍであり、上記第３層がポリブタジエンゴムを主材とするゴム組成物にて形成されると共に、上記ソリッドコアを半分に切断した際の断面におけるコア中心の断面硬度、第１層と第２層との境界面より１ｍｍ内側の第１層、上記境界面より１ｍｍ外側の第２層、第２層と第３層との境界面より１ｍｍ内側の第２層、上記境界面より１ｍｍ外側の第３層、第３層の表面における各硬度の関係を特定したマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献１（段落０００７）、特許文献２（段落０００７）、特許文献３（段落０００７）、特許文献４（段落０００７））。

特開２０１２−２２３５６９号公報 特開２０１２−２２３５７０号公報 特開２０１２−２２３５７１号公報 特開２０１２−２２３５７２号公報

ゴルファーの飛行性能に対する要求は、近年ますますエスカレートしており、さらなる飛距離向上が期待されている。また、ゴルファーは、ドライバーショットだけでなく、アイアンでのショットにおいても大きな飛距離を望んでおり、その点を改善する技術が十分ではない。本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、ドライバーショットおよびアイアンショットの飛距離が大きいゴルフボールを提供することを目的とする。

上記課題を解決することができた本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアの外側に配置されるカバーとを有し、前記球状コアが、内層と外層とを有し、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で６５超であり、式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記カバーの厚さが３ｍｍ以下であり、前記カバーの硬度（Ｈｃ）と前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）との差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で２以上であり、ゴルフボールの構成部材の中で、カバーが最も高硬度であることを特徴とする。
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］

本発明のゴルフボールは、球状コアの内層の硬度勾配と外層の硬度勾配との関係、球状コアの内層と外層との境界付近における内層硬度と外層硬度との関係、カバーの厚さおよび硬度、ならびに、球状コアの表面硬度とカバー硬度との関係が適正化されている。そのため、本発明のゴルフボールは、ドライバーショットおよびアイアンショット時のボール初速が大きく、かつ、過剰なスピンが抑制される。よって、本発明のゴルフボールは、ドライバーショットおよびアイアンショットでの飛距離が増大する。

本発明のゴルフボールは、ドライバーショットおよびアイアンショットの飛距離が大きい。

球状コアの硬度分布の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された一部切り欠き断面図である。

本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアの外側に配置されるカバーとを有し、前記球状コアが、内層と外層とを有し、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で６５超であり、式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記カバーの厚さが３ｍｍ以下であり、前記カバーの硬度（Ｈｃ）と前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）との差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で２以上であり、ゴルフボールの構成部材の中で、カバーが最も高硬度であることを特徴とする。
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］

上記構成とすることによりドライバーショットおよびアイアンショット時の過剰なスピンを抑制させつつ、ボール初速を増大させることができる。

［構造］
〔球状コア〕
前記球状コアは、内層と外層とからなる２層構造を有する。前記球状コアはゴム組成物から形成されることが好ましい。

（硬度Ｈｏ）
前記中心硬度Ｈｏは、球状コアを半球状に切断して、切断面の中心において測定された硬度（ショアＣ）である。前記硬度Ｈｏは、４８以上が好ましく、より好ましくは４９以上、さらに好ましくは５０以上であり、６５未満が好ましく、より好ましくは６４以下、さらに好ましくは６３以下である。硬度Ｈｏが４８以上であれば反発性能がより向上し、６５未満であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制される。

（硬度Ｈ_Ｘ−１）
前記硬度Ｈ_Ｘ−１は、球状コアを半球状に切断して、内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点において測定された硬度（ショアＣ）である。つまり、前記Ｈ_Ｘ−１は、中心からの距離がＸ−１（ｍｍ）の地点において測定された硬度である。前記硬度Ｈ_Ｘ−１は、６３以上が好ましく、より好ましくは６５以上、さらに好ましくは６７以上であり、８２以下が好ましく、より好ましくは８０以下、さらに好ましくは７８以下である。硬度Ｈ_Ｘ−１が６３以上であれば反発性能が向上し、８２以下であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制される。

（硬度Ｈ_Ｘ＋１）
前記硬度Ｈ_Ｘ＋１は、球状コアを半球状に切断して、内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点において測定された硬度（ショアＣ）である。つまり、前記Ｈ_Ｘ＋１は、中心からの距離がＸ＋１（ｍｍ）の地点において測定された硬度である。前記硬度Ｈ_Ｘ＋１は、７０以上が好ましく、より好ましくは７３以上、さらに好ましくは７５以上であり、９０以下が好ましく、より好ましくは８８以下、さらに好ましくは８６以下である。硬度Ｈ_Ｘ＋１が７０以上であれば反発性能が向上し、９０以下であればフィーリングが良好となる。

（硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙ）
前記硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙは、球状コア（外層コア）の表面部において測定された硬度（ショアＣ）である。前記硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙは、７０以上が好ましく、より好ましくは７３以上、さらに好ましくは７５以上であり、９０以下が好ましく、より好ましくは８８以下、さらに好ましくは８６以下である。硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙが７０以上であれば反発性能が向上し、９０以下であればフィーリングが良好となる。

（硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ））
前記中心硬度Ｈｏと硬度Ｈ_Ｘ−１との硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ）、すなわち、内層の中心硬度と境界面付近硬度との硬度差は、４以上が好ましく、より好ましくは５以上、さらに好ましくは６以上であり、２７以下が好ましく、より好ましくは２６以下、さらに好ましくは２５以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ）が４以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、２７以下であれば反発性能が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１））
前記硬度Ｈ_Ｘ−１と硬度Ｈ_Ｘ＋１との硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１）、すなわち、内層と外層との境界面付近における内層硬度と外層硬度との硬度差は、０以上が好ましく、より好ましくは５以上、さらに好ましくは７以上、特に好ましくは８以上であり、２０以下が好ましく、より好ましくは１８以下、さらに好ましくは１６以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１）が０以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、２０以下であれば耐久性が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１））
前記表面硬度Ｈ_Ｘ＋１と硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙとの硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１）、すなわち、外層の境界面付近硬度と表面硬度との硬度差は、−７以上が好ましく、より好ましくは−６以上、さらに好ましくは−５以上であり、１０以下が好ましく、より好ましくは７以下、さらに好ましくは５以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１）が−７以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、１０以下であれば反発性能が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ））
前記中心硬度Ｈｏと表面硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙとの硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ）、すなわち、球状コアの中心硬度と表面硬度との硬度差は、１４以上が好ましく、より好ましくは１６以上、さらに好ましくは１８以上であり、３５以下が好ましく、より好ましくは３３以下、さらに好ましくは３０以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ）が１４以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、３５以下であれば耐久性が向上する。

（角度α）
前記角度αは、式（１）により算出される。前記角度α（°）は、内層の硬度勾配を表す。前記角度αは、０以上が好ましく、より好ましくは１５以上、さらに好ましくは２０以上であり、７５以下が好ましく、より好ましくは７３以下、さらに好ましくは７０以下である。角度αが０以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、７５以下であれば反発性能が向上する。

（角度β）
前記角度βは、式（２）により算出される。前記角度β（°）は、外層の硬度勾配を表す。前記角度βは、−２０以上が好ましく、より好ましくは−１９以上、さらに好ましくは−１８以上であり、＋２０以下が好ましく、より好ましくは＋１９以下、さらに好ましくは＋１８以下である。角度βが−２０以上であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制され、＋２０以下であれば反発性能が向上する。

（角度差（α−β））
前記角度αと角度βとの差（α−β）は、０以上である。差（α−β）が０以上となる態様の一例を図１〜５に示す。図１〜５は、球状コアの硬度分布の一例を示す図である。差（α−β）が０以上となる態様としては、角度αおよび角度βが正であり、かつ、角度βが角度α以下である態様（図１）；角度αが正であり、かつ、角度βが０である態様（図２）；角度αが正であり、かつ、角度βが負である態様（図３）；角度αおよび角度βがいずれも０である態様（図４）；角度αが０であり、かつ、角度βが負である態様（図５）が挙げられる。このように構成することで、打撃時の過剰なスピンを抑制させつつ、ボール初速を増大させることができる。

前記差（α−β）は、好ましくは５以上、さらに好ましくは１０以上であり、８５以下が好ましく、より好ましくは８０以下、さらに好ましくは７５以下である。差（α−β）が８５以下であれば反発性能が向上する。

（内層半径Ｘ）
前記半径Ｘは、コアの内層の半径（ｍｍ）である。前記半径Ｘは、７ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは９ｍｍ以上、さらに好ましくは１０ｍｍ以上であり、１６ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１５ｍｍ以下、さらに好ましくは１４ｍｍ以下である。半径Ｘが７ｍｍ以上であれば打撃時の過剰なスピンを抑制され、１６ｍｍ以下であれば反発性能が向上する。

（外層厚さＹ）
前記厚さＹは、コアの外層の厚さ（ｍｍ）である。前記厚さＹは、３ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは４ｍｍ以上、さらに好ましくは５ｍｍ以上であり、１２ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１１ｍｍ以下、さらに好ましくは１０ｍｍ以下である。厚さＹが３ｍｍ以上であれば反発性能が向上し、１２ｍｍ以下であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制される。

（比（Ｙ／Ｘ））
前記半径Ｘと厚さＹとの比（Ｙ／Ｘ）は、０．２以上が好ましく、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．４以上であり、２．０以下が好ましく、より好ましくは１．７以下、さらに好ましくは１．５以下である。比（Ｙ／Ｘ）が０．２以上であれば反発性能が向上し、２．０以下であれば打撃時に過剰なスピン量が抑制される。

前記球状コアの直径は、３６．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは３７．０ｍｍ以上、さらに好ましくは３７．５ｍｍ以上であり、４２．０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは４０．２ｍｍ以下である。前記球状コアの直径が３６．５ｍｍ以上であれば、球状コアが大きく、ゴルフボールの反発性能がより向上する。

前記球状コアは、直径３６．５ｍｍ〜４２．０ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮変形量（圧縮方向にセンターが縮む量）が、２．０ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは２．５ｍｍ以上であり、４．８ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４．５ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が、２．０ｍｍ以上であれば打球感がより良好となり、４．８ｍｍ以下であれば反発性がより良好となる。

〔カバー〕
前記ゴルフボールは、カバーを有する。前記カバーは、ゴルフボール本体の最外層を構成し、樹脂組成物から形成される。

前記ゴルフボールは、構成部材の中で、カバーが最も高硬度である。つまり、球状コアの中心硬度Ｈｏ、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度Ｈ_ｘ＋１、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度Ｈ_ｘ−１、球状コアの表面硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙおよびカバーの硬度Ｈｃの中で、カバーの硬度Ｈｃが最も高い。カバーの硬度Ｈｃを最も高硬度とすることで、打撃時において過剰なスピンを抑制でき、飛距離がより向上する。

前記カバーの硬度Ｈｃ（ショアＣ）は、７５以上が好ましく、より好ましくは７７以上、さらに好ましくは７９以上であり、９８以下が好ましく、より好ましくは９６以下である。カバーの硬度が７５以上であれば打撃時のボール初速が向上し、かつ、スピン量が低減し、９８以下であれば打球感がより良好となる。前記カバーの硬度は、カバーを形成する材料のスラブ硬度である。

前記カバーの硬度Ｈｃと前記球状コアの表面硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙとの硬度差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）は、２以上、好ましくは４以上、さらに好ましくは７以上であり、３０以下が好ましく、より好ましくは２７以下、さらに好ましくは２４以下である。硬度差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が２以上であれば打撃時に過剰なスピンが抑制され、かつ、ボール初速が増大する。また、硬度差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が３０以下であれば球状コアの表面硬度とカバー硬度との差が大きくなりすぎず、打球感が良好となる。

前記カバーの厚さＴｃは、０．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．７ｍｍ以上であり、３ｍｍ以下、好ましくは２．９ｍｍ以下、より好ましくは２．８ｍｍ以下である。カバーの厚さが０．５ｍｍ以上であればカバーの成形が容易となり、かつ、カバーの割れ耐久性が向上し、３ｍｍ以下であれば、打球感が良好となり、また、特にドライバーショット時のスピン抑制効果がより大きくなる。

〔中間層〕
前記ゴルフボールは、球状コアとカバーとの間に、さらに中間層を有していてもよい。前記中間層は単層でもよいし、２層以上でもよい。中間層は樹脂組成物から形成されることが好ましい。

前記中間層の硬度Ｈｍ（ショアＣ）は、６０以上が好ましく、より好ましくは６２以上、さらに好ましくは６４以上であり、９８以下が好ましく、より好ましくは９６以下、さらに好ましくは９５以下である。中間層の硬度が６０以上であれば打撃時のボール初速が向上し、かつ、スピン量が低減し、９８以下であれば打球感がより良好となる。前記中間層の硬度は、中間層を形成する材料のスラブ硬度である。

前記中間層の厚さＴｍは、０．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．７ｍｍ以上であり、２．０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１．９ｍｍ以下、さらに好ましくは１．８ｍｍ以下である。中間層の厚さが０．５ｍｍ以上であれば耐久性が良好となり、２．０ｍｍ以下であれば反発性能が向上する。なお、中間層が複層の場合には、合計の厚さを調整すればよい。

〔補強層〕
前記ゴルフボールは、前記中間層と前記カバーとの間に、補強層を有していてもよい。前記補強層を有することで、前記中間層と前記カバーとの密着性が向上し、ゴルフボールの耐久性が向上する。前記補強層の厚さは、３μｍ以上が好ましく、より好ましくは５μｍ以上であり、１００μｍ以下、好ましくは５０μｍ以下、さらに好ましくは２０μｍ以下である。

前記ゴルフボールの直径は、４０ｍｍから４５ｍｍが好ましい。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上が特に好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下がより好ましく、４２．８０ｍｍ以下が特に好ましい。また、ゴルフボールの質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上がより好ましく、４５．００ｇ以上が特に好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が特に好ましい。

前記ゴルフボールは、直径４０ｍｍ〜４５ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときの圧縮変形量（圧縮方向にゴルフボールの縮む量）は、１．５ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１．６ｍｍ以上であり、さらに好ましくは１．７ｍｍ以上であり、最も好ましくは１．８ｍｍ以上であり、３．０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２．９ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が１．５ｍｍ以上のゴルフボールは、硬くなり過ぎず、打球感が良い。一方、圧縮変形量を３．０ｍｍ以下にすることにより、反発性が高くなる。

本発明のゴルフボールとしては、例えば、２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設されたカバーとを有する３ピースゴルフボール；２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された単層の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーを有する４ピースゴルフボール；２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された２層の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーとを有する５ピースゴルフボール；２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された３層以上の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーを有する６ピース以上のゴルフボール；などが挙げられる。上記いずれの構造のゴルフボールにも本発明を好適に利用できる。

図６は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール１が示された一部切り欠き断面図である。ゴルフボール１は、球状コア２と、この球状コア２の外側に位置するカバー３とを有する。前記球状コア２は、内層２１と、この内層２１の外側に位置する外層２２とを有している。前記カバー３の表面には、多数のディンプル３１が形成されている。このカバー３の表面のうち、ディンプル３１以外の部分は、ランド３２である。

［材料］
前記ゴルフボールのコア、中間層、カバーには、従来公知の材料を用いることができる。

前記コアには、公知のゴム組成物（以下、単に「コア用ゴム組成物」という場合がある）を用いることができ、例えば、基材ゴム、共架橋剤および架橋開始剤を含むゴム組成物を加熱プレスして成形することができる。

前記基材ゴムとしては、特に、反発に有利なシス結合が４０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上のハイシスポリブタジエンを用いることが好ましい。前記共架橋剤としては、炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸またはその金属塩が好ましく、アクリル酸の金属塩またはメタクリル酸の金属塩がより好ましい。金属塩の金属としては、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、ナトリウムが好ましく、より好ましくは亜鉛である。共架橋剤の使用量は、基材ゴム１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下が好ましい。前記共架橋剤として炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸を使用する場合、金属化合物（例えば、酸化マグネシウム）を配合することが好ましい。架橋開始剤としては、有機過酸化物が好ましく用いられる。具体的には、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ―ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げられ、これらのうちジクミルパーオキサイドが好ましく用いられる。架橋開始剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．２質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、３質量部以下が好ましく、より好ましくは２質量部以下である。

また、前記コア用ゴム組成物は、さらに、有機硫黄化合物を含有してもよい。前記有機硫黄化合物としては、ジフェニルジスルフィド類（例えば、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド）、チオフェノール類、チオナフトール類（例えば、２−チオナフトール）を好適に使用することができる。有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、５．０質量部以下が好ましく、より好ましくは３．０質量部以下である。前記コア用ゴム組成物は、さらにカルボン酸および／またはその塩を含有してもよい。カルボン酸および／またはその塩としては、炭素数が１〜３０のカルボン酸および／またはその塩が好ましい。前記カルボン酸としては、脂肪族カルボン酸、芳香族カルボン酸（安息香酸など）のいずれも使用できる。カルボン酸および／またはその塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、１質量部以上、４０質量部以下である。

前記中間層およびカバーは、樹脂組成物から成形する。前記樹脂組成物は、樹脂成分として熱可塑性樹脂を含有する。前記熱可塑性樹脂としては、例えば、アイオノマー樹脂、熱可塑性オレフィン共重合体、熱可塑性ポリアミド、熱可塑性ポリウレタン、熱可塑性スチレン系樹脂、熱可塑性ポリエステル、熱可塑性アクリル樹脂、熱可塑性ポリオレフィン、熱可塑性ポリジエン、熱可塑性ポリエーテルなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂の中でも、ゴム弾性を有する熱可塑性エラストマーが好ましい。前記熱可塑性エラストマーとしては、例えば、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性アクリル系エラストマーが挙げられる。

（アイオノマー樹脂）
前記アイオノマー樹脂としては、オレフィンと、炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体の金属イオン中和物からなるアイオノマー樹脂（以下、「二元系アイオノマー樹脂」と称する場合がある。）；オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体の金属イオン中和物（以下、「三元系アイオノマー樹脂」と称する場合がある。）からなるアイオノマー樹脂；または、これらの混合物を挙げることができる。

前記オレフィンとしては、炭素数が２〜８個のオレフィンが好ましく、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテンなどが挙げられ、エチレンが好ましい。前記炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸、クロトン酸などが挙げられ、アクリル酸またはメタクリル酸が好ましい。

α，β−不飽和カルボン酸エステルとしては、炭素数が３〜８個α，β−不飽和カルボン酸のアルキルエステルが好ましく、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸またはマレイン酸のアルキルエステルがより好ましく、特にアクリル酸アルキルエステルまたはメタクリル酸アルキルエステルが好ましい。エステルを構成するアルキル基としては、メチル、エチル、プロピル、ｎ−ブチル、イソブチルエステルなどが挙げられる。

前記二元系アイオノマー樹脂としては、エチレン−（メタ）アクリル酸二元共重合体の金属イオン中和物が好ましい。前記三元系アイオノマー樹脂としては、エチレンと（メタ）アクリル酸と（メタ）アクリル酸エステルとの三元共重合体の金属イオン中和物が好ましい。ここで、（メタ）アクリル酸とは、アクリル酸および／またはメタクリル酸を意味する。

前記二元系アイオノマー樹脂、および／または、三元系アイオノマー樹脂のカルボキシル基の少なくとも一部を中和する金属イオンとしては、ナトリウム、カリウム、リチウムなどの１価の金属イオン；マグネシウム、カルシウム、亜鉛、バリウム、カドミウムなどの２価の金属イオン；アルミニウムなどの３価の金属イオン；錫、ジルコニウムなどのその他のイオンが挙げられる。前記二元系アイオノマー樹脂、および、三元系アイオノマー樹脂は、Ｎａ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、および、Ｚｎ^２＋よりなる群から選択される少なくとも１種の金属イオンにより中和されていることが好ましい。

前記二元系アイオノマー樹脂としては、ハイミラン（登録商標）１５５５（Ｎａ）、１５５７（Ｚｎ）、１６０５（Ｎａ）、１７０６（Ｚｎ）、１７０７（Ｎａ）、ＡＭ７３１１（Ｍｇ）、ＡＭ７３２９（Ｚｎ）、ＡＭ７３３７（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；サーリン（登録商標）８９４５（Ｎａ）、９９４５（Ｚｎ）、８１４０（Ｎａ）、８１５０（Ｎａ）、９１２０（Ｚｎ）、９１５０（Ｚｎ）、６９１０（Ｍｇ）、６１２０（Ｍｇ）、７９３０（Ｌｉ）、７９４０（Ｌｉ）、ＡＤ８５４６（Ｌｉ）（デュポン社製）；アイオテック（登録商標）８０００（Ｎａ）、８０３０（Ｎａ）、７０１０（Ｚｎ）、７０３０（Ｚｎ）（エクソンモービル化学社製）などが挙げられる。

前記三元系アイオノマー樹脂としては、ハイミランＡＭ７３２７（Ｚｎ）、１８５５（Ｚｎ）、１８５６（Ｎａ）、ＡＭ７３３１（Ｎａ）（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；サーリン６３２０（Ｍｇ）、８１２０（Ｎａ）、８３２０（Ｎａ）、９３２０（Ｚｎ）、９３２０Ｗ（Ｚｎ）、ＨＰＦ１０００（Ｍｇ）、ＨＰＦ２０００（Ｍｇ）（デュポン社製）；アイオテック７５１０（Ｚｎ）、７５２０（Ｚｎ）（エクソンモービル化学社製）などが挙げられる。

（熱可塑性オレフィン共重合体）
前記熱可塑性オレフィン共重合体としては、例えば、オレフィンと、炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体（以下、「二元系共重合体」と称する場合がある。）；オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体（以下、「三元系共重合体」と称する場合がある。）；または、これらの混合物を挙げることができる。前記熱可塑性オレフィン共重合体は、そのカルボキシル基が中和されていない非イオン性のものである。

前記オレフィンとしては、前記アイオノマー樹脂を構成するオレフィンと同一のものを挙げることができ、特にエチレンであることが好ましい。前記炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸およびそのエステルとしては、前記アイオノマー樹脂を構成する炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸およびそのエステルと同一のものを挙げることができる。

前記二元共重合体としては、エチレンと（メタ）アクリル酸との二元共重合体が好ましい。前記三元共重合体としては、エチレンと（メタ）アクリル酸と（メタ）アクリル酸エステルとの三元共重合体が好ましい。

前記二元共重合体としては、ニュクレル（登録商標）Ｎ１０５０Ｈ、Ｎ２０５０Ｈ、Ｎ１１１０Ｈ、Ｎ０２００Ｈ（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；プリマコール（登録商標）５９８０Ｉ（ダウ・ケミカル社製）などが挙げられる。前記三元共重合体としては、ニュクレルＡＮ４３１８、ＡＮ４３１９（三井・デュポン・ポリケミカル社製）、プリマコールＡＴ３１０、ＡＴ３２０（ダウ・ケミカル社製）などが挙げられる。前記商品名の後の括弧内に記載したＮａ、Ｚｎ、Ｌｉ、Ｍｇなどは、これらの中和金属イオンの金属種を示している。

（熱可塑性スチレン系エラストマー）
熱可塑性スチレン系エラストマーとしては、スチレンブロックを含有する熱可塑性エラストマーを好適に使用できる。前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーは、ハードセグメントとしてのポリスチレンブロックと、ソフトセグメントとを備えている。典型的なソフトセグメントは、ジエンブロックである。ジエンブロックの構成成分としては、ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン及び２，３−ジメチル−１，３−ブタジエンが例示される。ブタジエン及びイソプレンが好ましい。２以上の構成成分が併用されてもよい。

スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン−イソプレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、ＳＢＳの水添物、ＳＩＳの水添物及びＳＩＢＳの水添物が含まれる。ＳＢＳの水添物としては、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）が挙げられる。ＳＩＳの水添物としては、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）が挙げられる。ＳＩＢＳの水添物としては、スチレン−エチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）が挙げられる。

前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーにおけるスチレン成分の含有率は１０質量％以上が好ましく、１２質量％以上がより好ましく、１５質量％以上が特に好ましい。得られるゴルフボールの打球感の観点から、この含有率は５０質量％以下が好ましく、４７質量％以下がより好ましく、４５質量％以下が特に好ましい。

前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、ＳＢＳ、ＳＩＳ、ＳＩＢＳ、ＳＥＢＳ、ＳＥＰＳ及びＳＥＥＰＳ、並びに、これらの水添物からなる群から選択された１種又は２種以上と、ポリオレフィンとのアロイが含まれる。このアロイ中のオレフィン成分は、アイオノマー樹脂との相溶性向上に寄与すると推測される。このアロイが用いられることにより、ゴルフボールの反発性能が向上する。好ましくは、炭素数が２以上１０以下のオレフィンが用いられる。好適なオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、ブテン及びペンテンが例示される。エチレン及びプロピレンが特に好ましい。

ポリマーアロイの具体例としては、ラバロン（登録商標）Ｔ３２２１Ｃ、Ｔ３３３９Ｃ、ＳＪ４４００Ｎ、ＳＪ５４００Ｎ、ＳＪ６４００Ｎ、ＳＪ７４００Ｎ、ＳＪ８４００Ｎ、ＳＪ９４００Ｎ、ＳＲ０４（三菱化学社製）が挙げられる。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーとしては、エポフレンドＡ１０１０（ダイセル化学工業社製）、セプトンＨＧ−２５２（クラレ社製）が挙げられる。

（熱可塑性ポリウレタンおよび熱可塑性ポリウレタンエラストマー）
熱可塑性ポリウレタンおよび熱可塑性ポリウレタンエラストマーとしては、分子の主鎖にウレタン結合を複数有する熱可塑性樹脂および熱可塑性エラストマーを挙げることができる。前記ポリウレタンは、ポリイソシアネート成分とポリオール成分とを反応させて得られるものが好ましい。前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーとしては、例えば、エラストラン(登録商標)ＮＹ８４Ａ１０、ＸＮＹ８５Ａ、ＸＮＹ９０Ａ、ＸＮＹ９７Ａ、ＥＴ８８５、ＥＴ８９０（ＢＡＳＦジャパン社製）などが挙げられる。

前記樹脂組成物は、さらに、白色顔料（例えば、酸化チタン）、青色顔料などの顔料成分、重量調整剤、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光材料または蛍光増白剤などの添加剤を含有することができる。前記重量調整剤としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、タングステン粉末、モリブデン粉末などの無機充填剤を挙げることができる。

前記白色顔料（例えば、酸化チタン）の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．０５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましく、１０質量部以下が好ましく、８質量部以下がより好ましい。白色顔料の含有量を０．０５質量部以上とすることによって、得られるゴルフボール構成部材に隠蔽性を付与できる。また、白色顔料の含有量が１０質量部超になると、得られるゴルフボール構成部材の耐久性が低下する場合がある。

前記樹脂組成物は、例えば、熱可塑性樹脂、添加剤などを、ドライブレンドすることにより得られる。また、ドライブレンドした混合物を、押出してペレット化してもよい。ドライブレンドには、例えば、ペレット状の原料を配合できる混合機を用いるのが好ましく、より好ましくはタンブラー型混合機を用いる。押出は、一軸押出機、二軸押出機、二軸一軸押出機など公知の押出機を使用することができる。

前記中間層に使用する樹脂組成物は、樹脂成分としてアイオノマー樹脂を含有することが好ましく、特に二元系アイオノマー樹脂を含有することが好ましい。中間層材料がアイオノマー樹脂を含有すれば、中間層の反発性がより向上し、ミドルアイアンショットの飛距離がより向上する。前記中間層に使用する樹脂組成物は、樹脂成分中のアイオノマー樹脂の含有率が、５０質量％以上が好ましく、より好ましくは６５質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上である。

また、前記中間層に使用する樹脂組成物は、樹脂成分として、アイオノマー樹脂とスチレンブロック含有熱可塑性エラストマーとを含有することも好ましい。この場合、樹脂成分中のアイオノマー樹脂に対するスチレンブロック含有熱可塑性エラストマーの比（アイオノマー樹脂／スチレンブロック含有熱可塑性エラストマー）は、１．３以上が好ましく、より好ましくは１．５以上である。

前記カバーに使用する樹脂組成物の配合は、樹脂成分としてアイオノマー樹脂を含有することが好ましく、特に二元系アイオノマー樹脂を含有することが好ましい。カバー材料がアイオノマー樹脂を含有すれば、カバーの反発性がより向上し、ミドルアイアンショットの飛距離がより向上する。前記カバーに使用する樹脂組成物は、樹脂成分中のアイオノマー樹脂の含有率が、５０質量％以上が好ましく、より好ましくは６５質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上である。

補強層は、樹脂成分を含有する補強層用組成物から形成される。前記樹脂成分としては、二液硬化型熱硬化性樹脂が好適に用いられる。二液硬化型熱硬化性樹脂の具体例としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル系樹脂及びセルロース系樹脂が挙げられる。補強層の強度及び耐久性の観点から、二液硬化型エポキシ樹脂及び二液硬化型ウレタン樹脂が好ましい。

補強層用組成物は、着色材（例えば、二酸化チタン）、リン酸系安定剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、ブロッキング防止剤等の添加剤を含んでもよい。添加剤は、二液硬化型熱硬化性樹脂の主剤に添加されてもよく、硬化剤に添加されてもよい。

［製法］
前記コア用ゴム組成物の加熱プレス成型条件は、ゴム組成に応じて適宜設定すればよいが、通常、１３０℃〜２００℃で１０分間〜６０分間加熱するか、あるいは１３０℃〜１５０℃で２０分間〜４０分間加熱した後、１６０℃〜１８０℃で５分間〜１５分間と２段階加熱することが好ましい。

中間層を形成する方法としては、特に限定されないが、例えば、樹脂組成物を予め半球殻状のハーフシェルに成形し、それを２枚用いてコアを包み、加圧成形する方法、または、樹脂組成物を直接コア上に射出成形してコアを包み込む方法などを挙げることができる。

樹脂組成物をコア上に射出成形して中間層を成形する場合、成形用上下金型としては、半球状キャビティを有しているものを使用することが好ましい。射出成形による中間層の成形は、ホールドピンを突き出し、被覆球体を投入してホールドさせた後、加熱溶融された樹脂組成物を注入して、冷却することにより中間層を成形することができる。

圧縮成形法により中間層を成形する場合、ハーフシェルの成形は、圧縮成形法または射出成形法のいずれの方法によっても行うことができるが、圧縮成形法が好適である。樹脂組成物を圧縮成形してハーフシェルに成形する条件としては、例えば、１ＭＰａ以上、２０ＭＰａ以下の圧力で、樹脂組成物の流動開始温度に対して、−２０℃以上、＋７０℃以下の成形温度を挙げることができる。前記成形条件とすることによって、均一な厚みをもつハーフシェルを成形できる。ハーフシェルを用いて中間層を成形する方法としては、例えば、球体を２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法を挙げることができる。ハーフシェルを圧縮成形して中間層に成形する条件としては、例えば、０．５ＭＰａ以上、２５ＭＰａ以下の成形圧力で、樹脂組成物の流動開始温度に対して、−２０℃以上、＋７０℃以下の成形温度を挙げることができる。前記成形条件とすることによって、均一な厚みを有する中間層を成形できる。

樹脂組成物を用いてカバーを成形する態様は、特に限定されないが、樹脂組成物を中間層上に直接射出成形する態様、あるいは、樹脂組成物から中空殻状のシェルを成形し、中間層を複数のシェルで被覆して圧縮成形する態様（好ましくは、樹脂組成物から中空殻状のハーフシェルを成形し、中間層を２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法）を挙げることができる。カバーが成形されたゴルフボール本体は、金型から取り出し、必要に応じて、バリ取り、洗浄、サンドブラストなどの表面処理を行うことが好ましい。また、所望により、マークを形成することもできる。

カバーに形成されるディンプルの総数は、２００個以上５００個以下が好ましい。ディンプルの総数が２００個未満では、ディンプルの効果が得られにくい。また、ディンプルの総数が５００個を超えると、個々のディンプルのサイズが小さくなり、ディンプルの効果が得られにくい。形成されるディンプルの形状（平面視形状）は、特に限定されるものではなく、円形；略三角形、略四角形、略五角形、略六角形などの多角形；その他不定形状；を単独で使用してもよいし、２種以上を組合せて使用してもよい。

前記塗膜の膜厚は、特に限定されないが、５μｍ以上が好ましく、７μｍ以上がより好ましく、５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましく、３０μｍ以下がさらに好ましい。膜厚が５μｍ未満になると継続的な使用により塗膜が摩耗消失しやすくなり、膜厚が５０μｍを超えるとディンプルの効果が低下してゴルフボールの飛行性能が低下する。

以下、本発明を実施例によって詳細に説明するが、本発明は、下記実施例によって限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲の変更、実施の態様は、いずれも本発明の範囲内に含まれる。

［評価方法］
（１）コア硬度分布（ショアＣ硬度）
スプリング式硬度計ショアＣ型を備えた高分子計器社製自動ゴム硬度計Ｐ１型を用いて、球状コア（外層コア）の表面部において測定したショアＣ硬度を外層コアの表面硬度とした。また、コアを半球状に切断し、切断面の中心、および、中心から所定の距離において硬度を測定した。なお、硬度は、中心から所定の距離の４点で硬度を測定して、これらを平均することにより算出した。

（２）スラブ硬度（ショアＣ硬度）
樹脂組成物を用いて、射出成形により、厚み約２ｍｍのシートを作製し、２３℃で２週間保存した。このシートを、測定基板などの影響が出ないように、３枚以上重ねた状態で、スプリング式硬度計ショアＣ型を備えた高分子計器社製自動ゴム硬度計Ｐ１型を用いて測定した。

（３）圧縮変形量（ｍｍ）
ゴルフボールまたは球状コアに初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮方向の変形量（圧縮方向にゴルフボールまたは球状コアが縮む量）を測定した。

（４）ドライバーショットのスピン速度、ボール初速、飛距離
ツルテンパー社製のスイングマシンに、チタンヘッドを備えたドライバー（ダンロップスポーツ社製、商品名「ＸＸＩＯ」、シャフト硬度：Ｒ、ロフト角：１０．５°）を装着した。ヘッド速度４０ｍ／秒である条件で、ゴルフボールを打撃した。打撃直後のゴルフボールのボール初速（ｍ／ｓ）、スピン速度（ｒｐｍ）、ならびに飛距離（発射始点から静止地点までの距離（ｙｄ））を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１０回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。なお、打撃直後のゴルフボールのスピン速度は、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによって測定した。

（５）アイアンショットのスピン速度、ボール初速、キャリー
ツルテンパー社製のスイングマシンに、７番アイアン（ダンロップスポーツ社製、商品名「ＸＸＩＯ」、シャフト硬度：Ｒ、ロフト角：３０°）を装着した。ヘッド速度３３ｍ／秒である条件で、ゴルフボールを打撃した。打撃直後のゴルフボールのボール初速（ｍ／ｓ）、スピン速度（ｒｐｍ）、ならびにキャリー（発射始点から落下地点までの距離（ｙｄ））を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１０回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。なお、打撃直後のゴルフボールのスピン速度は、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによって測定した。

［ゴルフボールの作製］
（１）球状コアの作製
ゴルフボールＮｏ．１〜１５、１７〜２１
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。表３〜５に示したゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより内層コアを得た。次に、表３〜５に示したゴム組成物を用いてハーフシェルを成形した。この２枚のハーフシェルで、前記内層コアを被覆した。この内層コアおよびハーフシェルを、共に半球状キャビティを有する上下金型内で１４０〜１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより球状コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、内層の比重と外層の比重とが同じ値となるように調整した。

ゴルフボールＮｏ．１６
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。表５に示したゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１５０〜１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより単層コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、ボール重量が４５．００ｇ〜４５．９２ｇの範囲となるように調整した。

ポリブタジエンゴム：ＪＳＲ社製、「ＢＲ７３０（シス結合含有率：９６質量％）」
酸化マグネシウム：共和化学工業社製、「マグサラット（登録商標）１５０ＳＴ」
メタクリル酸：三菱レイヨン社製
アクリル酸亜鉛：三新化学工業社製、「サンセラー（登録商標）ＳＲ」
酸化亜鉛：東邦亜鉛社製、「銀嶺（登録商標）Ｒ」
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」
ジクミルパーオキサイド：日油社製、「パークミル（登録商標）Ｄ」
ＰＢＤＳ：川口化学工業社製、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド
ＤＰＤＳ：住友精化社製、ジフェニルジスルフィド
２−チオナフトール：Zhejiang shou & Fu Chemical社製
安息香酸：Emerald Kalama Chemical 社製
老化防止剤：本州化学工業社製、「Ｈ−ＢＨＴ」（ジブチルヒドロキシトルエン）

（２）樹脂組成物の調製
表２に示した配合の材料を、二軸混練型押出機によりミキシングして、ペレット状の樹脂組成物を調製した。押出条件は、スクリュー径４５ｍｍ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、スクリューＬ／Ｄ＝３５であり、配合物は、押出機のダイの位置で１６０〜２３０℃に加熱された。

表２で使用した原料は、下記のとおりである。
ハイミラン（登録商標）１６０５：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３２９：三井・デュポン・ポリケミカル社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３３７：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミラン１５５５：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ラバロン（登録商標）Ｔ３２２１Ｃ：三菱化学社製、熱可塑性スチレンエラストマー
ニュクレル（登録商標）Ｎ１０５０Ｈ：三井・デュポン・ポリケミカル社製、エチレン−メタクリル酸共重合体
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」
ＪＦ−９０：城北化学工業社製、光安定剤

（３）カバーの作製
ゴルフボールＮｏ．１〜２１
表３〜５に示した樹脂組成物を上述のようにして得られた中間層被覆球体上に射出成形して、カバー層を成形した。なお、表２において、硫酸バリウムの配合量は、スラブ硬度が所望の値となるように調整した。カバーには、ディンプルが多数形成された。

得られたゴルフボール本体の表面をサンドブラスト処理して、マーキングを施した後、クリアーペイントを塗布し、オーブンで塗料を乾燥させ、ゴルフボールを得た。得られたゴルフボールについての評価結果を表３〜５に示した。

ゴルフボールＮｏ．５は、硬度差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が２未満の場合である。ゴルフボールＮｏ．２１は、カバーの厚さが３ｍｍ超の場合である。ゴルフボールＮｏ．１２は、内層の硬度勾配の角度αと外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°未満の場合である。ゴルフボールＮｏ．１３は、内層の硬度勾配の角度αが０°未満の場合である。ゴルフボールＮｏ．１４は、表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）がショアＣ硬度で６５以下の場合である。ゴルフボールＮｏ．１５は、差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）がショアＣ硬度で０未満の場合である。ゴルフボールＮｏ．１６は、球状コアが単層である場合である。これらのゴルフボールは、ドライバーショット、アイアンショットの飛距離性能の両立が達成されていない。

１：ゴルフボール、２：球状コア、２１：内層、２２：外層、３：カバー、３１：ディンプル、３２：ランド

Claims (4)

1. 球状コアと、前記球状コアの外側に配置されるカバーとを有し、
   前記球状コアが、内層と外層とを有し、
   前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、
   前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で６５超であり、
   式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、
   前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、
   前記カバーの厚さが３ｍｍ以下であり、
   前記カバーの硬度（Ｈｃ）と前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）との差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で２以上であり、
   ゴルフボールの構成部材の中で、カバーが最も高硬度であることを特徴とするゴルフボール。
   α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
   β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
   ［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］
2. 前記球状コアの中心硬度（Ｈｏ）が、ショアＣ硬度で、６５未満であるである請求項１に記載のゴルフボール。
3. 前記角度βが、−２０°以上、＋２０°以下である請求項１または２に記載のゴルフボール。
4. 前記カバーの硬度（Ｈｃ）が、ショアＣ硬度で、７５以上である請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフボール。

Images