JP2016160490A - 金属基材の表面処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】カロライジング処理を大気雰囲気下で行っても、被処理物たる金属基材にアルミニウム拡散層を十分に形成できる金属基材の表面処理方法を低コストで提供すること。
【解決手段】金属基材がＦｅ−Ａｌ合金粉末と塩化アンモニウム粉末とを有する処理剤５中に埋設されて容器内部に充填された容器を準備する準備工程と、容器を加熱して、金属基材の表層部にアルミニウム拡散層を形成するカロライジング処理工程と、を有し、カロライジング処理工程は大気雰囲気下で行われ、アルミニウム拡散層を形成する前に、処理剤５と大気７０との界面Ｉに緻密な膜５ａを形成することを特徴とする金属基材の表面処理方法である。緻密な膜５ａは、処理剤５に含まれるアルミニウムと大気７０中の酸素との反応により得られるアルミナを含んでいる。
【選択図】図２

Description

本発明は、金属基材の表面処理方法に関する。特に、大気雰囲気下において、金属基材に対しカロライジング処理を行う表面処理方法に関する。

金属基材に対して、新たな特性（耐摩耗性、耐熱性、耐食性等）を付与する、あるいは、表面特性を改善するために、表面処理が行われている。このような表面処理の１つとして、Ｆｅ系材料の表面にアルミニウム拡散層を形成するカロライジング処理が行われている（たとえば、特許文献１および２を参照）。

カロライジング処理では、被処理物（Ｆｅ系材料）を、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末と塩化アンモニウム粉末との混合粉末中に埋設し、９００〜１０５０℃程度まで加熱する。加熱により、ＡｌとＣｌとが反応して、ＡｌＣｌ_３の蒸気が発生し、これが被処理物の表面に接触して、被処理物のＦｅとＡｌとが置換され、Ａｌが被処理物に拡散する。その結果、Ｆｅ−Ａｌ合金からなるアルミニウム拡散層が形成される。このＦｅ−Ａｌ合金は、耐摩耗性、耐熱性、耐酸化性等に優れているため、このような優れた特性を被処理物に付与することができる。

特開２００７−１７０２９号公報 特開２０００−１４１０２１号公報

しかしながら、カロライジング処理では、被処理物および混合粉末が充填された容器を密封あるいは半密封処理し、還元雰囲気あるいは真空中において加熱処理を行っている。したがって、容器の密封処理、加熱時の雰囲気調整等が必要となるため、コストが高いという問題があった。

容器を密封あるいは半密封して還元雰囲気あるいは真空中において加熱処理を行う理由は、被処理物および混合粉末中のＦｅ−Ａｌ合金粉末の酸化、混合粉末の固化を防ぐためである。

カロライジング処理において、被処理物およびＦｅ−Ａｌ合金粉末が酸化すると、アルミニウム拡散層の形成が困難となり、被処理物の表面改質が困難になるという問題があった。また、混合粉末が固化すると、混合粉末中の埋設されている被処理物の回収が困難となるという問題があった。

本発明は、上記の状況を鑑みてなされ、カロライジング処理を大気雰囲気下で行っても、被処理物たる金属基材にアルミニウム拡散層を十分に形成できる金属基材の表面処理方法を低コストで提供することを目的とする。

カロライジング処理を行う際に用いられる処理剤（Ｆｅ−Ａｌ合金粉末および塩化アンモニウム粉末との混合粉末）は粉末状であるため、粒子間に空隙が存在し、いわばポーラスな状態である。したがって、このようなポーラス状態の処理剤が酸化された場合、ポーラスな（空隙が存在する）状態のままで酸化されると考えられる。一方、処理剤の酸化が過剰に進めば、粒子同士が固着して処理剤全体が固化してしまうと考えられる。

ところが、本発明者らは、被処理物および処理剤が充填された容器を大気雰囲気下で加熱すると、意外にも、加熱の初期段階において、粉末状の処理剤の表面のみが酸化され、緻密な膜が形成されることを見出した。

この緻密な膜は、処理剤と大気との界面に形成されており、処理剤の内部への大気の侵入を遮断する。換言すれば、少なくとも被処理物およびその近傍に存在する処理剤は当該膜により密閉される。その結果、処理剤の内部に埋設された被処理物（金属基材）および処理剤は大気中の酸素により酸化されず、大気雰囲気下であってもカロライジング処理を行うことができるという知見を得た。

本発明は、このような知見に基づき、上記の課題を解決してなされたものである。

すなわち、本発明の態様は、
（１）金属基材がＦｅ−Ａｌ合金粉末と塩化アンモニウム粉末とを有する処理剤中に埋設されて容器内部に充填された容器を準備する準備工程と、
前記容器を加熱して、前記金属基材の表層部にアルミニウム拡散層を形成するカロライジング処理工程と、を有し、
前記カロライジング処理工程は大気雰囲気下で行われ、前記アルミニウム拡散層を形成する前に、前記処理剤と大気との界面に緻密な膜を形成することを特徴とする金属基材の表面処理方法である。
（２）前記緻密な膜が、前記処理剤に含まれるアルミニウムと大気中の酸素との反応により得られるアルミナを含むことを特徴とする（１）に記載の金属基材の表面処理方法である。
（３）前記カロライジング処理において、加熱時の最高温度が６５０〜１０００℃の範囲内であることを特徴とする（１）または（２）に記載の金属基材の表面処理方法である。
（４）前記準備工程において、前記金属基材および前記処理剤が充填された前記容器を密封または半密封状態とすることを特徴とする（１）から（３）のいずれかに記載の金属基材の表面処理方法である。
（５）前記容器が加熱炉の筐体であることを特徴とする（１）から（４）のいずれかに記載の金属基材の表面処理方法である。
（６）前記容器がるつぼであることを特徴とする（１）から（４）のいずれかに記載の金属基材の表面処理方法である。
（７）前記処理剤全体を１００質量％とすると、前記Ｆｅ−Ａｌ合金粉末の割合が、８５〜９９．９質量％であることを特徴とする（１）から（６）のいずれかに記載の金属基材の表面処理方法である。
（８）前記金属基材がＦｅ系材料であることを特徴とする（１）から（７）のいずれかに記載の金属基材の表面処理方法である。

本発明によれば、カロライジング処理を大気雰囲気下で行っても、被処理物たる金属基材にアルミニウム拡散層を十分に形成できる金属基材の表面処理方法を低コストで提供することができる。

図１は、本実施形態に係る表面処理方法において、被処理物および処理剤を容器に充填する方法を説明するための模式図である。 図２は、図１におけるII部分の拡大図であって、処理剤の表面に緻密な膜が形成されるメカニズムを説明するための模式図である。 図３は、本実施形態に係る表面処理方法において、容器として横型の加熱炉を用いた場合に、緻密な膜が形成される場所を説明するための模式図である。 図４は、本実施形態に係る表面処理方法において、容器として横型の加熱炉を用いた場合に、被処理物および処理剤を容器に充填する方法を説明するための模式図である。 図５は、本発明の実施例に係る試料断面の金属顕微鏡写真およびＳＥＭ写真である。 図６は、本発明の実施例に係る試料断面の金属顕微鏡写真およびＳＥＭ写真である。

以下、本発明を、図面に示す実施形態に基づき、以下の順序で詳細に説明する。
１．金属基材の表面処理方法
１−１ 準備工程
１−２ カロライジング処理工程
１−３ 表面処理後の金属基材
２．本実施形態の効果
３．変形例

（１．金属基材の表面処理方法）
本実施形態に係る金属基材の表面処理方法は、Ｆｅ系材料からなる金属基材に対して、大気雰囲気下でカロライジング処理を行う。以下、当該表面処理方法について具体的に説明する。

（１−１ 準備工程）
まず、カロライジング処理の被処理物である金属基材を準備する。金属基材はＦｅ系材料またはＮｉ系材料から構成され、本実施形態では、金属基材はＦｅ系材料である。Ｆｅ系材料は、Ｆｅおよび不可避的不純物から構成されていてもよいし、Ｆｅが主成分である材料であってもよい。Ｆｅ系材料には、Ｆｅ以外に、Ｃ、Ｃｒ、Ｎｉ等の公知の合金元素が含まれていてもよい。また、金属基材１０は、当該金属基材が用いられる用途に応じて種々の形状を有しており、特に制限されない。

続いて、図１に示すように、準備した金属基材１が、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末と塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）粉末との混合粉末を有する処理剤５中に埋設されるように容器としての加熱炉の筐体１０（炉心管）内に充填する。「金属基材を処理剤中に埋設する」とは、当該筐体１０内において、金属基材１の表面全体が処理剤５と接触して覆われるように、金属基材１を処理剤５中に配置することをいう。充填容器の内部に対して、処理剤および被処理物が占める容積割合は、大気が占める容積がある程度確保されていれば、特に制限されない。

容器の材質は、Ｆｅ−Ａｌ合金よりも酸化されにくい材質であればよいが、Ｆｅ−Ａｌ合金は酸素と反応しやすいので、種々の材質を使用することができる。たとえば、Ｆｅ系材料であってもよい。なお、後述するカロライジング処理時に、処理剤が膨張するので、その膨張により破損しない程度の強度を有する材質であることが好ましい。本実施形態では、酸化物セラミックスから構成されていることが好ましく、耐火材料として用いられるアルミナ、ムライト等が例示される。

本実施形態では、金属基材１および処理剤５を充填した後、筐体１０の開口部をグラスウール２０等により塞いで、筐体１０内部を半密封状態とする。「半密封状態」とは、カロライジング処理における加熱により、筐体内部の温度を均一に保てる程度の気密性が保たれている状態をいう。このような半密封状態とすることにより、筐体外部と筐体内部との間の大気の流通もある程度制限される。その結果、筐体内部への酸素の供給が制限され処理剤の表面の過剰な酸化が生じにくいため、好ましい。このような半密封状態は、筐体１０の開口部に蓋を載せることでも実現することができる。

筐体内部を密封状態としてもよいが、密封処理にはコスト等が掛かるため、より簡便な手段を用いることにより容易に実現可能な半密封状態とすることが好ましい。なお、筐体内部を密封する場合には、内部を真空状態とする必要はなく、大気が存在している状態で密封すればよい。後述するが、むしろ、筐体内部には、ある程度の酸素が存在している必要がある。

本実施形態では、処理剤は、少なくとも、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末および塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）粉末を有していればよい。本発明の効果が得られる範囲であれば、これらの粉末以外の粉末が含まれていてもよいが、処理剤は、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末および塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）粉末からなることが好ましい。

また、処理剤全体の合計質量を１００質量％とした場合に、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末が占める割合は、８５〜９９．９質量％が好ましい。このような範囲とすることにより、後述するが、加熱時に大気雰囲気下において、処理剤内部および被処理物への大気の接触を遮断できる程度に緻密な膜を処理剤の表面に形成することができる。

さらに、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末における、Ｆｅ−Ａｌ合金中のＡｌの割合は公知の割合とすればよく、たとえば、１０〜９０質量％である範囲が例示される。このような範囲とすることにより、Ａｌの拡散を効率的に行うことができる。

（１−２ カロライジング処理工程）
続いて、金属基材１および処理剤５が充填された加熱炉を加熱してカロライジング処理を行う。このとき、加熱炉内部の雰囲気は調整せず、大気雰囲気とする。

加熱が進行すると、図２に示すように、処理剤５と大気７０との界面Ｉにおいて、処理剤５に含まれているＦｅ−Ａｌ合金粉末のＡｌと大気７０中の酸素とが反応して、当該界面Ｉにおいて、所定の厚みを有するアルミナ膜５ａが形成される。このアルミナ膜５ａは、当該界面全体を覆うように緻密な酸化膜として形成される。

具体的には、粒子間の空隙が存在する処理剤粉末の表面が大気７０中の酸素により酸化され、緻密な酸化膜５ａが当該界面Ｉ全体に形成される。すなわち、表面の酸化前には、大気７０の流通が可能な程度にポーラスであった部分が、表面の酸化後には、処理剤５内部に大気７０が侵入することを防止できる程度に緻密な膜５ａに変質する。

このような緻密な膜５ａが形成されることにより、緻密な膜５ａよりも内側の部分は大気７０から遮断された密閉空間となる。この密閉空間には、被処理物およびその近傍に存在している処理剤が充填されているので、加熱が進行すると、通常のカロライジング処理が行われる。すなわち、被処理物（金属基材）の表層部にＡｌが拡散して、アルミニウム拡散層が形成される。

処理剤の表面のみに、上記のアルミナ膜が緻密な膜として形成される詳細な理由は不明であるが、Ｆｅ−Ａｌ合金が酸素と反応しやすいこと、容器内の酸素量等が考えられる。

なお、加熱炉は縦型を用いることが好ましい。すなわち、加熱炉の開口部が天地方向にあることが好ましい。図３に示すように、加熱炉が横型である場合、開口部が横方向にあるため、アルミナ膜５ａが開口部と加熱炉上部に形成されてしまい、縦型の場合よりも、被処理物１の取り出しが困難となってしまうからである。

加熱時の昇温速度は、本実施形態では、５００℃未満までは、４〜２０℃／分の範囲内であることが好ましく、５００℃以上は、１〜１８℃／分の範囲内であることが好ましい。

また、加熱時の最高温度は、Ａｌを金属基材に十分に拡散させるために、６５０℃以上であることが好ましく、８８０℃以上であることがより好ましい。また、形成されるアルミニウム拡散層に生じるクラックを防止する観点から、加熱時の最高温度は、１０００℃以下であることが好ましく、９００℃以下であることがより好ましい。

さらに、最高温度での保持時間は、Ａｌを金属基材に十分に拡散させるために、６時間以上２０時間以下とすることが好ましい。

最高温度で所定時間保持した後、冷却する。アルミニウム拡散層に生じるクラックを防止する観点から、冷却は自然冷却または徐冷を行えばよい。冷却後、加熱炉からカロライジング処理された金属基材（被処理物）を取り出す。このとき、処理剤の表面には、アルミナ膜が形成されているので、これを除去する。アルミナ膜の内側の処理剤（Ｆｅ−Ａｌ合金粉末および塩化アンモニウム粉末の混合粉末）は粉末状を維持しており、粉末粒子同士が固着した固化状態ではない。

したがって、大気雰囲気下においてカロライジング処理を行ったにもかかわらず、処理剤中に埋設された金属基材を容易に取り出すことができる。さらには、カロライジング処理後の処理剤を粉末として回収できるため、当該処理剤を、カロライジング処理の処理剤として再利用することも可能である。処理剤を再利用することにより、カロライジング処理に要するコストをさらに低減することができる。

（１−３ 表面処理後の金属基材）
上記の表面処理方法により得られる金属基材は、表層部にアルミニウム拡散層が形成されている。このアルミニウム拡散層は、金属基材の表層部に存在していた金属元素（たとえば、Ｆｅ）の一部がＡｌに置換されることにより形成された層であるため、金属基材と一体化されている。

アルミニウム拡散層の厚みは、光学顕微鏡または電子顕微鏡により観察される金属基材とアルミニウム拡散層とのコントラスト差に基づいて測定してもよいし、ＥＰＭＡ等により測定された所定の元素分布に基づいて測定してもよい。アルミニウム拡散層の厚みは、ほぼカロライジング処理条件に依存するので、所望の特性に応じて、処理条件を変化させて当該厚みを制御すればよい。本実施形態では、アルミニウム拡散層の厚みは数μｍから１００μｍ程度である。

また、アルミニウム拡散層は、さらに、アルミニウム拡散層から金属基材に向かう方向（深さ方向）において、表面層および中間層の２つの層として観察される場合がある。表面層および中間層はいずれもＡｌが拡散して形成された層であるが、表面層と中間層との違いは、Ａｌの拡散の度合いの違い、結晶構造の違い等によるものである。具体的には、どちらの層も、Ｆｅ−Ａｌ合金（金属間化合物、固溶体等）から主に構成されており、表面層においては、Ａｌの存在量が多く、かつ深さ方向にほぼ一定の分布を有しており、中間層では、金属基材側に向かうにつれ、Ａｌの存在量が減少している。すなわち、深さ方向において、Ａｌの存在量は次第に減少する傾向にあり、アルミニウム拡散層は傾斜組成を有している。

中間層の硬度は、表面層の硬度と金属基材の硬度との間の値を示し、熱膨張係数も、表面層の熱膨張係数と金属基材の熱膨張係数との間の値を示す。したがって、中間層は、表面層と金属基材との間の緩衝の役割を果たすことができ、表面層と金属基材との硬度差および熱膨張係数差に起因するクラックの発生を抑制することができる。

本実施形態では、アルミニウム拡散層がＦｅ−Ａｌ合金であるため、母材である金属基材よりも硬度が高く、金属基材に優れた耐摩耗性をもたらす。また、高温環境下では、大気中の酸素と反応してアルミニウム拡散層の表面にアルミナを形成するため、優れた耐熱性および耐酸化性を金属基材にもたらす。

さらに、アルミニウム拡散層が中間層を有している場合には、表面層におけるクラックの発生を抑制でき、表面層の剥離等を抑制することができる。

（２．本実施形態の効果）
本実施形態では、被処理物である金属基材と処理剤とが充填された加熱炉を加熱することにより、処理剤と大気との界面において、処理剤の表面が酸化されて、緻密なアルミナ膜が形成される。一旦形成されたアルミナ膜は大気の進入を遮断するため、アルミナ膜の内側に配置されている被処理物および処理剤には酸素が到達しない。したがって、被処理物およびその近傍に存在している処理剤は酸化されず、大気雰囲気下でカロライジング処理を行っても、被処理物（金属基材）の表層部にＡｌを十分に拡散させることができる。その結果、表層部が良好な耐摩耗性、耐熱性、耐酸化性等を有するように改質された金属基材を得ることができる。

しかも、従来のカロライジング処理のように、雰囲気を中性あるいは還元性雰囲気に調整する必要はなく、大気中で行うことができるため、雰囲気を調整する装置および工程を省略することができる。その結果、金属基材の表面処理に要するコストを低減することができる。

さらに、カロライジング処理後に被処理物を取り出す際に、アルミナ膜を除去すれば、アルミナ膜の内側では処理剤は固化することなく粉末状を維持しているので、被処理物を容易に取り出すことができる。また、アルミナ膜を除去すれば、カロライジング処理に用いた処理剤の大部分を、処理前と同様に粉末状として回収できるため、次回のカロライジング処理に処理剤として再利用することができる。

このような発明の効果は、上述したように、粒子間に空隙が存在している粉末の表面を酸化させて、緻密な膜を形成するという容易に想到し得ない手法を採用することにより、得ることができる。たとえば、処理剤中にアルミナ粉末を含有させて、カロライジング処理した場合であっても、カロライジング処理が行われる温度では、アルミナ粉末は緻密な状態で焼結しないため、上述したような、大気の侵入を防止できる程度に緻密な膜は形成できない。

（３．変形例）
上記の実施形態では、加熱炉の筐体（炉心管）内部に被処理物および処理剤を充填し、カロライジング処理を行ったが、被処理物および処理剤を充填したるつぼを、加熱炉内部に載置してカロライジング処理を行ってもよい。るつぼに被処理物および処理剤を充填する方法、用いる処理剤等は、上記の実施形態と同様にすればよい。また、「るつぼ」とは、被処理物および処理剤を充填できるように構成された容器状の部材をいう。

加熱炉が横型である場合には、被処理物の取り出しを容易とするために、図４に示すように、るつぼを用いてカロライジング処理することが好ましい。

上記の実施形態では、大気雰囲気下でカロライジング処理を行ったが、容器の大きさ、処理剤量等を制御すれば、大気雰囲気下よりも酸素分圧が高い雰囲気においても、カロライジング処理は可能であると考えられる。

以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明は、上述した実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々に改変することができる。

以下、本発明をさらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。

実施例では、金属基材として、ＳＵＳ３１０Ｓからなるパイプ（外径２７．２ｍｍ×内径１３．２ｍｍ×長さ１０ｍｍ）を用いた。この金属基材を、処理剤と共に縦型の加熱炉内に配置した。加熱炉内部は、高さ１８０ｍｍまで処理剤を充填し、高さが９０ｍｍとなる位置に金属基材を固定して埋設した。処理剤および被処理物の充填体積は、加熱炉内部の容積に対して、８０％程度であった。また、加熱炉の開口部にはグラスウールを配置した。その結果、加熱炉内部には、大気が存在しており、グラスウールにより、加熱炉内部は半密封状態となっていた。

処理剤は、９９．５質量％のＦｅ−Ａｌ合金粉末と０．５質量％の塩化アンモニウム粉末との混合粉末を用いた。また、Ｆｅ−Ａｌ合金粉末中のＡｌは５０質量％であった。

続いて、この金属基材を加熱して大気雰囲気下においてカロライジング処理を行った。カロライジング処理の処理条件は、５００℃に到達するまでは、８℃／分とし、５００℃から最高温度までの昇温速度を３．７５℃／分とし、最高温度および保持時間は表１に示す条件とし、冷却条件は自然冷却とした。

カロライジング処理後に、加熱炉の開口部に配置したグラスウールを除去すると、処理剤の表面が白い膜で覆われていることが確認できた。この白い膜を除去して、カロライジング処理後の金属基材（ＳＵＳ３１０Ｓ製パイプ）を加熱炉から取り出し、以下のようにして試料を作製した。まず、パイプを環状に切断し、さらに露出した断面を扇状に切断して、当該断面を樹脂に埋め込んだ。これを研磨して酸洗浄を行い試料とした。

なお、取り出し時に除去した白い膜を粉砕して、Ｘ線回折を行ったところ、アルミナに起因するピークが観察され、当該白い膜はアルミナから構成されていることが確認できた。

得られた試料について、金属顕微鏡（Ｎｉｋｏｎ社製ＬＶ−１００）および走査型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジー社製ＴＭ−３００）を用いて、パイプの外表面に相当する部分と、その近傍と、を観察し、表面層および中間層の厚みを観察像におけるコントラスト差に基づいて測定した。観察像を図５および６に示し、厚みの測定結果を表１に示す。

さらに、表面層、中間層および金属基材部分について、微少硬さ試験機（明石製作所製ＨＭ−１２４）を用いて、マイクロビッカース硬度を測定した。結果を表１に示す。

図５および６より、最高温度が６５０〜９５０℃である場合には、アルミニウム拡散層としての表面層１ａが形成されていることが確認できた。特に、７５０〜９５０℃である場合には、アルミニウム拡散層としての表面層１ａおよび中間層１ｂの２層が形成されていることが確認できた。また、表１より、表面層１ａおよび中間層１ｂのビッカース硬度は母材１ｃのビッカース硬度よりも高く、さらに、中間層１ｂのビッカース硬度は、表面層１ａのビッカース硬度とＳＵＳ３１０Ｓ（母材１ｃ）のビッカース硬度との間にあることが確認できた。したがって、この中間層の存在により、表面層１ａにおけるクラックの発生を抑制できると考えられる。

本発明に係る表面処理方法では、上述したように、カロライジング処理を大気雰囲気で行うことができる。したがって、雰囲気を調整する装置、真空装置等を用いる必要がなく、低コストでカロライジング処理を行うことができる。また、カロライジング処理に用いる処理剤が、処理後に固化せず、粉末状で回収できるため、処理剤を再利用することができ、より低コストでカロライジング処理を行うことができる。

１…金属基材（被処理物）
１ａ…表面層
１ｂ…中間層
１ｃ…母材
５…処理剤
５ａ…緻密な膜（アルミナ膜）
１０…加熱炉筐体
２０…グラスウール
３０…発熱体
４０…るつぼ
４１…ふた
７０…大気

Claims (8)

1. 金属基材がＦｅ−Ａｌ合金粉末と塩化アンモニウム粉末とを有する処理剤中に埋設されて容器内部に充填された容器を準備する準備工程と、
   前記容器を加熱して、前記金属基材の表層部にアルミニウム拡散層を形成するカロライジング処理工程と、を有し、
   前記カロライジング処理工程は大気雰囲気下で行われ、前記アルミニウム拡散層を形成する前に、前記処理剤と大気との界面に緻密な膜を形成することを特徴とする金属基材の表面処理方法。
2. 前記緻密な膜が、前記処理剤に含まれるアルミニウムと大気中の酸素との反応により得られるアルミナを含むことを特徴とする請求項１に記載の金属基材の表面処理方法。
3. 前記カロライジング処理において、加熱時の最高温度が６５０〜１０００℃の範囲内であることを特徴とする請求項１または２に記載の金属基材の表面処理方法。
4. 前記準備工程において、前記金属基材および前記処理剤が充填された前記容器を密封または半密封状態とすることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の金属基材の表面処理方法。
5. 前記容器が加熱炉の筐体であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の金属基材の表面処理方法。
6. 前記容器がるつぼであることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の金属基材の表面処理方法。
7. 前記処理剤の合計を１００質量％とすると、前記Ｆｅ−Ａｌ合金粉末の割合が、８５〜９９．９質量％であることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の金属基材の表面処理方法。
8. 前記金属基材がＦｅ系材料であることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の金属基材の表面処理方法。