JP2016098389A - Manufacturing method of ferritic stainless steel - Google Patents
Manufacturing method of ferritic stainless steel Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016098389A JP2016098389A JP2014234731A JP2014234731A JP2016098389A JP 2016098389 A JP2016098389 A JP 2016098389A JP 2014234731 A JP2014234731 A JP 2014234731A JP 2014234731 A JP2014234731 A JP 2014234731A JP 2016098389 A JP2016098389 A JP 2016098389A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- ferritic stainless
- sio
- less
- refractory
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
Description
本発明は、フェライト系ステンレス鋼の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method for producing ferritic stainless steel.
ＺｒとＬａとを含むフェライト系ステンレス鋼は、優れた耐酸化性を有する合金として知られている。例えば、代表的な用途として、固体酸化物形燃料電池用の部材がある。
このＺｒとＬａとを含む固体酸化物形燃料電池用の部材に好適なフェライト系ステンレス鋼の発明として、例えば、本発明者の提案による、特開２００７−１６２９７号公報（特許文献１）、特開２００５−３２０６２５号公報（特許文献２）、ＷＯ２０１１／０３４００２号パンフレット（特許文献３）等として、耐酸化性に優れるフェライト系ステンレス鋼の発明がある。
Ferritic stainless steel containing Zr and La is known as an alloy having excellent oxidation resistance. For example, a typical application is a member for a solid oxide fuel cell.
As an invention of a ferritic stainless steel suitable for a member for a solid oxide fuel cell containing Zr and La, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2007-16297 (Patent Document 1) proposed by the present inventor, JP 2005-320625 A (Patent Document 2), WO 2011/034002 Pamphlet (Patent Document 3), and the like include inventions of ferritic stainless steel having excellent oxidation resistance.
前述のフェライト系ステンレス鋼は、例えば、大気炉、あるいは真空炉において溶解して製造される。これらの溶解炉において得られた溶鋼は、鋳造によって鋼塊あるいはスラブ等となる。鋳造時の溶鋼経路には一般的に耐火物が用いられる。フェライト系ステンレス鋼の溶解・製造工程においては、不可避に溶鋼と耐火物との接触が生じる。耐火物は一般的に酸化物から構成されるため、耐火物の混入、溶出といった溶鋼の汚染を防ぐことは、フェライト系ステンレス鋼の溶解・製造における重要な要素となる。
Ｌａ及びＺｒが添加されるフェライト系ステンレス鋼においては、溶解及び鋳造に使用される耐火物を還元し、ＬａＺｒ系酸化物を生成する。一般的に酸化物の生成は、製品の機械特性に対して不利である。また、大量に生成したＬａＺｒ系酸化物は鋳造のノズル表面に堆積し、ノズル閉塞を起こして、鋼塊の製造を妨げる問題があった。
本発明の目的は、Ｌａ及びＺｒが添加されるフェライト系ステンレス鋼製造時のノズル閉塞を確実に防止することが可能なフェライト系ステンレス鋼の製造方法を提供するものである。
The ferritic stainless steel described above is manufactured by melting in an atmospheric furnace or a vacuum furnace, for example. Molten steel obtained in these melting furnaces becomes steel ingots or slabs by casting. A refractory is generally used for the molten steel path during casting. In the melting and manufacturing process of ferritic stainless steel, contact between the molten steel and the refractory is unavoidable. Since refractories are generally composed of oxides, preventing contamination of molten steel such as the inclusion and elution of refractories is an important factor in melting and manufacturing ferritic stainless steel.
In a ferritic stainless steel to which La and Zr are added, a refractory used for melting and casting is reduced to produce a LaZr-based oxide. In general, oxide formation is detrimental to the mechanical properties of the product. In addition, a large amount of LaZr-based oxide is deposited on the surface of the casting nozzle, causing nozzle clogging and hindering the production of the steel ingot.
The objective of this invention is providing the manufacturing method of the ferritic stainless steel which can prevent reliably nozzle obstruction | occlusion at the time of ferritic stainless steel manufacture to which La and Zr are added.
本発明は上述した課題に鑑みてなされたものである。
即ち、本発明は、質量％で、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ａｌ：１％以下、Ｚｒ：０．００１〜１．０％、Ｌａ：０．００１〜１．０％、残部はＦｅ及び不純物でなるフェライト系ステンレス鋼の製造方法において、前記フェライト系ステンレス鋼の溶鋼が接触する部分には、ＳｉＯ２＜４５質量％となる耐火物を用いるフェライト系ステンレス鋼の製造方法である。
前記耐火物が取鍋であるか、或いは／更に、前記耐火物が取鍋のノズルであるフェライト系ステンレス鋼の製造方法である。
前記フェライト系ステンレス鋼は、更にＷ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜４．０％を含むフェライト系ステンレス鋼の製造方法である。
The present invention has been made in view of the above-described problems.
That is, the present invention is mass%, C: 0.2% or less, Si: 0.5% or less, Mn: 1.0% or less, Ni: 2% or less, Cr: 15-30%, Al: 1 % Or less, Zr: 0.001 to 1.0%, La: 0.001 to 1.0%, with the balance being Fe and impurities, in the manufacturing method of ferritic stainless steel, the molten steel of the ferritic stainless steel is in contact For the portion to be used, a ferritic stainless steel manufacturing method using a refractory material with SiO 2 <45 mass% is used.
The refractory is a ladle, and / or is a method for producing ferritic stainless steel in which the refractory is a ladle nozzle.
The ferritic stainless steel is a method for producing a ferritic stainless steel further containing W: 0.1 to 3.0% and Cu: 0.1 to 4.0%.
本発明によれば、Ｌａ及びＺｒを含むフェライト系ステンレス鋼の溶解プロセスにおいて、耐火物との接触による酸化物の生成を大きく抑制することができる。そのため、例えば鋳造プロセスにおけるノズル閉塞を回避することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the production | generation of the oxide by contact with a refractory can be suppressed significantly in the melting process of the ferritic stainless steel containing La and Zr. Therefore, for example, nozzle clogging in the casting process can be avoided.
本発明の最大の特徴は、Ｌａ及びＺｒを含むフェライト系ステンレス鋼に対して、耐火物中のＳｉＯ２の影響を抑制するものである。
ＳｉＯ２を多く含む耐火物との接触による溶鋼酸素の増大は、Ｌａ及びＺｒを含む鋼において特に顕著である。ここで重要な点は、溶鋼中の酸化物がＬａ及びＺｒを含む鋼においてはＬａＺｒ系であることである。ＬａＺｒ系酸化物―ＳｉＯ２相図はＬａ・Ｚｒの熱力学データが不足しているために不明であるが、Ｌａ及びＺｒを含む鋼とＳｉＯ２との接触において、酸素の増加およびＳｉの溶出が確認できることから、溶鋼中のＬａＺｒとＳｉＯ２耐火物の接触は劇的に酸化物を増加させることとなる。
そのため、Ｌａ及びＺｒを含むフェライト系ステンレス鋼の溶解及び鋳造に係る耐火物には、ＳｉＯ２量が少ないものを用いる必要がある。ＳｉＯ２が４５質量％以上となると、ＬａＺｒとＳｉＯ２耐火物との接触による酸化物の増加が著しくなり、ノズルが閉塞しやすくなるため、ＳｉＯ２＜４５質量％となる成分の耐火物を使用することとする。なお、ＳｉＯ２の含有量が少なくなると、多くの耐火物で強度が上がるが、熱膨張係数が大きくなって、使用時の割れが発生し易くなる。この点を鑑みると、一定量のＳｉＯ２が含まれている方が実用上は有利であり、５％以上のＳｉＯ２が含まれていることが好ましい。また、ＳｉＯ２が増えると耐食性が下がることとなる。例えばＡｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２系においては、Ａｌ２Ｏ３と結びついて固定されていない、フリーのＳｉＯ２であるクリストバライトが含まれていない、すなわちＳｉＯ２＜２８質量％が好ましい。
前述した耐火物のＳｉＯ２を除いた成分は、一般的にＳｉＯ２より還元されにくい材質、例えば、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２等の酸化物及びＣのうちの少なくとも一種から成るものとすることが好ましい。ＳｉＯ２よりも還元されやすいＭｎ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、Ｆｅ２Ｏ３といった成分は極力避け、ＳｉＯ２よりも少ない含有量で、且つ、３質量％以下に抑制すべきである。
The greatest feature of the present invention is to suppress the influence of SiO 2 in the refractory on ferritic stainless steel containing La and Zr.
The increase in molten steel oxygen due to contact with a refractory containing a large amount of SiO 2 is particularly noticeable in steel containing La and Zr. The important point here is that the oxide in the molten steel is LaZr-based in steel containing La and Zr. LaZr-based oxide-SiO 2 phase diagram is unknown due to lack of La · Zr thermodynamic data, but increase of oxygen and elution of Si in contact between steel containing La and Zr and SiO 2 Therefore, contact between LaZr and the SiO 2 refractory in the molten steel dramatically increases the oxide.
Therefore, it is necessary to use a refractory for melting and casting ferritic stainless steel containing La and Zr with a small amount of SiO 2 . When the SiO 2 content is 45% by mass or more, the increase in oxide due to contact between LaZr and the SiO 2 refractory material becomes significant, and the nozzle is likely to be clogged. Therefore, a refractory material having a composition of SiO 2 <45% by mass is used. I decided to. Incidentally, the content of SiO 2 is reduced, the strength is increased in a number of refractory, thermal expansion coefficient is increased, easily cracking during use is generated. In view of this point, it is practically advantageous that a certain amount of SiO 2 is contained, and it is preferable that 5% or more of SiO 2 is contained. In addition, so that the corrosion resistance is lowered and SiO 2 is increased. For example, in the Al 2 O 3 —SiO 2 system, cristobalite which is not bonded and fixed to Al 2 O 3 and is free SiO 2 is not included, that is, SiO 2 <28% by mass is preferable.
The above-described components excluding SiO 2 of the refractory material are generally made of at least one of materials which are harder to be reduced than SiO 2 , for example, oxides such as MgO, CaO, Al 2 O 3 and ZrO 2 and C. Preferably. Components such as Mn 2 O 3 , Cr 2 O 3 , and Fe 2 O 3 that are more easily reduced than SiO 2 should be avoided as much as possible, and should be suppressed to 3% by mass or less with less content than SiO 2 .
ここで、使用する耐火物とは、炉体の主耐火物（レンガ、粉体等）、炉体を施工するための不定形耐火物、出鋼樋、出鋼樋を施工するための不定形耐火物、取鍋の主耐火物（レンガ、粉体等）、取鍋を施工するための不定形耐火物、タンディッシュの主耐火物（レンガ、キャスタブル等）、タンディッシュを施工するための不定形耐火物、ノズル、ノズルを施工するための不定形耐火物、湯道耐火物、湯道耐火物を施工するための不定形耐火物、その他溶鋼と接触し得る耐火物を指す。特に顕著な影響を与える、炉体の主耐火物、取鍋の主耐火物、タンディッシュの主耐火物はＳｉＯ２を極力少なくして、溶鋼が接触する部分全部にＳｉＯ２＜４５質量％となる成分の耐火物を使用することが望ましい。これはＳｉＯ２が僅かにでも含まれていれば、ＬａおよびＺｒによって還元されるためである。
また、炉体の主耐火物、取鍋の主耐火物、タンディッシュの主耐火物については、耐火物が溶鋼と接触する時間が他のものと比べて長いからため、ＳｉＯ２の含有量が少ないことが望ましい。特に、炉体は原料の溶解から出鋼まで溶鋼を保持することから、溶鋼との接触面積、及び時間が最も長く、加えて温度も高い。従って、溶鋼の影響を受けやすいため、炉体の主耐火物は特にＳｉＯ２の含有量が少ないことが重要となる。取鍋とタンディッシュは溶鋼の経路であるが、どちらも溶鋼との接触面積が大きく、また、溶鋼の流速が大きい。従って、炉体を除くその他の耐火物に比べて、溶鋼による溶損・還元の影響を受けやすい。
Here, the refractory to be used is the main refractory (brick, powder, etc.) of the furnace body, the irregular refractory for constructing the furnace body, the unrolled steel slag, and the unshaped form for constructing the slag Refractory, ladle main refractory (brick, powder, etc.), unshaped refractory for ladle construction, tundish main refractory (brick, castable, etc.), tundish construction This refers to fixed refractories, nozzles, unshaped refractories for installing nozzles, runner refractories, unshaped refractories for installing runner refractories, and other refractories that can contact molten steel. The main refractory of the furnace body, the main refractory of the ladle, and the main refractory of the tundish, which have a particularly remarkable influence, reduce SiO 2 as much as possible, and SiO 2 <45% by mass in all the parts where the molten steel contacts. It is desirable to use refractories with the following components. This is because if SiO 2 is contained even a little, it is reduced by La and Zr.
In addition, for the main refractory of the furnace body, the main refractory of the ladle, and the main refractory of the tundish, the time for the refractory to contact the molten steel is longer than that of the other, so the content of SiO 2 is Less is desirable. In particular, since the furnace body holds the molten steel from melting of the raw material to outgoing steel, the contact area and time with the molten steel are the longest, and the temperature is also high. Therefore, since it is easily affected by molten steel, it is important that the main refractory of the furnace body has a particularly low SiO 2 content. The ladle and tundish are routes of molten steel, but both have a large contact area with the molten steel and a large flow rate of the molten steel. Therefore, it is more susceptible to erosion / reduction by molten steel than other refractories excluding the furnace body.
次に、フェライト系ステンレス鋼の化学組成について説明する。本発明で規定する各元素とその含有量は、本発明のフェライト系ステンレス鋼が固体酸化物形燃料電池の用途に好適なため、固体酸化物形燃料電池用部材として用いた場合の作用効果を説明する。
Ｃは、炭化物を形成して高温強度を増大させる作用を有するが、逆に加工性を劣化させ、またＣｒと結び付くことにより耐酸化性に有効なＣｒ量を減少させる。従って０．２％以下に限定する。望ましくは、０．１％以下、更に望ましくは０．０８％以下である。なお、Ｃについては、可能な限り少なくすることが望ましい。しかし、Ｃは脱酸効果もあるため０．００５％が少なからず残留する。そのため、現実的なＣの下限は０．００１％程度である。
Ｓｉは、固体酸化物形燃料電池の作動温度において、Ｃｒ酸化被膜と母材の界面付近に膜状のＳｉＯ２を形成する。これは、外部から母材へ、緻密なＣｒ酸化被膜を介して侵入したわずかな酸素により、母材中のＳｉが酸化し、耐酸化性を劣化させていることを意味する。また、ＳｉＯ２の電気比抵抗がＣｒよりも高いことから、酸化被膜の電気伝導性を低下させる。Ｓｉが０．５％を超えて含有した場合に、薄く断続的ではあるが、膜状のＳｉＯ２が形成され、耐酸化性、電気伝導性を劣化させることから、本発明では０．５％以下の範囲に限定する。前述のＳｉを低減した場合の効果をより確実に得るには、Ｓｉの上限を０．２％以下とし、更に好ましくは０．１％以下とする。好ましくは０．０５％以下であり、無添加であっても差し支えない。
Next, the chemical composition of ferritic stainless steel will be described. Each element specified in the present invention and its content are the effects when the ferritic stainless steel of the present invention is suitable for use in a solid oxide fuel cell. explain.
C has the effect of increasing the high temperature strength by forming carbides, but conversely deteriorates the workability and reduces the amount of Cr effective for oxidation resistance by combining with Cr. Therefore, it is limited to 0.2% or less. Desirably, it is 0.1% or less, more desirably 0.08% or less. Note that it is desirable to reduce C as much as possible. However, since C also has a deoxidizing effect, 0.005% remains not a little. Therefore, the practical lower limit of C is about 0.001%.
Si forms a film-like SiO 2 near the interface between the Cr oxide film and the base material at the operating temperature of the solid oxide fuel cell. This means that Si in the base material is oxidized by a slight amount of oxygen that has entered the base material from the outside through a dense Cr oxide film, thereby degrading the oxidation resistance. The electrical resistivity of the SiO 2 from higher than Cr, lowers the electrical conductivity of the oxide film. When Si is contained in excess of 0.5%, although it is thin and intermittent, film-like SiO 2 is formed, which deteriorates oxidation resistance and electrical conductivity. Limited to the following ranges. In order to obtain the above-described effect of reducing Si more reliably, the upper limit of Si is set to 0.2% or less, more preferably 0.1% or less. Preferably it is 0.05% or less, and even if it does not add, it does not interfere.
Ｍｎは、Ｆｅ、Ｃｒとともにスピネル型酸化物を形成する。Ｍｎを含むスピネル型酸化物層は、Ｃｒ２Ｏ３の酸化層の外側に形成される。このスピネル型酸化物層は固体酸化物形燃料電池のセラミックス電解質を劣化させるＣｒがセパレータ用鋼から蒸発するのを防ぐ保護効果を有する。また、このスピネル型酸化物は、通常Ｃｒ２Ｏ３に比べると酸化速度が大きいので、耐酸化性そのものに対しては不利に働く一方で、酸化被膜の平滑さを維持して接触抵抗を低下させたり、電解質に対して有害なＣｒの蒸発を防ぐ効果を有している。
一方、過度に添加すると前述のようにＭｎ含有のスピネル型酸化物自体の耐酸化性不足のため耐酸化性が悪くなる。従って、Ｍｎは１％以下（０％を含まず）に限定する。使用温度が７００〜９５０℃程度の低温の場合には、０．５％以下（０％を含まず）としてもよく、Ｍｎ含有のスピネル型酸化物の形成のための好ましい下限は０．１％とする。
Mn forms a spinel oxide together with Fe and Cr. The spinel type oxide layer containing Mn is formed outside the Cr 2 O 3 oxide layer. This spinel type oxide layer has a protective effect of preventing Cr, which deteriorates the ceramic electrolyte of the solid oxide fuel cell, from evaporating from the separator steel. In addition, since this spinel type oxide usually has a higher oxidation rate than Cr 2 O 3 , it works against the oxidation resistance itself, while maintaining the smoothness of the oxide film and reducing the contact resistance. Or has the effect of preventing evaporation of Cr harmful to the electrolyte.
On the other hand, if added excessively, as described above, the oxidation resistance of the Mn-containing spinel-type oxide itself is insufficient, resulting in poor oxidation resistance. Therefore, Mn is limited to 1% or less (excluding 0%). When the operating temperature is a low temperature of about 700 to 950 ° C., it may be 0.5% or less (not including 0%), and the preferable lower limit for the formation of the Mn-containing spinel oxide is 0.1% And
Ｃｒは、本発明においてＣｒ２Ｏ３被膜の生成により、耐酸化性及び電気伝導性を維持するために重要な元素である。そのため最低限１５％を必要とする。しかしながら過度の添加は耐酸化性向上にさほど効果がないばかりか加工性の劣化を招くので１５〜３０％に限定する。望ましいＣｒの範囲は１７〜２６％、更に望ましいＣｒの範囲は１８〜２５％である。
Ｌａ及びＺｒは、少量添加により酸化被膜を緻密化させたり、酸化被膜の密着性を向上させることで、耐酸化性、及び酸化被膜の電気伝導度を大幅に改善する効果を有する。本発明においては、主として緻密なＣｒ酸化被膜を形成させることによって、良好な耐酸化性を発揮させているが、このＣｒ酸化被膜の密着性を向上させるためにＬａ及びＺｒの複合添加は不可欠である。そのため、Ｚｒ：０．００１〜１．０％、Ｌａ：０．００１〜１．０％を必須で添加する。しかしながら過度の添加は熱間加工性を劣化させるので、Ｌａ及びＺｒ共にその上限を１．０％に限定する。上述したＬａ及びＺｒの効果をより確実に発揮しつつ過剰添加の問題を生じさせない範囲としては、Ｌａ：０．０１〜０．２％、Ｚｒ：０．１〜０．５％の範囲であることが好ましい。
Cr is an important element for maintaining oxidation resistance and electrical conductivity by producing a Cr 2 O 3 coating in the present invention. Therefore, a minimum of 15% is required. However, excessive addition is not so effective in improving oxidation resistance, but also causes deterioration of workability, so it is limited to 15 to 30%. A desirable Cr range is 17 to 26%, and a more desirable Cr range is 18 to 25%.
La and Zr have the effect of greatly improving the oxidation resistance and the electrical conductivity of the oxide film by densifying the oxide film by adding a small amount or improving the adhesion of the oxide film. In the present invention, good oxidation resistance is exhibited mainly by forming a dense Cr oxide film, but in order to improve the adhesion of this Cr oxide film, the combined addition of La and Zr is indispensable. is there. Therefore, Zr: 0.001 to 1.0% and La: 0.001 to 1.0% are essentially added. However, excessive addition degrades hot workability, so the upper limit of both La and Zr is limited to 1.0%. The ranges of La: 0.01 to 0.2% and Zr: 0.1 to 0.5% are provided as the ranges that do not cause the problem of excessive addition while exhibiting the effects of La and Zr more reliably. It is preferable.
Ｎｉは、少量添加することにより靭性の向上に効果が有る。しかしＮｉはオーステナイト生成元素であり、過度の添加はフェライト−オーステナイトの二相組織となり、熱膨張係数の増加及び耐酸化性を劣化させる。従ってＮｉは２％以下に限定する。望ましくは１％以下、更に望ましくは０．５％以下である。上述したＮｉの効果をより確実に発揮させるには、Ｎｉの下限を０．１％とするのが好ましい。
Ａｌは、通常脱酸剤として添加される。Ａｌを多く添加するとＡｌ２Ｏ３被膜が形成されるが、前述のようにＡｌ２Ｏ３被膜は耐酸化性に対しては有効であるが、酸化被膜の電気抵抗を増大させる。従って、本発明の場合Ａｌ２Ｏ３被膜の形成を避けるためにＡｌは１％以下に限定する。Ａｌの下限は無添加（０％）であっても差し支えない。
Ni is effective in improving toughness by adding a small amount. However, Ni is an austenite-forming element, and excessive addition becomes a ferrite-austenite two-phase structure, which increases the thermal expansion coefficient and deteriorates the oxidation resistance. Therefore, Ni is limited to 2% or less. Desirably, it is 1% or less, More desirably, it is 0.5% or less. In order to exhibit the above-described effect of Ni more reliably, the lower limit of Ni is preferably set to 0.1%.
Al is usually added as a deoxidizer. When a large amount of Al is added, an Al 2 O 3 film is formed. As described above, the Al 2 O 3 film is effective for oxidation resistance, but increases the electric resistance of the oxide film. Therefore, in the present invention, Al is limited to 1% or less in order to avoid the formation of the Al 2 O 3 film. The lower limit of Al may be no addition (0%).
本発明では、上記の元素に加えて、更にＷとＣｕとを複合添加することができる。
Ｗが、Ｃｒの外方拡散を抑制することで、Ｃｒ酸化被膜形成後の合金内部のＣｒ量の減少を抑制することができる。また、Ｗは合金の異常酸化も防止して、優れた耐酸化性を維持することができるため、特に耐酸化性を向上させる場合に添加しても良い。しかし、Ｗを３．０％を超えて添加すると熱間加工性が劣化するため、Ｗは３．０％を上限とする。Ｗの効果をより確実とするには、Ｗの下限を０．１％とすることが好ましく、０．５％を下限とすると、更に好ましい。
Ｃｕは、Ｃｒ２Ｏ３酸化物層上に形成されるＭｎを含むスピネル型酸化物を緻密化することで、Ｃｒ２Ｏ３酸化物層からのＣｒの蒸発を抑制する効果がある。そのため、Ｃｒ蒸発を問題視する場合にはＣｕを４．０％までの範囲で添加しても良い。Ｃｕを４．０％より多く添加してもより一層の向上効果がなく、熱間加工性が低下したりフェライト組織が不安定となる可能性があるので、Ｃｕの上限は４．０％とする。Ｃｕの効果をより確実とするには、Ｃｕの下限を０．１％とすることが好ましく、０．５％を下限とすると、更に好ましい。
以上、説明する成分以外は、Ｆｅと不可避的に含有する不純物である。
In the present invention, in addition to the above elements, W and Cu can be added in combination.
By suppressing the outward diffusion of Cr, W can suppress a decrease in the amount of Cr inside the alloy after the Cr oxide film is formed. Further, W can prevent abnormal oxidation of the alloy and maintain excellent oxidation resistance. Therefore, W may be added particularly in the case of improving oxidation resistance. However, when W is added in excess of 3.0%, the hot workability deteriorates, so W is set to 3.0% as an upper limit. In order to make the effect of W more reliable, the lower limit of W is preferably 0.1%, and more preferably 0.5%.
Cu, by densifying a spinel type oxide containing Mn is formed on the Cr 2 O 3 oxide layer, an effect of suppressing evaporation of Cr from Cr 2 O 3 oxide layer. Therefore, when considering Cr evaporation as a problem, Cu may be added in a range of up to 4.0%. Even if Cu is added more than 4.0%, there is no further improvement effect, and there is a possibility that the hot workability is lowered or the ferrite structure becomes unstable, so the upper limit of Cu is 4.0%. To do. In order to make the effect of Cu more reliable, the lower limit of Cu is preferably 0.1%, and more preferably 0.5%.
The components other than those described above are Fe and impurities inevitably contained.
Ｌａ及びＺｒを含む表１に示される成分の鋼を表２条件（１）（２）（３）に示されるＳｉＯ２含有率の耐火物の炉において、溶解を行った。なお、多くの実験を行ったため、表１の成分は代表値として示している。
条件（１）では高濃度のＳｉＯ２を含んだ取鍋、中程度のＳｉＯ２を含んだ湯道を使用したものである。条件（２）は低濃度のＳｉＯ２を含んだ取鍋・湯道を使用したものであり、条件（３）は条件（２）において湯道のみを中程度のＳｉＯ２を含んだものとしたものである。
Steels having the components shown in Table 1 containing La and Zr were melted in a refractory furnace having a SiO 2 content shown in Table 2 conditions (1), (2) and (3). Since many experiments were performed, the components in Table 1 are shown as representative values.
In condition (1), a ladle containing a high concentration of SiO 2 and a runner containing a moderate amount of SiO 2 are used. Condition (2) uses a ladle / runner containing low concentration of SiO 2 , and condition (3) assumes that only the runner contains medium SiO 2 in condition (2). Is.
溶解によって得られた鋼塊の酸素値が表３である。表３に示すように、ＳｉＯ２が４５質量％以下とすることにより鋼塊の酸素値は大きく下がっている。特に、取鍋におけるＳｉＯ２の量を減らすことによって、鋼塊の酸素値の低下が著しいことがわかる。
条件（２）と条件（３）の比較より、湯道におけるＳｉＯ２の変化では、やや酸素値が高くなっている。このことから、フェライト系ステンレス鋼の溶鋼が接触する部分の全てをＳｉＯ２の好ましい範囲である、２８質量％以下とするのが良いことがわかる。なお、これらの溶解において、鋼塊ではなく、溶解炉内における溶鋼の酸素濃度を測定したところ、４ｐｐｍ未満であることが判っており、このことから、ＳｉＯ２の量はできるだけ少ないことが好ましいことがわかる。
Table 3 shows the oxygen values of the steel ingot obtained by melting. As shown in Table 3, the oxygen value of the steel ingot is greatly reduced by making SiO 2 45 mass% or less. In particular, it can be seen that by reducing the amount of SiO 2 in the ladle, the oxygen value of the steel ingot is significantly reduced.
From the comparison between the condition (2) and the condition (3), the change in SiO 2 in the runner has a slightly higher oxygen value. From this, it can be seen that it is preferable that the entire portion of the ferritic stainless steel that is in contact with the molten steel is 28% by mass or less, which is a preferable range of SiO 2 . In these meltings, the oxygen concentration of the molten steel in the melting furnace, not the steel ingot, was measured and found to be less than 4 ppm. From this, it is preferable that the amount of SiO 2 be as small as possible I understand.
次に、条件（１）、条件（２）における、取鍋のノズル切断面を図１に示す。
ＳｉＯ２の量を減らした本発明条件（２）においてはノズル内部の付着鋼の厚みが激減している。図１の条件（１）に示したノズル内付着鋼を走査型電子顕微鏡にて観察したところ、付着鋼はＬａＺｒ系酸化物の堆積であることを確認した。
このＬａＺｒ系酸化物の堆積によるノズル閉塞は、φ５０ｍｍのノズルが僅か９０秒程度で発生するものであったが、取鍋及び湯道を含む、溶鋼が接触する部分のＳｉＯ２の量を減らすことによって、ノズルの閉塞は全く発生しなくなった。
また、条件（２）と条件（３）においては、取鍋を経由した際のＬａの減少、及びＳｉの上昇についても抑制されることを確認した。
以上、説明する通り、溶鋼が接触する部分には、ＳｉＯ２＜４５質量％となる耐火物を用いることにより、鋳造プロセスにおけるノズル閉塞を回避することが可能であることがわかる。これにより、製品の機械特性の向上も期待される。
Next, the nozzle cut surface of the ladle in conditions (1) and (2) is shown in FIG.
In the present invention condition (2) in which the amount of SiO 2 is reduced, the thickness of the adhered steel inside the nozzle is drastically reduced. When the steel adhered in the nozzle shown in the condition (1) in FIG. 1 was observed with a scanning electron microscope, it was confirmed that the adhered steel was a deposit of LaZr-based oxide.
The nozzle clogging due to the deposition of LaZr-based oxide occurred in about 90 seconds with a φ50 mm nozzle, but the amount of SiO 2 in the part where the molten steel comes into contact, including the ladle and the runner, should be reduced. As a result, nozzle clogging did not occur at all.
Moreover, in the conditions (2) and (3), it was confirmed that the decrease in La and the increase in Si when passing through the ladle were also suppressed.
As described above, it is understood that nozzle clogging in the casting process can be avoided by using a refractory material with SiO 2 <45 mass% at the portion where the molten steel comes into contact. This is expected to improve the mechanical properties of the product.
Claims (4)
前記フェライト系ステンレス鋼の溶鋼が接触する部分には、ＳｉＯ２＜４５質量％となる耐火物を用いることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 In mass%, C: 0.2% or less, Si: 0.5% or less, Mn: 1.0% or less, Ni: 2% or less, Cr: 15-30%, Al: 1% or less, Zr: 0 0.001 to 1.0%, La: 0.001 to 1.0%, the balance being ferritic stainless steel made of Fe and impurities,
A method for producing a ferritic stainless steel, characterized in that a refractory material with SiO 2 <45% by mass is used in a portion where the molten ferritic stainless steel contacts.
The ferritic stainless steel according to any one of claims 1 to 3, wherein the ferritic stainless steel further contains W: 0.1 to 3.0% and Cu: 0.1 to 4.0%. Steel manufacturing method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014234731A JP2016098389A (en) | 2014-11-19 | 2014-11-19 | Manufacturing method of ferritic stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014234731A JP2016098389A (en) | 2014-11-19 | 2014-11-19 | Manufacturing method of ferritic stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016098389A true JP2016098389A (en) | 2016-05-30 |
Family
ID=56077157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014234731A Pending JP2016098389A (en) | 2014-11-19 | 2014-11-19 | Manufacturing method of ferritic stainless steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2016098389A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108081705A (en) * | 2018-02-09 | 2018-05-29 | 河南工学院 | A kind of Anti-corrosion composite metal material |
| WO2018181922A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell, and method for producing electrochemical element |
| WO2018181923A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical device, energy system, and solid oxide fuel cell |
-
2014
- 2014-11-19 JP JP2014234731A patent/JP2016098389A/en active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018181922A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell, and method for producing electrochemical element |
| WO2018181923A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical device, energy system, and solid oxide fuel cell |
| JP2018174115A (en) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell, and manufacturing method of electrochemical element |
| CN110447136A (en) * | 2017-03-31 | 2019-11-12 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical appliance, energy system, solid oxide fuel cell and electrochemical element manufacturing method |
| CN110462907A (en) * | 2017-03-31 | 2019-11-15 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical appliance, energy system and solid oxide fuel cell |
| JP2021166192A (en) * | 2017-03-31 | 2021-10-14 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell, and method of manufacturing electrochemical element |
| US11228041B2 (en) | 2017-03-31 | 2022-01-18 | Osaka Gas Co., Ltd. | Electrochemical device, energy system and solid oxide fuel cell |
| US11233262B2 (en) | 2017-03-31 | 2022-01-25 | Osaka Gas Co., Ltd. | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell and manufacturing method for electrochemical element |
| TWI761479B (en) * | 2017-03-31 | 2022-04-21 | 日商大阪瓦斯股份有限公司 | Electrochemical element, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell and manufacturing method for electrochemical element |
| JP7105972B2 (en) | 2017-03-31 | 2022-07-25 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical device, electrochemical module, electrochemical device, energy system, solid oxide fuel cell, and method for manufacturing electrochemical device |
| CN110462907B (en) * | 2017-03-31 | 2023-01-10 | 大阪瓦斯株式会社 | Electrochemical device, energy system, and solid oxide fuel cell |
| CN108081705A (en) * | 2018-02-09 | 2018-05-29 | 河南工学院 | A kind of Anti-corrosion composite metal material |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5257803B2 (en) | Steel for solid oxide fuel cell excellent in oxidation resistance and member for solid oxide fuel cell using the same | |
| JP6675846B2 (en) | Fe-Cr-Ni alloy with excellent high-temperature strength | |
| JP2016098389A (en) | Manufacturing method of ferritic stainless steel | |
| JP2022046521A (en) | Ferritic alloy | |
| JP4926819B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| CN105985122A (en) | Refractory material for submersed nozzle inner hole body | |
| JP5553482B2 (en) | Molten metal container | |
| JP5370171B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| JP2005320625A (en) | Steel for solid oxide type fuel cell separator | |
| JP7267936B2 (en) | ferrite alloy | |
| CN113458377A (en) | Anti-caking tundish breathable water feeding port | |
| JP2017018978A (en) | Continuous casting powder for Al-containing steel and continuous casting method | |
| JP5096899B2 (en) | Continuous casting mold and W-based self-fluxing alloy | |
| JP6395037B2 (en) | Steel strip for solid oxide fuel cell | |
| JP4321292B2 (en) | Immersion nozzle for continuous casting of steel | |
| JP4524760B2 (en) | Oxidation resistant steel and solid oxide fuel cell parts using the same | |
| JP4937770B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| JP2007016297A (en) | Steel for solid-oxide fuel cell separator | |
| JP7574557B2 (en) | Method for producing ferritic stainless steel powder and ferritic stainless steel powder | |
| KR100355140B1 (en) | A method of producing and using MgO-C based refractory bricks with a coated back side for prevention of oxidation | |
| JP2005281032A (en) | Graphite tray for sintering | |
| KR101560723B1 (en) | Method for manufacturing heat resisting steel fiber | |
| JP2007253215A (en) | Immersion nozzle for continuously casting steel | |
| JP2010253546A (en) | Immersion nozzle for continuously casting steel | |
| JP2005144462A (en) | Immersion nozzle for continuous casting, and its manufacturing method |