JP2015194198A - 減衰力調整式緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】パイロット型の減衰力調整式緩衝器において、必要な減衰力特性の調整範囲を維持し、かつ、大型化することなく固定オリフィスの詰りを防止するフィルタを配置する。【解決手段】油液が封入されたシリンダ２内に、ピストンロッド４が連結されたピストン３を嵌装し、ピストンロッド４のストロークに対して、パイロット型の伸び側減衰力発生機構９によって減衰力を発生させる。ピストンボルト５に小径の先端部５Ｃを設け、小径部５Ｃとメインボディ１４との間に環状の空間Ｃを形成し、この空間Ｃ内に環状のフィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａを有するオリフィス部材３６を配置する。フィルタ３５によって油液中の異物を捕獲して固定オリフィス３６Ａの詰りを防止する。これにより、メインバルブ１１及び制御バルブ１２のディスクバルブ１８，２８の内径を大きくすることなく、フィルタ３５を配置することができる。【選択図】図１

Description

本発明は、ピストンロッドのストロークに対して、流体の流れを制御することにより、減衰力を発生させ、その減衰力を調整可能な減衰力調整式緩衝器に関するものである。

自動車等の車両のサスペンション装置に装着される緩衝器は、一般的に、流体が封入されたシリンダ内にピストンロッドが連結されたピストンを摺動可能に嵌装し、ピストンロッドのストロークに対して、シリンダ内のピストンの摺動によって生じる流体の流れをオリフィス、ディスクバルブ等からなる減衰力発生機構によって制御して減衰力を発生させるようになっている。

また、例えば特許文献１に記載された油圧緩衝器では、減衰力発生機構であるメインディスクバルブの背部に背圧室（パイロット室）を形成し、流体を固定オリフィスを介して背圧室に導入して、メインディスクバルブに対して、背圧室の内圧を閉弁方向に作用させ、ソレノイドバルブ（パイロットバルブ）によって背圧室の内圧を調整することにより、メインディスクバルブの開弁を制御するようにしている。これにより、減衰力特性の調整の自由度を高めることができる。

２００９−２８１５８４号公報

上記のようなパイロット型の減衰力調整式緩衝器では、固定オリフィスの流路面積が相当に小さいので、油液中の異物を捕獲するフィルタを設けて固定オリフィスの詰りを防止することが望まれる。この場合、フィルタを配置する場所が問題となる。例えば、ピストンロッドの外周部にフィルタを配置し、フィルタの外周部にピストンおよびディスクバルブを配置した場合、ディスクバルブの内径が大きくなるため、ディスクバルブの剛性が高まってソフト側の減衰力が高くなってしまう。また剛性を下げるために、ディスクバルブの外径を大きくすると、減衰力調整式緩衝器が大型化することになる。

本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、パイロット型の減衰力発生機構を備えた減衰力調整式緩衝器において、必要な減衰力特性の調整範囲を維持し、かつ、大型化することなく、パイロット室に流体を導入する固定オリフィスの詰りを防止するフィルタを配置できるようにすることを目的とする。

上記の課題を解決するために、本発明に係る減衰力調整式緩衝器は、作動流体が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、該ピストンに連結され前記シリンダの外部に延出されたピストンロッドと、前記シリンダ内の前記ピストンの摺動によって生じる作動流体の流れを制御して減衰力を発生させる減衰力発生機構とを備え、
前記減衰力発生機構は、作動流体の圧力を受けて開弁して減衰力を発生させ、作動流体をパイロット室に導入して該パイロット室の内圧により開弁圧力を調整するパイロット型減衰弁を含み、
前記パイロット型減衰弁の弁体及び前記パイロット室を形成する部材を含む複数の環状部材は、これらに挿通された軸状部材に固定され、前記環状部材の一つと前記軸状部材との間に空間が形成され、前記空間内にフィルタ及び固定オリフィスの少なくとも一方が配置され、前記フィルタ及び前記固定オリフィスを介して作動流体を前記パイロット室に導入することを特徴とする。

本発明に係る減衰力調整式緩衝器によれば、必要な減衰力特性の調整範囲を維持し、かつ、大型化することなく、パイロット室に流体を導入する固定オリフィスの詰りを防止するフィルタを配置することができる。

本発明の第１実施形態に係る減衰力調整式緩衝器の要部の縦断面図である。 図１に示す減衰力調整式緩衝器の要部を拡大して示す図である。 本発明の第２実施形態に係る減衰力調整式緩衝器の要部を拡大して示す縦断面図である。 本発明の第３実施形態に係る減衰力調整式緩衝器の要部を拡大して示す縦断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
本発明の第１実施形態について、図１及び図２を参照して説明する。
図１に示すように、本実施形態に係る減衰力調整式緩衝器１は、自動車のサスペンション装置に装着される筒形の緩衝器であって、作動流体として油液が封入されたシリンダ２と、シリンダ２内に摺動可能に挿入されてシリンダ２内をシリンダ上室２Ａとシリンダ下室２Ｂとの２室に区画するピストン３と、一端部がピストン３に連結されて他端部がシリンダ２の外部に延出されたピストンロッド４とを備え、ピストンロッド４の伸び縮みすなわちストロークに対して減衰力を発生させるものである。減衰力調整式緩衝器１は、シリンダ２内にフリーピストン（図示せず）によってガス室を形成し、あるいは、シリンダ２にリザーバ（図示せず）を接続して、ピストンロッド４のストロークに伴うシリンダ２内の容積変化を補償している。

ピストンロッド４は、小径部５Ａ、大径部５Ｂ、及び、小径部５Ａよりも小径の先端部５Ｃを有する段付円筒状のピストンボルト５を介してピストン３に結合されている。ピストンボルト５は、小径部５Ａを環状部材であるピストン３に挿入し、その先端部５Ｃにナット６を螺合することにより、ピストン３に固定されている。ピストンロッド４は、ピストンボルト５の大径部５Ｂにねじ込まれて、ピストンボルト５に固定されている。ピストンボルト５は、ピストンロッド４の一部を構成する軸状部材となっている。

ピストン３には、シリンダ上下室２Ａ、２Ｂ間を連通する複数の通路７，８（各１つのみが図示されている）が貫通している。また、ピストン３には、ピストンロッド４の伸び行程時に主に通路７の油液の流れを制御して減衰力を発生させる伸び側減衰力発生機構９、及び、縮み行程時に主に通路８の油液の流れを制御して減衰力を発生させる縮み側減衰力発生機構１０が設けられている。

伸び側減衰力発生機構９は、通路７の油液の流れを制御するパイロット型の減衰弁であるメインバルブ１１と、メインバルブ１１の開弁を制御するパイロット型の制御バルブ１２と、制御バルブ１２の開弁を制御するソレノイド駆動の圧力制御弁であるパイロットバルブ１３とを備えており、ピストン３、ピストンボルト５と共にピストンボルト５の小径部５Ａに取付けられたメインボディ１４及び制御ボディ１５に組み込まれている。メインボディ１４及び制御ボディ１５は、環状部材であり、ピストン３の一端部（図１において下端部）に、この順で重ねられ、ピストンボルト５の小径部５Ａ及び先端部５Ｃが挿通されてナット６によってピストンボルト５に固定されている。

ピストン３の一端部には、複数の通路７の開口部の外周側に環状のシート部１６が突出し、内周側に環状のクランプ部１７が突出している。シート部１６には、メインバルブ１１を構成するディスクバルブ１８の外周部が着座している。ディスクバルブ１８の内周部は、環状のリテーナ１９と共に、クランプ部１７とメインボディ１４との間でクランプされている。ディスクバルブ１８の背面側の外周部には、ゴム等の弾性体からなる環状の弾性シール部材２０が加硫接着等の固着手段によって固着されている。ディスクバルブ１８の外周部には、切欠によってオリフィス１８Ａが形成されている。ディスクバルブ１８は、所望の撓み特性が得られるように適宜積層してもよい。

メインボディ１４の一端側には環状の凹部２１が形成され、この凹部２１内にディスクバルブ１８に固着された弾性シール部材２０の外周部が摺動可能かつ液密的に嵌合されて、凹部２１内にパイロット室２２が形成されている。ディスクバルブ１８は、通路７側の油液の圧力を受けてシート部１６からリフトして開弁して、通路７をシリンダ下室２Ｂに直接連通させる。パイロット室２２の内圧は、ディスクバルブ１８に対して閉弁方向に作用する。パイロット室２２は、ディスクバルブ１８に設けられた固定オリフィス２３を介して通路７に連通されている。

メインボディ１４には、軸方向に貫通して一端がパイロット室２２に連通する通路２４が円周方向に沿って複数設けられている。メインボディ１４の他端部には、複数の通路２４の開口部の外周側に環状の内側シート部２５が突出し、内側シート部２５の外周側に外側シート部２６が突出し、また、複数の通路２５の内周側に環状のクランプ部２７が突出している。内側及び外側シート部２５，２６には、制御バルブ１２を構成するディスクバルブ２８が着座している。ディスクバルブ２８の内周部は、ワッシャ２９と共に、クランプ部２７と制御ボディ１５との間でクランプされている。ディスクバルブ２８の背面側外周部には、ゴム等の弾性体からなる環状の弾性シール部材３０が加硫接着等の固着手段によって固着されている。ディスクバルブ２８は、所望の撓み特性が得られるように可撓性のディスク状の弁体が適宜積層されている。

制御ボディ１５には環状の凹部３１が形成され、この凹部３１内にディスクバルブ２８に固着された弾性シール部材３０の外周部が摺動可能かつ液密的に嵌合されて、凹部３１内にパイロット室３２が形成されている。ディスクバルブ２８は、メインバルブ１１のパイロット室２２に連通する通路２４側の油液の圧力を受けて外側及び内側シート部２６、２５から順次リフトして開弁し、通路２４をシリンダ下室２Ｂに直接連通させる。パイロット室３２の内圧は、ディスクバルブ２８に対して閉弁方向に作用する。パイロット室３２は、ワッシャ２９に設けられた切欠２９Ａ、及び、ピストンボルト５の先端部５Ｃの側壁に設けられた通路３３を介して小径部５Ａ及び先端部５Ｃの通路３４に連通している。

図２を参照して、小径部５Ａが挿入されたメインボディ４の内周部と、小径部５Ａよりも小径の先端部５Ｃの外周部との間に環状の空間Ｃが形成されている。制御ボディ１５は、先端部５Ｃに嵌合し、ナット６は、先端部５Ｃに螺合している。環状の空間Ｃには、小径部５Ａ側から順に、環状のフィルタ部材３５、オリフィス部材３６、スペーサ３７及びシール部材３８が嵌合されている。これらのフィルタ部材３５、オリフィス部材３６、スペーサ３７及びシール部材３８は、小径部５Ａと先端部５Ｃとの間の段部と、メインボディ１４のクランプ部２７でクランプされたディスクバルブ２８の内周部との間で軸方向に固定されている。

また、ピストンボルト５の小径部５Ａの外周面とメインボディ１４の内周面との間には、これらのはめ合いによって隙間が設けられ、この隙間によって油液の通路３９が形成されている。なお、通路３９は、ピストンボルト５の小径部５Ａの外周面及びメインボディ１４の内周面の少なくとも一方に軸方向の溝を設けることによって形成してもよい。この通路３９、ディスクバルブ１８及びリテーナ１９の内周部に形成された切欠１８Ｂ，１９Ａにより、ピストン３の通路７と空間Ｃとが連通されている。空間Ｃは、スペーサ３７に対向してピストンボルト５の先端部５Ｃの側壁を貫通する通路４０によってピストンボルト５内の通路３４に連通されている。

オリフィス部材３６には、固定オリフィス３６Ａが設けられている。スペーサ３７には、固定オリフィス３６Ａから通路４０に油液を流すための切欠３７Ａが形成されている。フィルタ３５は、通路３９から固定オリフィス３６Ａに流れる油液中の異物を捕獲して、相当に小径の固定オリフィス３６Ａの詰まりを防止するためのものである。シール部材３８は、メインボディ１４の内周面と、ピストンボルト５の先端部５Ｃの外周面との間をシールして、通路３９、４０間の油液の流路を形成している。

図１を参照して、ソレノイドバルブであるパイロットバルブ１３は、ピストンボルト５の大径部５Ｂの内部に挿入され、ピストンロッド４がピストンボルト５にねじ込まれることによって固定されている。パイロットバルブ１３は、一端側に小径のポート圧入部４１Ａを有し、他端側に小径のプランジャ案内部４１Ｂを有し、中間部に大径部４１Ｃを有する段付の円筒状に形成されたガイド部材４１を備えている。ガイド部材４１のポート圧入部４１Ａ内には、略円筒状のポート部材４２が圧入されて固定されている。ポート圧入部４１Ａの先端部には、環状のリテーナ４３及びＯリング４４が設けられ、Ｏリング４４により、ピストンボルト５内の通路３４と、通路３４内に挿入されたポート部材４２との間をシールしている。ポート部材４２内の通路４５は、ピストンボルト５内の通路３４に連通している。

ポート部材４２のガイド部材４１内に圧入された端部には、通路４５の内径を絞ったポート４６が形成され、ポート３６は、ガイド部材４１内に形成された弁室４７内に開口している。弁室４７は、ガイド部材４１のポート圧入部４１Ａ内に形成された軸方向溝４８、スペーサ４３に形成された通路４３Ａ、ピストンボルト５の大径部５Ｂの内周部とガイド部材４１のポート圧入部４１Ａの外周面との間に形成され環状室４９、環状室４９からピストンボルト５の大径部５Ｂの端部へ軸方向に沿って延びる通路５０、縮み側減衰力発生機構１０を構成するディスクバルブ５１及びディスクバルブ５１を保持するリテーナ５２の内周部に形成された切欠５１Ａ、５２Ａ、及び、ピストン３の通路８を介してシリンダ下室２Ｂに連通している。

ガイド部材４１のプランジャガイド部４１Ｂ内には、プランジャ５３が挿入され、軸方向に沿って摺動可能に案内されている。プランジャ５３の先端部には、先細り形状の弁体５４が設けられ、弁体５４は、ガイド部材４１の弁室４７に挿入されて、ポート部材４２の端部のシート部４６Ａに離着してポート４６を開閉する。プランジャ５３の基端部には、大径のアーマチャ５５が設けられ、アーマチャ５５は、プランジャガイド部４１Ｂの外部に配置されている。プランジャガイド部４１Ｂには、アーマチャ５５を覆う略有底円筒状のカバー５６が取付けられており、カバー５６は、アーマチャ５５を軸方向に沿って移動可能に案内している。

プランジャガイド部４１Ｂ及びカバー５６の周囲には、コイル５７が配置されている。
コイル５７に結線されたリード線（図示せず）は、中空のピストンロッド４内を通ってピストンロッド４の先端部から外部に延ばされている。プランジャ５３は、ポート部材４２との間に設けられた戻しバネ５８のバネ力により、弁体５４がシート部４６Ａから離間してポート４６を開く開弁方向に付勢されており、コイル５７への通電により、推力を発生し、戻しバネ５８のバネ力に抗して、弁体５４がシート部４６Ａに着座してポート４６を閉じる閉弁方向に移動する。

パイロットバルブ１３は、コイル５７と共にモールドされて一体化されたプレート５９をピストンボルト５と、ピストンボルト５にねじ込まれたピストンロッド４によって挟持することにより、固定されている。

縮み側減衰力発生機構１０は、ピストン４のシリンダ上室２Ａ側の端部に設けられたディスクバルブ５１及びディスクバルブ５１に設けられたオリフィス５１Ｂからなり、ディスクバルブ５１は、通路８の油液の圧力を受けて開弁する。

以上のように構成した本実施形態の作用について次に説明する。
減衰力調整式緩衝器１は、車両のサスペンション装置のバネ上、バネ下間に装着され、車載コントローラ等からの指令により、伸び側減衰力発生機構９のコイル５７に通電して、プランジャ５３に推力を発生させ、弁体５４をシート部４６Ａに着座させて、パイロットバルブ１３による圧力制御を実行する。

ピストンロッド４の伸び行程時には、ピストン３の移動に伴い、油液がシリンダ上室２Ａ側からピストン３の通路７を通り、更に、伸び側減衰力発生機構９を通ってシリンダ下室２Ｂ側へ流れ、伸び側減衰力発生機構９によって減衰力が発生する。また、縮み行程時には、油液がシリンダ下室２Ｂ側からピストン３の通路８を通り、さらに、縮み側減衰力発生機構１０を通ってシリンダ上室２Ａ側へ流れ、縮み側減衰力発生機構１０によって減衰力が発生する。

伸び側減衰力発生機構９では、シリンダ上室２Ａ側からピストン３の通路７を通る油液は、主に次の３つの流路を通ってシリンダ下室２Ｂ側へ流れる。
（１）メイン流路
シリンダ上室２Ａ側の油液は、ピストン３の油路７から、メインバルブ１１のオリフィス１８Ａを流れ、又は、ディスクバルブ１８を開いて、直接、シリンダ下室２Ｂ側へ流れる。

（２）制御流路
シリンダ上室２Ａ側の油液は、ピストン３の油路７から、ディスクバルブ１８の固定オリフィス２３を通ってパイロット室２２へ流れ、更に、パイロット室２２からメインボディ１４の通路２４を通り、制御バルブ１２のディスクバルブ２８を開いてシリンダ下室２Ｂ側へ流れる。

（３）パイロット流路
シリンダ上室２Ａ側の油液は、ピストン３の油路７から、ディスクバルブ１８及びリテーナ１９の内周部の切欠１８Ｂ、１９Ａ、及び、メインボディ１８とピストンボルト５との間の通路３９を通り、空間Ｃ内のフィルタ３５、オリフィス部材３６の固定オリフィス３６Ａ、スペーサ３７の切欠３７Ａ、ピストンボルト５の先端部５Ｃの側壁の通路４０を通ってピストンボルト５内の通路３４に流入する。ピストンボルト５の通路３４内の油液は、ピストンボルト５の先端部５Ｃの側壁の通路３３及びワッシャ２９の切欠２９Ａを通してパイロット室３２に導入される。

ピストンボルト５内の通路３４に流入した油液は、更に、パイロットバルブ１３のポート部材４６の通路４５及びポート４６へ流れ、弁体５４を開いて弁室４７へ流れる。そして、弁室４７から、軸方向溝４８、通路４３Ａ、環状室４９、通路５０、縮み側減衰力発生機構１０のディスクバルブ５１及びリテーナ５２の切欠５１Ａ、５２Ａ、及び、ピストン８の通路８を通ってシリンダ下室２Ｂへ流れる。

これにより、ピストンロッド４の伸び行程時には、伸び側減衰力発生機構９のメインバルブ１１、制御バルブ１２及びパイロットバルブ１３によって減衰力が発生する。このとき、メインバルブ１１のディスクバルブ１８は、通路７側の圧力を受けて開弁し、背面側に設けられたパイロット室２２の内圧が閉弁方向に作用する、すなわち、通路７側とパイロット室２２側との差圧によって開弁するので、パイロット室２２の内圧に応じて、内圧が低いと開弁圧力が低く、内圧が高いと開弁圧力が高くなる。

また、制御バルブ１２のディスクバルブ２８は、通路２４側の圧力を受けて開弁し、背面側に設けられたパイロット室３２の内圧が閉弁方向に作用する、すなわち、通路２４側とパイロット室３２側との差圧によって開弁するので、パイロット室３２の内圧に応じて、内圧が低いと開弁圧力が低く、内圧が高いと開弁圧力が高くなる。

ピストン速度が低速域にあるとき、メインバルブ１１及び制御バルブ１２が閉弁し、油液は、シリンダ上室２Ａ側から主に上述の（３）のパイロット流路を通ってシリンダ下室２Ｂ側に流れ、パイロットバルブ１３によって減衰力が発生する。そして、ピストン速度の上昇に伴い、パイロットバルブ１３の上流側の圧力が上昇する。このとき、パイロットバルブ１３の上流側に位置するパイロット室２２、３２の内圧は、パイロットバルブ１３によって制御され、パイロットバルブ１３の開弁により、パイロット室２２、３２の内圧が低下する。これにより、先ず、制御バルブ１２のディスクバルブ２８が開弁して、油液が上述の（３）のパイロット流路に加えて（２）の制御流路を通ってリザーバ４へ流れて、ピストン速度の上昇による減衰力の増大を抑制する。

制御バルブ１２のディスクバルブ２８が開弁すると、パイロット室２２の内圧が更に低下する。パイロット室２２の内圧の低下により、メインバルブ１１のディスクバルブ１８が開弁して、シリンダ上室２Ａ側の油液が上述の（３）のパイロット流路及び（２）の制御流路に加えて（１）のメイン流路を通ってシリンダ下室２Ｂ側へ流れて、ピストン速度の上昇による減衰力の増大を抑制する。

このようにして、ピストン速度の上昇による減衰力の増大を２段階に抑制することにより、適切な減衰力特性を得ることができる。そして、コイル５７への通電により、パイロットバルブ１３の制御圧力を調整することにより、制御バルブ１２のパイロット室３２の内圧、すなわち、ディスクバルブ２８の開弁圧力を制御し、更に、ディスクバルブ２８の開弁圧力により、メインバルブ１１のパイロット室２２の内圧、すなわち、ディスクバルブ１８の開弁圧力を制御することができる。

これにより、メインバルブ１１の閉弁領域（ピストン速度低速域）において、パイロットバルブ１３に加えて制御バルブ１２のディスクバルブ２８が開弁することにより、充分な油液の流量を得ることができるので、パイロットバルブ１３の流量（したがって、ポート４６の流路面積）を小さくすることができ、パイロットバルブ１３（ソレノイドバルブ）の小型化及びコイル５７の省電力化が可能になる。また、メインバルブ１１及び制御バルブ１２により、減衰力を２段階に調整することができるので、減衰力特性の調整の自由度を高めて適切な減衰力特性を得ることができる。

固定オリフィス３６Ａは、上述のようにパイロットバルブ１３の流量が小さいため、その流路面積を充分小さくする必要があり、フィルタ３５によって油液中の異物を除去して詰りを防止することが望まれる。上述の（３）のパイロット流路において、固定オリフィス３６Ａの上流側に配置したフィルタ３５によって油液中の異物を捕獲することにより、固定オリフィス３６Ａの詰まりを防止して安定した減衰力を発生させることができる。

フィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａ（オリフィス部材３６）は、ピストンボルト５の先端部５Ｃを小径化して先端部５Ｃとメインボディ１４との間の環状の空間Ｃを形成し、この環状の空間Ｃに配置されている。これにより、メインバルブ１１及び制御バルブ１２のディスクバルブ１８、２８の内径、外径及びシリンダ２の径を大きくすることなく、フィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａを配置することできる。

なお、メインバルブ１１及び制御バルブ１２のディスクバルブ１８、２８の内径を大きくすると、ディスクバルブ１８、２８の剛性が高まり、ソフト側の減衰力が大きくなるため、適切な減衰力が得難くなる。また、ディスクバルブ１８、２８の外径を大きくすると、減衰力調整式緩衝器１が大型化することになる。

次に本発明の第２実施形態について、図３を参照して説明する。なお、以下の説明において、上記第１実施形態に対して、同様の部分には同じ参照符号を用いて、異なる部分についてのみ図示して詳細に説明する。

本実施形態では、図３に示すように、ピストンボルト５の小径部５Ａがメインボディの端部（図３の下側の端部）まで延ばされ、メインボディ１４の内周部に大径部１４Ａが形成されて、ピストンボルト５の小径部５Ａとメインボディ１４の大径部１４Ａとの間に環状の隙間Ｃが形成されている。そして、この環状の隙間に、フィルタ３５、オリフィス部材３６、スペーサ３７及びシール部材３８が嵌合されている。また、ピストンボルト５の小径部５Ａの外周部とメインボディ１４の内周部との間の通路３９は、メインボディ１４の内周面に軸方向に沿って延びる溝３９Ａを設けることによって形成されている。

これにより、上記第１実施形態と同様、メインバルブ１１及び制御バルブ１２のディスクバルブ１８、２８の内径、外径及びシリンダ２の径を大きくすることなく、フィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａを配置すると共に、適切な減衰力特性を得ることができ、装置が大型化することもない。

次に本発明の第３実施形態について、図４を参照して説明する。なお、以下の説明において、上記第１実施形態に対して、同様の部分には同じ参照符号を用いて、異なる部分についてのみ図示して詳細に説明する。

本実施形態では、図４に示すように、フィルタ３５、オリフィス部材３６、スペーサ３７及びシール部材３８は、ピストンボルト５とピストン３との間に配置されている。ピストンボルト５の小径化された先端部５Ｃは、ピストン３の軸方向の中間部から延ばされ、メインボディ１４及び制御ボディ１５は、先端部５Ｃに嵌合している。そして、ピストンボルト５の先端部５Ｃの外周面と、環状部材であるピストン３の内周面との間に環状の空間Ｃが形成され、この環状の空間Ｃにフィルタ３５、オリフィス部材３６、スペーサ３７及びシール部材３８が嵌合されている。これらは、ピストンボルト５の大径部５Ｂ側からシール部材３８、スペーサ３７、オリフィス部材３６、フィルタ３５の順で配置されている。

環状の空間Ｃは、メインバルブ１１のディスクバルブ１８の切欠１８Ｂに直接連通しており、ピストンボルト５とメインボディ１４との間はシールされて、これらの間に通路３９（隙間）は設けられていない。これにより、上述の（３）のパイロット流路において、油液は、通路７からディスクバルブ１８の切欠１８を通って環状の空間Ｃに入り、フィルタ３５、固定オリフィス３６Ａ、スペーサ３７の切欠３７Ａ及び通路４０を通ってピストンボルト５内の通路３４へ流れる。

このように構成したことにより、上記第１実施形態と同様、メインバルブ１１及び制御バルブ１２のディスクバルブ１８、２８の内径、外径及びシリンダ２の径を大きくすることなく、フィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａを配置すると共に、適切な減衰力特性を得ることができ、装置が大型化することもない。

なお、上記第１乃至第３実施形態では、フィルタ３５及び固定オリフィス３６Ａ（オリフィス部材３６）は、軸状部材としてのピストンロッド４の一部であるピストンボルト５と、環状部材であるメインボディ１４又はピストン３との間に形成した環状の空間Ｃ内に配置されているが、本発明は、これに限らず、他の軸状部材と環状部材との間に配置してもよい。

１…減衰力調整式緩衝器、２…シリンダ、３…ピストン、４…ピストンロッド、５…ピストンボルト（軸状部材）、９…伸び側減衰力発生機構、１１…メインバルブ（パイロット型減衰弁）、１８…ディスクバルブ（弁体）、２２…パイロット室、１４…メインボディ（環状部材）、３７…フィルタ、３６Ａ…固定オリフィス、Ｃ…空間

Claims (4)

1. 作動流体が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、該ピストンに連結され前記シリンダの外部に延出されたピストンロッドと、前記シリンダ内の前記ピストンの摺動によって生じる作動流体の流れを制御して減衰力を発生させる減衰力発生機構とを備え、
   前記減衰力発生機構は、作動流体の圧力を受けて開弁して減衰力を発生させ、作動流体をパイロット室に導入して該パイロット室の内圧により開弁圧力を調整するパイロット型減衰弁を含み、
   前記パイロット型減衰弁の弁体及び前記パイロット室を形成する部材を含む複数の環状部材は、これらに挿通された軸状部材に固定され、前記環状部材の一つと前記軸状部材との間に空間が形成され、前記空間内にフィルタ及び固定オリフィスの少なくとも一方が配置され、前記フィルタ及び前記固定オリフィスを介して作動流体を前記パイロット室に導入することを特徴とする減衰力調整式緩衝器。
2. 前記空間は、環状であり、該空間内には、環状の前記フィルタが設けられ、該フィルタの下流側に前記固定オリフィスが形成された環状のオリフィス部材が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の減衰力調整式緩衝器。
3. 前記軸状部材は、前記ピストンロッドであることを特徴とする請求項１又は２に記載の減衰力調整式緩衝器。
4. 前記減衰力発生機構は、前記パイロット型減衰弁の前記パイロット室の内圧を制御するパイロット型の制御バルブと、該制御バルブのパイロット室の内圧を制御するソレノイドバルブとを有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の減衰力調整式緩衝器。

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