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JP2015150900A - hydraulic power steering device - Google Patents

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JP2015150900A
JP2015150900A JP2014023557A JP2014023557A JP2015150900A JP 2015150900 A JP2015150900 A JP 2015150900A JP 2014023557 A JP2014023557 A JP 2014023557A JP 2014023557 A JP2014023557 A JP 2014023557A JP 2015150900 A JP2015150900 A JP 2015150900A
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正彦 酒巻
圭亮 泉谷
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圭亮 泉谷
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hydraulic power steering device capable of suppressing the hydraulic pressure fluctuation of the hydraulic fluid when a hand release is made from nearby a rack end.SOLUTION: A command value reduction part 92 is normally in a non-operation state. A pump driving motor 25 is therefore normally driven and controlled so that a rotation speed Vp of the pump driving motor 25 approximates a pump rotation speed command value Vpset by a pump rotation speed command value setting part 82. When a hand release determination part 91 determines a state of a hand release from nearby a rack end, on the other hand, the command value reduction part 92 enters an operation state. In a command value reduction mode, the pump driving motor 25 is driven and controlled so that the rotation speed Vp of the pump driving motor 25 approximates the pump rotation speed command value Vpafter reduction processing by the command value reduction part 92.

Description

この発明は、油圧式パワーステアリング装置に関する。   The present invention relates to a hydraulic power steering apparatus.

車両のステアリング機構に結合されたパワーシリンダに、油圧ポンプからの作動油を、油圧制御バルブを介して供給することによって、操舵力を補助する油圧式パワーステアリング装置が従来から知られている。一般的な油圧式パワーステアリング装置では、油圧制御バルブは、ステアリングホイール等の操舵部材にステアリングシャフトを介して機械的に連結されており、操舵部材の操作に応じて油圧制御バルブの開度が調節される。   2. Description of the Related Art Conventionally, a hydraulic power steering apparatus that assists steering force by supplying hydraulic oil from a hydraulic pump to a power cylinder coupled to a steering mechanism of a vehicle via a hydraulic control valve is known. In a general hydraulic power steering apparatus, a hydraulic control valve is mechanically connected to a steering member such as a steering wheel via a steering shaft, and the opening degree of the hydraulic control valve is adjusted according to the operation of the steering member. Is done.

下記特許文献１には、油圧制御バルブを操舵部材に機械的に連結せずに、電動モータ（バルブ駆動用モータ）によって油圧制御バルブの開度を制御する油圧式パワーステアリング装置が開示されている。特許文献１記載の油圧式パワーステアリング装置は、特許文献１の図２に示すように、アシストトルク指令値を設定するアシストトルク指令値設定部と、アシストトルク指令値に基いて油圧制御バルブのバルブ開度の目標値であるバルブ開度指令値を設定するバルブ開度指令値設定部と、油圧制御バルブの実バルブ開度がバルブ開度指令値と等しくなるようにバルブ駆動用モータを制御するフィードバック制御部とを含んでいる。   Patent Document 1 below discloses a hydraulic power steering device that controls the opening of a hydraulic control valve by an electric motor (valve driving motor) without mechanically connecting the hydraulic control valve to a steering member. . As shown in FIG. 2 of Patent Document 1, the hydraulic power steering device described in Patent Document 1 includes an assist torque command value setting unit that sets an assist torque command value, and a valve of a hydraulic control valve based on the assist torque command value. A valve opening command value setting unit for setting a valve opening command value that is a target value of the opening, and a valve driving motor to control the actual valve opening of the hydraulic control valve to be equal to the valve opening command value And a feedback control unit.

アシストトルク指令値設定部は、トルクセンサによって検出される操舵トルクと、車速センサによって検出される車速とに基いてアシストトルク指令値を設定する。アシストトルク指令値は、操舵トルクが大きく車速が小さいほど、その絶対値が大きな値となるように設定される。一般的には、トルクセンサによって検出される操舵トルクの位相を進めて系を安定化させるための位相補償部が設けられ、位相補償後の操舵トルク（位相補償後トルク）と車速とに基いてアシストトルク指令値が設定されることが多い。   The assist torque command value setting unit sets the assist torque command value based on the steering torque detected by the torque sensor and the vehicle speed detected by the vehicle speed sensor. The assist torque command value is set such that the absolute value becomes larger as the steering torque is larger and the vehicle speed is smaller. In general, a phase compensation unit is provided for stabilizing the system by advancing the phase of the steering torque detected by the torque sensor, and based on the steering torque after phase compensation (torque after phase compensation) and the vehicle speed. An assist torque command value is often set.

特開２０１３−３５４４７号公報JP 2013-35447 A 特開２００６−３０６２３９号公報JP 2006-306239 A

特許文献１記載の油圧式パワーステアリング装置に前述の位相補償部が設けられ、位相補償後トルクと車速とに基いてアシストトルク指令値が設定される装置を、従来装置ということにする。従来装置において、ラック軸位置がラックエンド付近にある状態から操舵部材の手放し（以下、「ラックエンド付近からの手放し」という。）が行われると、操舵トルクが急変するので、バルブ開度指令値が急変する。これにより、実バルブ開度が中立位置付近で変動し、それにともなって作動油の油圧が変動するので、油圧制御バルブからパワーシリンダに作動油を供給するための配管（フィードチューブ）が振動する。これにより、異常音が発生する場合がある。   A device in which the above-described phase compensation unit is provided in the hydraulic power steering device described in Patent Document 1 and the assist torque command value is set based on the post-phase compensation torque and the vehicle speed is referred to as a conventional device. In the conventional apparatus, when the steering member is released from a state where the rack shaft position is in the vicinity of the rack end (hereinafter referred to as “release from the vicinity of the rack end”), the steering torque changes suddenly. Suddenly changes. As a result, the actual valve opening fluctuates near the neutral position, and the hydraulic pressure of the hydraulic oil fluctuates accordingly. Therefore, the piping (feed tube) for supplying the hydraulic oil from the hydraulic control valve to the power cylinder vibrates. Thereby, an abnormal sound may occur.

図１０は、前記従来装置において、右操舵側のラックエンド付近からの手放しが行われたときの、トルクセンサによって検出される操舵トルク、位相補償後トルク、バルブ開度指令値、実バルブ開度および右フィードチューブ内の油圧（右フィード圧力）の変化を示すタイムチャートである。右フィードチューブは、右操舵時に作動油を油圧制御バルブ側からパワーシリンダ側に供給するためのフィードチューブである。   FIG. 10 shows the steering torque detected by the torque sensor, the torque after phase compensation, the valve opening command value, the actual valve opening when the hand is released from near the rack end on the right steering side in the conventional device. It is a time chart which shows the change of the oil pressure in the right feed tube (right feed pressure). The right feed tube is a feed tube for supplying hydraulic oil from the hydraulic control valve side to the power cylinder side during right steering.

図１０に示すように、右操舵側のラックエンド付近からの手放しが行われると、操舵トルク、位相補償後トルク、バルブ開度指令値、実バルブ開度および右フィード圧力が減少していく。操舵トルクの減少は滑らかではないため、位相補償後トルクが変動するようになり、これに伴って、バルブ開度指令値も変動するようになる。実バルブ開度が中立位置（０［ｄｅｇ］）付近に達した後には、位相補償後操舵トルクおよびバルブ開度指令値の変動がさらに大きくなる。これにより、実バルブ開度が中立位置を中心として変動するようになり、右フィード圧力も変動するようになる。これにより、右フィードチューブが振動し、異常音が発生する。   As shown in FIG. 10, when the hand is released from near the rack end on the right steering side, the steering torque, the post-phase compensation torque, the valve opening command value, the actual valve opening, and the right feed pressure decrease. Since the decrease in the steering torque is not smooth, the post-phase compensation torque varies, and the valve opening command value also varies accordingly. After the actual valve opening reaches near the neutral position (0 [deg]), fluctuations in the phase-compensated steering torque and the valve opening command value further increase. As a result, the actual valve opening varies around the neutral position, and the right feed pressure also varies. As a result, the right feed tube vibrates and abnormal noise is generated.

この発明の目的は、ラックエンド付近からの手放しが行われたときに、作動油の油圧変動を抑制できる油圧式パワーステアリング装置を提供することである。   An object of the present invention is to provide a hydraulic power steering device capable of suppressing hydraulic pressure fluctuations of hydraulic oil when the hand is released from the vicinity of the rack end.

上記の目的を達成するための請求項１記載の発明は、車両のステアリング機構（２）に結合されたパワーシリンダ（１６）に、操舵部材（３）に機械的に連結されていない油圧制御バルブ（１４）を介して、油圧ポンプ（２３）からの作動油を供給することによって、操舵補助力を発生させる油圧式パワーステアリング装置（１）であって、前記油圧ポンプの回転速度を制御するためのポンプ駆動用モータ（２５）と、回転速度指令値に基いて、前記ポンプ駆動用モータの回転速度を制御するポンプ駆動用モータ制御手段（８５，８６）と、前記油圧制御バルブの開度を制御するためのバルブ駆動用モータ（１５）と、回転角指令値に基いて、前記バルブ駆動用モータの回転角を制御するバルブ駆動用モータ制御手段（６５，６６）と、ラックエンド付近からの手放し状態を検出する手放し検出手段（９１）と、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を低減する指令値低減手段（９２）と、を含む油圧式パワーステアリング装置である。なお、括弧内の英数字は、後述の実施形態における対応構成要素等を表すが、むろん、この発明の範囲は当該実施形態に限定されない。以下、この項において同じ。   In order to achieve the above object, a hydraulic control valve according to claim 1 is not mechanically connected to a steering member (3) to a power cylinder (16) connected to a steering mechanism (2) of a vehicle. (14) A hydraulic power steering device (1) that generates a steering assist force by supplying hydraulic oil from a hydraulic pump (23) via (14), for controlling the rotational speed of the hydraulic pump. The pump drive motor (25), the pump drive motor control means (85, 86) for controlling the rotation speed of the pump drive motor based on the rotation speed command value, and the opening degree of the hydraulic control valve A valve drive motor (15) for controlling, a valve drive motor control means (65, 66) for controlling the rotation angle of the valve drive motor based on a rotation angle command value; A release detection means (91) for detecting a release state from the vicinity of the end, and a command value reduction means for reducing the rotation speed command value when a release state from the vicinity of the rack end is detected by the release detection means ( 92). In addition, although the alphanumeric character in parentheses represents a corresponding component in an embodiment described later, of course, the scope of the present invention is not limited to the embodiment. The same applies hereinafter.

この発明では、ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときには、回転速度指令値が低減される。これにより、ポンプ駆動用モータの回転速度が通常時に比べて低減する。これにより、作動油の油圧が低下するので、作動油の油圧変動幅が小さくなる。これにより、油圧制御バルブからパワーシリンダに作動油を供給するためのフィードチューブの振動を抑制できるから、異常音の発生を抑制できる。   In the present invention, when a hand-off state from the vicinity of the rack end is detected, the rotational speed command value is reduced. As a result, the rotational speed of the pump driving motor is reduced as compared with the normal time. As a result, the hydraulic pressure of the hydraulic oil is reduced, and the hydraulic pressure fluctuation range of the hydraulic oil is reduced. Thereby, since the vibration of the feed tube for supplying the hydraulic oil from the hydraulic control valve to the power cylinder can be suppressed, the generation of abnormal noise can be suppressed.

請求項２記載の発明は、前記指令値低減手段は、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を、通常時の回転速度指令値より小さな一定の所定値に設定するように構成されている、請求項１に記載の油圧式パワーステアリング装置である。
請求項３記載の発明は、前記指令値低減手段は、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値に０以上１未満のゲインを乗算することにより、前記回転速度指令値を低減するように構成されている、請求項２に記載の油圧式パワーステアリング装置である。 According to a second aspect of the present invention, the command value reducing means is configured to change the rotation speed command value from a normal rotation speed command value when the hand release detection means detects a release state from the vicinity of the rack end. The hydraulic power steering apparatus according to claim 1, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to be set to a small constant predetermined value.
According to a third aspect of the present invention, the command value reduction means multiplies the rotational speed command value by a gain of 0 or more and less than 1 when the hand release detection means detects a hand release state from the vicinity of the rack end. The hydraulic power steering apparatus according to claim 2, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to reduce the rotation speed command value.

請求項４記載の発明は、車両のステアリング機構（２）に結合されたパワーシリンダ（１６）に、操舵部材（３）に機械的に連結されていない油圧制御バルブ（１４）を介して、油圧ポンプ（２３）からの作動油を供給することによって、操舵補助力を発生させる油圧式パワーステアリング装置（１）であって、前記油圧ポンプの回転速度を制御するためのポンプ駆動用モータ（２５）と、回転速度指令値に基いて、前記ポンプ駆動用モータの回転速度を制御するポンプ駆動用モータ制御手段（８５，８６）と、前記油圧制御バルブの開度を制御するためのバルブ駆動用モータ（１５）と、回転角指令値に基いて、前記バルブ駆動用モータの回転角を制御するバルブ駆動用モータ制御手段（６５，６６）と、ラックエンド付近からの手放し状態を検出する手放し検出手段（９１）と、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を制限する指令値制限手段（９２Ａ）と、を含む油圧式パワーステアリング装置である。   According to a fourth aspect of the present invention, hydraulic power is supplied to a power cylinder (16) coupled to a steering mechanism (2) of a vehicle via a hydraulic control valve (14) that is not mechanically connected to a steering member (3). A hydraulic power steering device (1) for generating a steering assist force by supplying hydraulic oil from a pump (23), the pump drive motor (25) for controlling the rotational speed of the hydraulic pump And a pump drive motor control means (85, 86) for controlling the rotational speed of the pump drive motor based on the rotational speed command value, and a valve drive motor for controlling the opening of the hydraulic control valve. (15), valve drive motor control means (65, 66) for controlling the rotation angle of the valve drive motor based on the rotation angle command value, and a release from the vicinity of the rack end Release detecting means (91) for detecting the release speed, and command value limiting means (92A) for limiting the rotational speed command value when the release detection means detects a release state from the vicinity of the rack end. This is a hydraulic power steering device.

この発明では、ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときには、回転速度指令値が制限される。これにより、ポンプ駆動用モータの回転速度が通常時に比べて低減する。これにより、作動油の油圧が低下するので、作動油の油圧変動幅が小さくなる。これにより、油圧制御バルブからパワーシリンダに作動油を供給するためのフィードチューブの振動を抑制できるから、異常音の発生を抑制できる。   In the present invention, the rotation speed command value is limited when a hand-off state from the vicinity of the rack end is detected. As a result, the rotational speed of the pump driving motor is reduced as compared with the normal time. As a result, the hydraulic pressure of the hydraulic oil is reduced, and the hydraulic pressure fluctuation range of the hydraulic oil is reduced. Thereby, since the vibration of the feed tube for supplying the hydraulic oil from the hydraulic control valve to the power cylinder can be suppressed, the generation of abnormal noise can be suppressed.

請求項５記載の発明は、前記操舵部材の回転角である操舵角を検出する操舵角検出手段（３１）と、前記操舵部材に加えられる操舵トルクを検出する操舵トルク検出手段（３２）と、前記バルブ駆動用モータの回転角を検出する回転角検出手段（３３，６４）と、前記バルブ駆動用モータのロータ角速度を検出するロータ角速度検出手段（８８）とを含み、前記手放し検出手段は、前記操舵角検出手段によって検出される操舵角の絶対値が第１の所定値以上であり、前記操舵トルク検出手段によって検出される操舵トルクの絶対値が第２の所定値以上であり、前記ロータ角速度検出手段によって検出されるロータ角速度の絶対値が第３の所定値以上であり、前記ロータ角速度の符号と前記回転角検出手段によって検出される回転角の符号とが逆であるときに、前記ラックエンド付近からの手放し状態であると判定するように構成されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の油圧式パワーステアリング装置である。   The invention according to claim 5 is a steering angle detecting means (31) for detecting a steering angle which is a rotation angle of the steering member, a steering torque detecting means (32) for detecting a steering torque applied to the steering member, Rotation angle detection means (33, 64) for detecting the rotation angle of the valve drive motor; and rotor angular speed detection means (88) for detecting the rotor angular speed of the valve drive motor; The absolute value of the steering angle detected by the steering angle detection means is not less than a first predetermined value, the absolute value of the steering torque detected by the steering torque detection means is not less than a second predetermined value, and the rotor The absolute value of the rotor angular velocity detected by the angular velocity detection means is equal to or greater than a third predetermined value, and the sign of the rotor angular speed and the sign of the rotation angle detected by the rotation angle detection means are When it is, the is configured to determine that the hands-off state from the vicinity of the rack end, a hydraulic power steering apparatus according to any one of claims 1-4.

請求項６記載の発明は、前記操舵部材の回転角である操舵角を検出する操舵角検出手段（３１）と、前記操舵部材に加えられる操舵トルクを検出する操舵トルク検出手段（３２）とを含み、前記手放し検出手段は、前記操舵角検出手段によって検出される操舵角の絶対値が第４の所定値以上であり、前記操舵トルク検出手段によって検出される操舵トルクの絶対値が第５の所定値以上であり、前記操舵角の時間微分値である操舵角速度の絶対値が第６の所定値以上であり、前記操舵角速度の方向と前記操舵トルクの方向とが逆であるときに、前記ラックエンド付近からの手放し状態であると判定するように構成されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の油圧式パワーステアリング装置である。   According to a sixth aspect of the present invention, there is provided a steering angle detecting means (31) for detecting a steering angle which is a rotation angle of the steering member, and a steering torque detecting means (32) for detecting a steering torque applied to the steering member. The hand release detecting means includes an absolute value of a steering angle detected by the steering angle detecting means being a fourth predetermined value or more, and an absolute value of the steering torque detected by the steering torque detecting means being a fifth value. When the absolute value of the steering angular velocity, which is a predetermined value or more, the time differential value of the steering angle is a sixth predetermined value or more, and the direction of the steering angular velocity and the direction of the steering torque are opposite, The hydraulic power steering apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to determine that the hand is released from the vicinity of a rack end.

図１は、この発明の一実施形態に係る油圧式パワーステアリング装置の概略構成を示す模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a hydraulic power steering apparatus according to an embodiment of the present invention. 図２は、バルブ駆動用モータ制御部の構成を示すブロック図である。FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the valve drive motor controller. 図３は、位相補償後トルクＴｈに対するアシストトルク指令値Ｔａ＊の設定例を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a setting example of the assist torque command value Ta * with respect to the phase-compensated torque Th. 図４は、アシストトルク指令値Ｔａ＊に対するバルブ開度指令値θｖ＊の設定例を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a setting example of the valve opening command value θv * with respect to the assist torque command value Ta * . 図５は、ポンプ駆動用モータ制御部の構成を示すブロック図である。FIG. 5 is a block diagram showing the configuration of the pump drive motor controller. 図６は、操舵角速度ωｈに対するポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊の設定例を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing a setting example of the pump rotation speed command value Vp * with respect to the steering angular speed ωh. 図７は、制御態様変更部の動作を説明するためのフローチャートである。FIG. 7 is a flowchart for explaining the operation of the control mode changing unit. 図８は、ポンプ駆動用モータ制御部の変形例を示すブロック図である。FIG. 8 is a block diagram showing a modification of the pump drive motor controller. 図９は、制御態様変更部の動作を説明するためのフローチャートである。FIG. 9 is a flowchart for explaining the operation of the control mode changing unit. 図１０は、従来装置において、右操舵側のラックエンド付近からの手放しが行われたときの、トルクセンサによって検出される操舵トルク、位相補償後トルク、バルブ開度指令値、実バルブ開度および右フィードチューブ内の油圧（右フィード圧力）の変化を示すタイムチャートである。FIG. 10 shows the steering torque detected by the torque sensor, the phase-compensated torque, the valve opening command value, the actual valve opening, and the actual torque when the hand is released from near the rack end on the right steering side in the conventional device. It is a time chart which shows the change of the oil pressure in the right feed tube (right feed pressure).

以下では、この発明の実施の形態を、添付図面を参照して詳細に説明する。
図１は、この発明の一実施形態に係る油圧式パワーステアリング装置の概略構成を示す模式図である。
油圧式パワーステアリング装置１は、車両のステアリング機構２に操舵補助力を与えるためのものである。ステアリング機構２は、車両の操向のために運転者によって操作される操舵部材としてのステアリングホイール３と、このステアリングホイール３に連結されたステアリングシャフト４と、ステアリングシャフト４の先端部に連結され、ピニオンギア６を持つピニオンシャフト５と、ピニオンギア６に噛合するラック７ａを有し、車両の左右方向に延びた転舵軸としてのラック軸７とを備えている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a hydraulic power steering apparatus according to an embodiment of the present invention.
The hydraulic power steering device 1 is for applying a steering assist force to a steering mechanism 2 of a vehicle. The steering mechanism 2 is connected to a steering wheel 3 as a steering member operated by a driver for steering the vehicle, a steering shaft 4 connected to the steering wheel 3, and a tip end portion of the steering shaft 4. A pinion shaft 5 having a pinion gear 6 and a rack shaft 7 having a rack 7a meshing with the pinion gear 6 and extending in the left-right direction of the vehicle are provided.

ラック軸７の両端にはタイロッド８がそれぞれ連結されており、このタイロッド８は、それぞれ、左右の転舵輪９，１０を支持するナックルアーム１１に連結されている。ナックルアーム１１は、キングピン１２まわりに回動可能に設けられている。
ステアリングホイール３が操作されてステアリングシャフト４が回転されると、この回転が、ピニオンギア６およびラック７ａによって、ラック軸７の軸方向に沿う直線運動に変換される。この直線運動は、ナックルアーム１１のキングピン１２まわりの回転運動に変換され、これにより、左右の転舵輪９，１０が転舵される。 Tie rods 8 are connected to both ends of the rack shaft 7, and the tie rods 8 are connected to knuckle arms 11 that support the left and right steered wheels 9 and 10, respectively. The knuckle arm 11 is rotatably provided around the kingpin 12.
When the steering wheel 3 is operated and the steering shaft 4 is rotated, this rotation is converted into a linear motion along the axial direction of the rack shaft 7 by the pinion gear 6 and the rack 7a. This linear motion is converted into a rotational motion around the kingpin 12 of the knuckle arm 11, whereby the left and right steered wheels 9, 10 are steered.

ステアリングシャフト４の周囲には、ステアリングシャフト４の回転角である操舵角θｈを検出するための舵角センサ３１が配置されている。この実施形態では、舵角センサ３１は、ステアリングシャフト４の中立位置（操舵中立位置）からのステアリングシャフト４の正逆両方向の回転量（回転角）を検出するものであり、操舵中立位置から右方向への回転量を例えば正の値として出力し、操舵中立位置から左方向への回転量を例えば負の値として出力する。ピニオンシャフト５には、操舵トルクＴｈを検出するためのトルクセンサ３２が設けられている。   A steering angle sensor 31 for detecting a steering angle θh, which is a rotation angle of the steering shaft 4, is disposed around the steering shaft 4. In this embodiment, the rudder angle sensor 31 detects the amount of rotation (rotation angle) of the steering shaft 4 in both the forward and reverse directions from the neutral position (steering neutral position) of the steering shaft 4. The amount of rotation in the direction is output as, for example, a positive value, and the amount of rotation in the left direction from the steering neutral position is output as, for example, a negative value. The pinion shaft 5 is provided with a torque sensor 32 for detecting the steering torque Th.

油圧式パワーステアリング装置１は、油圧制御バルブ１４、パワーシリンダ１６および油圧ポンプ２３を含んでいる。油圧制御バルブ１４は、例えばロータリバルブであり、ロータハウジング（図示略）と作動油の流通方向を切り替えるためのロータ（図示略）とを備えている。油圧制御バルブ１４のロータが電動モータ１５（以下「バルブ駆動用モータ１５」という）によって回転されることにより、油圧制御バルブ１４の開度が制御される。バルブ駆動用モータ１５は、例えば三相ブラシレスモータからなる。バルブ駆動用モータ１５の近傍には、バルブ駆動用モータ１５のロータの回転角（実回転角θｖ）を検出するための、例えばレゾルバからなる回転角センサ３３が配置されている。   The hydraulic power steering apparatus 1 includes a hydraulic control valve 14, a power cylinder 16 and a hydraulic pump 23. The hydraulic control valve 14 is, for example, a rotary valve, and includes a rotor housing (not shown) and a rotor (not shown) for switching the flow direction of hydraulic oil. The opening degree of the hydraulic control valve 14 is controlled by rotating the rotor of the hydraulic control valve 14 by an electric motor 15 (hereinafter referred to as “valve driving motor 15”). The valve driving motor 15 is composed of, for example, a three-phase brushless motor. In the vicinity of the valve drive motor 15, a rotation angle sensor 33 made of, for example, a resolver for detecting the rotation angle (actual rotation angle θv) of the rotor of the valve drive motor 15 is disposed.

油圧制御バルブ１４は、ステアリング機構２に操舵補助力を与えるパワーシリンダ１６に接続されている。パワーシリンダ１６は、ステアリング機構２に結合されている。具体的には、パワーシリンダ１６は、ラック軸７に一体に設けられたピストン１７と、このピストン１７によって区画された一対のシリンダ室１８，１９とを有しており、シリンダ室１８，１９は、それぞれ、対応する油路（フィードチューブ）２０，２１を介して、油圧制御バルブ１４に接続されている。   The hydraulic control valve 14 is connected to a power cylinder 16 that applies a steering assist force to the steering mechanism 2. The power cylinder 16 is coupled to the steering mechanism 2. Specifically, the power cylinder 16 has a piston 17 provided integrally with the rack shaft 7 and a pair of cylinder chambers 18 and 19 defined by the piston 17. These are connected to the hydraulic control valve 14 via corresponding oil passages (feed tubes) 20 and 21, respectively.

油圧制御バルブ１４は、リザーバタンク２２および操舵補助力発生用の油圧ポンプ２３を通る油循環路２４の途中部に介装されている。油圧ポンプ２３は、例えば、ギヤポンプからなり、電動モータ２５（以下、「ポンプ駆動用モータ２５」という）によって駆動され、リザーバタンク２２に貯留されている作動油をくみ出して油圧制御バルブ１４に供給する。余剰分の作動油は、油圧制御バルブ１４から油循環路２４を介してリザーバタンク２２に帰還される。   The hydraulic control valve 14 is interposed in the middle of an oil circulation path 24 that passes through a reservoir tank 22 and a hydraulic pump 23 for generating a steering assist force. The hydraulic pump 23 is composed of, for example, a gear pump, is driven by an electric motor 25 (hereinafter referred to as “pump drive motor 25”), draws hydraulic oil stored in the reservoir tank 22, and supplies it to the hydraulic control valve 14. . Excess hydraulic oil is returned from the hydraulic control valve 14 to the reservoir tank 22 via the oil circulation path 24.

ポンプ駆動用モータ２５は、一方向に回転駆動されて、油圧ポンプ２３を駆動するものである。具体的には、ポンプ駆動用モータ２５は、その出力軸が油圧ポンプ２３の入力軸に連結されており、ポンプ駆動用モータ２５の出力軸が回転することで、油圧ポンプ２３の入力軸が回転して油圧ポンプ２３の駆動が達成される。ポンプ駆動用モータ２５は、例えば三相ブラシレスモータからなる。ポンプ駆動用モータ２５の近傍には、ポンプ駆動用モータ２５のロータの回転角を検出するための、例えばレゾルバからなる回転角センサ３４が配置されている。   The pump driving motor 25 is driven to rotate in one direction to drive the hydraulic pump 23. Specifically, the output shaft of the pump drive motor 25 is connected to the input shaft of the hydraulic pump 23, and the input shaft of the hydraulic pump 23 rotates as the output shaft of the pump drive motor 25 rotates. Thus, driving of the hydraulic pump 23 is achieved. The pump drive motor 25 is composed of, for example, a three-phase brushless motor. In the vicinity of the pump drive motor 25, a rotation angle sensor 34 made of, for example, a resolver for detecting the rotation angle of the rotor of the pump drive motor 25 is disposed.

油圧制御バルブ１４は、バルブ駆動用モータ１５によって油圧制御バルブ１４のロータが基準回転角度位置（バルブ開度中立位置）から一方の方向に回転された場合には、油路２０，２１のうちの一方を介してパワーシリンダ１６のシリンダ室１８，１９のうちの一方に作動油を供給するとともに、他方の作動油をリザーバタンク２２に戻す。また、バルブ駆動用モータ１５によって油圧制御バルブ１４のロータがバルブ開度中立位置から他方の方向に回転された場合には、油路２０，２１のうちの他方を介してシリンダ室１８，１９のうちの他方に作動油を供給するとともに、一方の作動油をリザーバタンク２２に戻す。   When the rotor of the hydraulic control valve 14 is rotated in one direction from the reference rotation angle position (valve opening neutral position) by the valve drive motor 15, the hydraulic control valve 14 is one of the oil passages 20 and 21. The hydraulic oil is supplied to one of the cylinder chambers 18 and 19 of the power cylinder 16 through one side, and the other hydraulic oil is returned to the reservoir tank 22. When the rotor of the hydraulic control valve 14 is rotated in the other direction from the valve opening neutral position by the valve drive motor 15, the cylinder chambers 18, 19 are connected via the other of the oil passages 20, 21. The hydraulic oil is supplied to the other of them, and one hydraulic oil is returned to the reservoir tank 22.

油圧制御バルブ１４のロータがバルブ開度中立位置にある場合には、油圧制御バルブ１４は、いわば平衡状態となり、パワーシリンダ１６の両シリンダ室１８，１９は等圧に維持され、作動油は油循環路２４を循環する。バルブ駆動用モータ１５によって油圧制御バルブ１４のロータが回転されると、パワーシリンダ１６のシリンダ室１８，１９のいずれかに作動油が供給され、ピストン１７が車幅方向（車両の左右方向）に沿って移動する。これにより、ラック軸７に操舵補助力が作用することになる。   When the rotor of the hydraulic control valve 14 is in the neutral position of the valve opening, the hydraulic control valve 14 is in an equilibrium state, the cylinder chambers 18 and 19 of the power cylinder 16 are maintained at the same pressure, and the hydraulic oil is oil. It circulates through the circulation path 24. When the rotor of the hydraulic control valve 14 is rotated by the valve drive motor 15, hydraulic oil is supplied to one of the cylinder chambers 18 and 19 of the power cylinder 16, and the piston 17 is in the vehicle width direction (the left-right direction of the vehicle). Move along. As a result, a steering assist force acts on the rack shaft 7.

舵角センサ３１によって検出される操舵角θｈ、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクＴｈ、回転角センサ３３の出力信号、回転角センサ３４の出力信号、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐ、バルブ駆動用モータ１５に流れる電流を検出するための電流センサ３６の出力信号は、コンピュータにより構成される制御装置４０にそれぞれ入力される。制御装置４０は、駆動回路４１を介してバルブ駆動用モータ１５を制御するともに、駆動回路４２を介してポンプ駆動用モータ２５を制御する。   Steering angle θh detected by the steering angle sensor 31, steering torque Th detected by the torque sensor 32, output signal of the rotation angle sensor 33, output signal of the rotation angle sensor 34, vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35, valve The output signal of the current sensor 36 for detecting the current flowing through the drive motor 15 is input to the control device 40 constituted by a computer. The control device 40 controls the valve drive motor 15 via the drive circuit 41 and also controls the pump drive motor 25 via the drive circuit 42.

制御装置４０は、バルブ駆動用モータ１５の駆動回路４１を制御するためのバルブ駆動用モータ制御部４３と、ポンプ駆動用モータ２５を制御するためのポンプ駆動用モータ制御部４４とを含んでいる。
図２は、バルブ駆動用モータ制御部４３の構成を示すブロック図である。
バルブ駆動用モータ制御部４３は、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクＴｈ、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐおよび回転角センサ３３の出力信号に基いて、油圧制御バルブ１４の開度（バルブ駆動用モータ１５の回転角）を制御する。つまり、バルブ駆動用モータ制御部４３は、バルブ駆動用モータ１５に対して回転角制御を行う。 The control device 40 includes a valve drive motor control unit 43 for controlling the drive circuit 41 of the valve drive motor 15 and a pump drive motor control unit 44 for controlling the pump drive motor 25. .
FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the valve drive motor control unit 43.
Based on the steering torque Th detected by the torque sensor 32, the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35, and the output signal of the rotation angle sensor 33, the valve drive motor control unit 43 opens the opening of the hydraulic control valve 14 (valve The rotation angle of the drive motor 15) is controlled. That is, the valve drive motor control unit 43 performs rotation angle control on the valve drive motor 15.

バルブ駆動用モータ制御部４３は、ソフトウエア処理によって実現される機能実現手段として、位相補償部６１と、アシストトルク指令値設定部６２と、バルブ開度指令値設定部６３と、回転角演算部６４と、角度偏差演算部６５と、ＰＩＤ（比例積分微分）制御部６６と、モータ電流演算部６７と、電流偏差演算部６８と、ＰＩ（比例積分）制御部６９と、ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御部７０とを含んでいる。   The valve drive motor control unit 43 includes a phase compensation unit 61, an assist torque command value setting unit 62, a valve opening command value setting unit 63, and a rotation angle calculation unit as function realizing means realized by software processing. 64, an angle deviation calculator 65, a PID (proportional integral derivative) controller 66, a motor current calculator 67, a current deviation calculator 68, a PI (proportional integral) controller 69, and a PWM (Pulse Width Modulation). ) Control unit 70.

位相補償部６１は、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクの位相を進めて系を安定化させるための処理を行うものである。この位相補償部６１によって位相補償された操舵トルク（以下、「位相補償後トルクＴｈ」という。）と、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐとがアシストトルク指令値設定部６２に与えられるようになっている。   The phase compensator 61 performs a process for stabilizing the system by advancing the phase of the steering torque detected by the torque sensor 32. The steering torque phase-compensated by the phase compensation unit 61 (hereinafter referred to as “phase-compensated torque Th”) and the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35 are supplied to the assist torque command value setting unit 62. It has become.

アシストトルク指令値設定部６２は、位相補償後トルクＴｈと車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐとに基いて、パワーシリンダ１６によって発生させるべきアシストトルクの指令値であるアシストトルク指令値Ｔａ＊［Ｎ・ｍ］を設定する。具体的には、アシストトルク指令値設定部６２は、車速毎に位相補償後トルクとアシストトルク指令値との関係を記憶したマップに基いて、アシストトルク指令値Ｔａ＊を設定する。図３は、位相補償後トルクＴｈに対するアシストトルク指令値Ｔａ＊の設定例を示すグラフである。 The assist torque command value setting unit 62 is based on the post-phase compensation torque Th and the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35, and an assist torque command value Ta * [that is a command value of assist torque to be generated by the power cylinder 16. N · m]. Specifically, the assist torque command value setting unit 62 sets the assist torque command value Ta * based on a map that stores the relationship between the phase-compensated torque and the assist torque command value for each vehicle speed. FIG. 3 is a graph showing a setting example of the assist torque command value Ta * with respect to the phase-compensated torque Th.

位相補償後トルクＴｈは、例えば右方向への操舵のためのトルクが正の値にとられ、左方向への操舵のためのトルクが負の値にとられている。また、アシストトルク指令値Ｔａ＊は、パワーシリンダ１６によって右方向操舵ためのアシストトルクを発生させるときには正の値とされ、パワーシリンダ１６によって左方向操舵ためのアシストトルクを発生させるときには負の値とされる。 For the phase-compensated torque Th, for example, the torque for steering in the right direction is a positive value, and the torque for steering in the left direction is a negative value. The assist torque command value Ta * is a positive value when assist torque for steering in the right direction is generated by the power cylinder 16, and is a negative value when assist torque for steering in the left direction is generated by the power cylinder 16. Is done.

アシストトルク指令値Ｔａ＊は、位相補償後トルクＴｈの正の値に対しては正の値をとり、位相補償後トルクＴｈの負の値に対しては負の値をとる。位相補償後トルクＴｈが−Ｔ１〜Ｔ１の範囲の微小な値のときには、アシストトルクは零とされる。そして、位相補償後トルクＴｈが−Ｔ１〜Ｔ１の範囲以外の領域においては、アシストトルク指令値Ｔａ＊は、位相補償後トルクＴｈの絶対値が大きくなるほど、その絶対値が大きくなるように設定されている。また、アシストトルク指令値Ｔａ＊は、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐが大きいほど、その絶対値が小さくなるように設定されている。 The assist torque command value Ta * takes a positive value for a positive value of the phase-compensated torque Th and takes a negative value for a negative value of the phase-compensated torque Th. When the phase-compensated torque Th is a minute value in the range of -T1 to T1, the assist torque is set to zero. In a region where the phase-compensated torque Th is outside the range of -T1 to T1, the assist torque command value Ta * is set so that the absolute value thereof increases as the absolute value of the phase-compensated torque Th increases. ing. The assist torque command value Ta * is set such that the absolute value thereof decreases as the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35 increases.

バルブ開度指令値設定部６３は、アシストトルク指令値設定部６２によって設定されたアシストトルク指令値Ｔａ＊に基いて、油圧制御バルブ１４の開度の目標値（バルブ駆動用モータ１５の回転角の目標値）であるバルブ開度指令値（回転角指令値）θｖ＊［ｄｅｇ］を設定する。この例では、油圧制御バルブ１４のロータがバルブ開度中立位置にあるときのバルブ駆動用モータ１５の回転角を０°とする。油圧制御バルブ１４のロータの回転角度範囲は、バルブ開度中立位置を中心として、機械角で±３［ｄｅｇ］程度である。 Based on the assist torque command value Ta * set by the assist torque command value setting unit 62, the valve opening command value setting unit 63 sets the target value of the opening of the hydraulic control valve 14 (the rotation angle of the valve drive motor 15). Is set to a valve opening command value (rotation angle command value) θv * [deg]. In this example, the rotation angle of the valve drive motor 15 when the rotor of the hydraulic control valve 14 is in the neutral position of the valve opening is 0 °. The rotation angle range of the rotor of the hydraulic control valve 14 is about ± 3 [deg] in mechanical angle with the valve opening neutral position as the center.

バルブ駆動用モータ１５の回転角（実バルブ開度）が０°より大きくなると、パワーシリンダ１６によって右方向操舵のためのアシストトルクが発生するように、油圧制御バルブ１４の開度が制御されるものとする。一方、バルブ駆動用モータ１５の回転角が０°より小さくなると、パワーシリンダ１６によって左方向操舵のためのアシストトルクが発生するように、油圧制御バルブ１４の開度が制御されるものとする。なお、バルブ駆動用モータ１５の回転角の絶対値が大きくなるほど、パワーシリンダ１６によって発生するアシストトルクの絶対値は大きくなる。   When the rotation angle (actual valve opening) of the valve driving motor 15 is greater than 0 °, the opening of the hydraulic control valve 14 is controlled so that assist torque for rightward steering is generated by the power cylinder 16. Shall. On the other hand, when the rotation angle of the valve driving motor 15 is smaller than 0 °, the opening degree of the hydraulic control valve 14 is controlled so that assist torque for leftward steering is generated by the power cylinder 16. The absolute value of the assist torque generated by the power cylinder 16 increases as the absolute value of the rotation angle of the valve driving motor 15 increases.

バルブ開度指令値設定部６３は、アシストトルク指令値Ｔａ＊とバルブ開度指令値θｖ＊との関係を記憶したマップに基いて、バルブ開度指令値θｖ＊を設定する。図４は、アシストトルク指令値Ｔａ＊に対するバルブ開度指令値θｖ＊の設定例を示すグラフである。バルブ開度指令値θｖ＊は、アシストトルク指令値Ｔａ＊の正の値に対しては正の値をとり、アシストトルク指令値Ｔａ＊の負の値に対しては負の値をとる。バルブ開度指令値θｖ＊は、アシストトルク指令値Ｔａ＊の絶対値が大きくなるほど、その絶対値が大きくなるように設定されている。 Valve opening command value setting unit 63, based on the map storing the relation between the assist torque command value Ta * and the valve opening command value .theta.v *, sets the valve opening command value .theta.v *. FIG. 4 is a graph showing a setting example of the valve opening command value θv * with respect to the assist torque command value Ta * . The valve opening command value .theta.v *, is the assist torque command value Ta * of positive value takes a positive value, a negative value for negative values of the assist torque command value Ta *. The valve opening command value θv * is set such that the absolute value of the assist torque command value Ta * increases as the absolute value of the assist torque command value Ta * increases.

回転角演算部６４は、回転角センサ３３の出力信号に基いて、バルブ駆動用モータ１５の実回転角（実バルブ開度）θｖを演算する。角度偏差演算部６５は、バルブ開度指令値設定部６３によって設定されたバルブ開度指令値θｖ＊と回転角演算部６４によって演算されたバルブ駆動用モータ１５の実回転角θｖとの偏差Δθｖ（＝θｖ＊−θｖ）を演算する。 The rotation angle calculation unit 64 calculates the actual rotation angle (actual valve opening) θv of the valve driving motor 15 based on the output signal of the rotation angle sensor 33. The angle deviation calculation unit 65 is a deviation Δθv between the valve opening command value θv * set by the valve opening command value setting unit 63 and the actual rotation angle θv of the valve drive motor 15 calculated by the rotation angle calculation unit 64. (= Θv * −θv) is calculated.

ＰＩＤ制御部６６は、角度偏差演算部６５によって演算された角度偏差Δθｖに対してＰＩＤ演算（比例積分微分演算）を行って、電流指令値Ｉ＊を演算する。
角度偏差演算部６５およびＰＩＤ制御部６６によって、バルブ駆動用モータ１５の実回転角θｖを、バルブ開度指令値θｖ＊に導くための回転角フィードバック制御手段が構成されている。 The PID control unit 66 performs a PID calculation (proportional integral differential calculation) on the angle deviation Δθv calculated by the angle deviation calculation unit 65 to calculate a current command value I * .
The angle deviation calculation unit 65 and the PID control unit 66 constitute rotation angle feedback control means for guiding the actual rotation angle θv of the valve driving motor 15 to the valve opening command value θv * .

モータ電流演算部６７は、電流センサ３６の出力信号に基いて、バルブ駆動用モータ１５に流れるモータ電流を演算する。電流偏差演算部６８は、ＰＩＤ制御部６６によって演算された電流指令値Ｉ＊と、モータ電流演算部６７によって演算されたモータ電流（実電流）Ｉとの偏差ΔＩ（＝Ｉ＊−Ｉ）を演算する。ＰＩ制御部６９は、電流偏差演算部６８によって演算された電流偏差ΔＩに対してＰＩ演算を行なう。すなわち、電流偏差演算部６８およびＰＩ制御部６９によって、バルブ駆動用モータ１５に流れるモータ電流を電流指令値に導くための電流フィードバック制御手段が構成されている。ＰＩ制御部６９は、電流偏差に対してＰＩ演算を行なうことで、バルブ駆動用モータ１５に印加すべき電圧指令値を演算する。 The motor current calculation unit 67 calculates the motor current flowing through the valve driving motor 15 based on the output signal of the current sensor 36. The current deviation calculation unit 68 calculates a deviation ΔI (= I * −I) between the current command value I * calculated by the PID control unit 66 and the motor current (actual current) I calculated by the motor current calculation unit 67. Calculate. PI control unit 69 performs PI calculation on current deviation ΔI calculated by current deviation calculation unit 68. That is, the current deviation calculation unit 68 and the PI control unit 69 constitute current feedback control means for guiding the motor current flowing through the valve driving motor 15 to the current command value. The PI control unit 69 calculates a voltage command value to be applied to the valve driving motor 15 by performing PI calculation on the current deviation.

ＰＷＭ制御部７０は、ＰＩ制御部６９によって演算された電圧指令値と、回転角演算部６４によって演算されたバルブ駆動用モータ１５の実回転角θｖとに基いて、駆動信号を生成して、駆動回路４１に供給する。これにより、駆動回路４１から、ＰＩ制御部６９によって演算された電圧指令値に応じた電圧がバルブ駆動用モータ１５に印加される。
図５は、ポンプ駆動用モータ制御部４４の構成を示すブロック図である。 The PWM control unit 70 generates a drive signal based on the voltage command value calculated by the PI control unit 69 and the actual rotation angle θv of the valve drive motor 15 calculated by the rotation angle calculation unit 64, This is supplied to the drive circuit 41. As a result, a voltage corresponding to the voltage command value calculated by the PI control unit 69 is applied from the drive circuit 41 to the valve drive motor 15.
FIG. 5 is a block diagram showing the configuration of the pump drive motor controller 44.

ポンプ駆動用モータ制御部４４は、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐ、舵角センサ３１によって検出される操舵角θｈ、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクＴｈ、バルブ駆動用モータ制御部４３内の回転角演算部６４（図２参照）によって演算されるバルブ駆動用モータ１５の実回転角（実バルブ開度）θｖおよび回転角センサ３４の出力信号に基いて、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度を制御する。つまり、ポンプ駆動用モータ制御部４４は、ポンプ駆動用モータ２５に対して回転角制御を行う。   The pump drive motor control unit 44 includes a vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35, a steering angle θh detected by the steering angle sensor 31, a steering torque Th detected by the torque sensor 32, and a valve drive motor control unit 43. Rotation of the pump drive motor 25 based on the actual rotation angle (actual valve opening) θv of the valve drive motor 15 calculated by the rotation angle calculation unit 64 (see FIG. 2) and the output signal of the rotation angle sensor 34. Control the speed. That is, the pump drive motor control unit 44 performs rotation angle control on the pump drive motor 25.

ポンプ駆動用モータ制御部４４は、ソフトウエア処理によって実現される機能実現手段として、操舵角速度演算部８１と、ポンプ回転速度指令値設定部８２と、回転角演算部８３と、回転速度演算部８４と、速度偏差演算部８５と、ＰＩ制御部８６と、ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御部８７と、ロータ角速度演算部８８と、制御態様変更部８９とを含んでいる。   The pump drive motor control unit 44 functions as a function realization unit realized by software processing, such as a steering angular velocity calculation unit 81, a pump rotation speed command value setting unit 82, a rotation angle calculation unit 83, and a rotation speed calculation unit 84. A speed deviation calculation unit 85, a PI control unit 86, a PWM (Pulse Width Modulation) control unit 87, a rotor angular velocity calculation unit 88, and a control mode change unit 89.

操舵角速度演算部８１は、舵角センサ３１の出力値を時間微分することによって、操舵角速度ωｈを演算する。ポンプ回転速度指令値設定部８２は、操舵角速度演算部８１によって演算される操舵角速度ωｈと車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐとに基いて、油圧ポンプ２３の回転速度の指令値（ポンプ駆動用モータ２５の回転速度の指令値）であるポンプ回転速度指令値（モータ回転速度指令値）Ｖｐ＊を設定する。 The steering angular velocity calculation unit 81 calculates the steering angular velocity ωh by differentiating the output value of the steering angle sensor 31 with respect to time. The pump rotation speed command value setting unit 82 is based on the steering angular speed ωh calculated by the steering angular speed calculation unit 81 and the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35, and a command value (pump drive A pump rotation speed command value (motor rotation speed command value) Vp * which is a rotation speed command value of the motor 25 is set.

具体的には、ポンプ回転速度指令値設定部８２は、車速毎に操舵角速度とポンプ回転速度指令値との関係を記憶したマップに基いてポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊を設定する。図６は、操舵角速度ωｈに対するポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊の設定例を示すグラフである。ポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊は、操舵角速度が０のときに所定の下限値Ｖｐｍｉｎ＊（例えば、２５００［ｍｉｎ−１］）をとり、操舵角速度の増加に応じて単調に増加するように設定されている。また、ポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊は、車速センサ３５によって検出される車速Ｓｐが大きいほど、その値が小さくなるように設定されている。 Specifically, the pump rotation speed command value setting unit 82 sets the pump rotation speed command value Vp * based on a map that stores the relationship between the steering angular speed and the pump rotation speed command value for each vehicle speed. FIG. 6 is a graph showing a setting example of the pump rotation speed command value Vp * with respect to the steering angular speed ωh. The pump rotation speed command value Vp * takes a predetermined lower limit value Vpmin * (for example, 2500 [min −1 ]) when the steering angular speed is 0, and is set so as to increase monotonously as the steering angular speed increases. ing. The pump rotation speed command value Vp * is set such that the value decreases as the vehicle speed Sp detected by the vehicle speed sensor 35 increases.

回転角演算部８３は、回転角センサ３４の出力信号に基いて、ポンプ駆動用モータ２５の回転角θｐを演算する。回転速度演算部８４は、回転角演算部８３によって演算されるポンプ駆動用モータ２５の回転角θｐに基いて、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐを演算する。速度偏差演算部８５は、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊または後述する指令値低減部９２による低減処理後のバルブ開度指令値θｖ＊と回転速度演算部８４によって演算されたポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐとの偏差ΔＶｐ（＝Ｖｐ＊−Ｖｐ）を演算する。 The rotation angle calculation unit 83 calculates the rotation angle θp of the pump drive motor 25 based on the output signal of the rotation angle sensor 34. The rotation speed calculation unit 84 calculates the rotation speed Vp of the pump drive motor 25 based on the rotation angle θp of the pump drive motor 25 calculated by the rotation angle calculation unit 83. The speed deviation calculation unit 85 calculates a pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 or a valve opening command value θv * after reduction processing by a command value reduction unit 92 described later and a rotation speed calculation. A deviation ΔVp (= Vp * −Vp) from the rotational speed Vp of the pump driving motor 25 calculated by the unit 84 is calculated.

ＰＩ制御部８６は、速度偏差演算部８５によって演算された速度偏差ΔＶｐに対してＰＩ演算を行なう。すなわち、速度偏差演算部８５およびＰＩ制御部８６によって、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐをポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊に導くための速度フィードバック制御手段が構成されている。ＰＩ制御部８６は、速度偏差ΔＶｐに対してＰＩ演算を行なうことで、ポンプ駆動用モータ２５に印加すべき電圧指令値を演算する。 PI control unit 86 performs PI calculation on speed deviation ΔVp calculated by speed deviation calculation unit 85. That is, the speed deviation calculation unit 85 and the PI control unit 86 constitute speed feedback control means for guiding the rotational speed Vp of the pump driving motor 25 to the pump rotational speed command value Vp * . The PI control unit 86 calculates a voltage command value to be applied to the pump driving motor 25 by performing PI calculation on the speed deviation ΔVp.

ＰＷＭ制御部８７は、ＰＩ制御部８６によって演算された電圧指令値と、回転角演算部８３によって演算されたポンプ駆動用モータ２５の回転角θｐとに基いて、駆動信号を生成して、駆動回路４２に供給する。これにより、駆動回路４２から、ＰＩ制御部８６によって演算された電圧指令値に応じた電圧がポンプ駆動用モータ２５に印加される。
ロータ角速度演算部８８は、バルブ駆動用モータ制御部４３内の回転角演算部６４（図２参照）によって演算されるバルブ駆動用モータ１５の実回転角θｖを時間微分することによって、バルブ駆動用モータ１５のロータ角速度ωｖを演算する。 The PWM control unit 87 generates a drive signal based on the voltage command value calculated by the PI control unit 86 and the rotation angle θp of the pump drive motor 25 calculated by the rotation angle calculation unit 83 to drive the PWM signal. Supply to circuit 42. As a result, a voltage corresponding to the voltage command value calculated by the PI controller 86 is applied from the drive circuit 42 to the pump drive motor 25.
The rotor angular velocity calculation unit 88 performs time differentiation on the actual rotation angle θv of the valve drive motor 15 calculated by the rotation angle calculation unit 64 (see FIG. 2) in the valve drive motor control unit 43. The rotor angular velocity ωv of the motor 15 is calculated.

制御態様変更部８９は、ラック軸７の位置がラックエンド付近にある状態から、ステアリングホイール３の手放し（ラックエンド付近からの手放し）が行われたときに、ポンプ駆動用モータ２５の制御態様を変更するためのものである。この実施形態では、制御態様変更部８９は、ラックエンド付近からの手放しが行われた否かを判定し、ラックエンド付近からの手放しが行われた判定したときに、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたバルブ開度指令値θｖ＊に対して制限を加える。制御態様変更部８９は、手放し判定部９１と、指令値低減部９２と、低減解除部９３とを含んでいる。 The control mode change unit 89 changes the control mode of the pump driving motor 25 when the steering wheel 3 is released (from the vicinity of the rack end) from the state where the rack shaft 7 is positioned near the rack end. It is for change. In this embodiment, the control mode changing unit 89 determines whether the release from the vicinity of the rack end has been performed, and determines that the release from the vicinity of the rack end has been performed. The valve opening command value θv * set by 82 is limited. The control mode changing unit 89 includes a hand release determining unit 91, a command value reducing unit 92, and a reduction releasing unit 93.

手放し判定部９１は、舵角センサ３１によって検出される操舵角θｈ、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクＴｈ、バルブ駆動用モータ制御部４３内の回転角演算部６４によって演算されるバルブ駆動用モータ１５の実回転角（実バルブ開度）θｖおよびロータ角速度演算部８８によって演算されるロータ角速度（バルブ開度の角速度）ωｖに基いて、ラックエンド付近からの手放し状態であるか否かを判定する。   The hand release determination unit 91 is a steering angle θh detected by the steering angle sensor 31, a steering torque Th detected by the torque sensor 32, and a valve driving calculation calculated by the rotation angle calculation unit 64 in the valve driving motor control unit 43. Based on the actual rotation angle (actual valve opening) θv of the motor 15 and the rotor angular speed (angular speed of the valve opening) ωv calculated by the rotor angular speed calculation unit 88, it is determined whether or not the hand is released from the vicinity of the rack end. judge.

具体的には、操舵角θｈの絶対値が所定の閾値Ａ（Ａ＞０）以上であり、かつ操舵トルクＴｈの絶対値が所定の閾値Ｂ（Ｂ＞０）以上であり、かつロータ角速度ωｖの絶対値が所定の閾値Ｃ（Ｃ＞０）以上であり、かつロータ角速度ωｖの符号と実回転角θｖの符号とが逆であるときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定する。たとえば、「θｈ≧Ａ」かつ「Ｔｈ≧Ｂ」かつ「ωｖ≦−Ｃ」かつ「θｖ＞０」の条件が成立しているとき、または「θｈ≦−Ａ」かつ「Ｔｈ≦−Ｂ」かつ「ωｖ≧Ｃ」かつ「θｖ＜０」の条件が成立しているときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定してもよい。   Specifically, the absolute value of the steering angle θh is equal to or greater than a predetermined threshold A (A> 0), the absolute value of the steering torque Th is equal to or greater than a predetermined threshold B (B> 0), and the rotor angular velocity ωv. When the absolute value is equal to or greater than a predetermined threshold C (C> 0) and the sign of the rotor angular velocity ωv is opposite to the sign of the actual rotation angle θv, the hand release determining unit 91 releases the hand from the vicinity of the rack end. It is determined that it is in a state. For example, when the conditions “θh ≧ A”, “Th ≧ B”, “ωv ≦ −C”, and “θv> 0” are satisfied, or “θh ≦ −A” and “Th ≦ −B” and When the conditions of “ωv ≧ C” and “θv <0” are satisfied, the hand release determining unit 91 may determine that the hand is released from the vicinity of the rack end.

閾値Ａは、たとえば、５４０［ｄｅｇ］に設定される。閾値Ｂは、たとえば、３［Ｎｍ］に設定される。閾値Ｃは、たとえば、１［ｄｅｇ／ｓ］に設定される。
また、操舵角θｈの絶対値が所定の閾値Ａ（Ａ＞０）以上であり、かつ操舵トルクＴｈの絶対値が所定の閾値Ｂ（Ｂ＞０）以上であり、かつロータ角速度ωｖの絶対値が所定の閾値Ｃ（Ｃ＞０）以上であり、かつ実回転角θｖの絶対値が所定の閾値Ｄ（Ｄ＞０）以上であり、かつロータ角速度ωｖの符号と実回転角θｖの符号とが逆であるときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定してもよい。たとえば、「θｈ≧Ａ」かつ「Ｔｈ≧Ｂ」かつ「θｖ≧Ｄ」かつ「ωｖ≦−Ｃ」の条件が成立しているとき、または「θｈ≦−Ａ」かつ「Ｔｈ≦−Ｂ」かつ「θｖ≦−Ｄ」かつ「ωｖ≧Ｃ」の条件が成立しているときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定してもよい。閾値Ｄは、たとえば、３［ｄｅｇ］に設定される。 The threshold A is set to 540 [deg], for example. The threshold B is set to 3 [Nm], for example. The threshold C is set to 1 [deg / s], for example.
Further, the absolute value of the steering angle θh is not less than a predetermined threshold A (A> 0), the absolute value of the steering torque Th is not less than the predetermined threshold B (B> 0), and the absolute value of the rotor angular velocity ωv. Is greater than or equal to a predetermined threshold C (C> 0), the absolute value of the actual rotation angle θv is greater than or equal to a predetermined threshold D (D> 0), and the sign of the rotor angular velocity ωv and the sign of the actual rotation angle θv When the reverse is true, the hand release determining unit 91 may determine that the hand is released from the vicinity of the rack end. For example, when the conditions “θh ≧ A”, “Th ≧ B”, “θv ≧ D”, and “ωv ≦ −C” are satisfied, or “θh ≦ −A” and “Th ≦ −B” and When the conditions of “θv ≦ −D” and “ωv ≧ C” are satisfied, the hand release determining unit 91 may determine that the hand is released from the vicinity of the rack end. The threshold value D is set to 3 [deg], for example.

また、手放し判定部９１は、舵角センサ３１によって検出される操舵角θｈ、トルクセンサ３２によって検出される操舵トルクＴｈおよび操舵角θｈの時間微分値である操舵角速度ωｈに基いて、ラックエンド付近からの手放し状態であるか否かを判定してもよい。具体的には、操舵角の絶対値が所定の閾値Ｅ（Ｅ＞０）以上であり、かつ操舵トルクＴｈの絶対値が所定の閾値Ｆ（Ｆ＞０）以上であり、かつ操舵角速度ωｈの絶対値が所定の閾値Ｇ（Ｇ＞０）以上であり、かつ操舵角速度ωｈの方向と操舵トルクＴｈの方向とが逆（ωｈとＴｈの符号が逆）であるときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定してもよい。たとえば、「θｈ≧Ｅ」かつ「Ｔｈ≧Ｆ」かつ「ωｈ≦−Ｇ」の条件が成立しているとき、または「θｈ≦−Ｅ」かつ「Ｔｈ≦−Ｆ」かつ「ωｈ≧Ｇ」の条件が成立しているときに、手放し判定部９１は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定してもよい。   Further, the hand release determination unit 91 is located near the rack end based on the steering angle θh detected by the steering angle sensor 31, the steering torque Th detected by the torque sensor 32, and the steering angular velocity ωh that is a time differential value of the steering angle θh. It may be determined whether or not the hand is in a released state. Specifically, the absolute value of the steering angle is equal to or greater than a predetermined threshold E (E> 0), the absolute value of the steering torque Th is equal to or greater than the predetermined threshold F (F> 0), and the steering angular velocity ωh When the absolute value is equal to or greater than a predetermined threshold G (G> 0) and the direction of the steering angular velocity ωh and the direction of the steering torque Th are opposite (the signs of ωh and Th are opposite), the hand release determining unit 91 It may be determined that the hand is released from the vicinity of the rack end. For example, when the conditions “θh ≧ E”, “Th ≧ F”, and “ωh ≦ −G” are satisfied, or “θh ≦ −E”, “Th ≦ −F”, and “ωh ≧ G” When the condition is satisfied, the hand release determining unit 91 may determine that the hand is released from the vicinity of the rack end.

閾値Ｅは、たとえば、５４０［ｄｅｇ］に設定される。閾値Ｆは、たとえば、３［Ｎｍ］に設定される。閾値Ｇは、たとえば、１０［ｄｅｇ／ｓ］に設定される。
指令値低減部９２は、通常時は、非作動状態となっている。以下において、指令値低減部９２が非作動状態となっているときの制御モードを通常モードという場合がある。通常モード時においては、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊がそのまま速度偏差演算部８５に与えられる。したがって、通常モード時においては、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐがポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に近づくように、ポンプ駆動用モータ２５が駆動制御される。 The threshold value E is set to 540 [deg], for example. The threshold value F is set to 3 [Nm], for example. The threshold value G is set to 10 [deg / s], for example.
The command value reduction unit 92 is in a non-operating state during normal times. Hereinafter, the control mode when the command value reduction unit 92 is in the non-operating state may be referred to as a normal mode. In the normal mode, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is supplied to the speed deviation calculation unit 85 as it is. Therefore, in the normal mode, the pump drive motor 25 is driven and controlled so that the rotation speed Vp of the pump drive motor 25 approaches the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82. Is done.

手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定されたときには、指令値低減部９２は、作動状態となり、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊を低減（減少補正）する。指令値低減部９２は、たとえば、ポンプ回転速指令値Ｖｐ＊を通常時の下限値（Ｖｐｍｉｎ＊）より小さな一定の所定値（例えば、１５００［ｍｉｎ−１］）に設定する。 When it is determined by the hand release determining unit 91 that the hand is released from the vicinity of the rack end, the command value reducing unit 92 is in an operating state, and the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is set . Is reduced (decrease correction). The command value reduction unit 92 sets, for example, the pump rotation speed command value Vp * to a constant predetermined value (for example, 1500 [min −1 ]) smaller than the normal lower limit value (Vpmin * ).

以下において、指令値低減部９２が作動状態となっているときの制御モードを指令値低減モードという場合がある。指令値低減モード時においては、指令値低減部９２による低減処理後のポンプ回転速指令値Ｖｐ＊が速度偏差演算部８５に与えられる。したがって、指令値低減モード時においては、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐが指令値低減部９２による低減処理後のポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に近づくように、ポンプ駆動用モータ２５が駆動制御される。 Hereinafter, the control mode when the command value reduction unit 92 is in an operating state may be referred to as a command value reduction mode. In the command value reduction mode, the pump rotation speed command value Vp * after the reduction process by the command value reduction unit 92 is given to the speed deviation calculation unit 85. Therefore, in the command value reduction mode, the pump drive motor 25 is driven and controlled so that the rotation speed Vp of the pump drive motor 25 approaches the pump rotation speed command value Vp * after the reduction process by the command value reduction unit 92. Is done.

そのため、ラックエンド付近からの手放しが行われたときには、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度が通常モード時に比べて低減する。これにより、作動油の油圧が低下するので、作動油の油圧変動幅が小さくなる。これにより、フィードチューブ（２０，２１）の振動を抑制できるから、異常音の発生を抑制できる。
低減解除部９３は、指令値低減モード時において、所定の低減解除条件が満たされたときに、指令値低減部９２を非作動状態にする。これにより、指令値低減モードが解除され、制御モードが通常モードとなる。所定の低減解除条件は、たとえば、以下に示す第１条件または第２条件または第３条件を満たしたときに、満たされたことになる。言い換えれば、以下に示す第１条件、第２条件および第３条件のいずれかを満たしたときに、制限低減解除条件が満たされたことになる。 Therefore, when the hand is released from the vicinity of the rack end, the rotational speed of the pump drive motor 25 is reduced as compared with the normal mode. As a result, the hydraulic pressure of the hydraulic oil is reduced, and the hydraulic pressure fluctuation range of the hydraulic oil is reduced. Thereby, since vibration of a feed tube (20, 21) can be controlled, generation | occurrence | production of abnormal sound can be suppressed.
The reduction cancellation unit 93 puts the command value reduction unit 92 into an inoperative state when a predetermined reduction cancellation condition is satisfied in the command value reduction mode. As a result, the command value reduction mode is canceled and the control mode becomes the normal mode. The predetermined reduction cancellation condition is satisfied when, for example, the following first condition, second condition, or third condition is satisfied. In other words, the restriction reduction cancellation condition is satisfied when any of the following first condition, second condition, and third condition is satisfied.

第１条件：バルブ駆動用モータ１５の実回転角（実バルブ開度）θｖの絶対値が所定の閾値Ｈ（Ｈ＞０）以下である状態が所定時間Ｊ（Ｊ＞０）以上継続したこと。閾値Ｈは、たとえば、０．２［ｄｅｇ］に設定される。所定時間Ｊは、たとえば、０．０１［ｓ］に設定される。
第２条件：操舵トルクＴｈの絶対値が所定の閾値Ｋ（Ｋ＞０）以上であり、かつ操舵角速度ωｈの絶対値が所定の閾値Ｌ（Ｌ＞０）以上であり、かつ実バルブ開度θｖの絶対値が所定値Ｍ（Ｍ＞０）以下であり、かつ手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定された時点から所定時間Ｎ（Ｎ＞０）以上の時間が経過しておりかつ前記手放し状態判定時点から操舵トルクＴｈの絶対値が所定の閾値Ｐ（Ｐ＞０）以上である状態が現在まで継続していること。 First condition: The state where the absolute value of the actual rotation angle (actual valve opening) θv of the valve drive motor 15 is not more than a predetermined threshold H (H> 0) has continued for a predetermined time J (J> 0) or more. . The threshold value H is set to 0.2 [deg], for example. The predetermined time J is set to 0.01 [s], for example.
Second condition: the absolute value of the steering torque Th is not less than a predetermined threshold value K (K> 0), the absolute value of the steering angular velocity ωh is not less than the predetermined threshold value L (L> 0), and the actual valve opening A time equal to or greater than a predetermined time N (N> 0) from the time when the absolute value of θv is equal to or less than a predetermined value M (M> 0) and the release determining unit 91 determines that the hand is released from the vicinity of the rack end. A state in which the absolute value of the steering torque Th is equal to or greater than a predetermined threshold value P (P> 0) has continued from the time when the hand-off state is determined to the present.

閾値Ｋは、たとえば、３［Ｎｍ］に設定される。閾値Ｌは、たとえば、１［ｄｅｇ／ｓ］に設定される。閾値Ｍは、たとえば、２［ｄｅｇ］に設定される。所定時間Ｎは、たとえば、０．２［ｓ］に設定される。閾値Ｐは、たとえば、５［Ｎｍ］に設定される。
第３条件：手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定された時点での操舵角θｈの絶対値に対して、操舵角θｈの絶対値が所定の閾値Ｑ（Ｑ＞０）以上小さくなったこと。閾値Ｑは、たとえば、３０［ｄｅｇ］に設定される。 The threshold value K is set to 3 [Nm], for example. The threshold value L is set to 1 [deg / s], for example. The threshold value M is set to 2 [deg], for example. The predetermined time N is set to 0.2 [s], for example. The threshold value P is set to 5 [Nm], for example.
Third condition: The absolute value of the steering angle θh is a predetermined threshold value Q (Q> 0) with respect to the absolute value of the steering angle θh at the time when the hand release determining unit 91 determines that the hand is released from the vicinity of the rack end. ) That has become smaller. The threshold value Q is set to 30 [deg], for example.

なお、前記第２条件は、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定された後に、操舵角θｈが操舵中立位置に向かって少し（前記閾値Ｑ未満）だけ戻ってから再切り込みが行われたときに、指令値低減モードを解除するために設定された条件である。
図７は、制御態様変更部８９の動作を説明するためのフローチャートである。図７の処理は、所定の演算周期毎に繰り返し実行される。 Note that the second condition was determined that the hand was released from the vicinity of the rack end, and after the steering angle θh returned slightly toward the steering neutral position (less than the threshold value Q), recutting was performed. Sometimes, the condition is set to cancel the command value reduction mode.
FIG. 7 is a flowchart for explaining the operation of the control mode changing unit 89. The process of FIG. 7 is repeatedly executed at every predetermined calculation cycle.

制御態様変更部８９は、モードフラグＦがリセット（Ｆ＝０）されているか否かを判別する(ステップＳ１)。モードフラグＦは、制御モードを記憶するためのフラグであり、制御モードが指令値低減モードから通常モードに変更されたときにリセット（Ｆ＝０）され、制御モードが通常モードから指令値低減モードに変更されたときにセット（Ｆ＝１）される。モードフラグＦの初期値は０である。   The control mode changing unit 89 determines whether or not the mode flag F is reset (F = 0) (step S1). The mode flag F is a flag for storing the control mode, and is reset (F = 0) when the control mode is changed from the command value reduction mode to the normal mode, and the control mode is changed from the normal mode to the command value reduction mode. Is set (F = 1). The initial value of the mode flag F is 0.

モードフラグＦがリセット（Ｆ＝０）されている場合には(ステップＳ１：ＹＥＳ)、つまり制御モードが通常モードである場合には、制御態様変更部８９は、ラックエンド付近からの手放し状態であるか否かを判定する(ステップＳ２)。この判定は、手放し判定部９１によって行われる。ラックエンド付近からの手放し状態ではないと判定された場合には(ステップＳ２：ＮＯ)、制御態様変更部８９は、今演算周期での処理を終了する。   When the mode flag F is reset (F = 0) (step S1: YES), that is, when the control mode is the normal mode, the control mode changing unit 89 is in a state of releasing from the vicinity of the rack end. It is determined whether or not there is (step S2). This determination is performed by the hand release determination unit 91. When it is determined that the hand is not released from the vicinity of the rack end (step S2: NO), the control mode changing unit 89 ends the processing in the current calculation cycle.

前記ステップＳ２において、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定された場合には(ステップＳ２：ＹＥＳ)、制御態様変更部８９は、指令値低減部９２を作動状態にする(ステップＳ３)。これにより、制御モードが指令値低減モードになる。これにより、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊が指令値低減部９２によって低減され、指令値低減部９２による低減処理後のポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊が速度偏差演算部８５に与えられるようになる。 When it is determined in step S2 that the hand is released from the vicinity of the rack end (step S2: YES), the control mode changing unit 89 puts the command value reducing unit 92 into an operating state (step S3). As a result, the control mode becomes the command value reduction mode. Thereby, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is reduced by the command value reduction unit 92, and the pump rotation speed command value Vp * after the reduction process by the command value reduction unit 92 is reduced. The speed deviation calculation unit 85 is provided.

この後、制御態様変更部８９は、モードフラグＦをセット（Ｆ＝１）する(ステップＳ４)。そして、制御態様変更部８９は、今演算周期での処理を終了する。
前記ステップＳ１において、モードフラグＦがセット（Ｆ＝１）されていると判別された場合には(ステップＳ１：ＮＯ)、制御態様変更部８９は、低減解除条件を満たしているか否かを判別する(ステップＳ５)。この判別は、低減解除部９３によって行われる。 Thereafter, the control mode changing unit 89 sets the mode flag F (F = 1) (step S4). And the control mode change part 89 complete | finishes the process in this calculation period.
When it is determined in step S1 that the mode flag F is set (F = 1) (step S1: NO), the control mode changing unit 89 determines whether or not the reduction cancellation condition is satisfied. (Step S5). This determination is performed by the reduction release unit 93.

低減解除条件を満たしていないと判別された場合には(ステップＳ５：ＮＯ)、制御態様変更部８９は、今演算周期での処理を終了する。
前記ステップＳ５において、低減解除条件を満たしていると判別された場合には(ステップＳ５：ＹＥＳ)、制御態様変更部８９は、指令値低減部９２を非作動状態にする(ステップＳ６)。この処理は、低減解除部９３によって行われる。これにより、指令値低減モードが解除され、制御モードが通常モードとなる。これにより、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊がそのまま速度偏差演算部８５に与えられるようになる。 When it is determined that the reduction cancellation condition is not satisfied (step S5: NO), the control mode changing unit 89 ends the process in the current calculation cycle.
If it is determined in step S5 that the reduction cancellation condition is satisfied (step S5: YES), the control mode changing unit 89 puts the command value reducing unit 92 into an inoperative state (step S6). This process is performed by the reduction release unit 93. As a result, the command value reduction mode is canceled and the control mode becomes the normal mode. As a result, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is supplied to the speed deviation calculation unit 85 as it is.

この後、制御態様変更部８９は、モードフラグＦをリセット（Ｆ＝０）する(ステップＳ７)。そして、制御態様変更部８９は、今演算周期での処理を終了する。
前述の実施形態では、指令値低減部９２は、手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定されたときに、たとえば、ポンプ回転速指令値Ｖｐ＊を通常時の下限値Ｖｐｍｉｎ＊より小さな一定の所定値に設定するものである。しかし、指令値低減部９２は、手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定されたときに、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に、０以上１未満のゲインＧを乗算することにより、ポンプ回転速指令値Ｖｐ＊を低減するものであってもよい。この場合、ゲインＧは、たとえば、０．５に設定される。 Thereafter, the control mode changing unit 89 resets the mode flag F (F = 0) (step S7). And the control mode change part 89 complete | finishes the process in this calculation period.
In the above-described embodiment, the command value reduction unit 92 determines, for example, that the pump rotation speed command value Vp * is the lower limit value Vpmin during normal times when the hand release determination unit 91 determines that the hand is released from the vicinity of the rack end. * It is set to a constant value smaller than the specified value. However, the command value reduction unit 92 sets the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 when the hand release determination unit 91 determines that the hand is released from the vicinity of the rack end. The pump rotation speed command value Vp * may be reduced by multiplying by a gain G of 0 or more and less than 1. In this case, the gain G is set to 0.5, for example.

図８は、ポンプ駆動用モータ制御部の変形例を示すブロック図である。図８において、前述の図５の各部に対応する部分には図５と同じ符号を付して示す。
このポンプ駆動用モータ制御部４４Ａでは、図５のポンプ駆動用モータ制御部４４に比べて、制御態様変更部８９Ａの構成が異なっている。その他の点は、図５のポンプ駆動用モータ制御部４４と同じである。 FIG. 8 is a block diagram showing a modification of the pump drive motor controller. 8, portions corresponding to the respective portions in FIG. 5 described above are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
In this pump drive motor control unit 44A, the configuration of the control mode changing unit 89A is different from that of the pump drive motor control unit 44 of FIG. The other points are the same as the pump drive motor controller 44 of FIG.

制御態様変更部８９Ａは、ラックエンド付近からの手放しが行われた否かを判定し、ラックエンド付近からの手放しが行われた判定したときに、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたバルブ開度指令値θｖ＊に対して制限を加える。制御態様変更部８９は、手放し判定部９１と、リミッタ９２Ａと、制限解除部９３Ａとを含んでいる。手放し判定部９１の動作は、図５の制御態様変更部８９の手放し判定部９１の動作と同じである。 The control mode change unit 89A determines whether or not the hand is released from near the rack end, and is set by the pump rotation speed command value setting unit 82 when it is determined that the hand is released from near the rack end. A restriction is added to the valve opening command value θv * . The control mode change unit 89 includes a hand release determination unit 91, a limiter 92A, and a restriction release unit 93A. The operation of the hand release determination unit 91 is the same as the operation of the hand release determination unit 91 of the control mode change unit 89 in FIG.

リミッタ９２Ａは、通常時は、非作動状態となっている。以下において、リミッタ９２Ａが非作動状態となっているときの制御モードを通常モードという場合がある。通常モード時においては、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊がそのまま速度偏差演算部８５に与えられる。したがって、通常モード時においては、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐがポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に近づくように、ポンプ駆動用モータ２５が駆動制御される。 Limiter 92A is normally inactive. Hereinafter, the control mode when the limiter 92A is in the non-operating state may be referred to as a normal mode. In the normal mode, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is supplied to the speed deviation calculation unit 85 as it is. Therefore, in the normal mode, the pump drive motor 25 is driven and controlled so that the rotation speed Vp of the pump drive motor 25 approaches the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82. Is done.

手放し判定部９１によってラックエンド付近からの手放し状態であると判定されたときには、リミッタ９２Ａは、作動状態となり、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に対して制限を加える。より具体的には、リミッタ９２Ａは、所定の制限値以下にポンプ回転速指令値Ｖｐ＊を制限する。所定の制限値は、たとえば、３０００［ｍｉｎ−１］に設定される。 When the hand release determining unit 91 determines that the hand is released from the vicinity of the rack end, the limiter 92A is in an operating state, and the pump rotational speed command value Vp * set by the pump rotational speed command value setting unit 82 is set. Add restrictions. More specifically, limiter 92A limits pump rotation speed command value Vp * to a predetermined limit value or less. The predetermined limit value is set to, for example, 3000 [min −1 ].

以下において、リミッタ９２Ａが作動状態となっているときの制御モードを指令値制限モードという場合がある。指令値制限モード時においては、リミッタ９２Ａによる制限処理後のバルブ開度指令値θｖ＊が速度偏差演算部８５に与えられる。したがって、指令値制限モード時においては、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度Ｖｐがリミッタ９２Ａによる制限処理後のポンプ回転速指令値Ｖｐ＊に近づくように、ポンプ駆動用モータ２５が駆動制御される。 Hereinafter, the control mode when the limiter 92A is in an operating state may be referred to as a command value limit mode. In the command value limit mode, the valve opening command value θv * after the limit process by the limiter 92A is given to the speed deviation calculator 85. Therefore, in the command value limit mode, the pump drive motor 25 is driven and controlled so that the rotation speed Vp of the pump drive motor 25 approaches the pump rotation speed command value Vp * after the limit process by the limiter 92A.

そのため、ラックエンド付近からの手放しが行われたときには、ポンプ駆動用モータ２５の回転速度が通常モード時に比べて低減する。これにより、作動油の油圧が低下するので、作動油の油圧変動幅が小さくなる。これにより、フィードチューブ（２０，２１）の振動を抑制できるから、異常音の発生を抑制できる。
制限解除部９３Ａは、指令値制限モード時において、所定の制限解除条件が満たされたときに、リミッタ９２Ａを非作動状態にする。これにより、指令値制限モードが解除され、制御モードが通常モードとなる。所定の制限解除条件は、たとえば、図５の低減解除部９３の動作を説明する際に説明した低減解除条件と同じである。 Therefore, when the hand is released from the vicinity of the rack end, the rotational speed of the pump drive motor 25 is reduced as compared with the normal mode. As a result, the hydraulic pressure of the hydraulic oil is reduced, and the hydraulic pressure fluctuation range of the hydraulic oil is reduced. Thereby, since vibration of a feed tube (20, 21) can be controlled, generation | occurrence | production of abnormal sound can be suppressed.
Limit release part 93A makes limiter 92A inactive when a predetermined limit release condition is satisfied in the command value restriction mode. As a result, the command value restriction mode is canceled and the control mode becomes the normal mode. The predetermined restriction release condition is, for example, the same as the reduction release condition described when explaining the operation of the reduction release unit 93 in FIG.

図９は、制御態様変更部８９Ａの動作を説明するためのフローチャートである。図９の処理は、所定の演算周期毎に繰り返し実行される。
制御態様変更部８９Ａは、モードフラグＦがリセット（Ｆ＝０）されているか否かを判別する(ステップＳ１１)。モードフラグＦは、制御モードを記憶するためのフラグであり、制御モードが指令値制限モードから通常モードに変更されたときにリセット（Ｆ＝０）され、制御モードが通常モードから指令値制限モードに変更されたときにセット（Ｆ＝１）される。モードフラグＦの初期値は０である。 FIG. 9 is a flowchart for explaining the operation of the control mode changing unit 89A. The process of FIG. 9 is repeatedly executed at every predetermined calculation cycle.
The control mode changing unit 89A determines whether or not the mode flag F is reset (F = 0) (step S11). The mode flag F is a flag for storing the control mode, and is reset (F = 0) when the control mode is changed from the command value limit mode to the normal mode, and the control mode is changed from the normal mode to the command value limit mode. Is set (F = 1). The initial value of the mode flag F is 0.

モードフラグＦがリセット（Ｆ＝０）されている場合には(ステップＳ１１：ＹＥＳ)、つまり制御モードが通常モードである場合には、制御態様変更部８９Ａは、ラックエンド付近からの手放し状態であるか否かを判定する(ステップＳ１２)。この判定は、手放し判定部９１によって行われる。ラックエンド付近からの手放し状態ではないと判定された場合には(ステップＳ１２：ＮＯ)、制御態様変更部８９Ａは、今演算周期での処理を終了する。   When the mode flag F is reset (F = 0) (step S11: YES), that is, when the control mode is the normal mode, the control mode changing unit 89A is in a state of releasing from the vicinity of the rack end. It is determined whether or not there is (step S12). This determination is performed by the hand release determination unit 91. When it is determined that the hand is not released from the vicinity of the rack end (step S12: NO), the control mode changing unit 89A ends the processing in the current calculation cycle.

前記ステップＳ１２において、ラックエンド付近からの手放し状態であると判定された場合には(ステップＳ１２：ＹＥＳ)、制御態様変更部８９Ａは、リミッタ９２Ａを作動状態にする(ステップＳ１３)。これにより、制御モードが指令値制限モードになる。これにより、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊がリミッタ９２Ａによる制限処理を受け、リミッタ９２Ａによる制限処理後のポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊が速度偏差演算部８５に与えられるようになる。 When it is determined in step S12 that the hand is released from the vicinity of the rack end (step S12: YES), the control mode changing unit 89A puts the limiter 92A into an operating state (step S13). Thereby, the control mode becomes the command value restriction mode. Accordingly, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is subjected to the limit process by the limiter 92A, and the pump rotation speed command value Vp * after the limit process by the limiter 92A is converted into the speed deviation calculation unit. 85 will be given.

この後、制御態様変更部８９Ａは、モードフラグＦをセット（Ｆ＝１）する(ステップＳ１４)。そして、制御態様変更部８９Ａは、今演算周期での処理を終了する。
前記ステップＳ１１において、モードフラグＦがセット（Ｆ＝１）されていると判別された場合には(ステップＳ１１：ＮＯ)、制御態様変更部８９Ａは、制限解除条件を満たしているか否かを判別する(ステップＳ１５)。この判別は、制限解除部９３Ａによって行われる。 Thereafter, the control mode changing unit 89A sets the mode flag F (F = 1) (step S14). Then, the control mode change unit 89A ends the process in the current calculation cycle.
When it is determined in step S11 that the mode flag F is set (F = 1) (step S11: NO), the control mode change unit 89A determines whether or not the restriction release condition is satisfied. (Step S15). This determination is performed by the restriction releasing unit 93A.

制限解除条件を満たしていないと判別された場合には(ステップＳ１５：ＮＯ)、制御態様変更部８９Ａは、今演算周期での処理を終了する。
前記ステップＳ１５において、制限解除条件を満たしていると判別された場合には(ステップＳ１５：ＹＥＳ)、制御態様変更部８９Ａは、リミッタ９２Ａを非作動状態にする(ステップＳ１６)。この処理は、制限解除部９３Ａによって行われる。これにより、指令値制限モードが解除され、制御モードが通常モードとなる。これにより、ポンプ回転速度指令値設定部８２によって設定されたポンプ回転速度指令値Ｖｐ＊がそのまま速度偏差演算部８５に与えられるようになる。 If it is determined that the restriction release condition is not satisfied (step S15: NO), the control mode changing unit 89A ends the process in the current calculation cycle.
If it is determined in step S15 that the restriction release condition is satisfied (step S15: YES), the control mode changing unit 89A puts the limiter 92A into the non-operating state (step S16). This process is performed by the restriction releasing unit 93A. As a result, the command value restriction mode is canceled and the control mode becomes the normal mode. As a result, the pump rotation speed command value Vp * set by the pump rotation speed command value setting unit 82 is supplied to the speed deviation calculation unit 85 as it is.

この後、制御態様変更部８９Ａは、モードフラグＦをリセット（Ｆ＝０）する(ステップＳ１７)。そして、制御態様変更部８９Ａは、今演算周期での処理を終了する。
以上、この発明の実施形態について説明したが、この発明はさらに他の形態で実施することもできる。例えば、前記実施形態では、回転角フィードバック制御手段は、ＰＩＤ制御を行うためのＰＩＤ制御部６６を含んでいるが、ＰＩＤ制御部６６の代わりにＰＩ制御を行うためのＰＩ制御部を用いてもよい。 Thereafter, the control mode changing unit 89A resets the mode flag F (F = 0) (step S17). Then, the control mode change unit 89A ends the process in the current calculation cycle.
As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention can also be implemented with another form. For example, in the above-described embodiment, the rotation angle feedback control means includes the PID control unit 66 for performing PID control. However, instead of the PID control unit 66, a PI control unit for performing PI control may be used. Good.

その他、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。   In addition, various design changes can be made within the scope of matters described in the claims.

１…油圧式パワーステアリング装置、２…ステアリング機構、３…ステアリングホイール、１４…油圧制御バルブ、１５…バルブ駆動用モータ、１６…パワーシリンダ、２３…油圧ポンプ、２５…ポンプ駆動用モータ、３３…回転角センサ、３４…回転角センサ、３６…電流センサ、６１…位相補償部、６２…アシストトルク指令値設定部、６３…バルブ開度指令値設定部、６４…回転角演算部、６５…角度偏差演算部、６６…ＰＩＤ（比例積分微分）制御部、８１…操舵角速度演算部、８２…ポンプ回転速度指令値設定部、８５…速度偏差演算部、８６…ＰＩ（比例積分）制御部、８８…ロータ角速度演算部、８９，８９Ａ…制御態様変更部、９１…手放し判定部、９２…指令値低減部、９２Ａ…リミッタ、９３…低減解除部、９３Ａ…制限解除部   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Hydraulic type power steering apparatus, 2 ... Steering mechanism, 3 ... Steering wheel, 14 ... Hydraulic control valve, 15 ... Valve drive motor, 16 ... Power cylinder, 23 ... Hydraulic pump, 25 ... Pump drive motor, 33 ... Rotation angle sensor 34 ... Rotation angle sensor 36 ... Current sensor 61 ... Phase compensation unit 62 ... Assist torque command value setting unit 63 ... Valve opening command value setting unit 64 ... Rotation angle calculation unit 65 ... Angle Deviation calculation unit, 66 ... PID (proportional integral derivative) control unit, 81 ... Steering angular velocity calculation unit, 82 ... Pump rotation speed command value setting unit, 85 ... Speed deviation calculation unit, 86 ... PI (proportional integration) control unit, 88 ... rotor angular velocity calculation unit, 89, 89A ... control mode change unit, 91 ... hand release determination unit, 92 ... command value reduction unit, 92A ... limiter, 93 ... reduction release unit, 93A ... control Release unit

Claims (6)

車両のステアリング機構に結合されたパワーシリンダに、操舵部材に機械的に連結されていない油圧制御バルブを介して、油圧ポンプからの作動油を供給することによって、操舵補助力を発生させる油圧式パワーステアリング装置であって、
前記油圧ポンプの回転速度を制御するためのポンプ駆動用モータと、
回転速度指令値に基いて、前記ポンプ駆動用モータの回転速度を制御するポンプ駆動用モータ制御手段と、
前記油圧制御バルブの開度を制御するためのバルブ駆動用モータと、
回転角指令値に基いて、前記バルブ駆動用モータの回転角を制御するバルブ駆動用モータ制御手段と、
ラックエンド付近からの手放し状態を検出する手放し検出手段と、
前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を低減する指令値低減手段と、を含む油圧式パワーステアリング装置。 Hydraulic power that generates steering assist force by supplying hydraulic oil from a hydraulic pump to a power cylinder coupled to a steering mechanism of a vehicle via a hydraulic control valve that is not mechanically connected to a steering member. A steering device,
A pump driving motor for controlling the rotational speed of the hydraulic pump;
A pump drive motor control means for controlling a rotation speed of the pump drive motor based on a rotation speed command value;
A valve drive motor for controlling the opening of the hydraulic control valve;
A valve drive motor control means for controlling a rotation angle of the valve drive motor based on a rotation angle command value;
Release detection means for detecting the release state from the vicinity of the rack end,
A hydraulic power steering apparatus comprising: command value reducing means for reducing the rotational speed command value when a hand release state from the vicinity of the rack end is detected by the hand release detecting means. 前記指令値低減手段は、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を、通常時の回転速度指令値より小さな一定の所定値に設定するように構成されている、請求項１に記載の油圧式パワーステアリング装置。   The command value reducing means sets the rotational speed command value to a constant predetermined value smaller than the normal rotational speed command value when the hand-off detecting means detects a hand-off state from the vicinity of the rack end. The hydraulic power steering apparatus according to claim 1, configured as described above. 前記指令値低減手段は、前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値に０以上１未満のゲインを乗算することにより、前記回転速度指令値を低減するように構成されている、請求項２に記載の油圧式パワーステアリング装置。   The command value reducing means multiplies the rotation speed command value by a gain of 0 or more and less than 1 when the hand release detection means detects a release state from the vicinity of the rack end. The hydraulic power steering apparatus according to claim 2, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to reduce the pressure. 車両のステアリング機構に結合されたパワーシリンダに、操舵部材に機械的に連結されていない油圧制御バルブを介して、油圧ポンプからの作動油を供給することによって、操舵補助力を発生させる油圧式パワーステアリング装置であって、
前記油圧ポンプの回転速度を制御するためのポンプ駆動用モータと、
回転速度指令値に基いて、前記ポンプ駆動用モータの回転速度を制御するポンプ駆動用モータ制御手段と、
前記油圧制御バルブの開度を制御するためのバルブ駆動用モータと、
回転角指令値に基いて、前記バルブ駆動用モータの回転角を制御するバルブ駆動用モータ制御手段と、
ラックエンド付近からの手放し状態を検出する手放し検出手段と、
前記手放し検出手段によって前記ラックエンド付近からの手放し状態が検出されたときに、前記回転速度指令値を制限する指令値制限手段と、を含む油圧式パワーステアリング装置。 Hydraulic power that generates steering assist force by supplying hydraulic oil from a hydraulic pump to a power cylinder coupled to a steering mechanism of a vehicle via a hydraulic control valve that is not mechanically connected to a steering member. A steering device,
A pump driving motor for controlling the rotational speed of the hydraulic pump;
A pump drive motor control means for controlling a rotation speed of the pump drive motor based on a rotation speed command value;
A valve drive motor for controlling the opening of the hydraulic control valve;
A valve drive motor control means for controlling a rotation angle of the valve drive motor based on a rotation angle command value;
Release detection means for detecting the release state from the vicinity of the rack end,
A hydraulic power steering apparatus, comprising: command value limiting means for limiting the rotational speed command value when a hand release state from the vicinity of the rack end is detected by the hand release detecting means. 前記操舵部材の回転角である操舵角を検出する操舵角検出手段と、
前記操舵部材に加えられる操舵トルクを検出する操舵トルク検出手段と、
前記バルブ駆動用モータの回転角を検出する回転角検出手段と、
前記バルブ駆動用モータのロータ角速度を検出するロータ角速度検出手段とを含み、
前記手放し検出手段は、
前記操舵角検出手段によって検出される操舵角の絶対値が第１の所定値以上であり、前記操舵トルク検出手段によって検出される操舵トルクの絶対値が第２の所定値以上であり、前記ロータ角速度検出手段によって検出されるロータ角速度の絶対値が第３の所定値以上であり、前記ロータ角速度の符号と前記回転角検出手段によって検出される回転角の符号とが逆であるときに、前記ラックエンド付近からの手放し状態であると判定するように構成されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の油圧式パワーステアリング装置。 Steering angle detection means for detecting a steering angle which is a rotation angle of the steering member;
Steering torque detection means for detecting steering torque applied to the steering member;
A rotation angle detecting means for detecting a rotation angle of the valve driving motor;
Rotor angular velocity detection means for detecting the rotor angular velocity of the valve driving motor,
The hand release detection means includes
The absolute value of the steering angle detected by the steering angle detection means is not less than a first predetermined value, the absolute value of the steering torque detected by the steering torque detection means is not less than a second predetermined value, and the rotor When the absolute value of the rotor angular velocity detected by the angular velocity detection means is equal to or greater than a third predetermined value, and the sign of the rotor angular speed and the sign of the rotation angle detected by the rotation angle detection means are opposite, The hydraulic power steering apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to determine that the hand is released from the vicinity of a rack end. 前記操舵部材の回転角である操舵角を検出する操舵角検出手段と、
前記操舵部材に加えられる操舵トルクを検出する操舵トルク検出手段とを含み、
前記手放し検出手段は、
前記操舵角検出手段によって検出される操舵角の絶対値が第４の所定値以上であり、前記操舵トルク検出手段によって検出される操舵トルクの絶対値が第５の所定値以上であり、前記操舵角の時間微分値である操舵角速度の絶対値が第６の所定値以上であり、前記操舵角速度の方向と前記操舵トルクの方向とが逆であるときに、前記ラックエンド付近からの手放し状態であると判定するように構成されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の油圧式パワーステアリング装置。 Steering angle detection means for detecting a steering angle which is a rotation angle of the steering member;
Steering torque detection means for detecting a steering torque applied to the steering member,
The hand release detection means includes
The absolute value of the steering angle detected by the steering angle detection means is not less than a fourth predetermined value, the absolute value of the steering torque detected by the steering torque detection means is not less than a fifth predetermined value, and the steering When the absolute value of the steering angular velocity, which is the time differential value of the angle, is equal to or greater than a sixth predetermined value and the direction of the steering angular velocity is opposite to the direction of the steering torque, The hydraulic power steering apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic power steering apparatus is configured to determine that there is.
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