JP2013063459A

JP2013063459A - アルミ鋳造装置

Info

Publication number: JP2013063459A
Application number: JP2011204773A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Uesugi; 浩植杉; Satoshi Kakihara; 智柿原; Kentaro Terauchi; 健太郎寺内; Yasuhiro Fujiwara; 靖大藤原; Toshihito Otake; 寿仁大竹; Toshiaki Tsuchida; 利明土田
Original assignee: NAKAKIN KK; Nakakin Co Ltd
Current assignee: NAKAKIN KK; Nakakin Co Ltd
Priority date: 2011-09-20
Filing date: 2011-09-20
Publication date: 2013-04-11
Anticipated expiration: 2031-09-20
Also published as: JP5587845B2

Abstract

【課題】アルミ鋳造装置として、金型を効率よく所定温度に予熱して一定の加熱温度に保持でき、高歩留りで高品質の鋳造製品が得られ、高い熱効率でエネルギーコストを低減でき、鋳造能率も大きく改善し、金型の耐久性が向上し、良好な作業環境を実現でき、金型の改造・製作を安価に行えるものを提供する。
【解決手段】金型１，２の背面側に凹陥部３が形成され、凹陥部３に電磁誘導コイル４が配設され、電磁誘導コイル４への通電によって金型母材に生じる渦電流Ｅに伴うジュール熱で金型１，２を加熱するように構成されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、金型を用いてアルミニウム又はその合金（以降は総称してアルミという）からなる各種鋳品を製造するためのアルミ鋳造装置、特に低圧鋳造用又はグラビティ鋳造用として好適な該鋳造装置に関する。

従来より、アルミ鋳造装置として、各金型の背面側にガスバーナーを配備したものが汎用されている。これは、鋳造開始前に金型を該ガスバーナーによって所定温度まで予熱することにより、注湯直後のアルミ溶湯が金型に熱を奪われて急冷固化するのを防止し、もって鋳造不良や鋳造品質の低下を抑えるものである。しかしながら、このようなガスバーナーによる予熱では、燃焼状態をコントロールしにくく、加熱温度を一定に保持することが困難である上に局所的な低温部を生じ易いため、鋳造品質のばらつきが大きく、製品歩留が低くなり、且つ熱効率に劣ってエネルギーコストが高く付くという難点があり、また金型自体が燃焼ガスに晒されて劣化し易いことに加え、高温の燃焼排ガスによる作業環境の悪化という問題もあった。

一方、金型の予熱手段として、上記ガスバーナーに代えて、金型に孔を設けて電熱ヒーターを挿入したり、金型内に高温ガスを吹き込んだりする方法（特許文献１，２）も提案されている。しかるに、これらの方法では、金型に電熱ヒーター挿入孔やガス通路を設けるための加工に多大な手間を要し、金型の改造・製作に費用が嵩むと共に、エネルギーコストも高く付くという難点があった。

更に、アルミのダイカスト鋳造に関しては、始業時に低温で休止していた金型が注入溶湯によって所定の高温状態に達するまで、所謂捨て打ちとして製品化しない鋳造を繰り返すのが一般的であるが、この捨て打ちの無駄を少なくするために、金型外面に高周波誘導加熱コイルを密着させ、この加熱コイルによって生じるジュール熱で鋳造開始前の金型を予熱する方法が提案されている（特許文献３）。このようなダイカスト鋳造では、鋳造効率を高めるために、所謂プレッシャーダイカストとして溶湯の金型内への高圧注入（一般的に１００ｋｇ／ｃｍ²以上）と注湯後の金型の強制冷却によって鋳造サイクルを速くするのが普通であるから、上記予熱は金型温度で２００℃前後と比較的低温でよい上、以降の連続鋳造サイクルに入れば予熱は不要となる。

しかるに、形態的に複雑であったり中空部を有する鋳造品の場合、ダイカスト鋳造ではキャビティ細部まで溶湯が廻りにくく、また中空部形成用の中子（砂型）が注湯圧に耐えられないことから、低圧鋳造法やグラビティ鋳造法を採用せざるを得ない。そして、これら低圧鋳造法やグラビティ鋳造法では、金型温度３００〜５５０℃まで予熱する必要があるが、前記の高周波誘導加熱コイルによる予熱手段を適用しても、加熱効率が悪いために金型温度を充分に高められない上、予熱に長時間を要して鋳造能率が著しく低下することになる。

特開２００２−２５４１３８号公報特開２００７−７６８１号公報特開２００１−１１３３５４号公報

本発明は、上述の情況に鑑み、低圧鋳造やグラビティ鋳造に好適なアルミ鋳造装置として、金型を効率よく所定温度に予熱して一定の加熱温度に制御でき、もって高歩留りで高品質の鋳造製品が得られる上、高い熱効率でエネルギーコストを低減でき、鋳造能率も大きく改善し、また金型の耐久性が向上すると共に良好な作業環境を実現でき、更に金型の大幅な軽量化と製作コストの低減を行えるものを提供することを目的としている。

上記目的を達成するための手段を図面の参照符号を付して示せば、請求項１の発明に係るアルミ鋳造装置は、金型１，２の背面側に凹陥部３が形成され、該凹陥部３に電磁誘導コイル４が配設され、この電磁誘導コイル４への通電によって金型母材に生じる渦電流に伴うジュール熱で金型１，２を加熱するように構成されてなる。

請求項２の発明は、上記請求項１のアルミ鋳造装置において、金型１，２が鉄材からなり、電磁誘導コイル４に周波数２０〜１０００Ｈｚの電流を通電するように構成されてなる。

請求項３の発明は、上記請求項１又は２のアルミ鋳造装置において、金型１，２内部の要所にオイル冷却用流路５が設けられてなる構成としている。

請求項４の発明は、上記請求項１〜３のいずれかのアルミ鋳造装置において、凹陥部３の底部においてキャビティＣに臨む金型壁１ａ，２ａの最小厚みが１０ｍｍ以上であり、その金型壁１ａ，２ａの背面側に電磁誘導コイル４が配設されてなる。

請求項５の発明は、上記請求項１〜４のいずれかのアルミ鋳造装置において、金型１，２の背面側に複数の凹陥部３Ａ〜３Ｅ，３Ｆ〜３Ｊが形成され、各凹陥部に電磁誘導コイル４が配設されてなる。

請求項６の発明は、上記請求項５のアルミ鋳造装置において、複数の凹陥部３Ａ〜３Ｅ，３Ｆ〜３Ｊが金型１，２背面側からの深さの異なるものを含む構成としている。

請求項７の発明は、上記請求項１〜６のいずれかのアルミ鋳造装置において、金型１，２内へのアルミ溶湯の注入圧が０．１ＭＰａ以下の低圧鋳造用であるものとしている。

請求項８の発明は、上記請求項１〜６のいずれかのアルミ鋳造装置において、グラビティ鋳造用であるものとしている。

次に本発明の効果を図面の参照符号を附して説明する。まず、請求項１の発明に係るアルミ鋳造装置によれば、金型１，２の背面側に配設された電磁誘導コイル４への通電により、金型母材に生じた渦電流に伴って発生するジュール熱で金型１，２を金型を効率よく所定温度に予熱して加熱状態を維持できる上、その予熱温度及び以降の加熱温度を電磁誘導コイル４への通電制御によって精密に設定できるから、高歩留りで高品質の鋳造製品が得られることに加え、従来に比較して鋳造品の大幅な薄肉化が可能であり、また高い熱効率でエネルギーコストを低減でき、鋳造能率も大きく改善できる。しかして、電磁誘導コイル４は金型１，２の背面側に設けた凹陥部３に配設されているため、金型母材のキャビティＣ近傍に渦電流が到達し易く、それによってキャビティＣ近傍が効果的に予熱されると共に、金型１，２が凹陥部３による薄肉化で大幅に重量を低減できる。また、従来のガスバーナーによる加熱のように金型が高温の燃焼ガスに晒されることがないから、該金型１，２の耐久性が著しく向上すると共に、良好な作業環境を実現でき、更に金型１，２は、予熱用としての複雑な加工を施す必要がないから、その改造・製作を安価に行えるという利点がある。

請求項２の発明によれば、金型１，２が鉄材からなり、電磁誘導コイル４に周波数２０〜１０００Ｈｚの電流を通電するように構成されているから、金型母材への渦電流の浸透深さが大きくなり、それだけ高い加熱効率が得られる。

請求項３の発明によれば、金型１，２内部の要所にオイル冷却用流路５が設けられているから、注湯後の所定時間後に該オイル冷却用流路５に冷却用オイルを流通させることにより、鋳造品の冷却を早めて鋳造効率を更に大きく高めることができる。

請求項４の発明によれば、金型１，２の凹陥部１１，２１の底部でキャビティＣに臨む金型壁１ａ、２ａの最小厚みを１０ｍｍ以上としているから、該キャビティＣに臨む金型壁１ａ，２ａに対して渦電流を効率よく生じさせ、もって高い加熱効率を達成しつつ金型１，２の強度も充分に確保できる。

請求項５の発明によれば、金型１，２の背面側に設けた複数の凹陥部３Ａ〜３Ｅ，３Ｆ〜３Ｊに各々電磁誘導コイル４が配設されているから、金型１，２の各凹陥部に対応する部位毎に適切な加熱温度を設定できると共に、隣接する凹陥部間の隔壁によって金型強度が増大するという利点がある。

請求項６の発明によれば、上記の複数の凹陥部３Ａ〜３Ｅ，３Ｆ〜３Ｊが金型１，２背面側からの深さの異なるものを含むから、金型１，２におけるキャビティＣの形状や湯道の配置等に応じて、部位毎に高い加熱効率が得られるように凹陥部深さを設定できる。

請求項７の発明によれば、金型１，２内へのアルミ溶湯の注入圧が０．１ＭＰａ以下の低圧鋳造用として、効率よく電磁誘導加熱を行えるものが提供される。

請求項８の発明によれば、グラビティ鋳造用として、効率よく電磁誘導加熱を行えるものが提供される。

本発明の第１実施形態に係るアルミ鋳造装置の概略構成を示す模式図である。同第１実施形態のアルミ鋳造装置における下側金型の縦断側面図である。本発明の第２実施形態に係るアルミ鋳造装置の上下両金型を各々背面側から見る斜視図である。同第２実施形態のアルミ鋳造装置における下側金型の平面図である。

以下、本発明に係るアルミ鋳造装置の実施形態について、図面を参照して具体的に説明する。なお、第１及び第２実施形態で共通する構成部分については、同一符号を附している。

図１で示す第１実施形態のアルミ鋳造装置は、低圧鋳造用又はグラビティ鋳造用として構成されており、離接動作する上下の金型１，２間で構成するキャビティＣ内に、湯道Ｌよりアルミ溶湯を注入圧０．１ＭＰａ以下の低圧（低圧鋳造）もしくは自重（グラビティ鋳造）で注湯し、冷却固化させることにより、例えば自動車部品としてのアルミ製エアーパイプを鋳造するものであり、キャビティＣ内には中空部形成用の中子６が配置している。なお、両金型１，２は炭素鋼等の鉄材からなる。

金型１，２には、それぞれ背面側の略全体にわたって複数の凹陥部３が形成されており、これら凹陥部３の各底部に電磁誘導コイル４が配設され、該電磁誘導コイル４へ通電して金型母材に渦電流を生じさせ、その渦電流に伴って発生するジュール熱によって金型母材の金属を加熱できるようになっている。また、両金型１，２の内部には各々要所にオイル冷却用流路５が形成されており、金型１，２の各々のオイル冷却用流路５にポンプＰ及び熱交換器Ｈを介して冷却用オイルＯを循環流通させることにより、金型１，２を個別に排熱冷却できる仕様になっている。７は制御装置であり、各部位の電磁誘導コイル４による加熱温度、冷却用オイルＯの流量、電磁誘導加熱及びオイル冷却のタイマーによるオン・オフ等を設定・制御できるようになっている。

図２は上記アルミ鋳造装置における金型の具体的構成を下側の金型２で代表して示している。図示のように、金型２（１）の各凹陥部３に配設された電磁誘導コイル４は、絶縁被覆した導線を保持枠４０上で平坦な渦巻き状に巻回すると共に、その全体を絶縁材で被覆したものであり、凹陥部３の底部でキャビティＣに臨む金型壁２ａ（１ａ）の背面側に沿って密接状態に装填されている。しかして、各凹陥部３内の電磁誘導コイル４の背面側にはガラスウールの如き断熱材８が充填されると共に、金型２（１）の背面側全体が背面カバー９にて覆われている。なお、図２における金型２（１）の表面側はキャビティＣ（図１参照）に臨んでおり、このキャビティＣに臨む金型壁２ａ（１ａ）が略均等な厚みに設定されている。

上記構成のアルミ鋳造装置では、鋳造開始前に電磁誘導コイル４に通電することにより、その周りを周回する磁力線を生じ、これに伴って金型母材と該電磁誘導コイル４との間に渦電流が発生し、この渦電流と金型母材の持つ抵抗とによって発生するジュール熱により、金型１，２が加熱される。この加熱によって両金型１，２を所定温度まで予熱することにより、キャビティＣへの注湯直後のアルミ溶湯が金型１，２に熱を奪われて急冷固化するのを防止できると共に、注湯以降についても電磁誘導コイル４への通電制御によって一定の加熱温度に維持できるから、高品質の鋳造製品を高歩留り且つ高能率で安定的に得ることが可能となる。また、この電磁誘導加熱による予熱では、金型１，２に局所的な低温部を生じる懸念がないから、鋳造品が複雑な形状であってもキャビティＣの細部まで確実に溶湯を充填でき、特にパイプを初めとする中空部を有する鋳造品については従来のガスバーナー予熱による場合に比較して大幅な薄肉化が可能となる。一方、この電磁誘導加熱では、ガスバーナーや電熱ヒーターによる加熱に比較して格段に高い熱効率が得られるから、エネルギーコストを大きく低減できる。しかも、ガスバーナーによる加熱のように金型１，２が高温の燃焼ガスに晒されることがないから、該金型１，２の耐久性が著しく向上すると共に、良好な作業環境を実現できる。

更に、注湯後の所定時間後にオイル冷却用流路５に冷却用オイルＯを流通させることにより、鋳造品の冷却を早めて鋳造効率を更に大きく高めることが可能である。一方、金型１，２は、背面側に凹陥部３を設けるだけで、予熱用としての複雑な加工を施す必要がないから、その改造・製作を安価に行えるという利点もある。

ここで、電磁誘導コイル４に通電する電流の周波数としては、特に制約されないが、２０〜１０００Ｈｚの範囲とするのがよく、より好ましくは５０〜５００Ｈｚの範囲が推奨される。この周波数が低過ぎる場合は、電磁誘導による発生熱量が不充分になり、加熱効率が低下する。逆に周波数が高過ぎる場合は、渦電流の浸透深さが浅くなり、やはり加熱効率が低下する。参考として、炭素鋼の磁性域を対象とした電磁誘導加熱における電流の周波数と渦電流の浸透深さとの相関データ（出典：社団法人日本溶接協会２００４年）を示す。

〔渦電流の浸透深さｍｍ／秒〕
＜周波数＞（50Hz) (500Hz) (１KHz) (３KHz) (10KHz) (200KHz)
２１℃・・・・ 6.4 1.4 0.84 0.42 0.19 0.025
３００℃・・・・ 8.6 1.9 0.122 0.58 0.26 0.035
６００℃・・・・ 13.0 2.9 0.180 0.09 0.40 0.054

上表より、周波数５０Ｈｚの電流では、鋼材表面から２１℃で６．４ｍｍ、６００℃で１３ｍｍの深さまで到達するのに対し、１０ＫＨｚ以上の高周波電流になると鋼材表面から数１０μｍ以下といった極表層にしか達しないことが判る。

一方、金型１，２の凹陥部１１の底部におけるキャビティＣに臨む金型壁１ａ，２ａの厚みについては、特に制約されないが、最小厚みを１０ｍｍ以上とするのがよく、薄過ぎては金型としての強度が不充分になる。

第２実施形態のアルミ鋳造装置は、自動車部品としてのアルミ製エアーパイプを鋳造するものであり、図３及び図４に示すように、炭素鋼からなる上下の金型１，２の矩形をなす背面側に、各々電磁誘導コイル４（図１，２参照）を配置するための複数（各５個）の矩形の凹陥部３Ａ〜３Ｊが形成されている。なお、両金型１，２の側面には、オイル冷却用流路５の出入口が開口すると共に、両金型１，２間で構成する湯道Ｌの入口をなす溝を有している。しかして、凹陥部３Ａ〜３Ｊはいずれも底面が金型背面に沿う平坦面をなすが、その深さは、キャビティＣ（図４参照）の形状と配置から、例えば金型１の凹陥部３Ａ，３Ｂが３０ｍｍ、凹陥部３Ｃが９０ｍｍ、凹陥部３Ｄ，３Ｅが５０ｍｍ、金型２の凹陥部３Ｆ，３Ｇ、３Ｉ，３Ｊが６０ｍｍ、凹陥部３Ｈが２５ｍｍと異なっている。

このような構成では、金型１，２の背面側に設けた複数の凹陥部３Ａ〜３Ｅ，３Ｆ〜３Ｊに各々配設した電磁誘導コイル４への通電量を個別に調整することにより、金型１，２の凹陥部３Ａ〜〜３Ｊに対応する各部位毎に、キャビティＣの形状や湯道Ｌの配置等に応じて高い加熱効率が得られるように適切な加熱温度を設定できる。

因みに、図３及び図４に示す上下の金型１，２及び中子を用い、毎回の鋳造前に電磁誘導コイル４への周波数６０Ｈｚの電流の通電量調整によって凹陥部３Ａ〜３Ｊに対応する部位の金型温度を３５０〜５００℃の範囲で適宜調整して予熱し、アルミ溶湯温度約７００℃、湯口温度約５５０℃でエアーパイプを繰返し鋳造したところ、従来のガスバーナー予熱による鋳造に比較し、鋳造品の不良率が半減すると共に、鋳造サイクル時間も略半分に短縮できることが判明した。また、鋳造品の肉厚についても、ガスバーナー予熱による限界肉厚に対して約４０％も削減できることが確認された。

本発明のアルミ鋳造装置は、アルミ溶湯の注入圧が０．１ＭＰａを越える鋳造条件にも適用可能であるが、注入圧が０．１ＭＰａ以下の低圧鋳造用ならびにグラビティ鋳造用としての適用性に特に優れている。これは、上記低圧鋳造及びグラビティ鋳造は、鋳造品の構造が複雑である場合や、中空部形成用の中子を配置する場合に好適であるが、溶湯の注入圧が低いため、キャビティ細部まで確実に注湯する上で予熱温度を高くして、且つ局所的な低温部の生成を防止する必要があり、これに対処するのに本発明の電磁誘導コイルによる予熱が最適であることによる。

なお、実施形態では金型１，２の各々背面側に複数の凹陥部３を設けているが、鋳造品の形態や金型サイズによっては凹陥部を一つだけにしてもよく、また一つの凹陥部３内に独立した複数の電磁誘導コイル４を配設することも可能である。ただし、複数の凹陥部３を設ける構成では、隣接する凹陥部３，３間の隔壁部が補強壁として機能して金型強度の増大に繋がるという利点がある。

更に、本発明のアルミ鋳造装置においては、実施形態では省略しているが、アルミ溶湯を保持する坩堝や、この坩堝から供給されるアルミ溶湯を受け入れて湯道Ｌへ注湯する湯口桶についても、電磁誘導コイルによる電磁誘導加熱で所定温度に保持するように設定してもよい。また、本発明のアルミ鋳造装置における金型は、実施形態では上下の金型１，２を例示しているが、キャビティＣを構成する金型分割数や、可動型と固定型の組合せ構成について制約はない。その他、本発明においては、キャビティＣ及び中子６の形状と配置形態、オイル冷却用流路のライン構成、制御装置等の付属設備の種類と配置等、細部構成については実施形態以外に種々設計変更可能である。

１，２金型
１ａ，２ａ金型壁
３凹陥部
４電磁誘導コイル
５オイル冷却用流路
Ｃキャビティ
Ｌ湯道

Claims

金型の背面側に凹陥部が形成され、該凹陥部に電磁誘導コイルが配設され、この電磁誘導コイルへの通電によって金型母材に生じる渦電流に伴うジュール熱で金型を加熱するように構成されてなるアルミ鋳造装置。
金型が鉄材からなり、前記電磁誘導コイルに周波数２０〜１０００Ｈｚの電流を通電するように構成されてなる請求項１に記載のアルミ鋳造装置。
金型内部にオイル冷却用流路が設けられてなる請求項１又は２に記載のアルミ鋳造装置。
前記凹陥部の底部においてキャビティに臨む金型壁の最小厚みが１０ｍｍ以上であり、その金型壁の背面側に電磁誘導コイルが配設されてなる請求項１〜３のいずれかに記載のアルミ鋳造装置。
金型の背面側に複数の前記凹陥部が形成され、各凹陥部に電磁誘導コイルが配設されてなる請求項１〜４のいずれかに記載のアルミ鋳造装置。
前記複数の凹陥部が金型背面側からの深さの異なるものを含む請求項５に記載のアルミ鋳造装置。
金型内へのアルミ溶湯の注入圧が０．１ＭＰａ以下の低圧鋳造用である請求項１〜６のいずれかに記載のアルミ鋳造用装置。
グラビティ鋳造用である請求項１〜６のいずれかに記載のアルミ鋳造用装置。