JP2012179659A - Arc welding method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、アーク溶接方法に関する。 The present invention relates to an arc welding method.
従来から、消耗電極を送給しながら、この消耗電極と母材の間にアークを発生させ溶接を行うアーク溶接方法が知られている(たとえば特許文献1参照)。このような溶接方法においては、ワイヤ送給装置の送給モータを正転させることにより、消耗電極を母材に向けて前進送給する。そして、消耗電極と母材とが短絡することにより短絡期間が開始する。消耗電極と母材とが短絡すると、送給モータを逆転させて消耗電極を後退送給する。そして、消耗電極と母材とが離間し、消耗電極と母材との間にアークが発生するアーク発生期間が開始する。アークが発生すると、再び送給モータを正転させる。このようにワイヤ送給装置の送給モータの正転および逆転を繰り返すことにより、溶接を行う。 2. Description of the Related Art Conventionally, an arc welding method is known in which welding is performed by generating an arc between a consumable electrode and a base material while feeding the consumable electrode (see, for example, Patent Document 1). In such a welding method, the consumable electrode is fed forward toward the base material by rotating the feeding motor of the wire feeding device in the normal direction. Then, the short circuit period starts when the consumable electrode and the base material are short-circuited. When the consumable electrode and the base material are short-circuited, the consumable electrode is moved backward by reversing the feeding motor. Then, the consumable electrode and the base material are separated from each other, and an arc generation period in which an arc is generated between the consumable electrode and the base material starts. When the arc is generated, the feeding motor is rotated forward again. Thus, welding is performed by repeating normal rotation and reverse rotation of the feeding motor of the wire feeding device.
当該溶接方法においては、短絡期間とアーク発生期間との繰り返しが比較的高速で行われる。この短絡期間とアーク発生期間との繰り返しが高速になると、送給モータの正転および逆転の繰り返しも高速とする必要がある。そのため、上記送給モータとして高速応答可能なものが必要となる。しかしながら、送給モータとして高速応答可能なものは一般的に普及していない。さらに、消耗電極を送給するための装置がプルトーチ単体である場合には、消耗電極の送給性は溶接ロボット動作時の外乱や、消耗電極を挿通するコンジットケーブル内における送給抵抗などの影響を受けるため、安定した溶接を行うことができない。 In the welding method, the short circuit period and the arc generation period are repeated at a relatively high speed. When the repetition of the short-circuit period and the arc generation period becomes high speed, the forward rotation and reverse rotation of the feeding motor must be repeated at high speed. For this reason, a feed motor that can respond at high speed is required. However, a feed motor that can respond at high speed is not widely used. Furthermore, when the device for feeding the consumable electrode is a single pull torch, the feedability of the consumable electrode is affected by disturbances during operation of the welding robot, feeding resistance in the conduit cable through which the consumable electrode is inserted, etc. Therefore, stable welding cannot be performed.
本発明は、上記した事情のもとで考え出されたものであって、安定した溶接を行うことができるアーク溶接方法を提供することをその課題とする。 The present invention has been conceived under the circumstances described above, and an object thereof is to provide an arc welding method capable of performing stable welding.
本発明によって提供されるアーク溶接方法は、消耗電極のうち溶接トーチに囲まれた部位の、上記溶接トーチから母材へ向かう速度が正の値である前進送給期間と、上記速度が負の値である後退送給期間と、からなる単位期間を繰り返すアーク溶接方法であって、上記速度を一周期が上記単位期間である周期関数として、上記消耗電極を送給する工程と、上記各前進送給期間のある時点で、上記消耗電極を上記母材に短絡させる工程と、上記各後退送給期間のある時点で、上記消耗電極と上記母材との短絡を開放する工程と、を備える。 The arc welding method provided by the present invention includes a forward feed period in which the speed from the welding torch to the base material is a positive value at a portion surrounded by the welding torch among the consumable electrodes, and the speed is negative. An arc welding method that repeats a unit period consisting of a reverse feed period that is a value, the step of feeding the consumable electrode with the speed as a periodic function whose one period is the unit period, and each forward A step of short-circuiting the consumable electrode to the base material at a certain point in the feeding period, and a step of opening a short circuit between the consumable electrode and the base material at a certain point in each of the backward feeding periods. .
好ましくは、上記短絡の開放が生じた第1短絡開放時刻に関する第1短絡開放時情報に基づき、上記第1短絡開放時刻の後における、上記短絡の開放が生じる第2短絡開放時刻に関する第2短絡開放時情報を求める工程と、上記第2短絡開放時情報に基づき、上記第2短絡開放時刻より第1設定時間だけ前の時刻において、上記消耗電極から上記母材へ流れる溶接電流の値を減少させる短絡開放前準備工程と、を更に備える。 Preferably, based on the first short-circuit opening time information regarding the first short-circuit opening time when the short-circuit opening occurred, the second short-circuiting regarding the second short-circuit opening time when the short-circuit opening occurs after the first short-circuit opening time. The value of the welding current flowing from the consumable electrode to the base material is reduced at a time before the first short-circuit opening time by a first set time based on the step of obtaining the opening-time information and the second short-circuit opening time information. And a short-circuit pre-opening preparation step.
好ましくは、上記消耗電極と上記母材とが短絡すると、上記前進送給期間から上記後退送給期間に移行する前に、上記消耗電極から上記母材へ流れる溶接電流の値を減少させる短絡開放準備工程を更に備える。 Preferably, when the consumable electrode and the base material are short-circuited, short-circuit opening is performed to reduce the value of the welding current flowing from the consumable electrode to the base material before the transition from the forward feeding period to the backward feeding period. A preparation process is further provided.
好ましくは、上記消耗電極と上記母材との短絡が生じた第1短絡発生時刻に関する第1短絡発生時情報に基づき、上記第1短絡発生時刻の後における、上記消耗電極と上記母材との短絡が生じる第2短絡発生時刻に関する第2短絡発生時情報を求める工程と、上記第2短絡発生時情報に基づき、上記第2短絡発生時刻より第2設定時間だけ前の時刻において、上記消耗電極から上記母材へ流れる溶接電流の値を減少させる短絡発生前準備工程と、上記第2短絡発生時刻の後および上記短絡開放準備工程の前に、上記溶接電流の値を上昇させる工程と、を更に備える。 Preferably, based on the first short-circuit occurrence time information related to the first short-circuit occurrence time when the short-circuit between the consumable electrode and the base material occurs, the consumable electrode and the base material after the first short-circuit occurrence time The consumable electrode is obtained at a time that is a second set time before the second short-circuit occurrence time based on the second short-circuit occurrence time information related to the second short-circuit occurrence time and the second short-circuit occurrence time information. Reducing the value of the welding current flowing from the base material to the base material, and a step of increasing the value of the welding current after the second short-circuit occurrence time and before the short-circuit opening preparation step. In addition.
好ましくは、上記消耗電極と上記母材との短絡が生じた第1短絡発生時刻に関する第1短絡発生時情報に基づき、上記第1短絡発生時刻の後における、上記消耗電極と上記母材との短絡が生じる第2短絡発生時刻に関する第2短絡発生時情報を求める工程と、上記第2短絡発生時情報に基づき、上記第2短絡発生時刻より設定時間だけ前の時刻において、上記消耗電極から上記母材へ流れる溶接電流の値を減少させる工程と、を更に備える。 Preferably, based on the first short-circuit occurrence time information related to the first short-circuit occurrence time when the short-circuit between the consumable electrode and the base material occurs, the consumable electrode and the base material after the first short-circuit occurrence time Based on the second short-circuit occurrence time information about the second short-circuit occurrence time information regarding the second short-circuit occurrence time when the short-circuit occurs, and from the consumable electrode at a time that is a set time before the second short-circuit occurrence time. And a step of reducing the value of the welding current flowing to the base material.
このような構成によれば、溶接電流や溶接電圧の値の変化に依らず、上記速度が一定の周期の周期関数となるように消耗電極を送給する。そして、上記速度に追従するように、短絡期間とアーク発生期間とを繰り返すことができる。そうすると、溶接電流や溶接電圧の変化に基づき上記速度を変化させるのではないから、そもそも、消耗電極の送給の応答遅れといった問題が生じないといったメリットがある。そのため、安定した溶接を行うことができる。 According to such a configuration, the consumable electrode is fed so that the speed becomes a periodic function of a constant period regardless of changes in the values of the welding current and the welding voltage. And a short circuit period and an arc generation period can be repeated so as to follow the speed. Then, since the speed is not changed based on a change in the welding current or the welding voltage, there is an advantage that a problem such as a response delay in the supply of the consumable electrode does not occur in the first place. Therefore, stable welding can be performed.
本発明のその他の特徴および利点は、添付図面を参照して以下に行う詳細な説明によって、より明らかとなろう。 Other features and advantages of the present invention will become more apparent from the detailed description given below with reference to the accompanying drawings.
図1〜図8を用いて、本発明の第1実施形態について説明する。 1st Embodiment of this invention is described using FIGS.
[アーク溶接システムA1について]
図1に示すアーク溶接システムA1は、アーク溶接装置1と、ロボット制御装置2と、電源装置3とを備える。
[About arc welding system A1]
An arc welding system A1 shown in FIG. 1 includes an
アーク溶接装置1は、溶接ロボットであり、母材Wに対してたとえばアーク溶接を自動で行うものである。アーク溶接装置1は、ベース部材11と、複数のアーム12と、複数のモータ13と、溶接トーチ14と、ワイヤ送給装置16と、送給経路長変化装置17と、コンジットケーブル19と、を含む。
The
ベース部材11は、フロア等の適当な箇所に固定されている。各アーム12は、ベース部材11に軸を介して連結されている。
The
溶接トーチ14は、アーク溶接装置1の最も先端側に設けられたアーム12aの先端部に設けられている。溶接トーチ14は、消耗電極15を母材Wの近傍の所定の位置に導くものである。図5に模式的に示すように、溶接トーチ14は、コンタクトチップ141と、ノズル142とを有する。コンタクトチップ141は、たとえばCuまたはCu合金製である。コンタクトチップ141には、消耗電極15を挿通するための貫通孔が設けられている。この貫通孔は、内面が消耗電極15に擦れ合う程度の寸法である。ノズル142は、たとえば、CuまたはCu合金製である。ノズル142は、適宜、水冷構造を有する。ノズル142には開口143が形成されている。ノズル142とコンタクトチップ141との間には、たとえばArなどのシールドガスSGが供給される。供給されたシールドガスSGは開口143から噴出する。このシールドガスSG内に消耗電極15が送給される。
The
モータ13は、アーム12の両端または一端に設けられている(一部図示略)。モータ13は、ロボット制御装置2により回転駆動する。この回転駆動により、複数のアーム12の移動が制御され、溶接トーチ14が上下前後左右に自在に移動できるようになっている。モータ13には、図示しないエンコーダが設けられている。このエンコーダの出力は、ロボット制御装置2に与えられる。この出力値により、ロボット制御装置2では、溶接トーチ14の現在位置を認識するようになっている。
The
ワイヤ送給装置16は、アーク溶接装置1における上部に設けられている。ワイヤ送給装置16は、溶接トーチ14に対して、消耗電極15を送り出すためのものである。ワイヤ送給装置16は、送給モータ161(図1参照)と、ワイヤプッシュ装置162(図6参照)とを有する。ワイヤプッシュ装置162は、送給モータ161を駆動源として、ワイヤリールWL(図6参照)に巻かれた消耗電極15を溶接トーチ14へと送り出す。
The
コンジットケーブル19は、消耗電極15を挿通し、且つ、消耗電極15をワイヤ送給装置16から溶接トーチ14へと導くものである。図1によく表れているように、コンジットケーブル19は、ワイヤ送給装置16から溶接トーチ14に至るまでの中途部分において、湾曲した部位を有する。図5に模式的に示すように、コンジットケーブル19は、コイルライナ191と、被覆チューブ192とを有する。
The
コイルライナ191は、たとえば金属線材をコイル状に形成したものである。コイルライナ191には、消耗電極15が挿通される。上述のようにコンジットケーブル19は湾曲した部位を有する。そのためこの湾曲した部位において、消耗電極15がコイルライナ191の内壁に擦れながら送給される。被覆チューブ192は、チューブ状を呈する。被覆チューブ192は、たとえば、塩素化ポリエチレン(CPE:chlorinated
polyethylene)よりなる。被覆チューブ192はコイルライナ191を囲んでいる。上述のようにコンジットケーブル19は湾曲した部位を有するため、この湾曲した部位において、被覆チューブ192はコイルライナ191と擦れ合う。
The
polyethylene). The covering tube 192 surrounds the
図1〜図3に示す送給経路長変化装置17は、送給経路長La(図6参照)を変化させるものである。送給経路長Laは、消耗電極15のうち、消耗電極15の軸線方向における、ワイヤプッシュ装置162から溶接トーチ14に至るまでの長さのことを言う。本実施形態においては、送給経路長変化装置17は、モータ171と、偏芯シャフト172と、カム機構173と、ベアリング174a,174bと、マウント175と、ブッシュ176と、シャフト177とを有する。
The feeding path
図2に示すように、モータ171は、溶接トーチ14に対し固定されている。すなわちモータ171は溶接トーチ14に対し相対移動しない。モータ171は、図3の左右方向に延びる軸を回転軸としている。モータ171には図示しないエンコーダが取り付けられている。偏芯シャフト172は、モータ171の回転軸に固定されている。偏芯シャフト172は、モータ171の回転軸に対して偏芯した位置にボルトが設けられている。カム機構173は、ドライブカムであり、カム機構173には2つの孔が形成されている(図4参照)。カム機構173は、これらの2つの孔の一方に設けられたベアリング174aを介して、偏芯シャフト172の上記ボルトに連結されている。マウント175は、上記2つの孔の他方に設けられたベアリング174bを介してカム機構173に連結されている。マウント175は、ブッシュ176を介して、シャフト177に連結されている。シャフト177は、モータ171の本体に対して固定されている。マウント175は、シャフト177に沿って、図2の上下方向に移動できる。図5に示すように、マウント175は、コンジットケーブル19のコイルライナ191に固定されている。
As shown in FIG. 2, the
モータ171が回転すると、偏芯シャフト172のボルトが偏芯回転する。すると、この偏芯回転に従って、図4に示すように、カム機構173が(K1)から(K4)まで一連の動作をする。そして図3に示すように、マウント175は、シャフト177に沿って往復運動をする。これにより、コンジットケーブル19(本実施形態においてはコイルライナ191)が溶接トーチ14に対し図5の上下に微小に往復運動をする。コイルライナ191の往復運動に伴い、コイルライナ191と擦れ合う消耗電極15が往復運動をする。コイルライナ191の往復運動によって、送給経路長Laが変化することとなる。なお、送給経路長変化装置17からは、モータ171の回転角θ(t)に関する回転角信号Sθが後述の電流制御回路32に送られる。カム機構173が図4の(K1)に示す状態である場合、回転角θ(t)=0(rad)である。カム機構173が同図(K2)に示す状態である場合、回転角θ(t)=π/2(rad)である。カム機構173が同図(K3)に示す状態である場合、回転角θ(t)=π(rad)である。カム機構173が同図(K4)に示す状態である場合、回転角θ(t)=3π/2(rad)である。
When the
図7は、図1のアーク溶接システムA1におけるロボット制御装置2と電源装置3との詳細を示すブロック図である。
FIG. 7 is a block diagram showing details of the
ロボット制御装置2は、動作制御回路21と、ティーチペンダント23とを含む。ロボット制御装置2は、アーク溶接装置1の動作を制御するためのものである。
The
動作制御回路21は、図示しないマイクロコンピュータおよびメモリを有している。このメモリには、アーク溶接装置1の各種の動作が設定された作業プログラムが記憶されている。また、動作制御回路21は、後述のロボット移動速度VRを設定する。動作制御回路21は、上記作業プログラム、上記エンコーダからの座標情報、およびロボット移動速度VR等に基づき、アーク溶接装置1に対して動作制御信号Msを送る。アーク溶接装置1は動作制御信号Msを受け、各モータ13が回転駆動させる。これにより、溶接トーチ14が、母材Wにおける所定の溶接開始位置に移動したり、母材Wの面内方向に沿って移動したりする。
The
ティーチペンダント23は、動作制御回路21に接続されている。ティーチペンダント23は、各種動作をアーク溶接システムA1のユーザが設定するためのものである。
The
電源装置3は、電源回路31と、電流制御回路32と、アーク発生電流値記憶回路33と、設定時間記憶回路34と、電圧制御回路35と、アーク状態検出回路36と、送給経路長制御回路37と、送給制御回路38とを含む。電源装置3は、消耗電極15と母材Wとの間に、溶接電圧Vwを印加し、溶接電流Iwを流すための装置であるとともに、消耗電極15の送給を行うための装置である。
The
電源回路31は、電力発生回路MCと、電源特性切替回路SWと、電流誤差計算回路EIと、電圧誤差計算回路EVと、電流検出回路IDと、電圧検出回路VDとを有する。電源回路31は、消耗電極15と母材Wとの間に指示された値で溶接電圧Vwを印加し、もしくは、消耗電極15から母材Wに指示された値で溶接電流Iwを流すためのものである。
The
電力発生回路MCは、たとえば3相200V等の商用電源を入力として、後述の誤差信号Eaに従ってインバータ制御、サイリスタ位相制御等の出力制御を行い、溶接電圧Vwおよび溶接電流Iwを出力する。 The power generation circuit MC receives, for example, a commercial power supply such as a three-phase 200V as input, performs output control such as inverter control and thyristor phase control according to an error signal Ea described later, and outputs a welding voltage Vw and a welding current Iw.
電流検出回路IDは、消耗電極15と母材Wとの間に流れる溶接電流Iwの値を検出するためのものである。電流検出回路IDは、溶接電流Iwに対応する電流検出信号Idを送る。電流誤差計算回路EIは、実際に流れている溶接電流Iwの値と、設定された溶接電流の値との差ΔIwを計算するためのものである。具体的には、電流誤差計算回路EIは、電流検出信号Idと、設定された溶接電流の値に対応する後述の電流設定信号Irとを受け、差ΔIwに対応する電流誤差信号Eiを送る。なお、電流誤差計算回路EIは、電流誤差信号Eiとして、差ΔIwを増幅した値に対応するものを送ってもよい。
The current detection circuit ID is for detecting the value of the welding current Iw flowing between the
電圧検出回路VDは、消耗電極15と母材Wとの間に印加される溶接電圧Vwの値を検出するためのものである。電圧検出回路VDは、溶接電圧Vwに対応する電圧検出信号Vdを送る。電圧誤差計算回路EVは、実際に印加されている溶接電圧Vwの値と、設定された溶接電圧の値との差ΔVwを計算するためのものである。具体的には、電圧誤差計算回路EVは、電圧検出信号Vdと、設定された溶接電圧の値に対応する後述の電圧設定信号Vrとを受け、差ΔVwに対応する電圧誤差信号Evを送る。なお、電圧誤差計算回路EVは、電圧誤差信号Evとして、差ΔVwを増幅した値に対応するものを送ってもよい。
The voltage detection circuit VD is for detecting the value of the welding voltage Vw applied between the
電源特性切替回路SWは、電源回路31の電源特性(定電流特性もしくは定電圧特性)を切り替えるものである。電源回路31の電源特性が定電流特性である場合には、溶接電流Iwの値が設定された値となるように、電源回路31において出力が制御される。一方、電源回路31の電源特性が定電圧特性である場合には、電源回路31は溶接電圧Vwの値が設定された値となるように、電源回路31において出力が制御される。より具体的には、電源特性切替回路SWは、後述の電源特性切替信号Swと、電流誤差信号Eiと、電圧誤差信号Evとを受ける。電源特性切替回路SWの受ける電源特性切替信号SwがHighレベルである場合には、電源特性切替回路SWにおけるスイッチは、図7のa側に接続される。この場合、電源回路31の電源特性は定電圧特性であり、電源特性切替回路SWは、電圧誤差信号Evを誤差信号Eaとして電力発生回路MCに送る。このとき、電力発生回路MCは、溶接電圧Vwの値が設定された値となる(すなわち上述の差ΔVwがゼロとなる)ような制御を行う。一方、電源特性切替回路SWの受けた電源特性切替信号SwがLowレベルである場合には、電源特性切替回路SWにおけるスイッチは、図7のb側に接続される。この場合、電源回路31の電源特性は定電流特性であり、電源特性切替回路SWは、電流誤差信号Eiを誤差信号Eaとして電力発生回路MCに送る。このとき、電力発生回路MCは、溶接電流Iwの値が設定された値となる(すなわち上述の差ΔIwがゼロとなる)ような制御を行う。
The power supply characteristic switching circuit SW switches the power supply characteristic (constant current characteristic or constant voltage characteristic) of the
アーク発生電流値記憶回路33は、アーク発生電流値ir1の値を記憶する。設定時間記憶回路34は、第1設定時間たる設定時間Tdの値を記憶する。アーク発生電流値ir1および設定時間Tdの各値は、たとえばティーチペンダント23から入力され動作制御回路21を経由して、各記憶回路に記憶される。
The arc generation current
電流制御回路32は、消耗電極15と母材Wとの間に流れる溶接電流Iwの値を設定するためのものである。電流制御回路32は、各記憶回路に記憶された、アーク発生電流値ir1および設定時間Tdの少なくともいずれかに基づき、溶接電流Iwの値を指示するための電流設定信号Irを生成する。そして電流制御回路32は、生成した電流設定信号Irを電源回路31に送る。また電流制御回路32は、アーク状態信号Asdと、回転角信号Sθとを受ける。電流制御回路32は、電源特性切替回路SWに電源特性切替信号Swを送る。
The
電圧制御回路35は、消耗電極15と母材Wとの間に印加する溶接電圧Vwの値を設定するためのものである。電圧制御回路35は、図示しない記憶部に記憶された設定電圧値に基づき、溶接電圧Vwの値を指示するための電圧設定信号Vrを電源回路31に送る。
The
アーク状態検出回路36は、消耗電極15と母材Wとの間のアークa1が発生しているか消滅しているかを検出する。本実施形態においては、アーク状態検出回路36は、電圧検出信号Vdを受ける。アーク状態検出回路36は、溶接電圧Vwの値に基づき、アークa1の発生の有無を判断する。アーク状態検出回路36は、溶接電圧Vwがあるしきい値を下回っているときは、アークa1が消滅していると判断する。またアーク状態検出回路36は、溶接電圧Vwが当該しきい値を上回っているときは、アークa1が発生していると判断する。アーク状態検出回路36は、アークa1の発生の有無に関するアーク状態信号Asdを、電流制御回路32に送る。
The arc
送給経路長制御回路37は、上述の送給経路長Laの値を制御するためのものである。本実施形態においては、送給経路長制御回路37は、回転速度信号Wcを送給経路長変化装置17に送る。回転速度信号Wcは、送給経路長変化装置17におけるモータ171の回転速度dθ(t)/dtを指示するものである。
The feed path
送給制御回路38は、ワイヤ送給装置16が消耗電極15を送り出す速度(送給速度Vf)を制御するためのものである。送給制御回路38は、送給速度Vfを指示するための送給速度制御信号Fcをワイヤ送給装置16に送る。
The
[アーク溶接システムA1を用いたアーク溶接方法について]
次に、図8をさらに用いて、アーク溶接システムA1を用いたアーク溶接方法について説明する。図8は、本実施形態のアーク溶接方法の溶接定常状態における、各信号等を示すタイミングチャートである。
[Arc welding method using arc welding system A1]
Next, an arc welding method using the arc welding system A1 will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a timing chart showing signals and the like in a steady welding state of the arc welding method of the present embodiment.
図8(a)はモータ171の回転角θ(t)、(b)は送給経路長Laの変化量V1(t)、(c)は溶接トーチ14に囲まれた部位(図5のRa)の消耗電極15の溶接トーチ14から母材Wへ向かう速度V2(t)、(d)は溶接電圧Vw、(e)は電流設定信号Ir、(f)は溶接電流Iw、(g)は電流特性切替信号Sw、の変化状態をそれぞれ示す。なお、変化量V1(t)、速度V2(t)、および送給速度Vfなどは、溶接トーチ14から母材Wへ向かう方向を正とする。なお、速度V2(t)は、消耗電極15のうち溶接トーチ14の先端における部位の速度と同一である。
8A shows the rotation angle θ (t) of the
本実施形態の溶接定常状態では、送給経路長制御回路37は、モータ171の回転速度dθ(t)/dtを一定の値2π/TWに指示する回転速度信号Wcを、送給経路長変化
装置17に送る(TWはたとえば、10〜20msである)。これにより、モータ171
は、値2π/TWの回転速度dθ(t)/dtで回転する。そして、図8(a)に示すモ
ータ171の回転角θ(t)は、下記(1)式により表わされる。
θ(t)=(2π/Tw)・(t−(n−1)Tw)
((n−1)Tw≦t<nTw) (nは整数) ・・・・(1)
In the welding steady state of the present embodiment, the feed path
Rotates at a rotational speed dθ (t) / dt value 2π / T W. The rotation angle θ (t) of the
θ (t) = (2π / T w ) · (t− (n−1) T w )
((N−1) T w ≦ t <nT w ) (n is an integer) (1)
図8(a)に示すように、モータ171が回転すると、図8(b)に示すように、送給経路長Laの変化量V1(t)が変化する。変化量V1(t)は、下記(2)式により表わされる。
V1(t)=Va・cos(θ(t))・・・・(2)
(2)式においてVaは振幅であり、一定の値である。このように、変化量V1(t)は周期的に変化する。
As shown in FIG. 8A, when the
V1 (t) = Va · cos (θ (t)) (2)
In the equation (2), Va is an amplitude and is a constant value. Thus, the change amount V1 (t) changes periodically.
一方、本実施形態の溶接定常状態では、送給制御回路38が、送給速度Vfを指示するための送給速度制御信号Fcをワイヤ送給装置16に送っている。そのため、消耗電極15は、ワイヤ送給装置16からは送給速度Vfで溶接トーチ14に向かって送り出されている。よって、図8(c)に示すように、溶接トーチ14に囲まれた部位(図5のRa)の速度V2(t)は、上述のV1(t)と送給速度Vfとを加算したものとなる。すなわち、速度V2(t)は、下記(3)式により表わされる。
V2(t)=Vf+Va・cos(θ(t))・・・・(3)
On the other hand, in the steady welding state of this embodiment, the
V2 (t) = Vf + Va · cos (θ (t)) (3)
図8(c)に示すように、本実施形態の溶接定常状態では、消耗電極15が、速度V2(t)が単位期間TWを一周期とする周期関数となるように、送給される。実際、(1)
式および(3)式によると、V2(t+Tw)=V2(t)の関係が満たされている。単
位期間Twは、速度V2(t)が正の値である前進送給期間TW1と、速度V2(t)が負の値である後退送給期間TW2とからなる。前進送給期間TW1においては、速度V2(t)が正の値であるから、消耗電極15は溶接トーチ14から送り出されている状態(前進送給されている状態)にある。一方、後退送給期間TW2においては、速度V2(t)が
負の値であるから、消耗電極15は溶接トーチ14から引き上げられている状態(後退送給されている状態)にある。
As shown in FIG. 8 (c), the welding steady state of the present embodiment, the
According to the equations (3) and (3), the relationship V2 (t + T w ) = V2 (t) is satisfied. The unit period Tw is composed of a forward feed period T W1 in which the speed V2 (t) is a positive value and a reverse feed period T W2 in which the speed V2 (t) is a negative value. In the forward
以上のように、本実施形態の溶接定常状態では、溶接電流Iwや溶接電圧Vwの値の変化に依らず、速度V2(t)が一定の周期の周期関数となるように消耗電極15が送給される。そして、このように消耗電極15を送給した状態で、消耗電極15と母材Wとが短絡している短絡期間Tsと、消耗電極15と母材Wとの間にアークa1が発生しているアーク発生期間Taとを繰り返す。各前進送給期間TW1において、消耗電極15を母材W
に短絡させる。これにより、短絡期間Tsが開始する。また、各後退送給期間TW2にお
いて、消耗電極15を母材Wから離間させ、消耗電極15と母材Wとの短絡状態を開放する。これにより、アーク発生期間Taが開始する。以下、溶接開始時からの工程について具体的に説明する。
As described above, in the steady welding state of the present embodiment, the
Short circuit to Thereby, the short circuit period Ts starts. Further, in each backward
まず、溶接開始時において、溶接トーチ14と母材Wとがある程度離間した状態で、溶接を開始するための溶接開始信号Stがティーチペンダント23に入力される。入力された溶接開始信号Stが、ティーチペンダント23から動作制御回路21を経由して、送給経路長制御回路37と、送給制御回路38と、電流制御回路32とに送られる。すると、送給制御回路38は送給制御信号Fcをワイヤ送給装置16に送り、また、送給経路長制御回路37は送給経路長変化装置17に回転速度信号Wcを送り、消耗電極15が図8(c)に示す速度V2(t)で送給される。次に、溶接トーチ14を母材Wに接近させてゆき、短絡期間Tsとアーク発生期間Taとが繰り返し発生する溶接定常状態に移行させる。溶接定常状態においては、溶接トーチ14は、母材Wとの距離を一定に保ちつつ、母材Wの面内方向における溶接進行方向に沿って、ロボット移動速度VRで移動している。
First, at the start of welding, a welding start signal St for starting welding is input to the
(1)アーク発生期間Ta(時刻t0〜時刻t3)
アーク発生期間Taは、アークa1を発生させ母材Wを加熱するための期間である。図8(g)に示すように、アーク発生期間Taのほぼ全期間(時刻t1〜時刻t3)において、電源特性切替信号SwはHighレベルとなっている。そのため、時刻t1〜時刻t3において、電源回路31の電源特性は定電圧特性となっている。また、同図(c)に示すように、時刻t2において、消耗電極15が後退送給される状態から前進送給される状態に変化する。
(1) Arc generation period Ta (time t0 to time t3)
The arc generation period Ta is a period for generating the arc a1 and heating the base material W. As shown in FIG. 8G, the power supply characteristic switching signal Sw is at a high level in almost the entire arc generation period Ta (time t1 to time t3). Therefore, from time t1 to time t3, the power supply characteristic of the
(2)短絡期間Ts(時刻t3〜時刻t6)
<時刻t3〜時刻t4>
短絡期間Tsは、消耗電極15の先端を母材Wに接触させ消耗電極15の一部を母材Wに移行させるための期間である。消耗電極15が前進送給されることにより、時刻t3において、消耗電極15と母材Wとが接触し消耗電極15と母材Wとが短絡する。これにより、図8(d)に示すように、時刻t3において、溶接電圧Vwの値が急激に低下する。この溶接電圧Vwの値の低下に基づき、アーク状態検出回路36は、アークa1が消滅したと判断する。そしてアーク状態検出回路36は、アークa1が消滅していることを示すアーク状態信号Asdを、電流制御回路32に送る。一方、時刻t3〜時刻t4において、ジュール熱により消耗電極15が溶融し、消耗電極15と母材Wとの接触面積が徐々に大きくなる。これにより、消耗電極15から母材Wに流れる溶接電流Iwの抵抗値が小さくなり、溶接電流Iwの値が徐々に上昇する。図8(c)に示すように、時刻t3〜時刻4においては、消耗電極15は前進送給されている。しかし、時刻t3〜時刻t4においては、消耗電極15は、上述のように溶融し軟化しているため座屈しにくくなっている。
(2) Short-circuit period Ts (time t3 to time t6)
<Time t3 to Time t4>
The short-circuit period Ts is a period for bringing the tip of the
<時刻t4〜時刻t6>
図8(g)に示すように、電流制御回路32は、時刻t4において、電源特性切替信号SwをHighレベルからLowレベルに変化させる。これにより、電源回路31の電源特性が定電流特性に変化する。一方、同図(e)に示すように、電流制御回路32は、溶接電流Iwを比較的小さなアーク発生電流値ir1で通電させるための電流制御信号Irを電源回路31(本実施形態においては、電流誤差計算回路EI)に送っている。そのため、同図(f)に示すように、時刻t4からは、溶接電流Iwがアーク発生電流値ir1で流れる。アーク発生電流値ir1は、たとえば30〜60Aであり比較的小さい。なお、時刻t4の決定方法は後述する。そして、同図(c)に示すように、時刻t5において、消耗電極15が前進送給される状態から後退送給される状態に変化する。
<Time t4 to Time t6>
As shown in FIG. 8G, the
(3)アーク発生期間Ta(時刻t6〜)
時刻t6において、消耗電極15と母材Wとが離間し、アークa1が発生する。時刻t6において溶接電流Iwは、比較的小さいアーク発生電流値ir1で流れているから、アークa1の発生時に生じうるスパッタの発生を抑制できる。図8(d)に示すように、時刻t6において、アークa1の発生により溶接電圧Vwの値が急激に上昇する。この溶接電圧Vwの上昇に基づき、アーク状態検出回路36は、アークa1が発生したと判断する。そしてアーク状態検出回路36は、アークa1が発生していることを示すアーク状態信号Asdを、電流制御回路32に送る。電流制御回路32は、アークa1が発生していることを示すアーク状態信号Asdを受けた時刻からある一定時間が経過した時刻t7において、電源特性切替信号SwをLowレベルからHighレベルに変化させる。これにより、電源回路31の電源特性が定電圧特性へと変化する。すると、同図(f)に示すように、溶接電流Iwが母材Wを熱するのに十分な値にまで上昇し、上述と同様の工程が再び行われる。
(3) Arc generation period Ta (from time t6)
At time t6, the
以上の工程において、時刻t4は、電流制御回路32において決定される。時刻t4の決定方法の一例は次のとおりである。
In the above steps, the time t4 is determined by the
まず、電流制御回路32は、短絡の開放が生じた第1短絡開放時刻(本実施形態では時刻t0)に関する第1短絡開放時情報に基づき、時刻t0の後における、短絡の開放が生じる第2短絡開放時刻(本実施形態では時刻t6)に関する第2短絡開放時情報を求める。第1短絡開放時情報は、たとえば、短絡の開放が生じた時刻t0や、時刻t0における回転角θ(t)や、時刻t0における変化量V1(t)や、時刻t0における速度V2(t)の値などである。本実施形態においては、第1短絡開放時情報は時刻t0における回転角θ(t)である。同様に、第2短絡開放時情報は、たとえば、短絡の開放が生じる時刻t6や、時刻t6における回転角θ(t)や、時刻t6における変化量V1(t)や、時刻t6における速度V2(t)の値などである。本実施形態においては、第2短絡開放時情報は時刻t6における回転角θ(t)である。すなわち、電流制御回路32は、時刻t0において短絡が解消しアークa1が生じると、アークa1が発生していることを示すアーク状態信号Asdをアーク状態検出回路36から受ける。すると、電流制御回路32は、送給経路長変化装置17から送られている回転角信号Sθに基づき、第1短絡開放時情報たる、時刻t0における回転角θ(t)がθ3であると認識する。本実施形態では、速度V2(t)が周期的に変化する。そのため、電流制御回路32は、再び短絡が開放しアークa1が発生する時刻における回転角θ(t)(第2短絡開放時情報)がθ3であると予測する。
First, the
次に、電流制御回路32は、第2短絡開放時情報たる回転角θ(t)がθ3であると予測したことに基づき、時刻t0の後における、短絡の開放が生じアークa1が発生する時刻が時刻t6であると予測する。そして、電流制御回路32は、時刻t6より設定時間Td前の時刻を、時刻t4として決定する。設定時間Tdは、たとえば、100〜500μsである。
Next, the
次に、本実施形態の作用効果について説明する。 Next, the effect of this embodiment is demonstrated.
アーク溶接装置1においては、図6に示す送給経路長Laを変化させている。送給経路長Laの変化量V1(t)は、カム機構173を有する送給経路長変化装置17によって変化させている。そのため、変化量V1(t)は、モータ171を正転させることのみによって、変化させることができる。これにより、ワイヤ送給装置16による消耗電極15の送給速度Fwを一定にしたまま、図8(c)に示すように、消耗電極15の前進送給および後退送給を周期的に繰り返すことができる。そのため、ワイヤ送給装置16の送給モータ161を正転および逆転させることによって消耗電極15を前進送給および後退送給させる場合に比べ、より応答性よく、消耗電極15を送給することができる。したがって、消耗電極15の前進送給と後退送給とを高速で切り換える場合であっても、応答性よく、消耗電極15を送給することができる。その結果、安定した溶接を行うことができる。
In the
また、アーク溶接装置1においては、送給経路長変化装置17は、溶接トーチ14に対しコンジットケーブル19を直線往復動させている。そのため、アーク溶接装置1においては、溶接定常状態において溶接トーチ14と母材Wとの距離を一定にしたまま、消耗電極15を前進送給および後退送給させることができる。溶接トーチ14と母材Wとの距離を一定に保つことができると、ノズル142における開口143と母材Wとの距離も一定であるため、溶接定常状態において、シールドガスSGの供給状態が変化しにくい。このことは、安定した溶接を行うのに有利である。
Further, in the
本実施形態においては、図8(c)に示したように、本実施形態の溶接定常状態では、溶接電流Iwや溶接電圧Vwの値の変化に依らず、速度V2(t)が一定の周期の周期関数となるように消耗電極15を送給している。そして、速度V2(t)に追従するように、短絡期間Tsとアーク発生期間Taとが繰り返されている。このような構成においては、溶接電流Iwや溶接電圧Vwの変化に基づき速度V2(t)を変化させるのではないから、そもそも、消耗電極15の送給の応答遅れといった問題が生じないといったメリットがある。また、速度V2(t)が一定の周期の周期関数であると、略一定周期で短絡期間Tsとアーク発生期間Taとを繰り返すことも可能となる。そのため、安定した溶接を行うことができる。
In the present embodiment, as shown in FIG. 8C, in the steady welding state of the present embodiment, the speed V2 (t) is a constant cycle regardless of changes in the values of the welding current Iw and the welding voltage Vw. The
本実施形態においては、速度V2(t)が一定の周期の周期関数であることを利用して、時刻t0の後における、短絡の開放が生じアークa1が発生する時刻が時刻t6であると予測している。そして、時刻t6より設定時間Td前の時刻t4において、溶接電流Iwを減少させている。溶接電流Iwを減少させる時刻をこのように決定することで、時刻t6において短絡の開放が生じる前に、確実に溶接電流Iwの値を低下させることができる。これは、アークa1の発生時におけるスパッタの発生を抑制するのに適する。 In the present embodiment, by utilizing the fact that the speed V2 (t) is a periodic function having a constant period, it is predicted that the time at which the short circuit is opened and the arc a1 occurs after the time t0 is the time t6. is doing. Then, the welding current Iw is decreased at time t4 before the set time Td from time t6. By determining the time at which the welding current Iw is reduced in this way, the value of the welding current Iw can be reliably reduced before the short circuit is opened at time t6. This is suitable for suppressing the occurrence of spatter when the arc a1 is generated.
なお、上述のように時刻t4を決定して溶接電流Iwの値を低下させなくてもよい。消耗電極15と母材Wとが短絡した後、且つ、時刻t5(消耗電極15が前進送給する状態から後退送給する状態に変化する時刻)以前に、溶接電流Iwを低下させてもよい。短絡の開放は、消耗電極15の後退送給が始まってからある程度の時間が経過した後に起こると考えられる。そうすると、時刻t5以前に溶接電流Iwを低下させることによっても、短絡の開放前に、確実に溶接電流Iwの値を低下させることができる。
Note that it is not necessary to determine the time t4 as described above and decrease the value of the welding current Iw. The welding current Iw may be decreased after the
送給経路長変化装置17のマウント175は、コイルライナ191ではなく、被覆チューブ192に固定されていてもよい。
The
次に、図9、図10を用いて本発明の第2実施形態について説明する。なお、これらの図において、上記実施形態と同一または類似の要素には、上記実施形態と同一の符号を付している。 Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In these drawings, the same or similar elements as those in the above embodiment are denoted by the same reference numerals as those in the above embodiment.
図9は、本実施形態にかかるアーク溶接システムにおけるロボット制御装置と電源装置との詳細を示すブロック図である。 FIG. 9 is a block diagram showing details of the robot control device and the power supply device in the arc welding system according to the present embodiment.
本実施形態にかかるアーク溶接システムA2は、アーク溶接装置1と、ロボット制御装置2と、電源装置3とを備える。アーク溶接装置1およびロボット制御装置2は上述の実施形態と同様であるから説明を省略する。アーク溶接システムA2は、電源装置3が、設定時間記憶回路391,392と、短絡期間電流値記憶回路393とを更に含む点において、上述のアーク溶接システムA1と相違し、その他の点は同様である。
The arc welding system A2 according to the present embodiment includes an
設定時間記憶回路391は、第2設定時間たる設定時間Tc1の値を記憶し、設定時間記憶回路392は設定時間Tc2を記憶する。短絡期間電流値記憶回路393は、短絡期間電流値ir2を記憶する。設定時間Tc1,Tc2および短絡期間電流値ir2の各値は、たとえば、ティーチペンダント23から入力され動作制御回路21を経由して、各記憶回路に記憶される。
The set
次に、図10を用いて、アーク溶接システムA2を用いたアーク溶接方法について、上記実施形態と異なる点について、説明する。 Next, with respect to the arc welding method using the arc welding system A2, differences from the above embodiment will be described with reference to FIG.
(1)アーク発生期間Ta(時刻t0〜時刻t3)
<時刻t0〜時刻ts1>
アーク発生期間Taは、アークa1を発生させ母材Wを加熱するための期間である。本実施形態においては、図10(g)に示すように、アーク発生期間Taのうち時刻t1〜時刻ts1において、電源特性切替信号SwはHighレベルとなっている。そのため、時刻t1〜時刻ts1において、電源回路31の電源特性は定電圧特性となっている。また、同図(c)に示すように、時刻t2において、消耗電極15が後退送給される状態から前進送給される状態に変化する。
(1) Arc generation period Ta (time t0 to time t3)
<Time t0 to Time ts1>
The arc generation period Ta is a period for generating the arc a1 and heating the base material W. In the present embodiment, as shown in FIG. 10G, the power supply characteristic switching signal Sw is at a high level from time t1 to time ts1 in the arc generation period Ta. Therefore, from time t1 to time ts1, the power supply characteristic of the
<時刻ts1〜時刻t3>
図10(g)に示すように、電流制御回路32は、時刻ts1において、電源特性切替信号SwをHighレベルからLowレベルに変化させる。これにより、電源回路31の電源特性が定電流特性に変化する。一方、同図(e)に示すように、電流制御回路32は、溶接電流Iwを比較的小さなアーク発生電流値ir1で通電させるための電流設定信号Irを電源回路31(本実施形態においては、電流誤差計算回路EI)に送っている。そのため、同図(f)に示すように、時刻ts1からは、溶接電流Iwがアーク発生電流値ir1で流れる。アーク発生電流値ir1は、たとえば30〜60Aであり比較的小さい。なお、時刻ts1の決定方法は後述する。
<Time ts1 to time t3>
As shown in FIG. 10G, the
(2)短絡期間Ts(時刻t3〜時刻t6)
<時刻t3〜時刻t4>
消耗電極15が前進送給されることにより、時刻t3において、消耗電極15と母材Wとが接触し消耗電極15と母材Wとが短絡する。時刻t3において溶接電流Iwは、比較的小さいアーク発生電流値ir1で流れているから、消耗電極15と母材Wとの短絡時に生じうるスパッタの発生を抑制できる。図10(d)に示すように、時刻t3において、消耗電極15と母材Wとが短絡することにより、溶接電圧Vwの値が急激に低下する。この溶接電圧Vwの値の低下に基づき、アーク状態検出回路36は、アークa1が消滅したと判断する。そしてアーク状態検出回路36は、アークa1が消滅していることを示すアーク状態信号Asdを、電流制御回路32に送る。同図(e)に示すように、電流制御回路32は、アークa1が消滅していることを示すアーク状態信号Asdを受けた時刻から設定時間Tc2が経過した時刻ts2において、溶接電流Iwを短絡期間電流値ir2で流すための電流設定信号Irを、電源回路31に送る。これにより、同図(f)に示すように、溶接電流Iwが上昇し、短絡期間電流値ir2で流れる。短絡期間電流値ir2は、アーク発生電流値ir1より大きく、たとえば、325〜375Aである。時刻ts2〜時刻t4において、ジュール熱により消耗電極15が溶融し、消耗電極15と母材Wとの接触面積が徐々に大きくなる。これにより、消耗電極15から母材Wに流れる溶接電流Iwの抵抗値が小さくなり、溶接電流Iwの値が徐々に上昇する。図10(c)に示すように、時刻t3〜時刻4においては、消耗電極15は前進送給されている。しかし、時刻t3〜時刻t4においては、消耗電極15は、上述のように溶融し軟化しているため座屈しにくくなっている。
(2) Short-circuit period Ts (time t3 to time t6)
<Time t3 to Time t4>
When the
時刻t4以降は、再び溶接電流Iwの値を減少させるなどの、上述の実施形態で述べた工程と同様の工程を行う。 After time t4, a process similar to the process described in the above embodiment, such as reducing the value of the welding current Iw again, is performed.
以上の工程において、時刻ts1は、電流制御回路32において決定される。時刻ts1の決定方法の一例は次のとおりである。
In the above steps, the time ts1 is determined by the
まず、電流制御回路32は、短絡が生じた第1短絡発生時刻(本実施形態では時刻t0’)に関する第1短絡発生時情報に基づき、時刻t0’の後における、短絡が生じる第2短絡発生時刻(本実施形態では時刻t3)に関する第2短絡発生時情報を求める。第1短絡発生時情報は、たとえば、短絡が生じた時刻t0’や、時刻t0’における回転角θ(t)や、時刻t0’における変化量V1(t)や、時刻t0’における速度V2(t)の値などである。本実施形態においては、第1短絡発生時情報は時刻t0’における回転角θ(t)である。同様に、第2短絡発生時情報は、たとえば、短絡が生じる時刻t3や、時刻t3における回転角θ(t)や、時刻t3における変化量V1(t)や、時刻t3における速度V2(t)の値などである。本実施形態においては、第2短絡発生時情報は時刻t3における回転角θ(t)である。すなわち、電流制御回路32は、時刻t0’において短絡が発生すると、アークa1が消滅していることを示すアーク状態信号Asdをアーク状態検出回路36から受ける。すると、電流制御回路32は、送給経路長変化装置17から送られている回転角信号Sθに基づき、第1短絡発生時情報たる、時刻t0’における回転角θ(t)がθ4であると認識する。本実施形態では、速度V2(t)が周期的に変化する。そのため、電流制御回路32は、再び短絡が発生する時刻における回転角θ(t)(第2短絡発生時情報)がθ4であると予測する。
First, the
次に、電流制御回路32は、第2短絡発生時情報たる回転角θ(t)がθ4であると予測したことに基づき、時刻t0’の後における、短絡が生じる時刻が時刻t3であると予測する。そして、電流制御回路32は、時刻t3より設定時間Tc1前の時刻を、時刻ts1として決定する。設定時間Tc1は、たとえば、50〜200μsである。
Next, the
次に、本実施形態の作用効果について説明する。 Next, the effect of this embodiment is demonstrated.
本実施形態においては、速度V2(t)が一定の周期の周期関数であることを利用して、時刻t0’の後における、短絡が生じる時刻が時刻t3であると予測している。そして、時刻t3より設定時間Tc1前の時刻ts1において、溶接電流Iwを減少させている。溶接電流Iwを減少させる時刻をこのように決定することで、時刻t3において短絡が生じる前に、確実に溶接電流Iwの値を低下させることができる。これは、短絡発生時におけるスパッタの発生を抑制するのに適する。 In the present embodiment, using the fact that the speed V2 (t) is a periodic function having a constant period, the time when the short circuit occurs after the time t0 'is predicted to be the time t3. The welding current Iw is decreased at time ts1 before the set time Tc1 from time t3. By determining the time for reducing the welding current Iw in this manner, the value of the welding current Iw can be reliably reduced before a short circuit occurs at the time t3. This is suitable for suppressing the occurrence of spatter when a short circuit occurs.
また、本実施形態においても、第1実施形態で述べたのと同様の利点がある。なお、本実施形態においては、時刻ts1においても、時刻t4においても、溶接電流Iwを電流値iw1に減少させているが、時刻ts1,t4において異なる値にまで、溶接電流Iwを減少させてもよい。時刻ts1において第2短絡発生時情報たる回転角θ(t)がθ4であると予測したことに基づき溶接電流Iwを減少させ、且つ、その後は、第1第2短絡解消時情報たる回転角θ(t)に基づかず消耗電極15の送給が前進送給から後退送給に変化する時刻t5前に、溶接電流Iwを再び減少させてもよい。上述のように溶接電流Iwを時刻ts1において減少させた後に、溶接電流Iwを上昇させ、再び時刻t4において減少させることが好ましいが、溶接電流Iwを時刻ts1においてのみ減少させる構成を採用しても良い。
Also in this embodiment, there are advantages similar to those described in the first embodiment. In this embodiment, the welding current Iw is decreased to the current value iw1 at both the time ts1 and the time t4. However, even if the welding current Iw is decreased to a different value at the time ts1 and t4. Good. At time ts1, the welding current Iw is reduced based on the prediction that the rotation angle θ (t), which is the second short-circuit occurrence information, is θ4, and thereafter, the rotation angle θ, which is the first second short-circuit elimination information. The welding current Iw may be decreased again before time t5 when the supply of the
本発明の範囲は、上述した実施形態に限定されるものではない。本発明の各部の具体的な構成は、種々に設計変更自在である。 The scope of the present invention is not limited to the embodiment described above. The specific configuration of each part of the present invention can be changed in various ways.
A1,A2 アーク溶接システム
1 アーク溶接装置
11 ベース部材
12 アーム
13 モータ
14 溶接トーチ
141 コンタクトチップ
142 ノズル
15 消耗電極
16 ワイヤ送給装置
161 送給モータ
17 送給経路長変化装置
171 モータ
172 偏芯シャフト
173 カム機構
174a,174b ベアリング
175 マウント
176 ブッシュ
177 シャフト
19 コンジットケーブル
191 コイルライナ
192 被覆チューブ
2 ロボット制御装置
21 動作制御回路
23 ティーチペンダント
3 電源装置
31 電源回路
32 電流制御回路
33 アーク発生電流値記憶回路
34 設定時間記憶回路
35 電圧制御回路
36 アーク状態検出回路
37 送給経路長制御回路
38 送給制御回路
391,392 設定時間記憶回路
393 短絡期間電流値記憶回路
Asd アーク状態信号
Ea 誤差信号
EI 電流誤差計算回路
Ei 電流誤差信号
EV 電圧誤差計算回路
Ev 電圧誤差信号
Fc 送給速度制御信号
Fw 送給速度
ID 電流検出回路
Id 電流検出信号
Ir 電流設定信号
Iw 溶接電流
La 送給経路長
MC 電力発生回路
Ms 動作制御信号
Sw 電源特性切替信号
Sθ 回転角信号
St 溶接開始信号
V1(t) 変化量
V2(t) 速度
VD 電圧検出回路
Vd 電圧検出信号
Vr 電圧設定信号
VR ロボット移動速度
Vw 溶接電圧
W 母材
Wc 回転速度信号
θ(t) 回転角
A1, A2 Arc welding system 1 Arc welding device 11 Base member 12 Arm 13 Motor 14 Welding torch 141 Contact tip 142 Nozzle 15 Consumable electrode 16 Wire feeding device 161 Feeding motor 17 Feeding path length changing device 171 Motor 172 Eccentric shaft 173 Cam mechanism 174a, 174b Bearing 175 Mount 176 Bush 177 Shaft 19 Conduit cable 191 Coil liner 192 Covered tube 2 Robot control device 21 Operation control circuit 23 Teach pendant 3 Power supply device 31 Power supply circuit 32 Current control circuit 33 Arc generation current value storage circuit 34 set time storage circuit 35 voltage control circuit 36 arc state detection circuit 37 feed path length control circuit 38 feed control circuits 391, 392 set time storage circuit 393 short circuit period current value storage circuit sd Arc state signal Ea Error signal EI Current error calculation circuit Ei Current error signal EV Voltage error calculation circuit Ev Voltage error signal Fc Feed speed control signal Fw Feed speed ID Current detection circuit Id Current detection signal Ir Current setting signal Iw Welding current La Feeding path length MC Power generation circuit Ms Operation control signal Sw Power supply characteristic switching signal Sθ Rotation angle signal St Welding start signal V1 (t) Change amount V2 (t) Speed VD Voltage detection circuit Vd Voltage detection signal Vr Voltage setting signal VR Robot moving speed Vw Welding voltage W Base material Wc Rotational speed signal θ (t) Rotation angle
Claims (3)
上記速度を一周期が上記単位期間である周期関数として、上記消耗電極を送給する工程と、
上記各前進送給期間のある時点で、上記消耗電極を上記母材に短絡させる工程と、
上記各後退送給期間のある時点で、上記消耗電極と上記母材との短絡を開放する工程と、を備え、
上記速度をV2(t)で表される時間tの関数とし、上記単位期間を一定の値Twとした場合、V2(t)=V2(t+Tw)の関係を満たす、アーク溶接方法。 The portion of the consumable electrode surrounded by the welding torch is composed of a forward feeding period in which the speed from the welding torch to the base material is a positive value and a backward feeding period in which the speed is a negative value. An arc welding method that repeats a unit period,
Feeding the consumable electrode as a function of the speed as a periodic function in which one period is the unit period;
A step of short-circuiting the consumable electrode to the base material at a certain point in each of the forward feeding periods;
Opening a short circuit between the consumable electrode and the base material at a certain point in each of the backward feeding periods,
An arc welding method that satisfies a relationship of V2 (t) = V2 (t + Tw), where the speed is a function of time t represented by V2 (t) and the unit period is a constant value Tw.
上記第2短絡発生時情報に基づき、上記第2短絡発生時刻より設定時間だけ前の時刻において、上記消耗電極から上記母材へ流れる溶接電流の値を減少させる工程と、を更に備える、請求項1に記載のアーク溶接方法。 A short circuit between the consumable electrode and the base material occurs after the first short-circuit occurrence time based on the first short-circuit occurrence time information on the first short-circuit occurrence time when the short-circuit between the consumable electrode and the base material occurs. Obtaining second short-circuit occurrence information related to the second short-circuit occurrence time;
Reducing the value of the welding current flowing from the consumable electrode to the base material at a time prior to the second short-circuit occurrence time by a set time based on the second short-circuit occurrence time information. The arc welding method according to 1.
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