JP2011095504A

JP2011095504A - Zoom lens and imaging apparatus

Info

Publication number: JP2011095504A
Application number: JP2009249412A
Authority: JP
Inventors: Fumikazu Kanetaka; 文和金高
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 2009-10-29
Filing date: 2009-10-29
Publication date: 2011-05-12

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens which achieves miniaturization and high variable power, and to provide an imaging apparatus. <P>SOLUTION: The zoom lens comprises a first lens group GR1 including a reflection member G2 bending an optical path by 90° and having positive refractive power, a second lens group GR2 having negative refractive power, a third lens group GR3 having positive refractive power, a fourth lens group GR4 having negative refractive power, and a fifth lens group GR5 having positive refractive power, wherein all these lens groups are arranged from an object side to an image side in order. An aperture stop S is arranged between the second lens group and the third lens group. When zooming from a wide angle end state to a telephoto end state, the first lens group is fixed, the second lens group monotonously moves to the image side, the third lens group monotonously moves to the object side, the fourth lens group moves in an optical axis direction, and the fifth lens group is fixed. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明はズームレンズ及び撮像装置に関する。詳しくは、デジタルビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の電子カメラに好適に用いられ、小型化及び高変倍化を図るズームレンズ及び撮像装置の技術分野に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus. More specifically, the present invention relates to a technical field of a zoom lens and an imaging apparatus that are suitably used for electronic cameras such as a digital video camera and a digital still camera, and are designed to be downsized and have a high zoom ratio.

近年、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal-Oxide Semiconductor）等の固体撮像素子を用いたデジタルビデオカメラやデジタルスチルカメラ等が急速に普及している。このようなデジタルカメラ等の普及により、特に、高画素数に対応した広角かつ高変倍なズームレンズの要求が高い。さらに、小型化の要求も高く、特に、薄型化の要求が高くなっている。 In recent years, digital video cameras, digital still cameras, and the like using solid-state imaging devices such as CCD (Charge Coupled Device) and CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) are rapidly spreading. With the widespread use of such digital cameras and the like, there is a particularly high demand for a wide-angle and high-magnification zoom lens that supports a large number of pixels. Further, there is a high demand for downsizing, and in particular, there is a high demand for thinning.

このような要求を背景に、光学系における最も物体側に位置する第１レンズ群にプリズムを配置することにより、第１レンズ群の光軸方向における小型化、薄型化が図られているものがある（例えば、特許文献１、特許文献２及び特許文献３参照）。 Against the backdrop of such demands, the prisms are arranged in the first lens group located closest to the object side in the optical system, thereby reducing the size and thickness of the first lens group in the optical axis direction. (For example, refer to Patent Document 1, Patent Document 2, and Patent Document 3).

特許文献１に記載されたズームレンズは、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置された正負正負正の５群構成とされている。 The zoom lens described in Patent Document 1 includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refraction. The fourth lens group having power and the fifth lens group having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side to form a positive, negative, positive and negative five group structure.

特許文献１に記載されたズームレンズにあっては、第２レンズ群と第４レンズ群を移動させてズーミングを行なっているため、変倍比が５倍程度までの高変倍化が図られている。 In the zoom lens described in Patent Document 1, zooming is performed by moving the second lens group and the fourth lens group, so that the zoom ratio can be increased to about 5 times. ing.

特許文献２に記載されたズームレンズも、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置された正負正負正の５群構成とされている。 The zoom lens described in Patent Document 2 also includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refraction. The fourth lens group having power and the fifth lens group having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side to form a positive, negative, positive and negative five group structure.

特許文献２に記載されたズームレンズにあっては、第２レンズ群と第３レンズ群と第５レンズ群を移動させてズーミングを行なっている。 In the zoom lens described in Patent Document 2, zooming is performed by moving the second lens group, the third lens group, and the fifth lens group.

特許文献３に記載されたズームレンズは、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とが物体側より像側へ順に配置された正負正負の４群構成とされている。 The zoom lens described in Patent Document 3 includes a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, and negative refraction. The fourth lens group having power is configured as a positive, negative, positive and negative four-group structure in which the fourth lens group is arranged in order from the object side to the image side.

特開２００５−２１５１６５号公報JP 2005-215165 A 特開２００７−３５９８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2007-3598 特開２００７−７２２９１号公報JP 2007-72291 A

ところが、特許文献１に記載されたズームレンズは、第３レンズ群が固定群とされているため、第３レンズ群の変倍効果が小さく、相対的に第２レンズ群の変倍作用の負担が大きくなっている。このとき、さらなる高変倍化のために第２レンズ群の移動量を増やすと、広角端における第１レンズ群への軸外光線の入射光線が光軸から離れ易くなり、第１レンズ群のレンズの径を小さくすることが困難となり小型化を図ることができなくなってしまう。 However, in the zoom lens described in Patent Document 1, since the third lens group is a fixed group, the zooming effect of the third lens group is small, and the zooming effect of the second lens group is relatively small. Is getting bigger. At this time, if the movement amount of the second lens group is increased for further zooming, off-axis rays incident on the first lens group at the wide-angle end are easily separated from the optical axis. It becomes difficult to reduce the diameter of the lens and it becomes impossible to reduce the size.

特許文献２に記載されたズームレンズは、第２レンズ群と第３レンズ群が主に変倍作用を担う構成とされているため、さらなる高変倍化を図るためには第２レンズ群と第３レンズ群の移動量を増やす必要があり光学系の小型化が困難となってしまう。また、小型化を確保した上で高変倍化するためには、第２レンズ群と第３レンズ群の屈折力を強くする必要があり、ズーミングによる収差変動の補正が困難になってしまう。 The zoom lens described in Patent Document 2 is configured so that the second lens group and the third lens group mainly perform a zooming action. Therefore, in order to achieve further higher zooming, It is necessary to increase the amount of movement of the third lens group, which makes it difficult to reduce the size of the optical system. In addition, in order to achieve high zooming while ensuring miniaturization, it is necessary to increase the refractive power of the second lens group and the third lens group, which makes it difficult to correct aberration fluctuations due to zooming.

特許文献３に記載されたズームレンズは、ズーミングに際し第２レンズ群が像側に凸の軌跡となるため、第２レンズ群の変倍効果が小さく高変倍化を図ることができない。また、第１レンズ群の屈折力が弱いため第１レンズ群の小型化が不十分である。 In the zoom lens described in Patent Document 3, since the second lens group has a convex locus toward the image side during zooming, the zooming effect of the second lens group is small and high zooming cannot be achieved. Further, since the refractive power of the first lens group is weak, the first lens group is not sufficiently miniaturized.

そこで、本発明ズームレンズ及び撮像装置は、上記した問題点を克服し、小型化及び高変倍化を図ることを課題とする。 Therefore, an object of the zoom lens and the imaging apparatus of the present invention is to overcome the above-described problems and to achieve downsizing and high zooming.

ズームレンズは、上記した課題を解決するため、光路を９０°折り曲げる反射部材を含み正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置されて成り、開口絞りが前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間に配置され、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、前記第１レンズ群が固定であり、前記第２レンズ群が単調に像側へ移動し、前記第３レンズ群が単調に物体側へ移動し、前記第４レンズ群が光軸方向へ移動し、前記第５レンズ群が固定であるようにしたものである。 In order to solve the above-described problem, the zoom lens has a first lens group having a positive refractive power including a reflecting member that bends the optical path by 90 °, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side, and the aperture stop is the second lens. The first lens group is fixed and the second lens group is moved monotonously to the image side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The third lens group moves monotonously toward the object side, the fourth lens group moves in the optical axis direction, and the fifth lens group is fixed.

従って、ズームレンズにあっては、開口絞りの物体側と像側にそれぞれ少なくとも１つ以上の正レンズ群と負レンズ群が配置されると共に全ての隣り合うレンズ群の屈折力が逆向きとなる。 Therefore, in the zoom lens, at least one positive lens group and negative lens group are disposed on the object side and the image side of the aperture stop, respectively, and the refractive powers of all adjacent lens groups are reversed. .

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）１．０＜ΔＧＲ３／ｆｗ＜３．０
但し、
ΔＧＲ３：像側から物体側へ向かう方向を正としたときの広角端状態と望遠端状態における第３レンズ群の位置の変化量
ｆｗ：広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 1.0 <ΔGR3 / fw <3.0
However,
ΔGR3: The amount of change fw of the position of the third lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive. Fw: The focal length of the entire lens system in the wide-angle end state.

ズームレンズが条件式（１）を満足することにより、第３レンズ群の適正な移動量が確保されて広角端における第１レンズ群と第２レンズ群を通過する軸外光束が光軸から過度に離れなくなる。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (1), an appropriate amount of movement of the third lens group is ensured, and the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group at the wide angle end is excessive from the optical axis. No longer leave.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）０．５＜ΔＧＲ４／ｆｗ＜２．０
但し、
ΔＧＲ４：像側から物体側へ向かう方向を正としたときの広角端状態と望遠端状態における第４レンズ群の位置の変化量
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 0.5 <ΔGR4 / fw <2.0
However,
ΔGR4: The amount of change in the position of the fourth lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive.

ズームレンズが条件式（２）を満足することにより、第４レンズ群の移動量が適正化されると共に第５レンズ群を通過する軸外光束が光軸から過度に離れなくなる。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (2), the amount of movement of the fourth lens group is optimized and the off-axis light beam passing through the fifth lens group is not excessively separated from the optical axis.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）１．５＜β３ｔ／β３ｗ＜３．０
但し、
β３ｔ：望遠端状態における第３レンズ群の横倍率
β３ｗ：広角端状態における第３レンズ群の横倍率
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.
(3) 1.5 <β3t / β3w <3.0
However,
β3t: Lateral magnification of the third lens group in the telephoto end state β3w: Lateral magnification of the third lens group in the wide-angle end state

ズームレンズが条件式（３）を満足することにより、第３レンズ群の変倍作用の負担が適正化されると共にズーミングに際する球面収差とコマ収差の変動が抑制される。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (3), the load of the zooming action of the third lens unit is optimized, and variations in spherical aberration and coma aberration during zooming are suppressed.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）１．５＜ｆ３／ｆｗ＜２．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) 1.5 <f3 / fw <2.5
However,
f3: The focal length of the third lens group.

ズームレンズが条件式（４）を満足することにより、第３レンズ群の屈折力と移動量が適正化されると共にズーミングに際する球面収差とコマ収差の変動が抑制される。
上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）２．５＜ｆ５／ｆｗ＜５．０
但し、
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
とする。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (4), the refractive power and movement amount of the third lens group are optimized, and variations in spherical aberration and coma aberration during zooming are suppressed.
In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) 2.5 <f5 / fw <5.0
However,
f5: The focal length of the fifth lens group.

ズームレンズが条件式（５）を満足することにより、第５レンズ群の屈折力が適正化されると共に非点収差や歪曲収差等の軸外収差が良好に補正される。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (5), the refractive power of the fifth lens unit is optimized and off-axis aberrations such as astigmatism and distortion are corrected well.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）−４．０＜ｆ４／ｆｗ＜−１．０
但し、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.
(6) -4.0 <f4 / fw <-1.0
However,
f4: The focal length of the fourth lens group.

ズームレンズが条件式（６）を満足することにより、第４レンズ群の変倍作用の負担が適正化されると共にコマ収差等の軸外収差が良好に補正される。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (6), the burden of the zooming action of the fourth lens unit is optimized and off-axis aberrations such as coma are corrected well.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．３＜ｆ１／ｆｔ＜１．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
とする。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
(7) 0.3 <f1 / ft <1.0
However,
f1: Focal length of the first lens unit ft: The focal length of the entire lens system in the telephoto end state.

ズームレンズが条件式（７）を満足することにより、第１レンズ群の屈折力が適正化されると共に望遠端におけるコマ収差や非点収差の発生が抑制される。 When the zoom lens satisfies the conditional expression (7), the refractive power of the first lens unit is optimized and the occurrence of coma and astigmatism at the telephoto end is suppressed.

上記したズームレンズにおいては、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）５＜ｆｔ／ｆｗ
ズームレンズが条件式（８）を満足することにより、高変倍化が図られる。 In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression (8) is satisfied.
(8) 5 <ft / fw
When the zoom lens satisfies the conditional expression (8), high zooming can be achieved.

撮像装置は、上記した課題を解決するため、ズームレンズと該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備え、前記ズームレンズは、光路を９０°折り曲げる反射部材を含み正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置されて成り、開口絞りが前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間に配置され、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、前記第１レンズ群が固定であり、前記第２レンズ群が単調に像側へ移動し、前記第３レンズ群が単調に物体側へ移動し、前記第４レンズ群が光軸方向へ移動し、前記第５レンズ群が固定であるようにしたものである。 In order to solve the above-described problems, the imaging apparatus includes a zoom lens and an imaging element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal, and the zoom lens includes a reflecting member that bends the optical path by 90 °. A first lens group having a positive refractive power; a second lens group having a negative refractive power; a third lens group having a positive refractive power; a fourth lens group having a negative refractive power; And a fifth lens group having a refractive power of 2 are arranged in order from the object side to the image side, and an aperture stop is arranged between the second lens group and the third lens group, and from the wide-angle end state to the telephoto end state The first lens group is fixed, the second lens group monotonically moves to the image side, the third lens group monotonously moves to the object side, and the fourth lens group It moves in the optical axis direction, and the fifth lens group is fixed. It is obtained by way it is.

従って、撮像装置にあっては、開口絞りの物体側と像側にそれぞれ少なくとも１つ以上の正レンズ群と負レンズ群が配置されると共に全ての隣り合うレンズ群の屈折力が逆向きとなる。 Therefore, in the imaging apparatus, at least one positive lens group and negative lens group are disposed on the object side and the image side of the aperture stop, respectively, and the refractive powers of all adjacent lens groups are reversed. .

本発明ズームレンズ及び撮像装置は、上記のように構成することにより、小型化、高変倍化及び高性能化を図ることができる。 The zoom lens and the image pickup apparatus of the present invention can be reduced in size, increased in magnification, and improved in performance by being configured as described above.

以下に、本発明ズームレンズ及び撮像装置を実施するための最良の形態について説明する。 The best mode for carrying out the zoom lens and the imaging apparatus of the present invention will be described below.

［ズームレンズの構成］
本発明ズームレンズは、光路を９０°折り曲げる反射部材を含み正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置されて成る。 [Configuration of zoom lens]
The zoom lens according to the present invention includes a first lens group including a reflecting member that bends the optical path by 90 ° and having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. The fourth lens group having negative refractive power and the fifth lens group having positive refractive power are sequentially arranged from the object side to the image side.

また、本発明ズームレンズは、開口絞りが前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間に配置されている。 In the zoom lens of the present invention, an aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group.

さらに、本発明ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、第１レンズ群が固定であり、第２レンズ群が単調に像側へ移動し、第３レンズ群が単調に物体側へ移動し、第４レンズ群が光軸方向へ移動し、第５レンズ群が固定である。 Furthermore, in the zoom lens of the present invention, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group is fixed, the second lens group moves monotonously, and the third lens group monotonously. Moving to the object side, the fourth lens group moves in the optical axis direction, and the fifth lens group is fixed.

本発明ズームレンズは、上記のような構成とされているため、以下のような効果が得られる。 Since the zoom lens of the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained.

第１に、正負正負正の５群構成において、開口絞りが前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間に配置することにより、開口絞りの物体側と像側にそれぞれ少なくとも１つ以上の正レンズ群と負レンズ群を配置することが可能となる。従って、開口絞りを挟んだ両側の屈折力配置が対称型に近付き、広角端状態において発生し易い負の歪曲収差を良好に補正することができる。従って、広角端の画角が７５度以上の広角化を図ることができる。 First, in a positive / negative / positive / negative five-group configuration, an aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, so that at least one or more of the aperture stop on the object side and the image side is provided. It becomes possible to arrange a positive lens group and a negative lens group. Therefore, the refractive power arrangement on both sides across the aperture stop approaches a symmetrical type, and negative distortion that tends to occur in the wide-angle end state can be corrected well. Therefore, it is possible to widen the angle of view at the wide angle end to 75 degrees or more.

第２に、正負正負正の５群構成にすることにより、全ての隣り合うレンズ群の屈折力が逆向きとなるため、間隔が変化する際の合成した屈折力が変化し易く、各群がバランスよく変倍作用を負担することができる。従って、光学性能を損なうことなく高変倍化を実現することができる。 Secondly, by adopting a positive, negative, positive, negative, and positive five-group configuration, the refractive powers of all adjacent lens groups are reversed, so that the combined refractive power when the interval changes easily changes. A well-balanced zooming effect can be borne. Accordingly, it is possible to realize a high zoom ratio without deteriorating the optical performance.

第３に、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、第２レンズ群が単調に像側へ移動し、第３レンズ群が単調に物体側へ移動し、第４レンズ群が光軸方向へ移動するため、第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群にバランスよく変倍作用を負担させることができると共に各群の移動量を適切に設定し光学系の小型化を図ることができる。 Third, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens unit moves monotonously to the image side, the third lens unit monotonously moves to the object side, and the fourth lens unit moves to the optical axis. Since the second lens unit, the third lens unit, and the fourth lens unit can move in a well-balanced manner, the zooming function can be borne in a well-balanced manner, and the amount of movement of each unit is set appropriately to reduce the size of the optical system. be able to.

第４に、第１レンズ群と第５レンズ群がズーミングの際に固定であるため、鏡筒構造の簡略化を図ることができる。 Fourth, since the first lens group and the fifth lens group are fixed during zooming, the lens barrel structure can be simplified.

第５に、開口絞りより像側に第４レンズ群と第５レンズ群が配置され第４レンズ群が光軸方向へ移動されるため、レンズの位置状態が変化する際に、開口絞りと第４レンズ群との距離が変化する。従って、第４レンズ群と第５レンズ群を通過する軸外光束の高さが変化し、レンズの位置状態の変化に伴う軸外収差の変動を良好に補正することができる。 Fifth, since the fourth lens group and the fifth lens group are arranged on the image side from the aperture stop and the fourth lens group is moved in the optical axis direction, the aperture stop and the second lens unit are changed when the lens position changes. The distance from the four lens groups changes. Therefore, the height of the off-axis light flux passing through the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the fluctuation of off-axis aberration due to the change in the lens position can be corrected well.

また、本発明ズームレンズにおいて、第４レンズ群を広角端状態より望遠端状態において物体側に位置する構成とすることにより、望遠端状態において第４レンズ群から第５レンズ群までの間隔が長くなる。従って、第４レンズ群において至近物体へのフォーカシングを行なう際のスペースを確保することができる。 In the zoom lens of the present invention, the fourth lens group is positioned closer to the object side in the telephoto end state than in the wide-angle end state, so that the distance from the fourth lens group to the fifth lens group is longer in the telephoto end state. Become. Therefore, it is possible to secure a space for performing focusing on a close object in the fourth lens group.

さらに、本発明ズームレンズにおいては、広角端状態において広画角であるため、第１レンズ群と第２レンズ群を通過する軸外光束が光軸から離れている。従って、第１レンズ群と第２レンズ群を近接して配置することにより、第１レンズ群を通過する軸外光束が広がり過ぎないようにすることができる。 Further, in the zoom lens according to the present invention, since the angle of view is wide at the wide-angle end state, the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group is separated from the optical axis. Therefore, by arranging the first lens group and the second lens group close to each other, it is possible to prevent the off-axis light beam passing through the first lens group from spreading too much.

加えて、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、画角が狭まり、第２レンズ群と開口絞りの距離が近付くため、第１レンズ群と第２レンズ群を通過する軸外光束が光軸に近付く。従って、第１レンズ群と第２レンズ群を通過する高さの変化を利用することにより、レンズの位置状態の変化に伴う軸外収差の変動を良好に補正することができる。 In addition, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the angle of view is narrowed, and the distance between the second lens group and the aperture stop approaches, so that the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group is reduced. Approach the optical axis. Therefore, by utilizing the change in the height passing through the first lens group and the second lens group, it is possible to satisfactorily correct the fluctuation of the off-axis aberration due to the change in the lens position state.

本発明ズームレンズは、上記のように構成することにより、広角端状態における画角が７５度から８５度程度、変倍比が５倍から９倍程度、広角端状態におけるＦナンバーが３．４から３．８程度を確保することができ、小型化、高変倍化及び高性能化を図ることができる。 The zoom lens according to the present invention is configured as described above, so that the angle of view in the wide-angle end state is about 75 to 85 degrees, the zoom ratio is about 5 to 9 times, and the F-number in the wide-angle end state is 3.4. 3.8 to about 3.8 can be secured, and downsizing, high zoom ratio and high performance can be achieved.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）１．０＜ΔＧＲ３／ｆｗ＜３．０
但し、
ΔＧＲ３：像側から物体側へ向かう方向を正としたときの広角端状態と望遠端状態における第３レンズ群の位置の変化量
ｆｗ：広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 1.0 <ΔGR3 / fw <3.0
However,
ΔGR3: The amount of change fw of the position of the third lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive. Fw: The focal length of the entire lens system in the wide-angle end state.

条件式（１）は、広角端から望遠端へのズーミングに伴う第３レンズ群の移動量と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (1) is an expression that defines the ratio between the amount of movement of the third lens unit during zooming from the wide-angle end to the telephoto end and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（１）の下限値を下回った場合には、第３レンズ群の変倍作用の負担が小さくなるために、第２レンズ群の変倍作用の負担が大きくなり過ぎ、ズーミングの際のコマ収差や歪曲収差等の軸外収差の変動を良好に補正することが困難となる。 When the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the load of the zooming action of the third lens group becomes small, so the load of the zooming action of the second lens group becomes too large, and zooming is performed. It becomes difficult to satisfactorily correct off-axis aberration fluctuations such as coma and distortion.

逆に、条件式（１）の上限値を上回った場合には、第３レンズ群の移動量が大きくなり過ぎるため、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が広がる。従って、広角端における第１レンズ群と第２レンズ群を通過する軸外光束が光軸から離れてしまい、レンズの径が大きくなると共に非点収差や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正することが困難となる。 Conversely, if the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the amount of movement of the third lens group becomes too large, so that the distance between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end increases. Therefore, the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group at the wide-angle end moves away from the optical axis, and the lens diameter increases, and off-axis aberrations such as astigmatism and distortion are corrected well. Difficult to do.

従って、ズームレンズが条件式（１）を満足することにより、ズーミングの際のコマ収差や歪曲収差等の軸外収差の変動及び非点収差や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正することができると共にレンズの径を小さくすることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (1), it is possible to satisfactorily correct off-axis aberration variations such as coma and distortion during zooming and off-axis aberrations such as astigmatism and distortion. And the diameter of the lens can be reduced.

尚、条件式（１）については、下限値を１．５、上限値を２．０とすることがより好ましい。 For conditional expression (1), it is more preferable to set the lower limit value to 1.5 and the upper limit value to 2.0.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）０．５＜ΔＧＲ４／ｆｗ＜２．０
但し、
ΔＧＲ４：像側から物体側へ向かう方向を正としたときの広角端状態と望遠端状態における第４レンズ群の位置の変化量
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 0.5 <ΔGR4 / fw <2.0
However,
ΔGR4: The amount of change in the position of the fourth lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive.

条件式（２）は、広角端から望遠端へのズーミングに伴う第４レンズ群の移動量と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (2) is an expression that defines the ratio between the amount of movement of the fourth lens unit during zooming from the wide-angle end to the telephoto end and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（２）の下限値を下回った場合には、第４レンズ群の変倍作用の負担が小さくなるので、高変倍化を図るためにはズーミングの際の第２レンズ群と第３レンズ群の移動量を増やす必要がある。このとき、第２レンズ群と第３レンズ群はズーミングに際し互いに逆向きに移動するため、光学全長が長くなり小型化を図ることが困難となる。 When the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the load of the zooming action of the fourth lens group is reduced. Therefore, in order to achieve high zooming, the second lens group and the third lens group during zooming are used. It is necessary to increase the amount of movement of the lens group. At this time, since the second lens group and the third lens group move in opposite directions during zooming, the total optical length becomes long and it is difficult to reduce the size.

逆に、条件式（２）の上限値を上回った場合には、望遠端において第４レンズ群と第５レンズ群の間隔が大きくなるため、第５レンズ群を通過する軸外光束が光軸から離れてしまい、非点収差や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正することが困難となる。 Conversely, when the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group becomes large at the telephoto end, so that the off-axis light beam that passes through the fifth lens group becomes the optical axis. It becomes difficult to correct off-axis aberrations such as astigmatism and distortion.

従って、ズームレンズが条件式（２）を満足することにより、光学全長を短縮化して小型化を図ることができると共に非点収差や歪曲収差等の軸外収差を良好に補正することができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (2), it is possible to reduce the overall optical length and reduce the size, and to correct off-axis aberrations such as astigmatism and distortion.

条件式（２）については、下限値を０．８、上限値を１．５とすることがより好ましい。 In conditional expression (2), it is more preferable that the lower limit value is 0.8 and the upper limit value is 1.5.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）１．５＜β３ｔ／β３ｗ＜３．０
但し、
β３ｔ：望遠端状態における第３レンズ群の横倍率
β３ｗ：広角端状態における第３レンズ群の横倍率
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.
(3) 1.5 <β3t / β3w <3.0
However,
β3t: Lateral magnification of the third lens group in the telephoto end state β3w: Lateral magnification of the third lens group in the wide-angle end state

条件式（３）は、広角端から望遠端へのズーミングの際の第３レンズ群の変倍比を規定する式である。 Conditional expression (3) defines the zoom ratio of the third lens unit during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

条件式（３）の下限値を下回った場合には、第３レンズ群の変倍作用の負担が小さくなるために、所望の変倍比を確保することが困難となる。また、高変倍化を図るために第２レンズ群と第４レンズ群の変倍作用の負担を大きくする必要があり、コマ収差や非点収差等の軸外収差を良好に補正した上で光学系を小型化することが困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the load of the zooming action of the third lens group becomes small, and it becomes difficult to secure a desired zooming ratio. Further, in order to achieve a high zoom ratio, it is necessary to increase the burden of the zooming action of the second lens group and the fourth lens group, and after properly correcting off-axis aberrations such as coma and astigmatism. It becomes difficult to reduce the size of the optical system.

逆に、条件式（３）の上限値を上回った場合には、第３レンズ群の正の屈折力が強くなり過ぎるため、ズーミングに際する球面収差とコマ収差の変動が大きくなり高性能化を図ることができない。 Conversely, if the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the positive refractive power of the third lens group becomes too strong, so that fluctuations in spherical aberration and coma during zooming become large, resulting in higher performance. I can't plan.

従って、ズームレンズが条件式（３）を満足することにより、コマ収差や非点収差等の軸外収差を良好に補正した上で光学系を小型化することができると共にズーミングに際する球面収差とコマ収差の変動を小さくして高性能化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (3), the optical system can be reduced in size while correcting off-axis aberrations such as coma and astigmatism, and spherical aberration during zooming. Thus, fluctuations in coma aberration can be reduced and higher performance can be achieved.

条件式（３）については、下限値を１．８、上限値を２．５とすることがより好ましい。 In conditional expression (3), it is more preferable that the lower limit value is 1.8 and the upper limit value is 2.5.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）１．５＜ｆ３／ｆｗ＜２．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) 1.5 <f3 / fw <2.5
However,
f3: The focal length of the third lens group.

条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (4) is an expression that defines the ratio between the focal length of the third lens group and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（４）の下限値を下回った場合には、第３レンズ群の正の屈折力が強くなり過ぎ、ズーミングに際する球面収差とコマ収差が大きくなり高性能化を図ることができない。 If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the positive refractive power of the third lens group becomes too strong, and spherical aberration and coma aberration during zooming become large, and high performance cannot be achieved.

逆に、条件式（４）の上限値を上回った場合には、所望の変倍比を確保するためには第３レンズ群の移動量を増やす必要があり光学系の小型化が困難となる。 Conversely, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it is necessary to increase the amount of movement of the third lens group in order to ensure the desired zoom ratio, and it is difficult to reduce the size of the optical system. .

従って、ズームレンズが条件式（４）を満足することにより、ズーミングに際する球面収差とコマ収差の発生を抑制して高性能化を図ることができると共に小型化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (4), it is possible to suppress the generation of spherical aberration and coma aberration during zooming, thereby achieving high performance and miniaturization.

条件式（４）については、下限値を１．７、上限値を２．０とすることがより好ましい。 For conditional expression (4), it is more preferable to set the lower limit value to 1.7 and the upper limit value to 2.0.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）２．５＜ｆ５／ｆｗ＜５．０
但し、
ｆ５：第５レンズ群の焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) 2.5 <f5 / fw <5.0
However,
f5: The focal length of the fifth lens group.

条件式（５）は、第５レンズ群の焦点距離と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the fifth lens group and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（５）の下限値を下回った場合には、第５レンズ群の屈折力が強くなり過ぎ、非点収差や歪曲収差等の軸外収差の補正が過剰となってしまう。 If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the fifth lens group becomes too strong, and correction of off-axis aberrations such as astigmatism and distortion becomes excessive.

逆に、条件式（５）の上限値を上回った場合には、第５レンズ群の屈折力が弱くなり過ぎ、光学全長を十分に短縮することが困難となる。 Conversely, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group becomes too weak, making it difficult to sufficiently shorten the optical total length.

従って、ズームレンズが条件式（５）を満足することにより、非点収差や歪曲収差等の軸外収差の補正が過剰とならないと共に光学全長を短縮化することができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (5), correction of off-axis aberrations such as astigmatism and distortion is not excessive, and the optical total length can be shortened.

条件式（５）については、下限値を３．０、上限値を４．０とすることがより好ましい。 In conditional expression (5), it is more preferable that the lower limit value be 3.0 and the upper limit value be 4.0.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）−４．０＜ｆ４／ｆｗ＜−１．０
但し、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.
(6) -4.0 <f4 / fw <-1.0
However,
f4: The focal length of the fourth lens group.

条件式（６）は、第４レンズ群の焦点距離と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the fourth lens group and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（６）の下限値を下回った場合には、第４レンズ群の変倍作用の負担が小さくなり、所望の変倍比を確保することできなくなってしまう。また、所望の変倍比を確保するためには、第２レンズ群と第３レンズ群の移動量を大きくする必要があるが、第２レンズ群と第３レンズ群の移動量を大きくすると光学全長を十分に短縮することが困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the load of the zooming action of the fourth lens group becomes small, and a desired zooming ratio cannot be ensured. Further, in order to secure a desired zoom ratio, it is necessary to increase the movement amount of the second lens group and the third lens group. However, if the movement amount of the second lens group and the third lens group is increased, the optical amount is increased. It becomes difficult to sufficiently shorten the overall length.

逆に、条件式（６）の上限値を上回った場合には、第４レンズ群の屈折力が強くなり過ぎ、コマ収差等の軸外収差の補正が過剰となってしまうと共に組立誤差に対する敏感度が高くなり製造の困難性が大きくなってしまう。 On the contrary, if the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group becomes too strong, and correction of off-axis aberrations such as coma aberration becomes excessive and sensitivity to assembly errors is high. The degree of manufacturing increases and the difficulty of manufacturing increases.

従って、ズームレンズが条件式（６）を満足することにより、光学全長を短縮化した上で所望の変倍比を確保することができると共にコマ収差等の軸外収差の補正が過剰とならない。また、組立誤差に対する敏感度を低下させて製造の容易化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (6), it is possible to secure a desired zooming ratio while shortening the optical total length, and correction of off-axis aberrations such as coma aberration is not excessive. In addition, the sensitivity to assembly errors can be reduced to facilitate manufacturing.

条件式（６）については、下限値を−３．５、上限値を−１．５とすることがより好ましい。 For conditional expression (6), it is more preferable to set the lower limit to −3.5 and the upper limit to −1.5.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．３＜ｆ１／ｆｔ＜１．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
(7) 0.3 <f1 / ft <1.0
However,
f1: Focal length of the first lens unit ft: The focal length of the entire lens system in the telephoto end state.

条件式（７）は、第１レンズ群の焦点距離と望遠端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (7) is an expression that defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length in the telephoto end state.

条件式（７）の下限値を下回った場合には、第１レンズ群の屈折力が強くなり過ぎて望遠端におけるコマ収差や非点収差が大きく発生しレンズ系全体における収差補正が困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes too strong, resulting in large coma and astigmatism at the telephoto end, making it difficult to correct aberrations in the entire lens system. .

逆に、条件式（７）の上限値を上回った場合には、第１レンズ群の屈折力が弱くなり過ぎ、第１レンズ群が大型化すると共に広角化を図ることが困難となる。 Conversely, if the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes too weak, making it difficult to increase the size of the first lens group and widen the angle.

従って、ズームレンズが条件式（７）を満足することにより、望遠端におけるコマ収差や非点収差の発生を抑制してレンズ系全体における良好な収差補正を行うことができると共に第１レンズ群の小型化及び広角化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (7), it is possible to suppress the occurrence of coma and astigmatism at the telephoto end and perform good aberration correction in the entire lens system, as well as the first lens group. Miniaturization and wide angle can be achieved.

条件式（７）については、下限値を０．４、上限値を０．７とすることがより好ましい。 For conditional expression (7), it is more preferable to set the lower limit value to 0.4 and the upper limit value to 0.7.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）５＜ｆｔ／ｆｗ
条件式（８）は、光学系の変倍比を規定する式である。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (8) is satisfied.
(8) 5 <ft / fw
Conditional expression (8) is an expression defining the zoom ratio of the optical system.

条件式（８）の下限値を下回った場合には、高変倍化を図ることができない。 If the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, high zoom ratio cannot be achieved.

従って、ズームレンズが条件式（８）を満足することにより、高変倍化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens satisfies the conditional expression (8), high zooming can be achieved.

本発明の一実施形態によるズームレンズにあっては、良好な光学性能を確保し広角化、高変倍化及び小型化を図るために、各レンズ群を以下のように構成することが望ましい。 In a zoom lens according to an embodiment of the present invention, it is desirable to configure each lens group as follows in order to ensure good optical performance and to achieve wide angle, high zoom ratio, and miniaturization.

第１レンズ群に関しては、負レンズと光路を９０°折り曲げる反射部材と正レンズとが物体側より像側へ順に配置される構成とすることが望ましい。 Regarding the first lens group, it is desirable that the negative lens, the reflecting member that bends the optical path by 90 °, and the positive lens are arranged in order from the object side to the image side.

このとき反射部材として直角プリズムを用いた場合には、該直角プリズムの重量が大きいためズーミング時の移動の際に駆動機構に対する負荷が大きくなってしまう。従って、第１レンズ群はズーミング時において像面に対して固定であることが望ましい。 In this case, when a right-angle prism is used as the reflecting member, the weight of the right-angle prism is large, so that a load on the drive mechanism increases when moving during zooming. Therefore, it is desirable that the first lens group is fixed with respect to the image plane during zooming.

第１レンズ群の反射部材としては、例えば、屈折率が１．８乃至２．０程度の高い屈折率を有する直角プリズムを用いることが望ましい。反射部材の屈折率が高いほど小型化及び高変倍化を図り易い。 As the reflecting member of the first lens group, for example, a right-angle prism having a high refractive index of about 1.8 to 2.0 is desirably used. The higher the refractive index of the reflecting member, the easier it is to reduce the size and zoom ratio.

第１レンズ群においては、特に、望遠端において軸上光束が大きな径で入射するため球面収差が発生し易い。また、軸外光束が光軸から離れて入射するため、コマ収差や非点収差等の軸外収差が発生し易い。従って、第１レンズ群を構成する各面のうち、少なくとも１つの面を非球面に形成することが収差補正の観点において望ましい。 In the first lens group, spherical aberration is likely to occur because the axial light beam is incident with a large diameter at the telephoto end. Further, since the off-axis light beam enters away from the optical axis, off-axis aberrations such as coma and astigmatism are likely to occur. Therefore, it is desirable from the viewpoint of aberration correction that at least one of the surfaces constituting the first lens group is formed as an aspheric surface.

第２レンズ群に関しては、第１部分群と第２部分群によって構成することが望ましい。第２レンズ群を第１部分群と第２部分群によって構成することにより、第２レンズ群において発生する諸収差をより良好に補正し、より高い光学性能を確保することが可能となる。 The second lens group is preferably composed of a first partial group and a second partial group. By configuring the second lens group by the first partial group and the second partial group, various aberrations generated in the second lens group can be corrected more satisfactorily and higher optical performance can be ensured.

具体的には、第１部分群は広角端状態において開口絞りから離れて位置されるため、第１部分群を両凹形状の負レンズによって構成することが望ましい。第１部分群を両凹形状の負レンズによって構成することにより、画角の変化によって通過する光線の高さが大きく変化し、歪曲収差や非点収差等の軸外収差を良好に補正することができる。また、第１部分群の負レンズの少なくとも一方の面を非球面に形成することにより一層良好に軸外収差を補正することが可能である。 Specifically, since the first partial group is positioned away from the aperture stop in the wide-angle end state, it is desirable that the first partial group is composed of a biconcave negative lens. By constructing the first subgroup with a biconcave negative lens, the height of the light beam passing through it changes greatly according to the change in the angle of view, so that off-axis aberrations such as distortion and astigmatism are corrected well. Can do. In addition, it is possible to correct off-axis aberrations more satisfactorily by forming at least one surface of the negative lens of the first partial group as an aspherical surface.

第２部分群を少なくとも１枚の正レンズによって構成することが望ましい。第２部分群は開口絞りの近くに配置されるため、主に、球面収差を補正する機能を有する。 It is desirable that the second partial group is composed of at least one positive lens. Since the second partial group is disposed near the aperture stop, it mainly has a function of correcting spherical aberration.

さらに、第１部分群の負レンズの収差補正の負担を軽減するために、第２部分群を１枚の正レンズと１枚の負レンズによって構成することが望ましい。このとき正レンズと負レンズを接合して接合レンズとすることにより構造の簡素化を図ることも可能である。 Furthermore, in order to reduce the burden of aberration correction of the negative lens of the first partial group, it is desirable that the second partial group is composed of one positive lens and one negative lens. At this time, it is possible to simplify the structure by cementing the positive lens and the negative lens to form a cemented lens.

第３レンズ群に関しては、最も物体側に、物体側に凸面を向けた正レンズを配置することが望ましい。 Regarding the third lens group, it is desirable to dispose a positive lens having a convex surface facing the object side closest to the object side.

第３レンズ群の最も物体側に、物体側に凸面を向けた正レンズを配置することにより、レンズ全長の短縮化を図ることができる。また、正レンズの少なくとも一方の面を非球面に形成することにより、第３レンズ群が強い屈折力を有する場合においても球面収差を良好に補正することが可能となる。 By disposing a positive lens having a convex surface facing the object side closest to the object side of the third lens group, it is possible to shorten the total lens length. Further, by forming at least one surface of the positive lens as an aspherical surface, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration even when the third lens group has a strong refractive power.

第４レンズ群に関しては、１枚の負レンズによって構成し、フォーカシングに使用することが望ましい。 Regarding the fourth lens group, it is desirable that the fourth lens group is constituted by one negative lens and used for focusing.

第４レンズ群を１枚の負レンズによって構成することにより、移動の際の駆動機構の負荷を最小限に抑えることができる。また、負レンズの少なくとも一方の面を非球面に形成することにより、フォーカシングに伴う諸収差の変動を良好に補正することができる。 By configuring the fourth lens group with one negative lens, it is possible to minimize the load on the driving mechanism during movement. In addition, by forming at least one surface of the negative lens as an aspherical surface, it is possible to satisfactorily correct variations in various aberrations accompanying focusing.

第５レンズ群に関しては、少なくとも１枚の両凸形状の正レンズによって構成することが望ましい。また、正レンズの少なくとも一方の面を非球面に形成することにより、歪曲収差や非点収差等の軸外収差を良好に補正することができる。 The fifth lens group is preferably composed of at least one biconvex positive lens. Further, by forming at least one surface of the positive lens as an aspheric surface, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations such as distortion and astigmatism.

本発明ズームレンズにあっては、第１レンズ群乃至第５レンズ群のうち１つのレンズ群又は１つのレンズ群のうちの一部のレンズを光軸に略垂直な方向にシフトさせることにより、像の位置をシフトさせることが可能となる。 In the zoom lens of the present invention, by shifting one lens group of the first lens group to the fifth lens group or a part of the lenses of the one lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, The position of the image can be shifted.

特に、第５レンズ群を両凸形状の正レンズと負レンズによって構成し、正レンズを光軸に略垂直な方向にシフトさせることにより収差の変動を低減することができる。 In particular, the fifth lens group is composed of a biconvex positive lens and a negative lens, and the variation in aberration can be reduced by shifting the positive lens in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

また、像の位置をシフトさせることが可能なズームレンズを像ブレを検出する検出系、各レンズ群をシフトさせる駆動系及び検出系の出力に基づいて駆動系にシフト量を付与する制御系と組み合わせることにより、手ぶれや像ぶれを補正する防振光学系として機能させることが可能である。 A zoom lens capable of shifting the position of the image; a detection system for detecting image blur; a drive system for shifting each lens group; and a control system for providing a shift amount to the drive system based on the output of the detection system; By combining them, it is possible to function as an anti-vibration optical system that corrects camera shake and image blur.

さらに、レンズ系の像側にモアレ縞の発生を防ぐためにローパスフィルターを配置したり、受光素子の分光感度特性に応じて赤外線吸収フィルターを配置することも可能である。 Furthermore, a low-pass filter can be arranged on the image side of the lens system in order to prevent the occurrence of moire fringes, or an infrared absorption filter can be arranged according to the spectral sensitivity characteristics of the light receiving element.

［ズームレンズの数値実施例］
以下に、本発明ズームレンズの具体的な実施の形態及び該実施の形態に具体的な数値を適用した数値実施例について、図面及び表を参照して説明する。 [Numerical example of zoom lens]
Hereinafter, specific embodiments of the zoom lens according to the present invention and numerical examples in which specific numerical values are applied to the embodiments will be described with reference to the drawings and tables.

尚、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。 The meanings of symbols shown in the following tables and explanations are as shown below.

「Ｄｉ」は第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との間の軸上面間隔における可変間隔、「ｆ」は焦点距離、「Ｆｎｏ」はＦナンバー、「ω」は半画角を示す。面番号（ｒ）に関し「ＡＳＰ」は当該面が非球面であることを示し、曲率半径に関し「∞」は当該面が平面であることを示す。 “Di” indicates a variable interval in the axial upper surface interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface, “f” indicates a focal length, “Fno” indicates an F number, and “ω” indicates a half angle of view. Regarding the surface number (r), “ASP” indicates that the surface is an aspheric surface, and regarding the radius of curvature, “∞” indicates that the surface is a plane.

また、屈折率及びアッベ数はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における値である。 Further, the refractive index and the Abbe number are values at the d-line (λ = 587.6 nm).

各数値実施例において用いられたレンズには、レンズ面が非球面に形成されたものがある。非球面形状は、「ｘ」をレンズ面の頂点からの光軸方向における距離（サグ量）、「ｙ」を光軸方向に垂直な方向における高さ（像高）、「ｃ」をレンズの頂点における近軸曲率（曲率半径の逆数）、「κ」を円錐定数（コーニック定数）、「Ａ」、「Ｂ」、「Ｃ」、「Ｄ」をそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数とすると、以下の数式１によって定義される。 Some lenses used in each numerical example have an aspheric lens surface. In the aspherical shape, “x” is the distance (sag amount) in the optical axis direction from the apex of the lens surface, “y” is the height (image height) in the direction perpendicular to the optical axis direction, and “c” is the lens surface. Paraxial curvature at the apex (reciprocal of radius of curvature), “κ” as conic constant (conic constant), “A”, “B”, “C”, “D” as 4th, 6th, 8th, 10th, respectively The following aspheric coefficient is defined by the following formula 1.

図１、図５、図９、図１３及び図１７は、それぞれ本発明の第１の実施の形態乃至第５の実施の形態におけるズームレンズ１乃至ズームレンズ５のレンズ構成を示している。 1, 5, 9, 13, and 17 show the lens configurations of the zoom lens 1 to the zoom lens 5 in the first to fifth embodiments of the present invention, respectively.

これらの各図において、上段は広角端状態、中段は中間焦点距離状態、下段は望遠端状態におけるレンズの位置を示しており、焦点距離が広角端から望遠端に近付くに従って矢印で示す位置に存在する。実線の矢印はズーミングに際して移動することを示し、破線の矢印はズーミングに際して固定であることを示す。 In each of these figures, the upper row shows the lens position in the wide-angle end state, the middle row shows the intermediate focal length state, and the lower row shows the lens position in the telephoto end state, and the focal length exists at the position indicated by the arrow as it approaches the telephoto end from the wide-angle end To do. A solid line arrow indicates movement during zooming, and a broken line arrow indicates fixation during zooming.

＜第１の実施の形態＞
図１は、本発明の第１の実施の形態におけるズームレンズ１のレンズ構成を示している。 <First Embodiment>
FIG. 1 shows a lens configuration of a zoom lens 1 according to the first embodiment of the present invention.

ズームレンズ１は、正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群ＧＲ５とが物体側より像側へ順に配置されて成る。 The zoom lens 1 has a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.

ズームレンズ１は変倍比が５．５倍とされている。 The zoom lens 1 has a zoom ratio of 5.5.

第１レンズ群ＧＲ１は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ１と、光路を９０°折り曲げるための反射部材として用いられた直角プリズムＧ２と、両凸形状の正レンズＧ３とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The first lens group GR1 includes a meniscus negative lens G1 having a convex surface facing the object side, a right-angle prism G2 used as a reflecting member for bending the optical path by 90 °, and a biconvex positive lens G3. They are arranged in order from the image side to the image side.

第２レンズ群ＧＲ２は、両凹形状の負レンズＧ４と、両凸形状の正レンズＧ５とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The second lens group GR2 includes a biconcave negative lens G4 and a biconvex positive lens G5 arranged in order from the object side to the image side.

第３レンズ群ＧＲ３は、両凸形状の正レンズＧ６と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ７と、両凸形状の正レンズＧ８とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The third lens group GR3 includes a biconvex positive lens G6, a meniscus negative lens G7 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens G8 arranged in order from the object side to the image side. It is configured.

第４レンズ群ＧＲ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ９によって構成されている。 The fourth lens group GR4 includes a meniscus negative lens G9 having a convex surface facing the object side.

第５レンズ群ＧＲ５は、両凸形状の正レンズＧ１０によって構成されている。 The fifth lens group GR5 is composed of a biconvex positive lens G10.

第５レンズ群ＧＲ５と像面ＩＭＧの間にはフィルターＦＬが配置されている。 A filter FL is disposed between the fifth lens group GR5 and the image plane IMG.

開口絞りＳは第２レンズ群ＧＲ２と第３レンズ群ＧＲ３の間に配置され、第３レンズ群ＧＲ３と一体に移動する。 The aperture stop S is disposed between the second lens group GR2 and the third lens group GR3, and moves integrally with the third lens group GR3.

ズーミングに際しては、第２レンズ群ＧＲ２と第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４が可動レンズ群とされ、第１レンズ群ＧＲ１と第５レンズ群ＧＲ５が固定レンズ群とされている。 During zooming, the second lens group GR2, the third lens group GR3, and the fourth lens group GR4 are movable lens groups, and the first lens group GR1 and the fifth lens group GR5 are fixed lens groups.

表１に、第１の実施の形態におけるズームレンズ１に具体的数値を適用した数値実施例１のレンズデーターを示す。 Table 1 shows lens data of Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 1 according to the first embodiment.

ズームレンズ１において、第１レンズ群ＧＲ１の正レンズＧ３の像側の面（第６面）、第２レンズ群ＧＲ２の負レンズＧ４の両面（第７面、第８面）、第３レンズ群ＧＲ３の正レンズＧ６の両面（第１２面、第１３面）、第４レンズ群ＧＲ４の負レンズＧ９の像側の面（第１９面）及び第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１０の像側の面（第２１面）は非球面に形成されている。数値実施例１における非球面の４次、６次、８次、１０次の非球面係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを円錐定数κと共に表２に示す。 In the zoom lens 1, the image side surface (sixth surface) of the positive lens G3 of the first lens group GR1, the both surfaces (seventh surface, eighth surface) of the negative lens G4 of the second lens group GR2, and the third lens group. Both surfaces (the 12th and 13th surfaces) of the positive lens G6 of GR3, the image side surface (19th surface) of the negative lens G9 of the fourth lens group GR4, and the image side of the positive lens G10 of the fifth lens group GR5. The surface (21st surface) is formed as an aspherical surface. Table 2 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients A, B, C, and D together with the conic constant κ in Numerical Example 1.

尚、表２及び後述する非球面係数を示す各表において、「Ｅ−ｉ」は１０を底とする指数表現、即ち、「１０^−ｉ」を表しており、例えば、「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０^−５」を表している。 In Table 2 and each table showing an aspherical coefficient, which will be described later, “E-i” represents an exponential expression having a base of 10, that is, “10 ⁻ⁱ ”. For example, “0.12345E-05” “Represents“ 0.12345 × 10 ⁻⁵ ”.

数値実施例１の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４４）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５２）におけるＦナンバーＦｎｏ及び半画角ωを表３に示す。 Table 3 shows the F number Fno and the half angle of view ω in the wide angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.44), and the telephoto end state (f = 25.52) of Numerical Example 1. Shown in

ズームレンズ１において、広角端状態と望遠端状態の間の変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２の間の面間隔Ｄ６、第２レンズ群ＧＲ２と開口絞りＳの間の面間隔Ｄ１０、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４の間の面間隔Ｄ１７及び第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の間の面間隔Ｄ１９が変化する。数値実施例１における各面間隔の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４４）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５２）における可変間隔を表４に示す。 In the zoom lens 1, upon zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2, and the surface between the second lens group GR2 and the aperture stop S. The distance D10, the surface distance D17 between the third lens group GR3 and the fourth lens group GR4, and the surface distance D19 between the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 are changed. Table 4 shows variable distances in the wide-angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.44), and the telephoto end state (f = 25.52) of each surface interval in Numerical Example 1. .

図２乃至図４は数値実施例１の無限遠合焦状態における諸収差図を示し、図２は広角端状態（ｆ＝４．６０）、図３は中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４４）、図４は望遠端状態（ｆ＝２５．５２）における諸収差図を示す。 2 to 4 are graphs showing various aberrations in the infinite focus state in Numerical Example 1, FIG. 2 is a wide-angle end state (f = 4.60), and FIG. 3 is an intermediate focal length state (f = 10.44). FIG. 4 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 25.52).

図２乃至図４には、像面湾曲図において、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In FIG. 2 to FIG. 4, in the field curvature diagrams, the solid line indicates the value in the sagittal image plane, and the broken line indicates the value in the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From the aberration diagrams, it is clear that Numerical Example 1 has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.

＜第２の実施の形態＞
図５は、本発明の第２の実施の形態におけるズームレンズ２のレンズ構成を示している。 <Second Embodiment>
FIG. 5 shows a lens configuration of the zoom lens 2 according to the second embodiment of the present invention.

ズームレンズ２は、正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群ＧＲ５とが物体側より像側へ順に配置されて成る。 The zoom lens 2 has a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.

ズームレンズ２は変倍比が５．５倍とされている。 The zoom lens 2 has a zoom ratio of 5.5.

第２レンズ群ＧＲ２は、両凹形状の負レンズＧ４と、像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＧ５と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ６とが接合されて成る接合レンズとが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The second lens group GR2 includes a biconcave negative lens G4, a meniscus positive lens G5 having a convex surface facing the image side, and a meniscus negative lens G6 having a concave surface facing the object side. A lens is arranged in order from the object side to the image side.

第３レンズ群ＧＲ３は、両凸形状の正レンズＧ７と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ８と、両凸形状の正レンズＧ９とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The third lens group GR3 includes a biconvex positive lens G7, a meniscus negative lens G8 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens G9 arranged in order from the object side to the image side. It is configured.

第４レンズ群ＧＲ４は、両凹形状の負レンズＧ１０によって構成されている。 The fourth lens group GR4 includes a biconcave negative lens G10.

第５レンズ群ＧＲ５は、像側に凹面を向けた負レンズＧ１１と、両凸形状の正レンズＧ１２とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The fifth lens group GR5 includes a negative lens G11 having a concave surface facing the image side, and a biconvex positive lens G12 arranged in order from the object side to the image side.

表５に、第２の実施の形態におけるズームレンズ２に具体的数値を適用した数値実施例２のレンズデーターを示す。 Table 5 shows lens data of a numerical example 2 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 2 according to the second embodiment.

ズームレンズ２において、第１レンズ群ＧＲ１の正レンズＧ３の像側の面（第６面）、第２レンズ群ＧＲ２の負レンズＧ４の両面（第７面、第８面）、第３レンズ群ＧＲ３の正レンズＧ７の両面（第１３面、第１４面）、第４レンズ群ＧＲ４の負レンズＧ１０の像側の面（第１９面）及び第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１２の像側の面（第２３面）は非球面に形成されている。数値実施例２における非球面の４次、６次、８次、１０次の非球面係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを円錐定数κと共に表６に示す。 In the zoom lens 2, the image side surface (sixth surface) of the positive lens G3 of the first lens group GR1, both surfaces (seventh surface, eighth surface) of the negative lens G4 of the second lens group GR2, and the third lens group. Both surfaces (13th and 14th surfaces) of the positive lens G7 of GR3, the image side surface (19th surface) of the negative lens G10 of the fourth lens group GR4, and the image side of the positive lens G12 of the fifth lens group GR5. The surface (23rd surface) is formed as an aspherical surface. Table 6 shows fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients A, B, C, and D together with the conic constant κ in Numerical Example 2.

数値実施例２の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５２）におけるＦナンバーＦｎｏ及び半画角ωを表７に示す。 Table 7 shows the F number Fno and the half angle of view ω in the wide-angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.42), and the telephoto end state (f = 25.52) of Numerical Example 2. Shown in

ズームレンズ２において、広角端状態と望遠端状態の間の変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２の間の面間隔Ｄ６、第２レンズ群ＧＲ２と開口絞りＳの間の面間隔Ｄ１１、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４の間の面間隔Ｄ１７及び第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の間の面間隔Ｄ１９が変化する。数値実施例２における各面間隔の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５２）における可変間隔を表８に示す。 In the zoom lens 2, upon zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2, and the surface between the second lens group GR2 and the aperture stop S The distance D11, the surface distance D17 between the third lens group GR3 and the fourth lens group GR4, and the surface distance D19 between the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 are changed. Table 8 shows variable distances in the wide-angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.42), and the telephoto end state (f = 25.52) of each surface interval in Numerical Example 2. .

図６乃至図８は数値実施例２の無限遠合焦状態における諸収差図を示し、図６は広角端状態（ｆ＝４．６０）、図７は中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）、図８は望遠端状態（ｆ＝２５．５２）における諸収差図を示す。 6 to 8 are graphs showing various aberrations in the infinite focus state in Numerical Example 2, FIG. 6 is a wide-angle end state (f = 4.60), and FIG. 7 is an intermediate focal length state (f = 10.42). FIG. 8 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 25.52).

図６乃至図８には、像面湾曲図において、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。 6 to 8, in the field curvature diagrams, the solid line indicates the value on the sagittal image plane, and the broken line indicates the value on the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 2 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

＜第３の実施の形態＞
図９は、本発明の第３の実施の形態におけるズームレンズ３のレンズ構成を示している。 <Third Embodiment>
FIG. 9 shows the lens configuration of the zoom lens 3 according to the third embodiment of the present invention.

ズームレンズ３は、正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群ＧＲ５とが物体側より像側へ順に配置されて成る。 The zoom lens 3 has a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.

ズームレンズ３は変倍比が５．６倍とされている。 The zoom lens 3 has a zoom ratio of 5.6 times.

第２レンズ群ＧＲ２は、両凹形状の負レンズＧ４と、両凸形状の正レンズＧ５と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ６とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 In the second lens group GR2, a biconcave negative lens G4, a biconvex positive lens G5, and a meniscus negative lens G6 having a concave surface facing the object side are arranged in order from the object side to the image side. It is configured.

第４レンズ群ＧＲ４は、像側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ１０によって構成されている。 The fourth lens group GR4 includes a meniscus negative lens G10 having a convex surface directed toward the image side.

表９に、第３の実施の形態におけるズームレンズ３に具体的数値を適用した数値実施例３のレンズデーターを示す。 Table 9 shows lens data of a numerical example 3 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 3 according to the third embodiment.

ズームレンズ３において、第１レンズ群ＧＲ１の正レンズＧ３の像側の面（第６面）、第２レンズ群ＧＲ２の負レンズＧ４の両面（第７面、第８面）、第３レンズ群ＧＲ３の正レンズＧ７の両面（第１４面、第１５面）、第４レンズ群ＧＲ４の負レンズＧ１０の像側の面（第２１面）及び第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１２の像側の面（第２５面）は非球面に形成されている。数値実施例３における非球面の４次、６次、８次、１０次の非球面係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを円錐定数κと共に表１０に示す。 In the zoom lens 3, the image side surface (sixth surface) of the positive lens G3 of the first lens group GR1, the both surfaces (seventh surface, eighth surface) of the negative lens G4 of the second lens group GR2, and the third lens group. Both surfaces (14th and 15th surfaces) of the positive lens G7 of GR3, the image side surface (21st surface) of the negative lens G10 of the fourth lens group GR4, and the image side of the positive lens G12 of the fifth lens group GR5. The surface (the 25th surface) is aspherical. Table 10 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients A, B, C, and D together with the conic constant κ in Numerical Example 3.

数値実施例３の広角端状態（ｆ＝４．５９）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４１）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５０）におけるＦナンバーＦｎｏ及び半画角ωを表１１に示す。 Table 11 shows the F number Fno and the half angle of view ω in the wide-angle end state (f = 4.59), the intermediate focal length state (f = 10.41), and the telephoto end state (f = 25.50) of Numerical Example 3. Shown in

ズームレンズ３において、広角端状態と望遠端状態の間の変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２の間の面間隔Ｄ６、第２レンズ群ＧＲ２と開口絞りＳの間の面間隔Ｄ１２、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４の間の面間隔Ｄ１９及び第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の間の面間隔Ｄ２１が変化する。数値実施例３における各面間隔の広角端状態（ｆ＝４．５９）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４１）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５０）における可変間隔を表１２に示す。 In the zoom lens 3, upon zooming between the wide-angle end state and the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2, and the surface between the second lens group GR2 and the aperture stop S The distance D12, the surface distance D19 between the third lens group GR3 and the fourth lens group GR4, and the surface distance D21 between the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 change. Table 12 shows variable distances in the wide-angle end state (f = 4.59), the intermediate focal length state (f = 10.41), and the telephoto end state (f = 25.50) of each surface interval in Numerical Example 3. .

図１０乃至図１２は数値実施例３の無限遠合焦状態における諸収差図を示し、図１０は広角端状態（ｆ＝４．５９）、図１１は中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４１）、図１２は望遠端状態（ｆ＝２５．５０）における諸収差図を示す。 10 to 12 are graphs showing various aberrations in the infinite focus state in Numerical Example 3, FIG. 10 is a wide-angle end state (f = 4.59), and FIG. 11 is an intermediate focal length state (f = 10.41). FIG. 12 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 25.50).

図１０乃至図１２には、像面湾曲図において、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In FIGS. 10 to 12, in the field curvature diagrams, the solid line indicates the value in the sagittal image plane, and the broken line indicates the value in the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 3 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

＜第４の実施の形態＞
図１３は、本発明の第４の実施の形態におけるズームレンズ４のレンズ構成を示している。 <Fourth embodiment>
FIG. 13 shows the lens configuration of the zoom lens 4 according to the fourth embodiment of the present invention.

ズームレンズ４は、正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群ＧＲ５とが物体側より像側へ順に配置されて成る。
ズームレンズ４は変倍比が６．４倍とされている。 The zoom lens 4 has a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.
The zoom lens 4 has a zoom ratio of 6.4.

第２レンズ群ＧＲ２は、両凹形状の負レンズＧ４と、両凸形状の正レンズＧ５と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ６とによって構成されている。 The second lens group GR2 includes a biconcave negative lens G4, a biconvex positive lens G5, and a meniscus negative lens G6 with a concave surface facing the object side.

第５レンズ群ＧＲ５は、両凹形状の負レンズＧ１１と、両凸形状の正レンズＧ１２とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The fifth lens group GR5 includes a biconcave negative lens G11 and a biconvex positive lens G12 arranged in order from the object side to the image side.

表１３に、第４の実施の形態におけるズームレンズ４に具体的数値を適用した数値実施例４のレンズデーターを示す。 Table 13 shows lens data of a numerical example 4 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 4 according to the fourth embodiment.

ズームレンズ４において、第１レンズ群ＧＲ１の正レンズＧ３の像側の面（第６面）、第２レンズ群ＧＲ２の負レンズＧ４の両面（第７面、第８面）、第３レンズ群ＧＲ３の正レンズＧ７の両面（第１４面、第１５面）、第４レンズ群ＧＲ４の負レンズＧ１０の像側の面（第２１面）及び第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１２の像側の面（第２５面）は非球面に形成されている。数値実施例４における非球面の４次、６次、８次、１０次の非球面係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを円錐定数κと共に表１４に示す。 In the zoom lens 4, the image side surface (sixth surface) of the positive lens G3 of the first lens group GR1, the both surfaces (seventh surface, eighth surface) of the negative lens G4 of the second lens group GR2, and the third lens group. Both surfaces (14th and 15th surfaces) of the positive lens G7 of GR3, the image side surface (21st surface) of the negative lens G10 of the fourth lens group GR4, and the image side of the positive lens G12 of the fifth lens group GR5. The surface (the 25th surface) is aspherical. Table 14 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients A, B, C, and D together with the conic constant κ in Numerical Example 4.

数値実施例４の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２５）及び望遠端状態（ｆ＝２９．６４）におけるＦナンバーＦｎｏ及び半画角ωを表１５に示す。 Table 15 shows the F number Fno and the half angle of view ω in the wide angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 11.25), and the telephoto end state (f = 29.64) in Numerical Example 4. Shown in

ズームレンズ４において、広角端状態と望遠端状態の間の変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２の間の面間隔Ｄ６、第２レンズ群ＧＲ２と開口絞りＳの間の面間隔Ｄ１２、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４の間の面間隔Ｄ１９及び第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の間の面間隔Ｄ２１が変化する。数値実施例４における各面間隔の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２５）及び望遠端状態（ｆ＝２９．６４）における可変間隔を表１６に示す。 When the zoom lens 4 is zoomed between the wide-angle end state and the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2, and the surface between the second lens group GR2 and the aperture stop S The distance D12, the surface distance D19 between the third lens group GR3 and the fourth lens group GR4, and the surface distance D21 between the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 change. Table 16 shows the variable intervals in the wide-angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 11.25), and the telephoto end state (f = 29.64) of each surface interval in Numerical Example 4. .

図１４乃至図１６は数値実施例４の無限遠合焦状態における諸収差図を示し、図１４は広角端状態（ｆ＝４．６０）、図１５は中間焦点距離状態（ｆ＝１１．２５）、図１６は望遠端状態（ｆ＝２９．６４）における諸収差図を示す。 FIGS. 14 to 16 show various aberration diagrams in the infinite focus state in Numerical Example 4, FIG. 14 is the wide-angle end state (f = 4.60), and FIG. 15 is the intermediate focal length state (f = 11.25). FIG. 16 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 29.64).

図１４乃至図１６には、像面湾曲図において、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In FIG. 14 to FIG. 16, values in the sagittal image plane are shown by solid lines and values in the meridional image plane are shown by broken lines in the field curvature diagrams.

各収差図から、数値実施例４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 4 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

＜第５の実施の形態＞
図１７は、本発明の第５の実施の形態におけるズームレンズ５のレンズ構成を示している。 <Fifth embodiment>
FIG. 17 shows the lens configuration of the zoom lens 5 according to the fifth embodiment of the present invention.

ズームレンズ５は、正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群ＧＲ５とが物体側より像側へ順に配置されて成る。
ズームレンズ５は変倍比が５．６倍とされている。 The zoom lens 5 has a first lens group GR1 having a positive refractive power, a second lens group GR2 having a negative refractive power, a third lens group GR3 having a positive refractive power, and a negative refractive power. The fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5 having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.
The zoom lens 5 has a zoom ratio of 5.6 times.

第２レンズ群ＧＲ２は、両凹形状の負レンズＧ４と、両凸形状の正レンズＧ５と、両凹形状の負レンズＧ６とが物体側より像側へ順に配置されて構成されている。 The second lens group GR2 includes a biconcave negative lens G4, a biconvex positive lens G5, and a biconcave negative lens G6 arranged in order from the object side to the image side.

開口絞りＳは第２レンズ群ＧＲ２と第３レンズ群ＧＲ３の間に配置され、固定とされている。 The aperture stop S is disposed between the second lens group GR2 and the third lens group GR3 and is fixed.

表１７に、第５の実施の形態におけるズームレンズ５に具体的数値を適用した数値実施例５のレンズデーターを示す。 Table 17 shows lens data of a numerical example 5 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 5 according to the fifth embodiment.

ズームレンズ５において、第１レンズ群ＧＲ１の正レンズＧ３の像側の面（第６面）、第２レンズ群ＧＲ２の負レンズＧ４の両面（第７面、第８面）、第３レンズ群ＧＲ３の正レンズＧ７の両面（第１４面、第１５面）、第４レンズ群ＧＲ４の負レンズＧ１０の像側の面（第２１面）及び第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１２の像側の面（第２５面）は非球面に形成されている。数値実施例５における非球面の４次、６次、８次、１０次の非球面係数Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを円錐定数κと共に表１８に示す。 In the zoom lens 5, the image side surface (sixth surface) of the positive lens G3 of the first lens group GR1, the both surfaces (seventh surface, eighth surface) of the negative lens G4 of the second lens group GR2, and the third lens group. Both surfaces (14th and 15th surfaces) of the positive lens G7 of GR3, the image side surface (21st surface) of the negative lens G10 of the fourth lens group GR4, and the image side of the positive lens G12 of the fifth lens group GR5. The surface (the 25th surface) is aspherical. Table 18 shows fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients A, B, C, and D together with the conic constant κ in Numerical Example 5.

数値実施例５の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５３）におけるＦナンバーＦｎｏ及び半画角ωを表１９に示す。 Table 19 shows the F number Fno and the half angle of view ω in the wide angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.42), and the telephoto end state (f = 25.53) of Numerical Example 5. Shown in

ズームレンズ５において、広角端状態と望遠端状態の間の変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２の間の面間隔Ｄ６、第２レンズ群ＧＲ２と開口絞りＳの間の面間隔Ｄ１２、開口絞りＳと第３レンズ群ＧＲ３の間の面間隔Ｄ１３、第３レンズ群ＧＲ３と第４レンズ群ＧＲ４の間の面間隔Ｄ１９及び第４レンズ群ＧＲ４と第５レンズ群ＧＲ５の間の面間隔Ｄ２１が変化する。数値実施例５における各面間隔の広角端状態（ｆ＝４．６０）、中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）及び望遠端状態（ｆ＝２５．５３）における可変間隔を表２０に示す。 When the zoom lens 5 is zoomed between the wide-angle end state and the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2, and the surface between the second lens group GR2 and the aperture stop S. The distance D12, the surface distance D13 between the aperture stop S and the third lens group GR3, the surface distance D19 between the third lens group GR3 and the fourth lens group GR4, and between the fourth lens group GR4 and the fifth lens group GR5. The inter-surface distance D21 changes. Table 20 shows the variable intervals in the wide-angle end state (f = 4.60), the intermediate focal length state (f = 10.42), and the telephoto end state (f = 25.53) of each surface interval in Numerical Example 5. .

図１８乃至図２０は数値実施例５の無限遠合焦状態における諸収差図を示し、図１８は広角端状態（ｆ＝４．６０）、図１９は中間焦点距離状態（ｆ＝１０．４２）、図２０は望遠端状態（ｆ＝２５．５３）における諸収差図を示す。 FIGS. 18 to 20 are graphs showing various aberrations in the infinite focus state in Numerical Example 5, FIG. 18 is a wide angle end state (f = 4.60), and FIG. 19 is an intermediate focal length state (f = 10.42). FIG. 20 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 25.53).

図１８乃至図２０には、像面湾曲図において、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In FIGS. 18 to 20, in the field curvature diagram, the solid line indicates the value in the sagittal image plane, and the broken line indicates the value in the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 5 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

［ズームレンズの条件式の各値］
以下に、本発明ズームレンズの条件式の各値について説明する。 [Each value of conditional expression of zoom lens]
Hereinafter, each value of the conditional expression of the zoom lens of the present invention will be described.

表２１にズームレンズ１乃至ズームレンズ５における前記条件式（１）乃至条件式（８）の各値を示す。 Table 21 shows values of the conditional expressions (1) to (8) in the zoom lenses 1 to 5.

表２１から明らかなように、ズームレンズ１乃至ズームレンズ５は条件式（１）乃至条件式（８）を満足するようにされている。 As is clear from Table 21, the zoom lenses 1 to 5 satisfy the conditional expressions (1) to (8).

［撮像装置の構成］
本発明撮像装置は、ズームレンズが、光路を９０°折り曲げる反射部材を含み正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とが物体側より像側へ順に配置されて成る。 [Configuration of imaging device]
In the image pickup apparatus of the present invention, the zoom lens includes a first lens group including a reflecting member that bends the optical path by 90 ° and having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. Three lens groups, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side.

また、本発明撮像装置は、ズームレンズが、開口絞りが第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置されている。 In the imaging apparatus according to the present invention, the zoom lens is provided with the aperture stop between the second lens group and the third lens group.

さらに、本発明撮像装置は、ズームレンズが、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際に、第１レンズ群が固定であり、第２レンズ群が単調に像側へ移動し、第３レンズ群が単調に物体側へ移動し、第４レンズ群が光軸方向へ移動し、第５レンズ群が固定である。 Furthermore, in the imaging apparatus of the present invention, when the zoom lens zooms from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group is fixed, the second lens group monotonously moves to the image side, and the third lens The group monotonously moves toward the object side, the fourth lens group moves in the optical axis direction, and the fifth lens group is fixed.

本発明撮像装置は、ズームレンズが、上記のような構成とされているため、以下のような効果が得られる。 In the imaging apparatus of the present invention, since the zoom lens is configured as described above, the following effects can be obtained.

第１に、正負正負正の５群構成において、開口絞りを第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置することにより、開口絞りの物体側と像側にそれぞれ少なくとも１つ以上の正レンズ群と負レンズ群を配置することが可能となる。従って、開口絞りを挟んだ両側の屈折力配置が対称型に近付き、広角端状態において発生し易い負の歪曲収差を良好に補正することができる。従って、広角端の画角が７５度以上の広角化を図ることができる。 First, in a positive, negative, positive, and positive five-group configuration, an aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, so that at least one positive lens is provided on each of the object side and the image side of the aperture stop. It becomes possible to arrange a group and a negative lens group. Therefore, the refractive power arrangement on both sides across the aperture stop approaches a symmetrical type, and negative distortion that tends to occur in the wide-angle end state can be corrected well. Therefore, it is possible to widen the angle of view at the wide angle end to 75 degrees or more.

また、本発明撮像装置において、ズームレンズが、第４レンズ群を広角端状態より望遠端状態において物体側に位置する構成とすることにより、望遠端状態において第４レンズ群から第５レンズ群までの間隔が長くなる。従って、第４レンズ群において至近物体へのフォーカシングを行なう際のスペースを確保することができる。 In the imaging apparatus of the present invention, the zoom lens is configured such that the fourth lens group is positioned closer to the object side in the telephoto end state than in the wide-angle end state, so that from the fourth lens group to the fifth lens group in the telephoto end state. The interval of becomes longer. Therefore, it is possible to secure a space for performing focusing on a close object in the fourth lens group.

さらに、本発明撮像装置においては、ズームレンズが、広角端状態において広画角であるため、第１レンズ群と第２レンズ群を通過する軸外光束が光軸から離れている。従って、第１レンズ群と第２レンズ群を近接して配置することにより、第１レンズ群を通過する軸外光束が広がり過ぎないようにすることができる。 Furthermore, in the image pickup apparatus of the present invention, the zoom lens has a wide angle of view in the wide-angle end state, so the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group is separated from the optical axis. Therefore, by arranging the first lens group and the second lens group close to each other, it is possible to prevent the off-axis light beam passing through the first lens group from spreading too much.

本発明撮像装置は、ズームレンズを上記のように構成することにより、広角端状態における画角が７５度から８５度程度、変倍比が５倍から９倍程度、広角端状態におけるＦナンバーが３．４から３．８程度を確保することができ、小型化、高変倍化及び高性能化を図ることができる。 In the imaging apparatus of the present invention, by configuring the zoom lens as described above, the angle of view in the wide-angle end state is about 75 to 85 degrees, the zoom ratio is about 5 to 9 times, and the F-number in the wide-angle end state is 3.4 to 3.8 can be secured, and downsizing, high zoom ratio, and high performance can be achieved.

［撮像装置の一実施形態］
図２１に、本発明撮像装置の一実施形態によるデジタルスチルカメラのブロック図を示す。 [One Embodiment of Imaging Device]
FIG. 21 is a block diagram of a digital still camera according to an embodiment of the imaging apparatus of the present invention.

撮像装置（デジタルスチルカメラ）１００は、撮像機能を担うカメラブロック１０と、撮影された画像信号のアナログ−デジタル変換等の信号処理を行うカメラ信号処理部２０と、画像信号の記録再生処理を行う画像処理部３０とを有している。また、撮像装置１００は、撮影された画像等を表示するＬＣＤ（Liquid Crystal Display）４０と、メモリーカード１０００への画像信号の書込及び読出を行うＲ／Ｗ（リーダ／ライタ）５０と、撮像装置の全体を制御するＣＰＵ（Central Processing Unit）６０とを有している。さらに、撮像装置１００は、ユーザーによって所要の操作が行われる各種のスイッチ等から成る入力部７０と、カメラブロック１０に配置されたレンズの駆動を制御するレンズ駆動制御部８０とを備えている。 An imaging apparatus (digital still camera) 100 performs a camera block 10 that performs an imaging function, a camera signal processing unit 20 that performs signal processing such as analog-digital conversion of a captured image signal, and recording and reproduction processing of the image signal. And an image processing unit 30. The imaging apparatus 100 also includes an LCD (Liquid Crystal Display) 40 that displays captured images and the like, an R / W (reader / writer) 50 that writes and reads image signals to and from the memory card 1000, and imaging. And a CPU (Central Processing Unit) 60 for controlling the entire apparatus. Furthermore, the imaging apparatus 100 includes an input unit 70 including various switches and the like on which a user performs a required operation, and a lens drive control unit 80 that controls driving of lenses arranged in the camera block 10.

カメラブロック１０は、ズームレンズ１１（本発明が適用されるズームレンズ１、２、３、４、５）を含む光学系や、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal-Oxide Semiconductor）等の撮像素子１２等とによって構成されている。 The camera block 10 includes an optical system including a zoom lens 11 (zoom lenses 1, 2, 3, 4, 5 to which the present invention is applied), a charge coupled device (CCD), a complementary metal-oxide semiconductor (CMOS), and the like. It is comprised with the image pick-up element 12 grade | etc.,.

カメラ信号処理部２０は、撮像素子１２からの出力信号に対するデジタル信号への変換、ノイズ除去、画質補正、輝度・色差信号への変換等の各種の信号処理を行う。 The camera signal processing unit 20 performs various types of signal processing such as conversion of the output signal from the image sensor 12 into a digital signal, noise removal, image quality correction, and conversion into a luminance / color difference signal.

画像処理部３０は、所定の画像データフォーマットに基づく画像信号の圧縮符号化・伸張復号化処理や解像度等のデータ仕様の変換処理等を行う。 The image processing unit 30 performs compression encoding / decompression decoding processing of an image signal based on a predetermined image data format, conversion processing of data specifications such as resolution, and the like.

ＬＣＤ４０はユーザーの入力部７０に対する操作状態や撮影した画像等の各種のデータを表示する機能を有している。 The LCD 40 has a function of displaying various data such as an operation state of a user input unit 70 and a photographed image.

Ｒ／Ｗ５０は、画像処理部３０によって符号化された画像データのメモリーカード１０００への書込及びメモリーカード１０００に記録された画像データの読出を行う。 The R / W 50 writes the image data encoded by the image processing unit 30 to the memory card 1000 and reads the image data recorded on the memory card 1000.

ＣＰＵ６０は、撮像装置１００に設けられた各回路ブロックを制御する制御処理部として機能し、入力部７０からの指示入力信号等に基づいて各回路ブロックを制御する。 The CPU 60 functions as a control processing unit that controls each circuit block provided in the imaging apparatus 100, and controls each circuit block based on an instruction input signal or the like from the input unit 70.

入力部７０は、例えば、シャッター操作を行うためのシャッターレリーズボタンや、動作モードを選択するための選択スイッチ等によって構成され、ユーザーによる操作に応じた指示入力信号をＣＰＵ６０に対して出力する。 The input unit 70 includes, for example, a shutter release button for performing a shutter operation, a selection switch for selecting an operation mode, and the like, and outputs an instruction input signal corresponding to an operation by a user to the CPU 60.

レンズ駆動制御部８０は、ＣＰＵ６０からの制御信号に基づいてズームレンズ１１の各レンズを駆動する図示しないモータ等を制御する。 The lens drive control unit 80 controls a motor (not shown) that drives each lens of the zoom lens 11 based on a control signal from the CPU 60.

メモリーカード１０００は、例えば、Ｒ／Ｗ５０に接続されたスロットに対して着脱可能な半導体メモリーである。 The memory card 1000 is a semiconductor memory that can be attached to and detached from a slot connected to the R / W 50, for example.

以下に、撮像装置１００における動作を説明する。 Hereinafter, an operation in the imaging apparatus 100 will be described.

撮影の待機状態では、ＣＰＵ６０による制御の下で、カメラブロック１０において撮影された画像信号が、カメラ信号処理部２０を介してＬＣＤ４０に出力され、カメラスルー画像として表示される。また、入力部７０からのズーミングのための指示入力信号が入力されると、ＣＰＵ６０がレンズ駆動制御部８０に制御信号を出力し、レンズ駆動制御部８０の制御に基づいてズームレンズ１１の所定のレンズが移動される。 In a shooting standby state, under the control of the CPU 60, an image signal shot by the camera block 10 is output to the LCD 40 via the camera signal processing unit 20 and displayed as a camera through image. In addition, when an instruction input signal for zooming is input from the input unit 70, the CPU 60 outputs a control signal to the lens drive control unit 80, and a predetermined value of the zoom lens 11 is controlled based on the control of the lens drive control unit 80. The lens is moved.

入力部７０からの指示入力信号によりカメラブロック１０の図示しないシャッターが動作されると、撮影された画像信号がカメラ信号処理部２０から画像処理部３０に出力されて圧縮符号化処理され、所定のデータフォーマットのデジタルデータに変換される。変換されたデータはＲ／Ｗ５０に出力され、メモリーカード１０００に書き込まれる。 When a shutter (not shown) of the camera block 10 is operated by an instruction input signal from the input unit 70, the captured image signal is output from the camera signal processing unit 20 to the image processing unit 30 and subjected to compression encoding processing. Converted to digital data in data format. The converted data is output to the R / W 50 and written to the memory card 1000.

尚、フォーカシングは、例えば、入力部５０のシャッターレリーズボタンが半押しされた場合や記録（撮影）のために全押しされた場合等に、ＣＰＵ６０からの制御信号に基づいてレンズ駆動制御部８０がズームレンズ１１の所定のレンズを移動させることにより行われる。 The focusing is performed by the lens drive control unit 80 based on a control signal from the CPU 60, for example, when the shutter release button of the input unit 50 is half pressed or when the shutter release button is fully pressed for recording (photographing). This is performed by moving a predetermined lens of the zoom lens 11.

メモリーカード１０００に記録された画像データを再生する場合には、入力部７０に対する操作に応じて、Ｒ／Ｗ５０によってメモリーカード１０００から所定の画像データが読み出され、画像処理部３０によって伸張復号化処理が行われた後、再生画像信号がＬＣＤ４０に出力されて再生画像が表示される。 When reproducing the image data recorded on the memory card 1000, predetermined image data is read from the memory card 1000 by the R / W 50 according to the operation on the input unit 70, and decompressed and decoded by the image processing unit 30. After the processing is performed, the reproduction image signal is output to the LCD 40 and the reproduction image is displayed.

尚、上記した実施の形態においては、撮像装置をデジタルスチルカメラに適用した例を示したが、撮像装置の適用範囲はデジタルスチルカメラに限られることはなく、デジタルビデオカメラ、カメラが組み込まれた携帯電話、カメラが組み込まれたＰＤＡ（Personal Digital Assistant）等のデジタル入出力機器のカメラ部等として広く適用することができる。 In the above-described embodiment, an example in which the imaging device is applied to a digital still camera has been shown. However, the application range of the imaging device is not limited to a digital still camera, and a digital video camera and a camera are incorporated. The present invention can be widely applied as a camera unit of a digital input / output device such as a mobile phone or a PDA (Personal Digital Assistant) in which a camera is incorporated.

上記した各実施の形態において示した各部の形状及び数値は、何れも本発明を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。 The shapes and numerical values of the respective parts shown in the above-described embodiments are merely examples of embodiments for carrying out the present invention, and the technical scope of the present invention is interpreted in a limited manner by these. There should not be.

本発明ズームレンズの第１の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 1st Embodiment of this invention zoom lens. 図３及び図４と共に第１の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例の収差図を示し、本図は、広角端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。FIG. 3 and FIG. 4 show aberration diagrams of numerical examples in which specific numerical values are applied to the first embodiment, and this figure shows spherical aberration, field curvature, and distortion aberration in the wide-angle end state. . 中間焦点距離状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, a field curvature, and a distortion aberration in an intermediate focal distance state. 望遠端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration in the telephoto end state, a field curvature, and a distortion aberration. 本発明ズームレンズの第２の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 2nd Embodiment of this invention zoom lens. 図７及び図８と共に第２の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例の収差図を示し、本図は、広角端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。FIG. 7 and FIG. 8 show aberration diagrams of numerical examples in which specific numerical values are applied to the second embodiment, and this figure shows spherical aberration, field curvature, and distortion aberration in the wide-angle end state. . 中間焦点距離状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, a field curvature, and a distortion aberration in an intermediate focal distance state. 望遠端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration in the telephoto end state, a field curvature, and a distortion aberration. 本発明ズームレンズの第３の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 3rd Embodiment of this invention zoom lens. 図１１及び図１２と共に第３の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例の収差図を示し、本図は、広角端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。FIG. 11 and FIG. 12 show aberration diagrams of numerical examples in which specific numerical values are applied to the third embodiment, and this figure shows spherical aberration, field curvature, and distortion aberration in the wide-angle end state. . 中間焦点距離状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, a field curvature, and a distortion aberration in an intermediate focal distance state. 望遠端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration in the telephoto end state, a field curvature, and a distortion aberration. 本発明ズームレンズの第４の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 4th Embodiment of the zoom lens of this invention. 図１５及び図１６と共に第４の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例の収差図を示し、本図は、広角端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。FIG. 15 and FIG. 16 show aberration diagrams of numerical examples in which specific numerical values are applied to the fourth embodiment, and this figure shows spherical aberration, field curvature, and distortion aberration in the wide-angle end state. . 中間焦点距離状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, a field curvature, and a distortion aberration in an intermediate focal distance state. 望遠端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration in the telephoto end state, a field curvature, and a distortion aberration. 本発明ズームレンズの第５の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 5th Embodiment of this invention zoom lens. 図１９及び図２０と共に第５の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例の収差図を示し、本図は、広角端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。FIG. 19 and FIG. 20 show aberration diagrams of numerical examples in which specific numerical values are applied to the fifth embodiment, and this figure shows spherical aberration, field curvature, and distortion aberration in the wide-angle end state. . 中間焦点距離状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, a field curvature, and a distortion aberration in an intermediate focal distance state. 望遠端状態における球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration in the telephoto end state, a field curvature, and a distortion aberration. 本発明撮像装置の一実施形態を示すブロック図である。It is a block diagram which shows one Embodiment of this invention imaging device.

１…ズームレンズ、２…ズームレンズ、３…ズームレンズ、４…ズームレンズ、５…ズームレンズ、ＧＲ１…第１レンズ群、ＧＲ２…第２レンズ群、ＧＲ３…第３レンズ群、ＧＲ４…第４レンズ群、ＧＲ５…第５レンズ群、１００…撮像装置、１１…ズームレンズ、１２…撮像素子 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Zoom lens, 2 ... Zoom lens, 3 ... Zoom lens, 4 ... Zoom lens, 5 ... Zoom lens, GR1 ... 1st lens group, GR2 ... 2nd lens group, GR3 ... 3rd lens group, GR4 ... 4th Lens group, GR5: Fifth lens group, 100: Imaging device, 11: Zoom lens, 12 ... Imaging element

Claims

A first lens group including a reflecting member that bends the optical path by 90 ° and having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side,
An aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group;
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group is fixed, the second lens group moves monotonously to the image side, and the third lens group monotonously moves to the object side. A zoom lens in which the fourth lens group moves in the optical axis direction and the fifth lens group is fixed.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 1.0 <ΔGR3 / fw <3.0
However,
ΔGR3: The amount of change fw of the position of the third lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive. Fw: The focal length of the entire lens system in the wide-angle end state.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 0.5 <ΔGR4 / fw <2.0
However,
ΔGR4: The amount of change in the position of the fourth lens group in the wide-angle end state and the telephoto end state when the direction from the image side to the object side is positive.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
(3) 1.5 <β3t / β3w <3.0
However,
β3t: Lateral magnification of the third lens group in the telephoto end state β3w: Lateral magnification of the third lens group in the wide-angle end state

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) 1.5 <f3 / fw <2.5
However,
f3: The focal length of the third lens group.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) 2.5 <f5 / fw <5.0
However,
f5: The focal length of the fifth lens group.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (6) is satisfied.
(6) -4.0 <f4 / fw <-1.0
However,
f4: The focal length of the fourth lens group.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (7) is satisfied.
(7) 0.3 <f1 / ft <1.0
However,
f1: Focal length of the first lens unit ft: The focal length of the entire lens system in the telephoto end state.

The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (8) is satisfied.
(8) 5 <ft / fw

A zoom lens and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal;
The zoom lens is
A first lens group including a reflecting member that bends the optical path by 90 ° and having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side,
An aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group;
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group is fixed, the second lens group moves monotonously to the image side, and the third lens group monotonously moves to the object side. The fourth lens group moves in the optical axis direction, and the fifth lens group is fixed.