JP2009138611A - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】小さな配置スペースとバルブタイミングの高い調整応答性とを両立させるバルブタイミング調整装置の提供。
【解決手段】ベーンロータ１４は、ハウジング１１内部に区画する進角室又は遅角室へ作動油が供給されてハウジング１１に対し相対回転する。また、ベーンロータ１４は、カム軸２の軸受１６１側から反対側へベーンロータ１４を貫通するカム軸２の当該反対側の端部１６２に装着の螺子部材１６８部材及びそれよりも軸受１６１側のカム軸２の段差部１６３間に挟持されることでカム軸２に締結される。そして、制御弁１００のスリーブ１１０は、カム軸２において軸受１６１と反対側の端面１７２に開口する軸方向孔１７０に挿入され、カム軸２を通して作動油が入力ポート１１２へ入力されると共に、カム軸２を通して進角出力ポート１１４及び遅角出力ポート１１６をそれぞれ進角室及び遅角室に連通させる。
【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に関する。

従来、クランク軸と連動して回転するハウジング並びにカム軸と連動して回転するベーンロータを備えた流体駆動式のバルブタイミング調整装置が、広く用いられている。一般に、この種のバルブタイミング調整装置では、ハウジングの内部においてベーンロータにより区画された進角室又は遅角室へ作動流体を供給することにより、ベーンロータをハウジングに対する進角側又は遅角側へ相対回転させる。その結果、バルブタイミングを決める位相として、クランク軸に対するカム軸の位相（以下、「機関位相」という）が調整されることになる。

ここで、例えば特許文献１，２の装置では、進角室及び遅角室への作動流体の供給を、スリーブにスプールを摺接移動可能に収容してなる制御弁によって制御している。具体的に、この制御弁では、作動流体が入力される入力ポート並びに進角室及び遅角室へそれぞれ作動流体を出力する進角出力ポート及び遅角出力ポートをスリーブにより形成し、入力ポートに対する進角出力ポート及び遅角出力ポートの連通状態をスプールの移動により制御することになる。

ところで、特許文献１の装置では、ハウジング及びベーンロータとは別の箇所に制御弁を配置している。一方、特許文献２の装置では、カム軸の端部にベーンロータを締結すると共に、ベーンロータを挟んで当該締結部分と反対側に固定配置した制御弁のスリーブをベーンロータの軸方向孔に同軸上に挿入させている。これによれば、制御弁を含む装置の配置に必要なスペースを小さくすることができるのである。
特開２００６−６３８３５号公報 特開２００４−３４０１４２号公報

しかしながら、特許文献２の装置の場合、ベーンロータに設けられる軸方向孔の長さについては、ベーンロータ厚等の装置仕様に起因する制約を不可避的に受けることになるため、当該軸方向孔に同軸上に挿入されるスリーブの長さが制限されてしまう。こうした制限は、スリーブ及びスプールの摺接界面におけるシール長さを確保して制御弁の制御応答性、ひいてはバルブタイミングの調整応答性を高める上でのネックとなるため、好ましくない。また、特許文献２の装置の場合、進角室の作動流体を排出するための第一ドレンポートと、遅角室の作動流体を排出するための第二ドレンポートとを、それぞれカム軸の端部側に連通させなければならないので、スリーブが大型で複雑な構成になるという問題がある。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、小さな配置スペースとバルブタイミングの高い調整応答性とを両立させるバルブタイミング調整装置を提供することにある。

請求項１に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転するハウジングと、カム軸と連動して回転し、ハウジングの内部において進角室及び遅角室を区画し、進角室又は遅角室へ作動流体が供給されることによりハウジングに対する進角側又は遅角側へ相対回転するベーンロータと、固定配置されるスリーブにスプールを摺接移動可能に収容してなり、作動流体が入力される入力ポート並びに進角室及び遅角室へそれぞれ作動流体を出力する進角出力ポート及び遅角出力ポートをスリーブにより形成し、入力ポートに対する進角出力ポート及び遅角出力ポートの連通状態をスプールの移動により制御する制御弁と、を備えるバルブタイミング調整装置において、内燃機関においてカム軸を支持する軸受側から反対側（以下、解決手段の欄では、「反軸受側」という）へベーンロータを貫通するカム軸の反軸受側の端部に装着される締結部材を、さらに備え、ベーンロータは、締結部材及び締結部材よりも軸受側においてカム軸に設けられる段差部の間に挟持されることにより、カム軸に同軸上に締結され、スリーブは、カム軸において反軸受側の端面に開口する軸方向孔に同軸上に挿入され、カム軸を通して作動流体が入力ポートへ入力されると共に、カム軸を通して進角出力ポート及び遅角出力ポートをそれぞれ進角室及び遅角室に連通させることを特徴とする。

このように請求項１に記載の発明によると、制御弁のスリーブが同軸上に挿入される軸方向孔は、ベーンロータを貫通するカム軸の反軸受側の端面に開口するので、その長さについては、装置仕様に起因する制約を受け難い。故に、制御弁において、スリーブ及びスプールの摺接界面のシール長さを確保するようにスリーブの長さを自由に設定することが可能となる。

ここで、請求項１に記載の発明によると、スリーブの入力ポートには、カム軸を通して作動流体を入力すると共に、スリーブの進角出力ポート及び遅角出力ポートからは、それぞれカム軸を通して連通する進角室及び遅角室へ作動流体を出力することができる。故に、入力ポートに対する進角出力ポート及び遅角出力ポートの連通状態を制御弁のスプール移動により制御して、作動流体を進角室又は遅角室へ供給することで、ベーンロータをハウジングに対する進角側又は遅角側へ確実に相対回転させ得るのである。

以上より、請求項１に記載の発明では、スリーブ及びスプールの摺接界面から作動流体が漏れることを抑制して、制御弁の制御応答性、ひいてはバルブタイミングの調整応答性を高めることが可能である。

これに加えて、請求項１に記載の発明によると、ベーンロータは、カム軸において反軸受側端部に装着の締結部材及び締結部材よりも軸受側の段差部の間に挟持されることにより、カム軸に締結される。これによれば、カム軸の反軸受側端部を段差部に近付けてカム軸の反軸受側への延伸長さを可及的に短くしつつ、スリーブを軸方向孔に挿入することによって、装置の軸方向における体格を小型化し得る。したがって、制御弁を含む装置の配置に必要なスペースを小さくすることもできる。

請求項２，４に記載の発明によると、スリーブは、軸方向孔の内部においてベーンロータの軸受側の端面よりも軸受側へ延出する。これによれば、ベーンロータ厚の制約にも拘らず、ベーンロータの軸受側端面よりも軸受側へ延出する長手のスリーブを使用することができるので、スリーブ及びスプールの摺接界面におけるシール長さを確保してバルブタイミングの調整応答性を確実に高めることができるのである。

上述した特許文献１の装置では、軸受及びカム軸を通して作動流体を進角出力ポートから進角室へ出力させ、また軸受及びカム軸を通した別の経路により作動流体を遅角出力ポートから遅角室へ出力させている。これにより、軸受及びカム軸の支持界面を作動流体についての二つの出力経路が跨ぐ形となっているため、当該支持界面から作動流体が漏れ易く、バルブタイミングの調整応答性が低下するおそがある。

これに対して、請求項３に記載の発明によると、入力ポートには、軸受及びカム軸を通して作動流体が入力される。これによれば、軸受及びカム軸の支持界面を跨ぐ作動流体の入力経路が一つとなるので、当該支持界面からの作動流体の漏れが低減され得る。したがって、カム軸の軸方向孔の作用によって高められるバルブタイミングの調整応答性が作動流体の漏れによって阻害される事態を、抑制できるのである。

請求項４に記載の発明によると、スリーブは、軸方向孔の内部においてベーンロータの軸受側の端面よりも軸受側へ延出する延出側へカム軸を通して作動流体を排出する第一ドレンポートと、カム軸の締結部材の装着端部側へカム軸を通して作動流体を排出する第二ドレンポートとを形成し、制御弁は、入力ポートに対する進角出力ポート及び遅角出力ポートの連通状態と、進角出力ポート及び遅角出力ポートに対する第一ドレンポート及び第二ドレンポートの連通状態とをスプールの移動により制御し、ベーンロータは、進角室へ作動流体が供給されると共に遅角室から作動流体が排出されることにより、ハウジングに対する進角側へ相対回転し、遅角室へ作動流体が供給されると共に進角室から作動流体が排出されることにより、ハウジングに対する遅角側へ相対回転する。

このような請求項４に記載の発明では、軸方向孔の内部においてベーンロータの軸受側の端面よりも軸受側へ延出する延出側へ第一ドレンポートからカム軸を通して作動流体を排出することができると共に、カム軸の締結部材の装着端部側へ第二ドレンポートからカム軸を通して作動流体を排出することができる。故に、入力ポートに対する進角出力ポート及び遅角出力ポートの連通状態と、進角出力ポート及遅角出力ポートに対する第一ドレンポート及び第二ドレンポートの連通状態とをスプール移動により制御して、作動流体を進角室又は遅角室へ供給すると共に遅角室又は進角室の作動流体を排出することにより、ベーンロータをハウジングに対する進角側又は遅角側へ迅速に相対回転させ得る。したがって、カム軸の軸方向孔の作用と相俟って、バルブタイミングの調整応答性をさらに高めることができる上、スリーブを小型で簡易な構成にすることができるのである。

請求項５に記載の発明によると、スリーブ及び軸方向孔の間に径方向のクリアランスが設けられるので、それらスリーブ及び軸方向孔の相互干渉が抑制され得る。これによれば、軸方向孔との干渉によりスリーブが位置ずれしてスプール移動を妨げる事態や、軸方向孔へのスリーブの干渉によりカム軸が回転方向の抵抗を受ける事態といった、バルブタイミングの調整応答性の阻害要因となる事態の回避が可能となる。

請求項６に記載の発明は、軸方向孔と摺接可能にスリーブの外周面に装着され、スリーブが形成するポート間をシールする環状シール部材を、さらに備える。このような請求項６に記載の発明によると、スリーブの外周面に装着された環状シール部材に軸方向孔が摺接することにより、スリーブ及び軸方向孔が形成する径方向クリアランスにおいてポート間がシールされる。したがって、制御弁の制御応答性の阻害要因となるような、径方向クリアランスを経由するポート間の作動流体流れを、遮断することができる。しかも、環状シール部材によれば、スリーブに対する軸方向孔の傾きや軸ずれを弾性変形等の作用により吸収して、上述したスリーブ及び軸方向孔間の相互干渉の抑制効果を高めることもできる。以上より、請求項６に記載の発明では、カム軸の軸方向孔の作用によって高められるバルブタイミングの調整応答性が径方向クリアランスの存在によって阻害される事態を、抑制できるのである。

カム軸の変動トルクがベーンロータに作用することにより、進角室及び遅角室のうち作動流体の供給側が圧縮されると、当該供給側から作動流体が逆流しようとする。

そこで、請求項７に記載の発明によると、軸受よりもスプール側の入力ポートにスプール側への作動流体流れを許容し且つ軸受側への作動流体流れを規制する逆止弁を内蔵する。これによれば、入力ポートに進角出力ポート又は遅角出力ポートを介して連通することにより作動流体が供給される進角室又は遅角室から、作動流体が逆流しようとしても、当該逆流による軸受側への作動流体流れが逆止弁により規制される。したがって、カム軸の軸方向孔の作用によって高められるバルブタイミングの調整応答性が作動流体の供給室側からの逆流によって阻害される事態を、抑制することができる。さらに、請求項８に記載の発明によると、逆止弁は、入力ポートと連通するようにスプール内に形成される内部通路に内蔵されるので、カムシャフト内に逆止弁の搭載スペースを確保することが不要となる。

上述した特許文献２の装置では、ベーンロータを貫通しないカム軸の端部に雄螺子を螺着させた螺子部材の頭部とカム軸との間にベーンロータを挟持させることによって、ベーンロータをカム軸に締結させている。これにより、制御弁のスリーブが挿入される軸方向孔は、螺子部材の螺着部分を挟んでカム軸と反対側に位置しているため、当該螺子部材としては、カム軸を通してスリーブの入力ポートに作動流体を入力するための孔を形成する特殊形状のものを使用しなければならない。これは、コスト性を低下させる要因となるため、好ましくない。

これに対して、請求項９に記載の発明の締結部材は、カム軸の反軸受側の端部に雌螺子孔が螺着される螺子部材である。これによれば、螺子部材の雌螺子孔をカム軸端部に螺着することによってベーンロータをカム軸に締結できるのみならず、当該雌螺子孔を通してスリーブをカム軸の軸方向孔へ挿入することができる。したがって、ベーンロータをカム軸に締結するための締結部材として特殊形状のものを使用しなくても済み、コスト性を高めることが可能となる。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。

（第一実施形態）
図１，２，９は、本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１を車両の内燃機関に適用した例を示している。バルブタイミング調整装置１は、「作動流体」として作動油を用いる流体駆動式であり、「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する。

（基本的構成）
以下、本実施形態の基本的構成を説明する。バルブタイミング調整装置１は、内燃機関のクランク軸（図示しない）の駆動力を内燃機関のカム軸２へ伝達する駆動力伝達系に設置されて作動油により駆動される駆動部１０と、駆動部１０への作動油供給を制御する制御部３０とを備えている。

（駆動部）
駆動部１０においてハウジング１１は、シューハウジング１２及びスプロケット１３から構成されている。

シューハウジング１２は、有底円筒状の筒部１２ａと、仕切部としての複数のシュー１２ｂ，１２ｃ，１２ｄとを有している。

各シュー１２ｂ〜１２ｄは、筒部１２ａにおいて回転方向に略等間隔となる箇所から径方向内側へ突出している。各シュー１２ｂ〜１２ｄの突出側端面は、図２の紙面垂直方向から見て円弧形の凹面状であり、ベーンロータ１４のボス部１４ａの外周面と僅かな隙間を介して対向し、ボス部１４ａに併設されるチップシール１５と摺接する。回転方向において隣り合うシュー１２ｂ〜１２ｄの間には、それぞれ収容室５０が形成される。

スプロケット１３は円環板状を呈しており、筒部１２ａの開口側に同軸上に装着されている。スプロケット１３は、タイミングチェーン（図示しない）を介してクランク軸と連繋する。これにより内燃機関の運転中は、クランク軸からスプロケット１３へ駆動力が伝達されることで、ハウジング１１がクランク軸と連動して図２の時計方向へ回転する。

ベーンロータ１４はハウジング１１内に同軸上に収容されており、軸方向の両端面がそれぞれ筒部１２ａの底壁面とスプロケット１３の内壁面との間で、一方に僅かな隙間を介して他方が摺接する形となっている。ベーンロータ１４は、円柱状のボス部１４ａと、複数のベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄとを有している。

ボス部１４ａは、カム軸２に対して同軸上に締結されている。これによりベーンロータ１４は、カム軸２と連動して図２の時計方向へ回転すると共に、ハウジング１１に対して相対回転可能となっている。

各ベーン１４ｂ〜１４ｄは、ボス部１４ａにおいて回転方向に略等間隔となる箇所から径方向外側へ突出し、それぞれ対応する収容室５０内に揺動可能に収容されている。各ベーン１４ｂ〜１４ｄの突出側端面は、図２の紙面垂直方向から見て円弧形の凸面状に形成され、筒部１２ａの内周面と僅かな隙間を介して対向し、各ベーン１４ｂ〜１４ｄに併設されるチップシール１５が当該筒部１２ａと摺接する。

各ベーン１４ｂ〜１４ｄは、それぞれ対応する収容室５０を回転方向に二分することにより、流体室としての進角室及び遅角室をハウジング１１との間に区画している。具体的には、シュー１２ｂとベーン１４ｂの間に進角室５２、シュー１２ｃとベーン１４ｃの間に進角室５３、シュー１２ｄとベーン１４ｄの間に進角室５４がそれぞれ形成されている。また、シュー１２ｃとベーン１４ｂの間に遅角室５６、シュー１２ｄとベーン１４ｃの間に遅角室５７、シュー１２ｂとベーン１４ｄの間に遅角室５８がそれぞれ形成されている。

ベーン１４ｂには、ロックピン２６が収容されている。ロックピン２６は圧縮コイルスプリング２８の復原力により移動して、筒部１２ａの底壁部に設けられた嵌合孔２７に嵌合することで、ベーンロータ１４をハウジング１１に対してロックする。一方、ロックピン２６は、ベーン１４ｂを挟む進角室５２及び遅角室５６の少なくとも一方から供給される作動油の圧力を受けて嵌合孔２７から離脱することで、ハウジング１１に対するベーンロータ１４のロックを解除する。

以上により、駆動部１０では、作動油の圧力低下によりロックピン２６が嵌合孔２７に嵌合しているときには、ハウジング１１に対するベーンロータ１４の相対回転が規制される。

これに対し、駆動部１０では、作動油の圧力上昇によりロックピン２６が嵌合孔２７から離脱しているときには、進角室５２〜５４への作動油供給且つ遅角室５６〜５８からの作動油排出によりベーンロータ１４がハウジング１１に対する進角側へ相対回転し、それによってクランク軸に対するカム軸２の位相としての機関位相が進角側へ変化することになる。したがって、この場合には、バルブタイミングが進角するのである。また、ロックピン２６が嵌合孔２７から離脱しているときに駆動部１０では、遅角室５６〜５８への作動油供給且つ進角室５２〜５４からの作動油排出によりベーンロータ１４がハウジング１１に対する遅角側へ相対回転し、それによって機関位相が遅角側へ変化することになる。したがって、この場合には、バルブタイミングが遅角するのである。

（制御部）
図２に示すように、制御部３０において進角通路７２，７３，７４は、それぞれ対応する進角室５２，５３，５４と連通しており、また遅角通路７６，７７，７８は、それぞれ対応する遅角室５６，５７，５８と連通している。

入力通路８０は、流体供給源としてのポンプ４の吐出口と連通しており、またドレン通路８２，８３は、ポンプ４の吸入口側のオイルパン５へ作動油を排出可能に設けられている。これによりポンプ４は、オイルパン５から汲み上げた作動油を加圧して入力通路８０へ吐出可能となっている。ここで本実施形態のポンプ４は、クランク軸によって駆動されるメカポンプであり、故に内燃機関の運転中は、作動油が継続して入力通路８０へ供給されることになる。

制御弁１００は、ソレノイド部１２０の発生する電磁駆動力の発生する復原力を利用してスプール駆動する電磁スプール弁である。ここで制御弁１００には、入力通路８０に連通してポンプ４から作動油が入力される入力ポート１１２、進角通路７２〜７４に連通して作動油を出力する進角出力ポート１１４、遅角通路７６〜７８に連通して作動油を出力する遅角出力ポート１１６、並びにドレン通路８２，８３にそれぞれ連通してオイルパン５側へ作動油を排出するドレンポート１１８，１１９が設けられている。したがって、制御弁１００は、ソレノイド部１２０への通電に応じて作動することにより、入力ポート１１２及びドレンポート１１８，１１９に対する進角出力ポート１１４及び遅角出力ポート１１６の各々の連通状態を制御する。

制御回路１５０は、例えばマイクロコンピュータ等からなり、制御弁１００のソレノイド部１２０と電気的に接続されている。制御回路１５０は、ソレノイド部１２０への通電により制御弁１００の作動を制御する共に、内燃機関の運転も併せて制御する機能を備えている。

以上により、制御部３０では、制御回路１５０による制御弁１００の作動制御によって、ポート１１２，１１９にそれぞれポート１１４，１１６が連通するときには、ポンプ４の吐出油が進角室５２〜５４へ出力されると共に、遅角室５６〜５８の作動油がオイルパン５へ排出されるので、図９に示すようにベーンロータ１４がハウジング１１に対して進角方向へ相対回転する。また、制御部３０では、制御弁１００の作動制御によって、ポート１１２，１１８にそれぞれポート１１６，１１４が連通するときには、ポンプ４の吐出油が遅角室５６〜５８へ出力されると共に、進角室５２〜５４の作動油がオイルパン５へ排出されるので、図２に示すようにベーンロータ１４がハウジング１１に対して遅角側へ相対回転する。

（特徴的構成）
以下、本実施形態の特徴的構成を詳細に説明する。

図１に示すように金属シャフトからなるカム軸２は、内燃機関の金属製のエンジンヘッド１６０が形成する軸受１６１によって回転自在に支持されている。そして、特に本実施形態のカム軸２は、ハウジング１１及びベーンロータ１４を軸受１６１側から反対側へ同軸上に貫通した状態で、ベーンロータ１４と締結されている。

具体的に、カム軸２において一端部１６２よりも軸受１６１側には、円環フランジ状の段差部１６３が設けられている。段差部１６３には、スプロケット１３が相対回転可能に嵌合している。

また、カム軸２おいて段差部１６３及び端部１６２の間には、円筒状の嵌合部１６４が設けられている。嵌合部１６４には、ベーンロータ１４のボス部１４ａが相対回転不能に嵌合していると共に、シューハウジング１２の筒部１２ａの底壁部が円筒状の金属製ブッシュ１６５を介して相対回転可能に嵌合している。

さらに、カム軸２において筒部１２ａの底壁部よりも軸受１６１とは反対側へ突出している端部１６２は、その外周面に雄螺子１６７を形成している。雄螺子１６７には、金属ナットからなる螺子部材１６８の雌螺子孔１６９が螺着されている。このようにしてカム軸端部１６２に装着される螺子部材１６８は、段差部１６３との間にボス部１４ａ及びブッシュ１６５を挟持することで、ベーンロータ１４をカム軸２に締結させている。即ち、螺子部材１６８は、「締結部材」として機能しており、本実施形態では、一般的なナット形状のものが使用可能となっている。

図１，３に示すようにカム軸２には、軸方向孔１７０が設けられている。軸方向孔１７０は、カム軸端部１６２の端面１７２に開口する有底円筒孔状に形成されている。軸方向孔１７０は、カム軸２の各部１６２，１６４，１６３の中心部を軸方向に延伸している。これにより、軸方向孔１７０の底部１７３は、ベーンロータ１４の軸受１６１側の端面１７４よりも軸受１６１側に位置する形となっている。また、軸方向孔１７０は、軸受１６１側から反対側へ向かって一段階拡径している。これにより軸方向孔１７０は、大径孔部１７５と、それより軸受１６１側の小径孔部１７６とを形成している。

図１に示すように制御弁１００は、ソレノイド部１２０に加え、スリーブ１１０、スプール１３０及びリターンスプリング１４０を備えている。

金属製のスリーブ１１０は、軸受１６１とは反対側へ向かって開口するストレートな有底円筒状に形成されており、当該開口側においてソレノイド部１２０に装着されている。ここでソレノイド部１２０は、エンジンヘッド１６０に固定されて駆動部１０を収容する内燃機関のチェーンカバー１８０に対し、装着されている。したがって、スリーブ１１０は、内燃機関の固定節であるエンジンヘッド１６０にソレノイド部１２０及びチェーンカバー１８０を介して装着されることで、固定配置されている。尚、本実施形態のチェーンカバー１８０は、軸受１６１側へ向かって開口するように形成されて、ハウジング１１及び螺子部材１６８の外周側を覆っていると共に、駆動部１０を挟んで軸受１６１とは反対側にてスリーブ１１０を固定している。

スリーブ１１０においてソレノイド部１２０と反対側は、カム軸２の軸方向孔１７０に同軸上に挿入されている。特に本実施形態のスリーブ１１０は、軸方向孔１７０の底部１７３近傍まで挿入されており、それによってスリーブ１１０の底端部１８２がベーンロータ１４の軸受１６１側の端面１７４よりも軸受１６１側に位置している。即ち、軸方向孔１７０の内部においてスリーブ１１０は、ベーンロータ１４の端面１７４よりも軸受１６１側へ延出する形となっている。また、図４に示すように本実施形態のスリーブ１１０は、その周壁部１８３と軸方向孔１７０の各孔部１７５，１７６との間に径方向のクリアランス１８４をあけている。ここで、上述したようにスリーブ１１０はストレートな円筒状に形成されていることから、大径孔部１７５と周壁部１８３との間よりも、小径孔部１７６と周壁部１８３との間においてクリアランス１８４が狭幅となっている。

図１に示すように、スリーブ１１０において軸方向孔１７０の底部１７３に近接配置される底端部１８２の中心部には、入力通路８０に連通する入力ポート１１２が形成されている。ここで入力通路８０は、軸受１６１に形成される軸受通路部１８５と、カム軸２に形成されるカム軸通路部１８６とを有している。軸受通路部１８５は、ポンプ４の吐出口と連通可能に設けられ、軸受１６１及びカム軸２の支持界面１８７まで延伸している。また、図１，５に示すようにカム軸通路部１８６は、支持界面１８７にて軸受通路部１８５と常時連通すると共に、軸方向孔１７０の底部１７３に開口して入力ポート１１２と向き合っている。これらのことから本実施形態では、支持界面１８７を跨ぐ入力通路８０により軸受１６１及びカム軸２を通して入力ポート１１２に連通するポンプ４から、当該入力ポート１１２へと作動油が確実に供給されるのである。

図１に示すように、スリーブ１１０の周壁部１８３において小径孔部１７６に挿入される部分には、第一ドレンポート１１８、進角出力ポート１１４、遅角出力ポート１１６及び第二ドレンポート１１９が、軸受１６１側から反対側へ向かってこの順に形成されている。

図５に示すように第一ドレンポート１１８は、ベーンロータ１４の端面１７４よりも軸受１６１側において周壁部１８３を径方向に貫通することで、ドレン通路８２と連通している。ここで、ドレン通路８２は、カム軸２においてベーンロータ１４の端面１７４よりも軸受１６１側に位置する段差部１６３を、軸方向に対して斜めに貫通している。ドレン通路８２の一端部は、チェーンカバー１８０によって囲まれる段差部１６３の外周面に開口しており、またドレン通路８２の他端部は、小径孔部１７６に開口して第一ドレンポート１１８と連通している。これらのことから本実施形態では、作動油が、第一ドレンポート１１８からドレン通路８２を経由してチェーンカバー１８０の内部へ排出される。尚、本実施形態では、チェーンカバー１８０の開口部１８９がオイルパン５の上方に位置しており、作動油は、当該カバー１８０の内部からオイルパン５へと排出されるのである。

図５，６に示すように進角出力ポート１１４は、周壁部１８３を径方向に貫通することで、進角通路７２〜７４と連通している。ここで、図３，５，６に示すように進角通路７２〜７４は、嵌合部１６４及びボス部１４ａを径方向に貫通して形成されており、それぞれ進角室５２〜５４とは反対側の端部が小径孔部１７６に開口することによって進角出力ポート１１４と連通している。したがって、本実施形態では、進角通路７２〜７４によりカム軸２及びベーンロータ１４を通して相互連通する進角室５２〜５４と進角出力ポート１１４との間において、作動油の出力供給又は排出が確実に実現されるのである。

図１，３に示すように遅角出力ポート１１６は、周壁部１８３を径方向に貫通することで、遅角通路７６〜７８と連通している。ここで、遅角通路７６〜７８は、嵌合部１６４及びボス部１４ａを径方向に貫通して形成されており、それぞれ遅角室５６〜５８とは反対側の端部が小径孔部１７６に開口することによって遅角出力ポート１１６と連通している。したがって、本実施形態では、遅角通路７６〜７８によりカム軸２及びベーンロータ１４を通して相互連通する遅角室５６〜５８と遅角出力ポート１１６との間において、作動油の出力供給又は排出が確実に実現されるのである。

図１に示すように第二ドレンポート１１９は、周壁部１８３を径方向に貫通することで、カム軸２が大径孔部１７５と周壁部１８３との間に形成するドレン通路８３に連通している。これにより本実施形態では、作動油が、第二ドレンポート１１９からドレン通路８３を経由してチェーンカバー１８０の内部へ排出されるので、当該作動油は、チェーンカバー１８０の内部からさらにオイルパン５へと排出されることになる。

スリーブ１１０の周壁部１８３において外周面の複数個所には、円環状を呈するゴム脂製又は樹脂製の環状シール部材１８８が嵌合装着されている。ここで、図４に示すように本実施形態では、入力ポート１１２を形成する底端部１８２と第一ドレンポート１１８との間、第一ドレンポート１１８と進角出力ポート１１４との間、進角出力ポート１１４と遅角出力ポート１１６との間、並びに遅角出力ポート１１６と第二ドレンポート１１９との間に、環状シール部材１８８がそれぞれ設けられている。各環状シール部材１８８の外周面は、軸方向孔１７０のうち小径孔部１７６の内周面と摺接している。これにより各環状シール部材１８８は、ポート１１２，１１４，１１６，１１８，１１９のうち隣接するポート間を、小径孔部１７６及び周壁部１８３に挟まれたクリアランス１８４にてシールしている。

図１に示すように、金属製のスプール１３０は串状に形成されており、スリーブ１１０内に同軸上に収容されて周壁部１８３に対し摺接移動可能となっている。スプール１３０は、ソレノイド部１２０において電磁駆動される駆動軸（図示しない）と同軸上に連動するものであり、ソレノイド部１２０とは反対側（即ち、軸受１６１側）の端面１９０においてスリーブ底端部１８２の入力ポート１１２と対向している。

図４に示すようにスプール１３０は、進角支持ランド１９１、進角切換ランド１９２、遅角切換ランド１９３及び遅角支持ランド１９４を、軸受１６１から反対側へ向かってこの順に有している。

進角支持ランド１９１は、第一ドレンポート１１８よりも軸受１６１側において、周壁部１８３により常時摺動支持される。進角切換ランド１９２は、進角出力ポート１１４を挟む第一ドレンポート１１８側及び遅角出力ポート１１６側のうち少なくとも一方において、周壁部１８３により摺動支持されるようになっている。ここでスプール１３０内には、図４に示すように端面１９０の中心部に開口して入力ポート１１２と連通すると共に、図３，４，６に示すように外周側に開口して進角切換ランド１９２及び遅角切換ランド１９３間の間隙１９６に連通する内部通路１９７が、形成されている。

したがって、図７に示すように進角切換ランド１９２が進角出力ポート１１４の第一ドレンポート１１８側のみにて支持されるときには、入力ポート１１２に対して進角出力ポート１１４が内部通路１９７を介して連通する。また、図４に示すように進角切換ランド１９２が進角出力ポート１１４の遅角出力ポート１１６側のみにて支持されるときには、第一ドレンポート１１８に対して進角出力ポート１１４が進角支持ランド１９１及び進角切換ランド１９２間の間隙１９８を介して連通する。さらに、図８に示すように進角切換ランド１９２が進角出力ポート１１４の第一ドレンポート１１８側及び遅角出力ポート１１６側の双方にて支持されるときには、進角出力ポート１１４と他のポートとの連通状態が遮断される。

図４に示すように遅角支持ランド１９４は、第二ドレンポート１１９よりもソレノイド部１２０側（即ち、軸受１６１と反対側）において、周壁部１８３により常時摺動支持される。遅角切換ランド１９３は、遅角出力ポート１１６を挟む第二ドレンポート１１９側及び進角出力ポート１１４側のうち少なくとも一方において、周壁部１８３により摺動支持されるようになっている。

したがって、図４に示すように遅角切換ランド１９３が遅角出力ポート１１６の第二ドレンポート１１９側のみにて支持されるときには、入力ポート１１２に対して遅角出力ポート１１６が内部通路１９７を介して連通する。また、図７に示すように遅角切換ランド１９３が遅角出力ポート１１６の進角出力ポート１１４側のみにて支持されるときには、第二ドレンポート１１９に対して遅角出力ポート１１６が遅角切換ランド１９３及び遅角支持ランド１９４間の間隙１９９を介して連通する。さらに、図８に示すように遅角切換ランド１９３が遅角出力ポート１１６の第一ドレンポート１１８側及び進角出力ポート１１４側の双方にて支持されるときには、遅角出力ポート１１６と他のポートとの連通状態が遮断される。

図４に示すように、リターンスプリング１４０は金属製の圧縮コイルスプリングからなり、スリーブ１１０内に同軸上に収容されている。リターンスプリング１４０は、スリーブ１１０の底端部１８２とスプール１３０の進角支持ランド１９１との間に介装されている。リターンスプリング１４０は、スプール１３０を軸方向のソレノイド部１２０側（即ち、軸受１６１と反対側）へ向かって付勢する復原力を、圧縮変形によって発生する。これに対し、ソレノイド部１２０は、スプール１３０を軸方向のリターンスプリング１４０側（即ち、軸受１６１側）へ向かって付勢する電磁駆動力を、通電によって発生する。したがって、制御弁１００においては、リターンスプリング１４０が発生する復原力と、ソレノイド部１２０が発生する電磁駆動力との釣り合いに応じて、スプール１３０が駆動されることになる。

（特徴的作動）
以下、本実施形態の特徴的作動を詳細に説明する。

ポンプ４が駆動される内燃機関の運転中は、制御回路１５０がクランク軸に対するカム軸２の機関位相について実位相及び目標位相を算出し、その算出結果に応じて制御弁１００のソレノイド部１２０への通電電流を制御する。これにより、制御弁１００のスプール１３０が移動し、その移動位置に応じた作動油供給又は排出が進角室５２〜５４及び遅角室５６〜５８に対して実現されることで、バルブタイミングが調整されることになる。以下、本実施形態のバルブタイミング調整装置１によるバルブタイミング調整作動について、詳細に説明する。

（１）遅角作動
以下、機関位相をクランク軸に対するカム軸２の遅角側へ変化させてバルブタイミングを遅角させる場合の作動を、説明する。

内燃機関においてアイドル運転又は高負荷高回転運転となる運転状態を表す運転条件が成立すると、制御回路１５０は、ソレノイド部１２０への通電電流を基準値Ｉ_ｂよりも小さな値に制御する。すると、スプール１３０がリターンスプリング１４０の復原力により図４の遅角位置へと移動し、入力ポート１１２に対して遅角出力ポート１１６を連通させると共に、第一ドレンポート１１８に対して進角出力ポート１１４を連通させる。

その結果、ポンプ４から入力通路８０への吐出油が、入力ポート１１２、遅角出力ポート１１６及び遅角通路７６〜７８を順次経由して、遅角室５６〜５８へ供給される。それと共に、進角室５２〜５４の作動油が、進角通路７２〜７４、進角出力ポート１１４、第一ドレンポート１１８及びドレン通路８２を順次経由して、オイルパン５へ排出される。したがって、バルブタイミングを迅速に遅角させることができる。

（２）進角作動
以下、機関位相をクランク軸に対するカム軸２の進角側へ変化させてバルブタイミングを進角させる場合の作動を、説明する。

内燃機関において車両の出力トルクが必要な低・中速中負荷状態を表す運転条件が成立すると、制御回路１５０は、ソレノイド部１２０への通電電流を所定の基準値Ｉ_ｂよりも大きな値に制御する。すると、スプール１３０がソレノイド部１２０の電磁駆動力により図７の進角位置へと移動し、入力ポート１１２に対して進角出力ポート１１４を連通させると共に、第二ドレンポート１１９に対して遅角出力ポート１１６を連通させる。

その結果、ポンプ４から入力通路８０への吐出油が、入力ポート１１２、進角出力ポート１１４及び進角通路７２〜７４を順次経由して、進角室５２〜５４へ供給される。それと共に、遅角室５６〜５８の作動油が、遅角通路７６〜７８、遅角出力ポート１１６、第二ドレンポート１１９及びドレン通路８３を順次経由して、オイルパン５へ排出される。したがって、バルブタイミングを迅速に進角させることができる。

（３）保持作動
以下、機関位相を所定の目標位相領域に保持してバルブタイミングを実質的に保持する場合の作動を、説明する。

車両のアクセルの保持状態等、内燃機関の安定運転状態を表す運転条件が成立すると、制御回路１５０は、ソレノイド部１２０への通電電流を基準値Ｉ_ｂに制御する。すると、ソレノイド部１２０の電磁駆動力とリターンスプリング１４０の復原力との釣り合いにより、スプール１３０が図８の保持位置へと移動し、進角出力ポート１１４及び遅角出力ポート１１６を入力ポート１１２、第一ドレンポート１１８及び第二ドレンポート１１９のいずれに対しても遮断させる。

その結果、ポンプ４から入力通路８０への吐出油は、進角室５２〜５４及び遅角室５６〜５８のいずれへも供給されず、また進角室５２〜５４及び遅角室５６〜５８の作動油は、それらのいずれからも排出されなくなる。したがって、バルブタイミングを実質的に保持することができるのである。

以上説明した第一実施形態において、長手のカム軸２が形成する軸方向孔１７０の長さについては、ベーンロータ１４の厚さ等といった装置１の仕様に起因する制約を受け難い。故に、第一実施形態では、カム軸２において軸受１６１とは反対側の端面１７２から、ベーンロータ１４の軸受１６１側の端面１７４よりも軸受１６１側へと延伸する有底の軸方向孔１７０を実現して、当該孔１７０の底部１７３近傍まで挿入される長手のスリーブ１１０の使用が可能となったのである。したがって、このような第一実施形態によると、制御弁１００において、スリーブ１１０の周壁部１８３とスプール１３０の各ランド１９１〜１９４との摺接界面のシール長さを確保して、当該摺接界面からの作動油漏れを抑制することにより、制御弁１００の制御応答性を高めることができる。

また、第一実施形態によると、制御弁１００の入力ポート１１２へ作動油を入力するために軸受１６１及びカム軸２の支持界面１８７を跨ぐ入力経路が、一本の入力通路８０のみとなっているので、当該界面１８７からの作動油の漏れが低減され得る。これによれば、進角室５２〜５４又は遅角室５６〜５８へ供給する作動油が漏れによって不足する事態を、抑制できるのである。

さらに、第一実施形態によると、スリーブ１１０の周壁部１８３とカム軸２の軸方向孔１７０との間に径方向のクリアランス１８４が形成されているので、スリーブ１１０と軸方向孔１７０との相互干渉が抑制され得る。これによれば、軸方向孔１７０との干渉によりスリーブ１１０が位置ずれしてスプール１３０の移動を妨げる事態や、軸方向孔１７０へのスリーブ１１０の干渉によりカム軸２が回転方向の抵抗を受ける事態を、回避することができるのである。

またさらに、第一実施形態によると、スリーブ１１０と軸方向孔１７０との間に介装された複数の環状シール部材１８８により、ポート１１２，１１８，１１４，１１６，１１９のうち隣接するポート間がシールされている。故に、制御弁１００の制御応答性の阻害要因となるような、スリーブ１１０及び軸方向孔１７０間のクリアランス１８４を経由するポート間の作動油流れを遮断できる。しかも、各環状シール部材１８８は、スリーブ１１０に対する軸方向孔１７０の傾きや軸ずれを調芯作用によって吸収し得るので、上述したスリーブ１１０及び軸方向孔１７０間の相互干渉の抑制効果を高めることができる。

ここまで説明したことから、第一実施形態では、特に進角作動及び遅角作動においてカム軸２と共に回転するベーンロータ１４のハウジング１１に対する相対回転速度が、確実に高められる。したがって、第一実施形態によれば、バルブタイミングの高い調整応答性を実現することができるのである。

加えて、第一実施形態によると、カム軸２において、軸受１６１とは反対側の端部１６２に装着される螺子部材１６８と、当該螺子部材１６８よりも軸受１６１側の段差部１６３との間には、ボス部１４ａが挟持され、それによってベーンロータ１４がカム軸２に締結されている。故に、第一実施形態では、カム軸２の端部１６２を段差部１６３に近付けてカム軸２の軸受１６１とは反対側への延伸長さを可及的に短くしつつ、制御弁１００のスリーブ１１０を軸方向孔１７０に挿入することにより、装置１の軸方向における体格を小型化することが可能となったのである。したがって、このような第一実施形態によれば、制御弁１００を含む装置１の配置スペースを小さくすることもできる。

（第二実施形態）
図１０に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。第二実施形態は、逆止弁２００をスプール１３０の内部通路１９７に配設して内蔵させているところに特徴がある。

具体的に逆止弁２００は、弁座２０２と弁部材２０４と付勢部材２０６とを組み合わせて構成されている。弁座２０２は、内部通路１９７の内周面のうち入力ポート１１２側へ向かって縮径する円錐面により、形成されている。金属製の弁部材２０４はボール状を呈しており、弁座２０２を挟んで入力ポート１１２とは反対側において内部通路１９７に配置されることにより、弁座２０２に対して軸方向に離着座可能となっている。付勢部材２０６は金属製の圧縮コイルスプリングからなり、内部通路１９７において弁座２０２と軸方向に対向する内壁面２０８と、弁部材２０４との間に介装されている。付勢部材２０６は圧縮変形することにより、弁部材２０４を弁座２０２側へ付勢する復原力を発生する。

したがって、入力ポート１１２へ流入する作動油の圧力により、図１１に示すように弁部材２０４が付勢部材２０６の復原力に抗して弁座２０２から離座することで、逆止弁２００が開弁するときには、入力ポート１１２側からスプール１３０の間隙１９６側への作動油流れが許容される。これに対し、間隙１９６へ流入する作動油の圧力と付勢部材２０６の復原力とにより、図１０に示すように弁部材２０４が弁座２０２に着座することで、逆止弁２００が閉弁するときには、間隙１９６側から入力ポート１１２側（即ち、ここでは軸受１６１側）への作動油流れが規制される。

このような第二実施形態の遅角作動においては、カム軸２の変動トルクのうちハウジング１１に対する進角のトルクによって遅角室５６〜５８が圧縮されると、それら遅角室５６〜５８の作動油が遅角通路７６〜７８を経由して遅角出力ポート１１６へ逆流しようとする。しかし、逆流によって遅角出力ポート１１６から間隙１９６及び内部通路１９７を通じて入力ポート１１２へ向かう作動油流れは、当該作動油の圧力がポンプ４の吐出油の圧力よりも高くなることで、逆止弁２００によって規制されることになる。尚、遅角作動において、カム軸２の変動トルクのうちハウジング１１に対する遅角側のトルクがベーンロータ１４へ作用するときには、ポンプ４の吐出油の圧力により逆止弁２００が開弁することで、遅角室５６〜８への作動油供給が確実に行われることとなる。

また同様に、進角作動においては、ベーンロータ１４へ作用するカム軸２の変動トルクのうちハウジング１１に対する遅角側のトルクによって進角室５２〜５４が圧縮されると、それら進角室５２〜５４の作動油が進角通路７２〜７４を経由して進角出力ポート１１４へ逆流しようとする。しかし、逆流によって進角出力ポート１１４から間隙１９６及び内部通路１９７を通じて入力ポート１１２へ向かう作動油流れは、当該作動油の圧力がポンプ４の吐出油の圧力よりも高くなることで、逆止弁２００によって規制されることになる。尚、進角作動において、カム軸２の変動トルクのうちハウジング１１に対する進角側のトルクがベーンロータ１４へ作用するときには、ポンプ４の吐出油の圧力により逆止弁２００が開弁することで、進角室５２〜５４への作動油供給が確実に行われることとなる。

以上説明した第二実施形態によれば、進角室５２〜５４及び遅角室５６〜５８のうち作動油を供給する側からの逆流が規制されることになるので、当該逆流に起因してバルブタイミングの調整応答性が阻害される事態を抑制できるのである。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。

具体的には、上述した実施形態において「進角」及び「遅角」の関係を、説明のものとは逆にしてもよい。

制御弁１００としては、上述したようにソレノイド部１２０によってスプール１３０を駆動するもの以外にも、例えばピエゾアクチュエータや油圧アクチュエータによってスプール１３０を駆動するもの等を採用してもよい。

「締結部材」としては、上述したようにカム軸２に螺着される螺子部材１６８以外にも、例えばカム軸に嵌合されて別部材によりカム軸２に螺子止めされる嵌合部材等を採用してもよい。

スリーブ１１０をエンジンヘッド１６０等の固定節に装着して固定配置するために、スリーブ１１０及び固定節の間に介装される部材としては、上述した駆動部１０を収容するチェーンカバー１８０等のカバー部材以外にも、例えば駆動部１０の外周側を延伸するステー等を採用してもよい。

作動油を供給する流体供給源としては、上述した内燃機関によって機械的に駆動されるメカポンプ４以外にも、例えば内燃機関の運転に伴う通電によって作動する電動ポンプ等を採用してもよい。

そして、本発明は、上述したように吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調製する装置や、吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置にも、適用することもできる。

本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す構成図であって、図３のI−I線断面図である。 図１のII−II線断面図を含む構成図である。 図１のIII−III線断面図である。 本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置の要部を拡大して示す部分切欠断面図である。 図１とは異なる作動状態を示す断面図であって、図６のV−V線断面図である。 図５のVI−VI線断面図である。 図４とは異なる作動状態を示す断面図である。 図４，７とは異なる作動状態を示す断面図である。 図２とは異なる作動状態を示す断面図である。 本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置の要部を拡大して示す部分切欠断面図である。 図１０とは異なる作動状態を示す断面図である。

符号の説明

１ バルブタイミング調整装置、２ カム軸、４ ポンプ、５ オイルパン、１０ 駆動部、１１ ハウジング、１２ シューハウジング、１２ａ 筒部、１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ シュー、１３ スプロケット、１４ ベーンロータ、１４ａ ボス部、１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ ベーン、１５ チップシール、３０ 制御部、５０ 収容室、５２，５３，５４ 進角室、５６，５７，５８ 遅角室、７２，７３，７４ 進角通路、７６，７７，７８ 遅角通路、８０ 入力通路、８２，８３ ドレン通路、１００ 制御弁、１１０ スリーブ、１１２ 入力ポート、１１４ 進角出力ポート、１１６ 遅角出力ポート、１１８ 第一ドレンポート，１１９ 第二ドレンポート、１２０ ソレノイド部、１３０ スプール、１４０ リターンスプリング、１５０ 制御回路、１６０ エンジンヘッド、１６１ 軸受、１６２ 端部、１６３ 段差部、１６４ 嵌合部、１６７ 雄螺子、１６８ 螺子部材（締結部材）、１６９ 雌螺子孔、１７０ 軸方向孔、１７２ 端面、１７３ 底部、１７４ 端面、１７５ 大径孔部、１７６ 小径孔部、１８０ チェーンカバー、１８２ 底端部、１８３ 周壁部、１８４ クリアランス、１８５ 軸受通路部、１８６ カム軸通路部、１８７ 支持界面、１８８ 環状シール部材、１８９ 開口部、１９０ 端面、１９１ 進角支持ランド、１９２ 進角切換ランド、１９３ 遅角切換ランド、１９４ 遅角支持ランド、１９６，１９８，１９９ 間隙、１９７ 内部通路、２００ 逆止弁、２０２ 弁座、２０４ 弁部材、２０６ 付勢部材、２０８ 内壁面

Claims (9)

1. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動して回転するハウジングと、
   前記カム軸と連動して回転し、前記ハウジングの内部において進角室及び遅角室を区画し、前記進角室又は前記遅角室へ作動流体が供給されることにより前記ハウジングに対する進角側又は遅角側へ相対回転するベーンロータと、
   固定配置されるスリーブにスプールを摺接移動可能に収容してなり、作動流体が入力される入力ポート並びに前記進角室及び前記遅角室へそれぞれ作動流体を出力する進角出力ポート及び遅角出力ポートを前記スリーブにより形成し、前記入力ポートに対する前記進角出力ポート及び前記遅角出力ポートの連通状態を前記スプールの移動により制御する制御弁と、
   を備えるバルブタイミング調整装置において、
   前記内燃機関において前記カム軸を支持する軸受側から反対側へ前記ベーンロータを貫通する前記カム軸の当該反対側の端部に装着される締結部材を、さらに備え、
   前記ベーンロータは、前記締結部材及び前記締結部材よりも前記軸受側において前記カム軸に設けられる段差部の間に挟持されることにより、前記カム軸に同軸上に締結され、
   前記スリーブは、前記カム軸において前記反対側の端面に開口する軸方向孔に同軸上に挿入され、前記カム軸を通して作動流体が前記入力ポートへ入力されると共に、前記カム軸を通して前記進角出力ポート及び前記遅角出力ポートをそれぞれ前記進角室及び前記遅角室に連通させることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
2. 前記スリーブは、前記軸方向孔の内部において前記ベーンロータの前記軸受側の端面よりも前記軸受側へ延出することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
3. 前記入力ポートには、前記軸受及び前記カム軸を通して作動流体が入力されることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブタイミング調整装置。
4. 前記スリーブは、前記軸方向孔の内部において前記ベーンロータの前記軸受側の端面よりも前記軸受側へ延出する延出側へ前記カム軸を通して作動流体を排出する第一ドレンポートと、前記カム軸の前記端部側へ前記カム軸を通して作動流体を排出する第二ドレンポートとを形成し、
   前記制御弁は、前記入力ポートに対する前記進角出力ポート及び前記遅角出力ポートの連通状態と、前記進角出力ポート及び前記遅角出力ポートに対する前記第一ドレンポート及び前記第二ドレンポートの連通状態とを前記スプールの移動により制御し、
   前記ベーンロータは、前記進角室へ作動流体が供給されると共に前記遅角室から作動流体が排出されることにより、前記ハウジングに対する進角側へ相対回転し、前記遅角室へ作動流体が供給されると共に前記進角室から作動流体が排出されることにより、前記ハウジングに対する遅角側へ相対回転することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
5. 前記スリーブ及び前記軸方向孔の間に径方向のクリアランスが設けられることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
6. 前記軸方向孔と摺接可能に前記スリーブの外周面に装着され、前記スリーブが形成するポート間をシールする環状シール部材を、さらに備えることを特徴とする請求項５に記載のバルブタイミング調整装置。
7. 前記軸受よりも前記スプール側の前記入力ポートに前記スプール側への作動流体流れを許容し且つ前記軸受側への作動流体流れを規制する逆止弁を内蔵することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
8. 前記逆止弁は、前記入力ポートと連通するように前記スプール内に形成される内部通路に内蔵されることを特徴とする請求項７に記載のバルブタイミング調整装置。
9. 前記締結部材は、前記カム軸の前記反対側の端部に雌螺子孔が螺着される螺子部材であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。

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