[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

JP2008187821A - 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置 - Google Patents

絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置 Download PDF

Info

Publication number
JP2008187821A
JP2008187821A JP2007019081A JP2007019081A JP2008187821A JP 2008187821 A JP2008187821 A JP 2008187821A JP 2007019081 A JP2007019081 A JP 2007019081A JP 2007019081 A JP2007019081 A JP 2007019081A JP 2008187821 A JP2008187821 A JP 2008187821A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
converter
current
voltage
switching
circuit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2007019081A
Other languages
English (en)
Inventor
Hiroyuki Nishino
博之 西野
Eiji Shiohama
英二 塩濱
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Electric Works Co Ltd
Original Assignee
Matsushita Electric Works Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Matsushita Electric Works Ltd filed Critical Matsushita Electric Works Ltd
Priority to JP2007019081A priority Critical patent/JP2008187821A/ja
Priority to EP08704122A priority patent/EP2110937B1/en
Priority to US12/524,640 priority patent/US8125158B2/en
Priority to PCT/JP2008/051340 priority patent/WO2008093692A1/ja
Priority to CN200880003482.9A priority patent/CN101601182B/zh
Publication of JP2008187821A publication Critical patent/JP2008187821A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H02M1/4208—Arrangements for improving power factor of AC input
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/01—Resonant DC/DC converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33571—Half-bridge at primary side of an isolation transformer
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/37—Converter circuits
    • H05B45/3725—Switched mode power supply [SMPS]
    • H05B45/38—Switched mode power supply [SMPS] using boost topology
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/37—Converter circuits
    • H05B45/3725—Switched mode power supply [SMPS]
    • H05B45/382—Switched mode power supply [SMPS] with galvanic isolation between input and output
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/37—Converter circuits
    • H05B45/3725—Switched mode power supply [SMPS]
    • H05B45/39—Circuits containing inverter bridges
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H02M1/0058—Transistor switching losses by employing soft switching techniques, i.e. commutation of transistors when applied voltage is zero or when current flow is zero
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
    • H02M1/007—Plural converter units in cascade
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/355—Power factor correction [PFC]; Reactive power compensation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
    • Y02B20/30—Semiconductor lamps, e.g. solid state lamps [SSL] light emitting diodes [LED] or organic LED [OLED]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Rectifiers (AREA)
  • Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)

Abstract

【課題】商用電源からの入力電流を高周波に変換し、絶縁された直流電流を得る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、総合効率を高めるとともに、構造を簡略化する。
【解決手段】第１のコンバータとして絶縁トランスＴを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３を用い、第２のコンバータとして力率改善のための昇圧チョッパ回路３６を用いる。したがって、複合共振動作によって、スイッチング周波数を高めても損失の増大を抑制でき、またハーフブリッジ回路であるためにスイッチング素子などの低耐圧化が可能で、総合効率を高めることができる。さらに出力のコンデンサＣ２から昇圧チョッパ回路３６の入力には、電源電圧Ｖａｃの全波整流波形と略相似の電圧が得られ、絶縁トランスＴをまたいでのフィードフォワード回路も不要であるとともに、コンバータ３３の入力側に設けていた電解コンデンサが不要であり、小型・薄型化に有利となる。
【選択図】図１

Description

本発明は、商用電源からの入力電流を高周波に変換し、絶縁された直流電流を得る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータおよびそれを用いるＬＥＤ用直流電源装置に関し、特に力率改善型の高効率なコンバータに関する。
商用電源から所望の直流電力を得るＡＣ−ＤＣコンバータは、スイッチング周波数を高くすることによって、トランスやインダクタ等の小型化が可能になるが、高周波化に伴い、スイッチング損失など回路損失の増大が課題となり、効率を上げるために、回路面での工夫が種々なされている。
そこで、前記高周波化に対してもスイッチング損失を抑えることができる絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータの従来技術が、特許文献１などで示される電流共振（複合共振）型のＡＣ−ＤＣコンバータとして知られている。図１０は、その複合共振型のＡＣ−ＤＣコンバータ１の電気的構成を示すブロック図である。このコンバータ１は、大略的に、ダイオードブリッジｄｂおよび平滑コンデンサｃ１ならびにＤＣ−ＤＣコンバータ２を備えて構成される。商用電源３からの正弦波交流Ｖａｃは電流ヒューズｆを介して前記ダイオードブリッジｄｂおよび平滑コンデンサｃ１に入力され、整流・平滑化された直流電圧が前記ＤＣ−ＤＣコンバータ２の電源電圧となる。
ＤＣ−ＤＣコンバータ２では、前記電源電圧が２段直列のスイッチング素子ｑ１，ｑ２に与えられ、一方のスイッチング素子ｑ２と並列に、チョークコイルｌ１、絶縁トランスｔ１の１次巻線ｔ１およびコンデンサｃ２から成る直列共振回路と、コンデンサｃ３とが接続される。前記絶縁トランスｔの２次巻線ｔ２は、両端がダイオードｄ１，ｄ２をそれぞれ介して平滑コンデンサｃ４のハイ側端子に接続され、中間タップが前記平滑コンデンサｃ４のロー側端子に接続され、こうして整流・平滑化された所望の直流電圧が直流負荷４に供給される。
図１１は、上記従来回路の動作を説明するための各部波形図である。Ｖｇ１，Ｖｇ２は、スイッチング素子であるＭＯＳＦＥＴｑ１，ｑ２に制御回路５から与えられるゲート信号を示す。このゲート信号Ｖｇ１、Ｖｇ２に応答して、スイッチング素子ｑ１，ｑ２は交互にＯＮ−ＯＦＦ動作を行い、そのドレイン−ソース間電圧およびドレイン電流は、それぞれＶｑ１，Ｉｑ１およびＶｑ２，Ｉｑ２に示した波形となる。Ｖｃ２はコンデンサｃ２の印加電圧であり、スイッチング周波数に対して前記直列回路を適切なＬＣ直列共振条件に設定することによって、略正弦波の電流共振状態となっている。
またＩｄ１，Ｉｄ２は、絶縁トランスｔの２次側のダイオードｄ１，ｄ２の電流波形を示すもので、絶縁トランスｔの二次側誘起電圧と平滑コンデンサｃ４の直流電圧との差異によって、図示したタイミングで導通・非導通期間が存在する。ダイオードｄ１またはｄ２が導通する期間では、該絶縁トランスｔの２次側がそれらのダイオードｄ１またはｄ２を介して短絡された状態であり、簡単のため、絶縁トランスｔがノンギャップのトランス（１次巻線ｔ１と２次巻線ｔ２との間が密結合）とすると、絶縁トランスｔの１次の励磁インダクタンスも略短絡となるので、インダクタｌ１とコンデンサｃ３との直列共振となるのに対して、ダイオードｄ１，ｄ２共非導通の期間は、絶縁トランスｔの二次側は開放された状態となって、インダクタｌ１およびトランス励磁インダクタンス（ｌ０）の合成値とコンデンサｃ３との直列共振になる。
したがって、ダイオードｄ１またはｄ２が導通する期間Ｗ１での回路の共振周波数ｆ１は、１／２π（ｌ１・ｃ３）１／２となり、非導通の期間Ｗ２での共振周波数ｆ２は、１／２π（（ｌ１＋ｌ０）・ｃ３）１／２となり、低くなる。
これらの動作波形から、スイッチング素子ｑ１またはｑ２がＯＮするタイミングでは、スイッチング電流は若干の負電流（ＭＯＳＦＥＴの内蔵ダイオードを流れる）となるので、ゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）動作が可能で、スイッチング損失は極めて小さくなっている。また、スイッチング素子ｑ１またはｑ２がＯＮオンするタイミングでは、デッドオフ期間中にスイッチング素子ｑ２と並列に接続したコンデンサｃ２がインダクタｌ１の共振エネルギーを吸収し、印加電圧は緩やかな傾斜をもって上昇することから、ソフトスイッチングによるゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）動作が可能で、スイッチング損失は極めて小さくなっている。
このように複合共振型のＡＣ−ＤＣコンバータ１では、スイッチングの高周波化において懸念されるスイッチング損失の増大が抑制され、小型化に好適である。しかしながら、このコンバータ１では、制御回路３は、フィードバック回路６を介して出力電圧をモニタし、負荷変動が生じると、複合共振の波形を維持しながら出力を一定化するために、スイッチング周波数を変えて変動補償を行う。このため、大幅な負荷変動や商用電源の電圧変動など広範囲の変動に対して出力を補償しようとすると、複合共振波形の維持が極めて難しく、結局は複合共振を外れたところでの素子選定や放熱対策が不可欠であるという問題がある。また、商用電源３からの入力電流に高調波歪みを与えてしまうという問題がある。特に照明用途では、前記高調波歪みに対する規制が厳しい。
そこで、このような問題を解決するために、力率改善を図った標準的なＡＣ−ＤＣコンバータ１１を図１２で示す。このコンバータ１１は、大略的に、上述のＡＣ−ＤＣコンバータ１の構成において、ダイオードブリッジｄｂの入力側にインダクタｌ２およびコンデンサｃ５から成るフィルタ回路が挿入されるとともに、前記ダイオードブリッジｄｂで全波整流された脈流を、そのまま昇圧チョッパ回路１２で昇圧し、平滑コンデンサで平滑化された直流電圧が降圧のＤＣ−ＤＣコンバータ２の電源電圧となっている。
前記昇圧チョッパ回路１２は、前記ダイオードブリッジｄｂからの脈流の出力電圧を、チョークコイルｌ３、スイッチング素子（ＭＯＳＦＥＴ）ｑ３およびそのソース抵抗Ｒの直列回路に与え、前記スイッチング素子ｑ３を制御回路１３がスイッチングすることで、チョークコイルｌ３とスイッチング素子ｑ３との接続点から昇圧された電圧を取出し、ダイオードｄ３を介して前記平滑コンデンサｃ１に与えるようになっている。前記制御回路１３は、入力電圧信号、出力電圧フィードバック信号、スイッチング電流信号、同期信号（チョークコイルｌ３の補助巻線信号）を取込み、スイッチング電流値が入力電圧信号と出力電圧フィードバック信号との乗算値で得られる基準値と一致するように、チョッパ用のスイッチング素子ｑ３を制御して、商用電源３側に設けたチョークコイルｌ２およびコンデンサｃ５から成るフィルタ回路の効果も併せて正弦波の入力電流とする。
このように構成することで、ＤＣ−ＤＣコンバータ２への入力電圧を高くし、商用電源３からの入力交流Ｖａｃに対する高調波歪みを抑えた高力率のＡＣ−ＤＣコンバータが実現可能となっている。しかしながら、２つのコンバータ（１２，２）を縦続に接続したことによる回路全体での損失の増加、部品点数増加に伴うコストアップおよび小型化メリットの縮小などの問題がある。なお、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の前段に昇圧チョッパ回路１２を設けることによって、入力電圧は安定化され、商用電源３の電圧変動に対する変動補償が不要になる分、制御回路５での制御は容易となる。
そこで図１３は、上記の構成における２つのコンバータの縦続構成を入替えたＡＣ−ＤＣコンバータ２１である。この従来技術は、特許文献２で示されたものである。このコンバータ２１では、前段のコンバータ２２は、その出力を平滑せずに２段目のコンバータ（昇圧チョッパ回路）２３に入力しているので、インバータとしている。すなわち、商用電源３からの入力交流Ｖａｃをダイオードブリッジｄｂ１で整流した脈流を、前記１段目のコンバータ２２に入力し、スイッチング素子ｑ１１〜ｑ１４によるフルブリッジ構成のインバータスイッチによって高周波交流電圧に変換し、絶縁トランスｔによって変圧された出力を得て、その出力をダイオードブリッジｄｂ２で再度整流した後、２段目のコンバータ２３を介して直流出力を得るもので、そのコンバータ２３の制御回路２４は、交流入力電流ｉａｃを入力交流Ｖａｃに対応した正弦波状に、また直流出力電圧ＶＡを定電圧になるよう制御している。
コンバータ２３は、前記ダイオードブリッジｄｂ２からの高周波脈流出力電圧を、チョークコイルｌ４、スイッチング素子ｑ３の直列回路に与え、前記スイッチング素子ｑ３を制御回路２４がスイッチングすることで、チョークコイルｌ４とスイッチング素子ｑ３との接続点から昇圧された電圧を取出し、ダイオードｄ３を介して前記コンデンサｃ６から直流負荷４に与えるようになっている。
特許第３３７１５９５号公報 特許第２５１４８８５号公報
図１３で示すＡＣ−ＤＣコンバータ２１では、高調波歪み対策とともに、入力側の高耐圧、大容量の平滑コンデンサｃ１が削除できること、およびそれに伴い電源投入時の突入電流対策が不要なこと、ならびにチョークコイルｌ４およびコンデンサｃ６が、１段目のコンバータ２２の平滑フィルタと、２段目のコンバータ２３の平滑フィルタとして共用されていることが特徴とされる。
しかしながら、１段目のフルブリッジのインバータ（２２）には損失低減の工夫が見られず、２段目のコンバータ２３との縦続接続によって総合効率が低下するという問題がある。また、２段目のコンバータ２３への入力電流を正弦波にするために、前記制御回路２４は、絶縁トランスｔの２次側の直流出力電圧ＶＡとともに、１次側の交流入力電流ｉａｃおよび入力交流Ｖａｃをモニタしなければならず、電流トランスや電圧トランスなどの絶縁手段が必要になり、コストや形状面の問題が生じる。
本発明の目的は、総合効率を高めることができるとともに、構造を簡略化することができる絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータおよびそれを用いるＬＥＤ用直流電源装置を提供することである。
本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、商用電源からの入力電流を全波整流する全波整流手段と、前記全波整流手段の後段に設けられ、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータから成る第１のコンバータと、前記第１のコンバータの後段に設けられて所望の電圧または電流で安定化された直流電力を直流負荷へ出力し、力率改善のための制御手段を有する昇圧チョッパ回路から成る第２のコンバータとを含むことを特徴とする。
上記の構成によれば、商用電源からの入力電流を高周波に変換し、絶縁された直流電流を得る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、先ず第１のコンバータとして、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータを用い、さらに第２のコンバータとして、力率改善のための昇圧チョッパ回路を用いる。
したがって、第１のコンバータの複合共振動作によって、スイッチング周波数を高めても、スイッチングによる損失の増大を抑制することができる。また、商用電源の電圧変動に対しては、たとえば入力電圧の谷部で複合共振波形を維持するための多少の補正を加えることはあっても、基本的には出力側の昇圧チョッパ回路入力部に電源電圧の全波整流波形と略相似の電圧が得られるように駆動することは容易であり、第２のコンバータでの力率改善動作を容易に行うことができる。さらにまた、ハーフブリッジ回路を用いることによって、絶縁トランスに入力される電圧は、シングルエンド回路などを用いる場合に比べて低くできるので、前記絶縁トランスの小型化に適し、また該第１のコンバータに用いるスイッチング素子も低耐圧化することができ、ＯＮ抵抗の小さいＭＯＳＦＥＴなどの選定が可能になる。このような損失面の優位性によって、回路全体での効率を高めることができる。
また、上述のような効率面の利点だけではなく、該第１のコンバータは複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数でスイッチング動作をすればよく、絶縁トランスを介しての負荷側からのフィードバックは不要になる。これによって、第１のコンバータの制御機能を大幅に縮小して、たとえば自励駆動の可能性もあり、制御回路用電源の簡易化、省略によって損失低減が可能となる。
さらにまた、２段目のコンバータである昇圧チョッパ回路の入力には、上述のように電源電圧の全波整流波形と略相似の電圧が得られ、高調波歪抑制のために必要な信号は総て１段目のコンバータの出力側、すなわち該２段目のコンバータの入力側で得られるので、絶縁トランスをまたいで該２段目のコンバータへの商用電源側からのフィードフォワード回路も不要である。これによって、該第２のコンバータの力率改善制御に関する回路構成を簡略化することができるとともに、該第２のコンバータの制御電源は第１のコンバータ出力から容易に得られるので、大きな損失にはならない。
さらにまた、従来では、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの入力側に設けていた高耐圧大容量の電解コンデンサが不要であり、小型・薄型化に有利となる。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータでは、前記第１のコンバータは、前記全波整流手段からの電源ライン間に設けられる第１および第２のスイッチング素子の直列回路と、前記第１および第２のスイッチング素子の一方と並列に接続され、第１のチョークコイル、前記絶縁トランスの１次巻線、および第１のコンデンサから成る直列共振回路と、前記絶縁トランスの２次側に設けられる複数の第１の整流手段と、前記第１の整流手段からの出力を包絡線検波する第２のコンデンサと、前記複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数で前記第１および第２のスイッチング素子のスイッチングを制御する第１の制御手段とを備えて構成される前記複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータから成ることを特徴とする。
さらにまた、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータでは、前記第２のコンバータは、前記第２のコンデンサの端子間に接続され、第２のチョークコイルおよび第３のスイッチング素子から成る直列回路と、前記第３のスイッチング素子の端子間に接続され、並列に直流負荷が接続される平滑コンデンサおよび第２の整流手段から成る直列回路と、前記第３のスイッチング素子の電流を検出する第１の検出手段と、前記第２のコンデンサの端子電圧を検出する第２の検出手段と、負荷電圧または電流を検出する第３の検出手段と、前記第３の検出手段によって検出される負荷電圧または電流が予め定める基準値となるように、前記第２の検出手段の検出結果と第３の検出手段の検出結果とに基づいて第３のスイッチング素子のスイッチング電流値を設定し、前記第１の検出手段の検出結果がその設定値となるように前記第３のスイッチング素子を制御する第２の制御手段とを備えて構成される前記力率改善機能を有する昇圧チョッパ回路から成ることを特徴とする。
上記の構成において、第１のコンバータに入力される商用電源の全波整流波形の位相角または電圧谷部の局所を除く概ね全位相角で、第１のチョークコイル、絶縁トランスの１次巻線、および第１のコンデンサから成る直列共振回路による共振状態が維持できるように（絶縁トランスの２次側に設けられる前記第１の整流手段の電流が高周波動作の１周期毎に非導通期間を有するように）第１のコンバータを動作させることによって、第１および第２のスイッチング素子によるスイッチング損失を抑制できるとともに、前記絶縁トランスの２次側に設けられる複数の第１の整流手段によって整流され、第２のコンデンサによって包絡線検波された電圧波形は、商用電源の全波整流電圧波形と略相似形とすることができる。そこで、第２の検出手段によるこの第２のコンデンサの端子電圧の検出結果を、第３の検出手段による負荷電圧または電流の検出結果を予め定める基準値と比較したエラーアンプ出力と乗算して第３のスイッチング素子の電流値を設定し、第１の検出手段で検出されるその第３のスイッチング素子の電流値が設定値と一致するように、第２の制御手段がスイッチングを制御することで、第２のコンバータへの入力電流の包絡線をその入力電圧である第２のコンデンサの端子電圧、すなわち前記商用電源の全波整流電圧波形に合わせながら、所望とする直流出力を得ることができろ。こうして、商用電源からの入力電流波形を概ね正弦波にすることによって、入力電流高調波歪みを抑制できる。
また、商用電源の全波整流波形と略相似の電圧波形が第２のコンデンサの端子間電圧に現れることで、第２のコンバータの力率改善制御に必要な信号が絶縁トランスの２次側で得られ、該絶縁トランスの１次側から信号を送る場合に必要な信号用トランスやフォトカプラなどの絶縁手段不要であり、形状的、コスト的に有利である。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータでは、前記第２のチョークコイルはトランスであり、その補助巻線から、前記第２の制御手段は、前記第２のチョークコイルを流れる電流を検知し、前記電流が略０となったタイミングで前記第３のスイッチング素子をＯＮすることを特徴とする。
上記の構成によれば、比較的容量の小さい負荷を駆動するのに好適な不連続式の駆動を行うことができる。
さらにまた、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、前記第１のチョークコイルおよび絶縁トランスを、１つの漏洩型トランスで形成することを特徴とする。
上記の構成によれば、絶縁トランスの巻線結合を疎として漏洩インダクタンスを発生させることで、前記直列共振回路を形成するにあたって該絶縁トランスの１次巻線に直列の第１のチョークコイルを省略することができる。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータでは、前記第１の整流手段は、ＭＯＳＦＥＴを有する同期整流回路から成ることを特徴とする。
上記の構成によれば、ダイオードを用いる場合に比べて、該第１の整流手段による損失を大幅に削減することができる。
さらにまた、本発明のＬＥＤ用直流電源装置は、前記の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータから成り、負荷として直流点灯されるＬＥＤ負荷を有することを特徴とする。
上記の構成によれば、上述のような絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは汎用電源としての有用性は当然ながら、特に入力高調波歪低減が重要な照明器具用電源として最適であり、小型・薄型のＬＥＤ照明用としての効果が期待できる。
本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、以上のように、商用電源からの入力電流を高周波に変換し、絶縁された直流電流を得る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、先ず第１のコンバータとして、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータを用い、さらに第２のコンバータとして、力率改善のための昇圧チョッパ回路を用いる。
それゆえ、第１のコンバータの複合共振動作によって、スイッチング周波数を高めても、スイッチングによる損失の増大を抑制することができる。また、商用電源の電圧変動に対しては、たとえば入力電圧の谷部で複合共振波形を維持するための多少の補正を加えることはあっても、基本的には出力側の昇圧チョッパ回路入力部に電源電圧の全波整流波形と略相似の電圧が得られるように駆動することは容易であり、第２のコンバータでの力率改善動作を容易に行うことができる。さらにまた、ハーフブリッジ回路を用いることによって、絶縁トランスに入力される電圧は、シングルエンド回路などを用いる場合に比べて低くできるので、前記絶縁トランスの小型化に適し、また該第１のコンバータに用いるスイッチング素子も低耐圧化することができ、ＯＮ抵抗の小さいＭＯＳＦＥＴなどの選定が可能になる。このような損失面の優位性によって、回路全体での効率を高めることができる。
また、上述のような効率面の利点だけではなく、該第１のコンバータは複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数でスイッチング動作をすればよく、絶縁トランスを介しての負荷側からのフィードバックは不要になる。これによって、第１のコンバータの制御機能を大幅に縮小して、たとえば自励駆動の可能性もあり、制御回路用電源の簡易化、省略によって損失低減が可能となる。
さらにまた、２段目のコンバータである昇圧チョッパ回路の入力には、上述のように電源電圧の全波整流波形と略相似の電圧が得られ、高調波歪抑制のために必要な信号は総て１段目のコンバータの出力側、すなわち該２段目のコンバータの入力側で得られるので、絶縁トランスをまたいで該２段目のコンバータへの商用電源側からのフィードフォワード回路も不要である。これによって、該第２のコンバータの力率改善制御に関する回路構成を簡略化することができるとともに、該第２のコンバータの制御電源は第１のコンバータ出力から容易に得られるので、大きな損失にはならない。
さらにまた、従来では、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの入力側に設けていた高耐圧大容量の電解コンデンサが不要であり、小型・薄型化に有利となる。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、以上のように、前記第１のコンバータを、前記全波整流手段からの電源ライン間に設けられる第１および第２のスイッチング素子の直列回路と、前記第１および第２のスイッチング素子の一方と並列に接続され、第１のチョークコイル、前記絶縁トランスの１次巻線、および第１のコンデンサから成る直列共振回路と、前記絶縁トランスの２次側に設けられる複数の第１の整流手段と、前記第１の整流手段からの出力を包絡線検波する第２のコンデンサと、前記複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数で前記第１および第２のスイッチング素子のスイッチングを制御する第１の制御手段とを備えて構成される前記複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータで構成し、前記第２のコンバータを、前記第２のコンデンサの端子間に接続され、第２のチョークコイルおよび第３のスイッチング素子から成る直列回路と、前記第３のスイッチング素子の端子間に接続され、並列に直流負荷が接続される平滑コンデンサおよび第２の整流手段から成る直列回路と、前記第３のスイッチング素子の電流を検出する第１の検出手段と、前記第２のコンデンサの端子電圧を検出する第２の検出手段と、負荷電圧または電流を検出する第３の検出手段と、前記第３の検出手段によって検出される負荷電圧または電流が予め定める基準値となるように、前記第２の検出手段の検出結果と第３の検出手段の検出結果とに基づいて第３のスイッチング素子のスイッチング電流値を設定し、前記第１の検出手段の検出結果がその設定値となるように前記第３のスイッチング素子を制御する第２の制御手段とを備えて構成される前記力率改善機能を有する昇圧チョッパ回路で構成する。
それゆえ、商用電源の全波整流波形と略相似の電圧波形が第２のコンデンサの端子間電圧に現れることで、第２のコンバータの力率改善制御に必要な信号が絶縁トランスの２次側で得られ、該絶縁トランスの１次側から信号を送る場合に必要な信号用トランスやフォトカプラなどの絶縁手段不要であり、形状的、コスト的に有利である。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、以上のように、前記第２のチョークコイルをトランスとし、その補助巻線から、前記第２の制御手段は、前記第２のチョークコイルを流れる電流を検知し、前記電流が略０となったタイミングで前記第３のスイッチング素子をＯＮする。
それゆえ、比較的容量の小さい負荷を駆動するのに好適な不連続式の駆動を行うことができる。
さらにまた、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、以上のように、前記第１のチョークコイルおよび絶縁トランスを、１つの漏洩型トランスで形成する。
それゆえ、前記直列共振回路を形成するにあたって、絶縁トランスの１次巻線に直列の第１のチョークコイルを省略することができる。
また、本発明の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは、以上のように、前記第１の整流手段を、ＭＯＳＦＥＴを有する同期整流回路とする。
それゆえ、ダイオードを用いる場合に比べて、該第１の整流手段による損失を大幅に削減することができる。
さらにまた、本発明のＬＥＤ用直流電源装置は、以上のように、前記の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータから成る。
それゆえ、上述のような絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータは汎用電源としての有用性は当然ながら、特に入力高調波歪低減が重要な照明器具用電源として最適であり、小型・薄型のＬＥＤ照明用としての効果が期待できる。
［実施の形態１］
図１および図２は、本発明の実施の第１の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａの電気的構成を示すブロック図である。コンバータ３１は、大略的に、商用電源３２からの入力電流を全波整流する全波整流手段であるダイオードブリッジＤＢと、前記ダイオードブリッジＤＢの後段に設けられ、絶縁トランスＴを有し、第１のコンバータである複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３と、前記商用電源３２とハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３との間に介在され、高周波成分を含んだ入力電流を平滑化するフィルタ回路３４と、前記ハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３の後段に設けられて所望の電圧で安定化された直流電圧を直流負荷３５へ出力し、第２のコンバータである力率改善のための昇圧チョッパ回路３６とを備えて構成される。
前記商用電源３２からの正弦波交流Ｖａｃは、電流ヒューズＦから、インダクタＬ１１およびコンデンサＣ１１から成る前記フィルタ回路３４を介して前記ダイオードブリッジＤＢに入力され、全波整流された後、脈流が電源ライン３７，３８間に出力され、回生電流ループ確保用のコンデンサＣ１２を介して、電源電圧として前記ハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３に入力される。
前記ハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３は、前記電源ライン３７，３８間に設けられ、図示しない逆並列のダイオードをそれぞれ有する第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の直列回路と、前記第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の一方（図１および図２ではＱ２）と並列に接続され、第１のチョークコイルＬ１、前記絶縁トランスＴの１次巻線Ｔ１、および第１のコンデンサＣ１から成る直列共振回路と、前記第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の一方（図１および図２ではＱ２）と並列に接続されるコンデンサＣ１３と、前記絶縁トランスＴの２次巻線Ｔ２の両端にそれぞれにアノードが接続され、第１の整流手段である２つのダイオードＤ１１，Ｄ１２と、前記ダイオードＤ１１，Ｄ１２のカソードに一端が接続され、前記２次巻線Ｔ２の中間タップに他端が接続され、前記ダイオードＤ１１，Ｄ１２からの脈流出力を包絡線検波する第２のコンデンサＣ２と、前記第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２のスイッチングを制御するための第１の制御手段である制御回路３９とを備えて構成される。
前記絶縁トランスＴの２次側は、上述のような２つのダイオードＤ１１，Ｄ１２を用いた中間タップを使用した取出しではなく、４つのダイオードを使用した全波整流による取出しであってもよい。その場合、二次巻線Ｔ２の中間タップが不要となる。
前記第２のコンデンサＣ２の端子電圧が与えられる昇圧チョッパ回路３６は、前記脈流出力が与えられる第２のチョークコイルＬ２、第３のスイッチング素子Ｑ３および前記第３のスイッチング素子Ｑ３を流れる電流を検知する電流検知抵抗Ｒ１から成る直列回路と、前記第３のスイッチング素子Ｑ３および電流検知抵抗Ｒ１の直列回路と並列に配置され、第２の整流手段であるダイオードＤ２および平滑コンデンサＣ３の直列回路と、前記第３のスイッチング素子Ｑ３のスイッチングを制御し、第２の制御手段であり、ＰＦＣコントローラから成る制御回路４０とを備えて構成される。制御回路４０には、前記電流検知抵抗Ｒ１で得られる前記第３のスイッチング素子を流れる電流の電流値、および第２のコンデンサＣ２の端子電圧が入力されるとともに、負荷電圧が入力される。前記平滑コンデンサＣ３と並列に直流負荷３５が接続される。
これに対して、図２で示すＡＣ−ＤＣコンバータ３１ａでは、昇圧チョッパ回路３６ａにおいて、前記負荷電圧に代えて、負荷ラインに直列に挿入される電流検知抵抗Ｒ２によって検知される負荷電流が制御回路４０ａに入力されるだけで、他は図１で示すＡＣ−ＤＣコンバータ３１と同様である。
図３は、上述のように構成されるＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａの動作を説明するための各部波形図である。商用電源３２からの正弦波交流ＶａｃをダイオードブリッジＤＢで全波整流すると、コンデンサＣ１２から電源ライン３７，３８間へは、ＶＣ１２で示す脈動した電圧が、ハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３の非平滑電源として出力される。ＶＱ２，ＩＱ２はスイッチング素子Ｑ２の電圧・電流包絡線を示したもので、ＶＱ２包絡線はＶＣ１２と一致し、またスイッチング周波数に対して前記直列共振回路を適切なＬＣ直列共振条件に設定し、複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数で動作させれば、スイッチング電流波形ＩＱ２包絡線もＶＣ１２と相似形となる。
そして、図４および図５には、ハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３の入力電圧ＶＣ１２の山部と谷部とにおけるスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２のドレイン−ソース間電圧ＶＱ１，ＶＱ２、電流ＩＱ１，ＩＱ２およびコンデンサＣ１の端子電圧ＶＣ１、２次側ダイオードＤ１，Ｄ２の電流ＩＤ１，ＩＤ２を示している。これらの図４および図５で示すように、絶縁トランスＴの２次側に設けられるダイオードＤ１，Ｄ２を流れる電流が、高周波動作の１周期毎に非導通期間を有するように制御回路３９によって制御されていると、スイッチング素子Ｑ１またはＱ２がＯＮするタイミングでは、スイッチング電流は若干の負電流（ＭＯＳＦＥＴの内蔵ダイオードを流れる）となるので、ゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）動作が可能で、スイッチング損失は極めて小さくなっている。また、スイッチング素子Ｑ１またはＱ２がＯＮオンするタイミングでは、デッドオフ期間中にスイッチング素子Ｑ２と並列に接続したコンデンサＣ１３がインダクタＬ１の共振エネルギーを吸収し、印加電圧は緩やかな傾斜をもって上昇することから、ソフトスイッチングによるゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）動作が可能で、スイッチング損失は極めて小さくなっている。
また、上述のようにハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３が共振状態にあると、前記コンデンサＣ２によってダイオードＤ１，Ｄ２からの電圧を包絡線検波した電圧ＶＣ２には、図３で示すように、入力交流電圧Ｖａｃに相似の正弦波電圧が現れる。さらに、第３のスイッチング素子Ｑ３を流れる電流はＩＱ３となり、したがって平滑コンデンサＣ３の出力電圧は整流・平滑化された所望の直流電圧ＶＣ３となる。これらの結果、商用電源３２からの入力電流Ｉａｃは正弦波となり高調波歪が抑制できる。
そして、制御回路４０は、前記電圧ＶＣ２に、負荷電圧または負荷電流（検出手段は図示していない）を検出し、それらの負荷電圧または負荷電流を予め定める基準値と比較したエラーアンプ出力に前記電圧ＶＣ２の検出結果を乗算した結果に基づいて、第３のスイッチング素子Ｑ３のスイッチング電流値を設定し、電流検知抵抗Ｒ１で検出された電流値がその電流値となるように、前記第３のスイッチング素子Ｑ３のスイッチングを制御するＰＦＣコントローラを構成する。
こうして、第１段目の複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ３３によって、スイッチング周波数を高めても、スイッチングによる損失の増大を抑制することができる。また、商用電源３２の電圧Ｖａｃの変動に対しては、たとえば入力電圧Ｖａｃの谷部で複合共振波形を維持するための多少の補正を加えることはあっても、基本的には出力側の昇圧チョッパ回路３６の入力部に電源電圧Ｖａｃの全波整流波形ＶＣ１２と相似の電圧ＶＣ２が得られるように駆動することによって、第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２のスイッチング損失を抑制できるとともに、前記絶縁トランスＴの２次側に設けられるダイオードＤ１，Ｄ２によって整流され、コンデンサＣ３で包絡線検波された電圧波形は、商用電源３２の全波整流電圧波形と略相似形とすることができる。さらにまた、ハーフブリッジ回路を用いることによって、絶縁トランスＴに入力される電圧ＶＱ１，ＶＱ２をシングルエンド回路などを用いる場合に比べて低くできるので、トランスＴの小型化に適し、また該コンバータ３３に用いるスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２も低耐圧化することができ、ＯＮ抵抗の小さいＭＯＳＦＥＴなどの選定が可能になる。こうして、総合効率を高めることができる。
また、上述のようにコンバータ３３を低耐圧化することができるとともに、該コンバータ３３は複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数でスイッチング動作をすればよく、絶縁トランスＴを介しての負荷３５側からのフィードバックは不要になる。これによって、制御回路３９の機能を大幅に縮小して、たとえば自励駆動の可能性もあり、該制御回路３９用電源の簡易化、省略によって一層の損失低減が可能となる。
さらにまた、第２段目のコンバータである昇圧チョッパ回路３６の入力には、上述のように電源電圧Ｖａｃの全波整流波形ＶＣ１２と略相似の電圧ＶＣ２を得ることができ、高調波歪抑制のために必要な信号は総て第１段目のコンバータ３３の出力側、すなわち該昇圧チョッパ回路３６の入力側で得られるので、絶縁トランスをまたいで該昇圧チョッパ回路３６への商用電源側からのフィードフォワード回路も不要である。これによって、該昇圧チョッパ回路３６における制御回路４０の力率改善制御に要する回路構成を簡略化することができるとともに、該制御回路４０の電源はコンバータ３３の出力から容易に得られるので、大きな損失にはならない。
さらにまた、図１０や図１２で示す従来技術では、絶縁トランスｔを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ２の入力側に高耐圧大容量の電解コンデンサｃ１を設けているのに対して、本ＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａでは不要であり、小型・薄型化に有利となる。たとえば、昇圧チョッパ回路３６をＩＣ化することができる。
なお、上述のような絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａは、汎用電源としての有用性は当然ながら、特に入力高調波歪低減が重要な照明器具用電源として最適であり、小型・薄型のＬＥＤ照明用としてこの効果が期待できる。その場合、図１で示す定電圧制御と、図２で示す定電流制御とでは、輝度を一定にできる定電流制御の方が好適である。
［実施の形態２］
図６は、本発明の実施の第２の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおける昇圧チョッパ回路４６の電気的構成を示すブロック図である。このＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、昇圧チョッパ回路４６以外の構成は、前述の図１や図２で示すＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａと同一であり、省略している。また、昇圧チョッパ回路４６は、前述の昇圧チョッパ回路３６に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付して示し、その説明を省略する。注目すべきは、この昇圧チョッパ回路４６では、前記第２のチョークコイルＬ２がトランスＴ１０の１次巻線Ｔ１０１から成り、その補助巻線Ｔ１０２への誘起電圧が制御回路５０に入力されることである。そして、制御回路５０は、第２のチョークコイルである該１次巻線Ｔ１１０１を流れる電流Ｉ１０１を検知し、前記電流Ｉ１０１が略０となったタイミングで前記第３のスイッチング素子Ｑ３をＯＮする。
したがって、図７（ａ）で示す第３のスイッチング素子Ｑ３のソース−ドレイン電圧ＶＱ３を拡大すると、図７（ｂ）や図７（ｃ）で示すようになり、一方、前記電流Ｉ１０１は図７（ｂ）で示すように連続する可能性があるのに対して、図７（ｃ）で示すように不連続にすることができ、比較的容量の小さい負荷、たとえば１５０〜３００Ｗまでを駆動するのに好適である。図７（ｂ）および図７（ｃ）において、斜線部分が第３のスイッチング素子Ｑ３のＯＮ時に流れる電流量である。
また、スイッチング電流検出用の検知抵抗Ｒ１を入力部に変更しているが、該検知抵抗Ｒ１の位置は、制御回路５０として用いる汎用のＰＦＣコントローラＩＣの仕様に応じて決定すればよい。
［実施の形態３］
図８は、本発明の実施の第３の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ５３の電気的構成を示すブロック図である。このＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータ５３以外の構成は、前述の図１や図２で示すＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａと同一であり、省略している。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ５３は、前述のＤＣ−ＤＣコンバータ３３に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付して示し、その説明を省略する。注目すべきは、このＤＣ−ＤＣコンバータ５３では、前記第１のチョークコイルＬ１および絶縁トランスＴを、１つの漏洩型トランスＴ’で形成することである。
すなわち、前述の絶縁トランスＴの巻線結合を疎として漏洩インダクタンスを発生させることで、前記直列共振回路を形成するにあたって、該漏洩型トランスＴ’の１次巻線Ｔ１’が前記第１のチョークコイルＬ１の機能を併せて実現することができる。これによって、第１のチョークコイルＬ１を省略することができる。
［実施の形態４］
図９は、本発明の実施の第４の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ６３の電気的構成を示すブロック図である。このＡＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータ６３以外の構成は、前述の図１や図２で示すＡＣ−ＤＣコンバータ３１，３１ａと同一であり、省略している。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ６３は、前述のＤＣ−ＤＣコンバータ３３に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付して示し、その説明を省略する。注目すべきは、このＤＣ−ＤＣコンバータ６３では、前記第１および第２のダイオードＤ１１，Ｄ１２に代えて、ＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２が用いられ、同期整流が行われることである。
具体的には、前記絶縁トランスＴ’’の２次巻線Ｔ２’’の中間タップを２次側回路のＧＮＤとし、２次巻線Ｔ２’’の両端を前記ＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２のソース端子にそれぞれ接続し、ドレイン端子を一括して前記２次側ＧＮＤとの間に前記第２のコンデンサＣ２を接続する。また、前記ＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２のゲート端子は、それぞれ駆動抵抗Ｒ１１，Ｒ１２を介して、前記２次巻線Ｔ２’’から巻き足した巻線Ｔ３１’’，Ｔ３２’’に接続され、これら巻線Ｔ３１’’，Ｔ３２’’の誘起電圧が、それぞれＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２のソース−ゲート間を順バイアスするのと同期して、該ＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２がＯＮする。前記ＭＯＳＦＥＴＱ１１，Ｑ１２としてＯＮ抵抗の小さいものを用いれば、前記ダイオードＤ１１，Ｄ１２を用いる場合に比べて、整流に伴う損失を大幅に低減することができる。
本発明の実施の第１の形態に係る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータの一例を示すブロック図である。 本発明の実施の第１の形態に係る絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータの他の例を示すブロック図である。 前記ＡＣ−ＤＣコンバータの動作を説明するための各部波形図である。 前記ＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの動作を説明するための各部波形図である。 前記ＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの動作を説明するための各部波形図である。 本発明の実施の第２の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおける昇圧チョッパ回路の電気的構成を示すブロック図である。 図６で示す昇圧チョッパ回路の動作を説明するための波形図である。 本発明の実施の第３の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの電気的構成を示すブロック図である。 本発明の実施の第４の形態に係る絶縁型のＡＣ−ＤＣコンバータにおけるハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータの電気的構成を示すブロック図である。 典型的な従来技術の複合共振型のＡＣ−ＤＣコンバータの電気的構成を示すブロック図である。 図１０で示すＡＣ−ＤＣコンバータの動作を説明するための各部波形図である。 他の従来技術のＡＣ−ＤＣコンバータの電気的構成を示すブロック図である。 さらに他の従来技術のＡＣ−ＤＣコンバータの電気的構成を示すブロック図である。
符号の説明
３１，３１ａ ＡＣ−ＤＣコンバータ
３２ 商用電源
３３，５３，６３ 複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータ
３４ フィルタ回路
３５ 直流負荷
３６，３６ａ，４６ 昇圧チョッパ回路
３７，３８ 電源ライン
３９，４０，４０ａ，５０ 制御回路
Ｃ１ 第１のコンデンサ
Ｃ２ 第２のコンデンサ
Ｃ１１，Ｃ１２，Ｃ１３ コンデンサ
Ｄ２，Ｄ１１，Ｄ１２ ダイオード
ＤＢ ダイオードブリッジ
Ｌ１ 第１のチョークコイル
Ｌ２ 第２のチョークコイル
Ｌ１１ インダクタ
Ｑ１ 第１のスイッチング素子
Ｑ２ 第２のスイッチング素子
Ｑ３ 第３のスイッチング素子
Ｑ１１，Ｑ１２ ＭＯＳＦＥＴ
Ｒ１ 電流検知抵抗
Ｒ１１，Ｒ１２ 駆動抵抗
Ｔ 絶縁トランス
Ｔ’ 洩型トランス
Ｔ１０ トランス

Claims (7)

  1. 商用電源からの入力電流を全波整流する全波整流手段と、
    前記全波整流手段の後段に設けられ、絶縁トランスを有する複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータから成る第１のコンバータと、
    前記第１のコンバータの後段に設けられて所望の電圧または電流で安定化された直流電力を直流負荷へ出力し、力率改善のための制御手段を有する昇圧チョッパ回路から成る第２のコンバータとを含むことを特徴とする絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  2. 前記第１のコンバータは、
    前記全波整流手段からの電源ライン間に設けられる第１および第２のスイッチング素子の直列回路と、
    前記第１および第２のスイッチング素子の一方と並列に接続され、第１のチョークコイル、前記絶縁トランスの１次巻線、および第１のコンデンサから成る直列共振回路と、
    前記絶縁トランスの２次側に設けられる複数の第１の整流手段と、
    前記第１の整流手段からの出力を包絡線検波する第２のコンデンサと、
    前記複合共振波形が維持できる範囲内の周波数または単一周波数で前記第１および第２のスイッチング素子のスイッチングを制御する第１の制御手段とを備えて構成される前記複合共振型のハーフブリッジＤＣ−ＤＣコンバータから成ることを特徴とする請求項１記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  3. 前記第２のコンバータは、
    前記第２のコンデンサの端子間に接続され、第２のチョークコイルおよび第３のスイッチング素子から成る直列回路と、
    前記第３のスイッチング素子の端子間に接続され、並列に直流負荷が接続される平滑コンデンサおよび第２の整流手段から成る直列回路と、
    前記第３のスイッチング素子の電流を検出する第１の検出手段と、
    前記第２のコンデンサの端子電圧を検出する第２の検出手段と、
    負荷電圧または電流を検出する第３の検出手段と、
    前記第３の検出手段によって検出される負荷電圧または電流が予め定める基準値となるように、前記第２の検出手段の検出結果と第３の検出手段の検出結果とに基づいて第３のスイッチング素子のスイッチング電流値を設定し、前記第１の検出手段の検出結果がその設定値となるように前記第３のスイッチング素子を制御する第２の制御手段とを備えて構成される前記力率改善機能を有する昇圧チョッパ回路から成ることを特徴とする請求項１または２記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  4. 前記第２のチョークコイルはトランスであり、その補助巻線から、前記第２の制御手段は、前記第２のチョークコイルを流れる電流を検知し、前記電流が略０となったタイミングで前記第３のスイッチング素子をＯＮすることを特徴とする請求項３記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  5. 前記第１のチョークコイルおよび絶縁トランスを、１つの漏洩型トランスで形成することを特徴とする請求項２〜４のいずれか１項に記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  6. 前記第１の整流手段は、ＭＯＳＦＥＴを有する同期整流回路から成ることを特徴とする請求項２〜５のいずれか１項に記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータ。
  7. 前記請求項１〜６のいずれか１項に記載の絶縁型ＡＣ−ＤＣコンバータから成り、負荷として直流点灯されるＬＥＤ負荷を有することを特徴とするＬＥＤ用直流電源装置。
JP2007019081A 2007-01-30 2007-01-30 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置 Pending JP2008187821A (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007019081A JP2008187821A (ja) 2007-01-30 2007-01-30 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置
EP08704122A EP2110937B1 (en) 2007-01-30 2008-01-30 Insulation type ac-dc converter and led dc power supply device using the same
US12/524,640 US8125158B2 (en) 2007-01-30 2008-01-30 Insulation type AC-DC converter and LED DC power supply device using the same
PCT/JP2008/051340 WO2008093692A1 (ja) 2007-01-30 2008-01-30 絶縁型ａｃ－ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置
CN200880003482.9A CN101601182B (zh) 2007-01-30 2008-01-30 绝缘型ac-dc转换器及使用该转换器的led用直流电源装置

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007019081A JP2008187821A (ja) 2007-01-30 2007-01-30 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008187821A true JP2008187821A (ja) 2008-08-14

Family

ID=39674001

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007019081A Pending JP2008187821A (ja) 2007-01-30 2007-01-30 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8125158B2 (ja)
EP (1) EP2110937B1 (ja)
JP (1) JP2008187821A (ja)
CN (1) CN101601182B (ja)
WO (1) WO2008093692A1 (ja)

Cited By (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010140675A (ja) * 2008-12-09 2010-06-24 Panasonic Electric Works Co Ltd 電源装置
CN101847938A (zh) * 2009-03-27 2010-09-29 株式会社日立媒介电子 开关电源以及开关方法
JP2010218949A (ja) * 2009-03-18 2010-09-30 Sanken Electric Co Ltd 電流均衡化装置及びその方法、ｌｅｄ照明器具、ｌｃｄｂ／ｌモジュール、ｌｃｄ表示機器
JP2010252553A (ja) * 2009-04-16 2010-11-04 Sanken Electric Co Ltd 力率改善コンバータ
JP2010268676A (ja) * 2009-05-13 2010-11-25 General Electric Co <Ge> 高圧入力電圧応用に適した段階昇圧／段階降圧型力率補正ｄｃ−ｄｃコンバータ付き電子安定器
JP2011101585A (ja) * 2009-11-04 2011-05-19 Internatl Rectifier Corp 力率を増加させた駆動回路
WO2011111442A1 (ja) * 2010-03-11 2011-09-15 ローム株式会社 照明システム
JP2012039792A (ja) * 2010-08-09 2012-02-23 Sanken Electric Co Ltd コンバータ
JP2012139036A (ja) * 2010-12-27 2012-07-19 Sanken Electric Co Ltd 定電流電源装置
JP2012518985A (ja) * 2009-02-26 2012-08-16 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ 共振コンバータ
JP2012532577A (ja) * 2009-07-03 2012-12-13 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ 低コストの電力供給回路及び方法
JP2013517750A (ja) * 2010-01-18 2013-05-16 エルベ エレクトロメディジン ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング スイッチモード電源装置用のデジタルｉｃコントローラ
JP2013223271A (ja) * 2012-04-13 2013-10-28 Panasonic Corp 照明用非接触給電システムおよびそれを用いた照明器具
TWI418243B (zh) * 2009-12-25 2013-12-01 Fortune Inst Technology Lighting device
JP2014526229A (ja) * 2011-07-15 2014-10-02 オスラム・シルバニア・インコーポレイテッド ソリッドステート光源用共振ドライバ
JP2015070695A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
JP2015070697A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
JP2015070698A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
JP2015520479A (ja) * 2012-04-26 2015-07-16 トリドニック ゲーエムベーハー ウント ツェーオー カーゲー 発光手段にエネルギーを供給するための装置および方法
CN105333335A (zh) * 2015-11-16 2016-02-17 中山市格林曼光电科技有限公司 一种三线多彩led灯带
US9313844B2 (en) 2014-09-10 2016-04-12 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Lighting device and luminaire
JP2016126945A (ja) * 2015-01-06 2016-07-11 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 点灯装置およびそれを用いた照明器具
KR20170032049A (ko) * 2015-09-14 2017-03-22 엘지이노텍 주식회사 무선 조광 장치로의 직류 전원 공급 방법 및 그를 위한 장치 및 시스템
US9743471B2 (en) 2015-06-19 2017-08-22 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Lighting device and lighting fixture for current control with a solid-state lighting element
JP2020173913A (ja) * 2019-04-08 2020-10-22 三菱電機株式会社 点灯装置、照明器具、点灯装置の制御方法

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009123681A (ja) * 2007-10-25 2009-06-04 Panasonic Electric Works Co Ltd Ｌｅｄ調光装置
PL217714B1 (pl) * 2008-06-20 2014-08-29 Akademia Górniczo Hutnicza Im Stanisława Staszica Wielorezonansowy zasilacz z integralnym ogranicznikiem dobroci
DE202009001707U1 (de) * 2009-02-11 2009-04-16 Bocom Energiespar-Technologien Gmbh Elektrische Versorgungsschaltung
KR101695419B1 (ko) * 2009-04-15 2017-01-24 삼성디스플레이 주식회사 전원 공급 방법, 이를 수행하기 위한 전원 공급 장치 및 이를 포함하는 표시 장치
US7990070B2 (en) * 2009-06-05 2011-08-02 Louis Robert Nerone LED power source and DC-DC converter
TWI422277B (zh) * 2009-10-14 2014-01-01 Univ Nat Cheng Kung 發光二極體驅動裝置
US8508182B2 (en) * 2009-11-09 2013-08-13 International Business Machines Corporation Electrically connecting blower to power supply stage providing higher voltage
GB2475261B (en) * 2009-11-11 2014-10-22 E2V Tech Uk Ltd High frequency cathode heater supply for a microwave source
DE102010001919B4 (de) 2010-02-15 2012-03-01 Osram Ag Schaltung und Verfahren zur Ansteuerung eines Leuchtmittels
US20110216560A1 (en) * 2010-03-04 2011-09-08 Sheng Ye Two stage isolated switch-mode ac/dc converter
US20110273142A1 (en) * 2010-05-07 2011-11-10 Norman Luwei Jin Parallel Boost Unity Power Factor High Power Battery Charger
CN101938222B (zh) * 2010-07-27 2014-02-05 Bcd半导体制造有限公司 一种供电装置和为显示装置提供背光的背光系统
US8675374B2 (en) * 2010-08-03 2014-03-18 Microsemi Corporation Auto-optimization circuits and methods for cyclical electronic systems
GB201013847D0 (en) * 2010-08-18 2010-09-29 Texas Instr Cork Ltd Power converter control arrangement
US8503193B2 (en) * 2010-08-26 2013-08-06 Astec International Limited Open loop DC to DC converters with enable/disable circuits
WO2012081998A2 (en) * 2010-12-15 2012-06-21 Eaton Industries Company An improved resonant converter and methods of operating
CN102752900B (zh) * 2011-04-02 2014-10-29 英飞特电子（杭州）股份有限公司 一种两线调光器的辅助源电路的控制方法
US8208274B2 (en) * 2011-04-28 2012-06-26 General Electric Company Alternating current to direct current power conversion
JP5614502B2 (ja) 2011-06-09 2014-10-29 富士電機株式会社 Ｌｅｄ駆動回路
US8711592B2 (en) 2011-06-21 2014-04-29 Elster Solutions, Llc Linear transformer power supply
EP2551862B1 (de) * 2011-07-29 2015-04-15 AEG Power Solutions GmbH Stromversorgungsanordnung mit Mitteln zur Spannungserhöhung
WO2013096456A1 (en) * 2011-12-23 2013-06-27 Marvell World Trade, Ltd. Method and apparatus for current control with led driver
CN103428934A (zh) * 2012-05-14 2013-12-04 富士迈半导体精密工业（上海）有限公司 发光二极管照明装置
AT512780B1 (de) 2012-06-13 2013-11-15 Fronius Int Gmbh Schaltnetzteil sowie Wechselrichter und Strangüberwachung mit einem solchen Schaltnetzteil
WO2013190432A2 (en) * 2012-06-19 2013-12-27 Koninklijke Philips N.V. Control modes for resonant dc-to-dc converter
TWI487994B (zh) * 2012-07-13 2015-06-11 Univ Ishou Light emitting diode drive
US8974077B2 (en) 2012-07-30 2015-03-10 Ultravision Technologies, Llc Heat sink for LED light source
US9590519B2 (en) * 2012-08-08 2017-03-07 Apple Inc. Power adapter with a step-down transformer and a voltage step-up circuit
US9439250B2 (en) 2012-09-24 2016-09-06 Samsung Electronics Co., Ltd. Driving light emitting diode (LED) lamps using power received from ballast stabilizers
KR102188491B1 (ko) 2012-09-24 2020-12-08 삼성전자주식회사 조명장치
DE102012219365A1 (de) * 2012-10-23 2014-04-24 Schmidhauser Ag Gleichspannungswandler
TW201427259A (zh) * 2012-12-19 2014-07-01 Chyng Hong Electronic Co Ltd 交流電源供應器電源電路
WO2014174159A1 (fr) 2013-04-24 2014-10-30 Societe D'etudes Et D'economies En Eclairage, Se3 Dispositif d'alimentation en courant continu d'un ensemble de dispositifs d'éclairage à leds utilisés dans l'éclairage industriel et l'éclairage tertiaire
US9247595B2 (en) * 2013-06-11 2016-01-26 Enphase Energy, Inc. LED lighting converter
JP6148551B2 (ja) * 2013-06-26 2017-06-14 株式会社東芝 整流装置
DE102013216877A1 (de) * 2013-08-23 2015-02-26 Osram Gmbh Getakteter elektronischer Energiewandler
CN103607816A (zh) * 2013-11-13 2014-02-26 江苏宏力光电科技有限公司 一种带同步整流的led电源
US9195281B2 (en) 2013-12-31 2015-11-24 Ultravision Technologies, Llc System and method for a modular multi-panel display
US9582237B2 (en) 2013-12-31 2017-02-28 Ultravision Technologies, Llc Modular display panels with different pitches
JP6403042B2 (ja) * 2014-02-28 2018-10-10 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 電源装置およびそれを用いた照明器具
GB2524102A (en) 2014-03-14 2015-09-16 Eisergy Ltd A switched mode AC-DC converter
EP3127230A4 (en) * 2014-04-03 2017-11-22 Schneider Electric IT Corporation Isolated and efficient rectifier system
US9311847B2 (en) 2014-07-16 2016-04-12 Ultravision Technologies, Llc Display system having monitoring circuit and methods thereof
KR20160020099A (ko) * 2014-08-13 2016-02-23 주식회사 솔루엠 전원장치 및 그의 구동방법
GB2536930B (en) 2015-03-31 2020-03-25 Teledyne E2V Uk Ltd A modulator system
KR101927645B1 (ko) * 2015-06-01 2019-03-12 광동 오포 모바일 텔레커뮤니케이션즈 코포레이션 리미티드 충전 회로와 모바일 단말기
JP6358397B2 (ja) * 2015-07-14 2018-07-18 サンケン電気株式会社 多相力率改善回路
JP6004555B1 (ja) * 2015-09-11 2016-10-12 Ｈｏｙａ Ｃａｎｄｅｏ Ｏｐｔｒｏｎｉｃｓ株式会社 スイッチング電源装置及びそれを備えた光照射装置
EP3236585B1 (en) * 2016-04-22 2020-12-23 Goodix Technology (HK) Company Limited Amplifiers
CN108282092B (zh) * 2017-01-05 2020-08-14 罗姆股份有限公司 整流ic以及使用该整流ic的绝缘型开关电源
JP6979588B2 (ja) * 2018-02-23 2021-12-15 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 照明光通信装置
KR102657047B1 (ko) * 2018-05-04 2024-04-15 삼성전자주식회사 어댑터, 전원 공급 시스템 및 그의 전원 공급 방법
DE112019003827T5 (de) * 2018-07-31 2021-04-15 Koki Holdings Co., Ltd. Gleichstromversorgungsgerät
TWI692182B (zh) 2018-08-31 2020-04-21 群光電能科技股份有限公司 電壓轉換器以及用於降低共模雜訊的電壓轉換方法
WO2020053615A1 (ja) * 2018-09-13 2020-03-19 日産自動車株式会社 電力変換装置および電力変換装置の制御方法
CN110582153B (zh) * 2019-08-01 2022-04-01 福建睿能科技股份有限公司 驱动电路及其驱动方法、电子镇流器
US11418125B2 (en) 2019-10-25 2022-08-16 The Research Foundation For The State University Of New York Three phase bidirectional AC-DC converter with bipolar voltage fed resonant stages
WO2021198075A1 (en) 2020-04-01 2021-10-07 Danmarks Tekniske Universitet Universal mains high power-density ac-dc converter

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06276748A (ja) * 1993-03-15 1994-09-30 Tdk Corp Ａｃ−ｄｃコンバータ
JPH07327361A (ja) * 1993-12-27 1995-12-12 Mitsubishi Electric Corp インバータ装置
JPH08214559A (ja) * 1995-01-31 1996-08-20 Sony Corp 電流共振型スイッチング電源
JP2001359279A (ja) * 2000-06-12 2001-12-26 Sony Corp ブリッジ型ｄｃ−ｄｃコンバータ
WO2006038157A2 (en) * 2004-10-01 2006-04-13 Koninklijke Philips Electronics N.V. Power converter for led large area light source lamp
JP2006230135A (ja) * 2005-02-18 2006-08-31 Mitsumi Electric Co Ltd スイッチング電源装置
JP2006296158A (ja) * 2005-04-14 2006-10-26 Shindengen Electric Mfg Co Ltd 力率改善回路

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2514885B2 (ja) * 1992-08-24 1996-07-10 山洋電気株式会社 直流電源装置
DE69626796T2 (de) * 1995-12-08 2004-02-12 Koninklijke Philips Electronics N.V. Vorschaltgerät
US6437515B1 (en) * 2000-01-18 2002-08-20 Matsushita Electric Works, Ltd. Discharge lamp lighting device of high startability with high pulse voltage
US6580259B2 (en) * 2001-01-17 2003-06-17 The University Of Hong Kong High efficiency AC-DC converter with power factor corrector
US6510995B2 (en) 2001-03-16 2003-01-28 Koninklijke Philips Electronics N.V. RGB LED based light driver using microprocessor controlled AC distributed power system
US8581147B2 (en) * 2005-03-24 2013-11-12 Lincoln Global, Inc. Three stage power source for electric ARC welding
JP5193445B2 (ja) * 2006-08-23 2013-05-08 パナソニック株式会社 高圧放電灯点灯装置及び照明器具
JP2010021109A (ja) * 2008-07-14 2010-01-28 Panasonic Electric Works Co Ltd 点灯装置、バックライト装置
JP2010129235A (ja) * 2008-11-25 2010-06-10 Panasonic Electric Works Co Ltd 放電灯点灯装置、およびそれを用いた照明器具ならびにプロジェクタ
JP2011029002A (ja) * 2009-07-24 2011-02-10 Panasonic Electric Works Co Ltd 高圧放電灯点灯装置及びこれを用いた照明器具、照明システム

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06276748A (ja) * 1993-03-15 1994-09-30 Tdk Corp Ａｃ−ｄｃコンバータ
JPH07327361A (ja) * 1993-12-27 1995-12-12 Mitsubishi Electric Corp インバータ装置
JPH08214559A (ja) * 1995-01-31 1996-08-20 Sony Corp 電流共振型スイッチング電源
JP2001359279A (ja) * 2000-06-12 2001-12-26 Sony Corp ブリッジ型ｄｃ−ｄｃコンバータ
WO2006038157A2 (en) * 2004-10-01 2006-04-13 Koninklijke Philips Electronics N.V. Power converter for led large area light source lamp
JP2008515379A (ja) * 2004-10-01 2008-05-08 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ Ｌｅｄ広域光源ランプ用電力変換器
JP2006230135A (ja) * 2005-02-18 2006-08-31 Mitsumi Electric Co Ltd スイッチング電源装置
JP2006296158A (ja) * 2005-04-14 2006-10-26 Shindengen Electric Mfg Co Ltd 力率改善回路

Cited By (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010140675A (ja) * 2008-12-09 2010-06-24 Panasonic Electric Works Co Ltd 電源装置
JP2012518985A (ja) * 2009-02-26 2012-08-16 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ 共振コンバータ
JP2010218949A (ja) * 2009-03-18 2010-09-30 Sanken Electric Co Ltd 電流均衡化装置及びその方法、ｌｅｄ照明器具、ｌｃｄｂ／ｌモジュール、ｌｃｄ表示機器
CN101847938A (zh) * 2009-03-27 2010-09-29 株式会社日立媒介电子 开关电源以及开关方法
EP2234257A1 (en) * 2009-03-27 2010-09-29 Hitachi Media Electronics Co., Ltd. Switching power supply and method of switching
JP2010233363A (ja) * 2009-03-27 2010-10-14 Hitachi Media Electoronics Co Ltd スイッチング電源およびスイッチング方法
JP2010252553A (ja) * 2009-04-16 2010-11-04 Sanken Electric Co Ltd 力率改善コンバータ
JP2010268676A (ja) * 2009-05-13 2010-11-25 General Electric Co <Ge> 高圧入力電圧応用に適した段階昇圧／段階降圧型力率補正ｄｃ−ｄｃコンバータ付き電子安定器
JP2012532577A (ja) * 2009-07-03 2012-12-13 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ 低コストの電力供給回路及び方法
JP2011101585A (ja) * 2009-11-04 2011-05-19 Internatl Rectifier Corp 力率を増加させた駆動回路
US8963442B2 (en) 2009-11-04 2015-02-24 International Rectifier Corporation Driver circuit with an increased power factor
TWI418243B (zh) * 2009-12-25 2013-12-01 Fortune Inst Technology Lighting device
JP2013517750A (ja) * 2010-01-18 2013-05-16 エルベ エレクトロメディジン ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング スイッチモード電源装置用のデジタルｉｃコントローラ
WO2011111442A1 (ja) * 2010-03-11 2011-09-15 ローム株式会社 照明システム
US9101011B2 (en) 2010-03-11 2015-08-04 Rohm Co., Ltd. Lighting system including power conversion using a control signal based on illuminance information from a solar power generator
JP2012039792A (ja) * 2010-08-09 2012-02-23 Sanken Electric Co Ltd コンバータ
JP2012139036A (ja) * 2010-12-27 2012-07-19 Sanken Electric Co Ltd 定電流電源装置
JP2014526229A (ja) * 2011-07-15 2014-10-02 オスラム・シルバニア・インコーポレイテッド ソリッドステート光源用共振ドライバ
JP2013223271A (ja) * 2012-04-13 2013-10-28 Panasonic Corp 照明用非接触給電システムおよびそれを用いた照明器具
JP2015520479A (ja) * 2012-04-26 2015-07-16 トリドニック ゲーエムベーハー ウント ツェーオー カーゲー 発光手段にエネルギーを供給するための装置および方法
JP2015070697A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
JP2015070698A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
JP2015070695A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 東芝ライテック株式会社 電源回路及び照明装置
US9313844B2 (en) 2014-09-10 2016-04-12 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Lighting device and luminaire
JP2016126945A (ja) * 2015-01-06 2016-07-11 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 点灯装置およびそれを用いた照明器具
US9743471B2 (en) 2015-06-19 2017-08-22 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Lighting device and lighting fixture for current control with a solid-state lighting element
KR20170032049A (ko) * 2015-09-14 2017-03-22 엘지이노텍 주식회사 무선 조광 장치로의 직류 전원 공급 방법 및 그를 위한 장치 및 시스템
KR102458712B1 (ko) * 2015-09-14 2022-10-25 엘지이노텍 주식회사 무선 조광 장치, 이 장치를 위한 직류 전원 공급 방법 및 이 장치를 포함하는 무선 조광 시스템
CN105333335A (zh) * 2015-11-16 2016-02-17 中山市格林曼光电科技有限公司 一种三线多彩led灯带
JP2020173913A (ja) * 2019-04-08 2020-10-22 三菱電機株式会社 点灯装置、照明器具、点灯装置の制御方法
JP7293824B2 (ja) 2019-04-08 2023-06-20 三菱電機株式会社 点灯装置、照明器具、点灯装置の制御方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2110937A1 (en) 2009-10-21
US8125158B2 (en) 2012-02-28
EP2110937B1 (en) 2012-10-31
WO2008093692A1 (ja) 2008-08-07
CN101601182B (zh) 2014-01-08
EP2110937A4 (en) 2011-03-16
US20100109571A1 (en) 2010-05-06
CN101601182A (zh) 2009-12-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2008187821A (ja) 絶縁型ａｃ−ｄｃコンバータおよびそれを用いるｌｅｄ用直流電源装置
US11011936B2 (en) Single-stage transmitter for wireless power transfer
CN108521223B (zh) 开关电源电路
Kim et al. High-efficiency LLC resonant converter with high voltage gain using an auxiliary LC resonant circuit
US8102678B2 (en) High power factor isolated buck-type power factor correction converter
JP5088386B2 (ja) スイッチング電源装置
KR100772658B1 (ko) 능동 클램프 전류원 푸쉬풀 직류-직류 컨버터
US7242595B2 (en) Switching power supply circuit
US20100259240A1 (en) Bridgeless PFC converter
Narimani et al. A new single-phase single-stage three-level power-factor-correction AC–DC converter with phase-shift modulation
US10020749B2 (en) Power conversion unit
US11539299B2 (en) Switching power supply unit and electric power supply system
JP2012050264A (ja) 負荷駆動装置
EP3748834B1 (en) Power supply device
US6999325B2 (en) Current/voltage converter arrangement
CN105978327A (zh) 一种升压变换器及其控制方法
WO2017098763A1 (ja) 電源装置およびその初充電制御方法
US20110058392A1 (en) Current-sharing power supply apparatus
KR20160101808A (ko) 풀브리지 dc-dc 컨버터
JP5500438B2 (ja) 負荷駆動装置
JP2002078323A (ja) 電源装置
KR101721321B1 (ko) 하이브리드 방식 led 전원장치
KR20180098171A (ko) 작은 출력전류 리플을 갖는 고효율 충전기
Narimani et al. A new three-phase single-stage rectifier with improved input and output characteristics
Narimani et al. A new single-phase single-stage multilevel PFC AC-DC converter with flying capacitor

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20090924

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20111129

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712

Effective date: 20120111

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20120522

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20120719

RD03 Notification of appointment of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423

Effective date: 20121018

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20121211