JP2008036650A - Method of manufacturing heat exchanger - Google Patents
Method of manufacturing heat exchanger Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008036650A JP2008036650A JP2006211323A JP2006211323A JP2008036650A JP 2008036650 A JP2008036650 A JP 2008036650A JP 2006211323 A JP2006211323 A JP 2006211323A JP 2006211323 A JP2006211323 A JP 2006211323A JP 2008036650 A JP2008036650 A JP 2008036650A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- manufacturing
- brazing
- heat transfer
- stacking direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims abstract description 71
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 9
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 8
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 86
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 49
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 42
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 10
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 3
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 3
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 3
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
本発明は、複数の構成部材を一方向に積層したのち炉中で一体にろう付けさせて製造する積層型の熱交換器(コンデンサ、エバポレータ、ヒータ、ラジエータなど)の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method for manufacturing a stacked heat exchanger (a capacitor, an evaporator, a heater, a radiator, etc.) manufactured by stacking a plurality of constituent members in one direction and then brazing them together in a furnace.
従来、冷凍サイクルの冷媒蒸発器などの熱交換器を製造する場合、アルミニウムの板材を材料としてある形状に部品加工し、その加工された複数の構成部材を一方向に積層したのち炉中で一体にろう付けさせて製造することが一般に行われている。このように製造する熱交換器の一例として、下記特許文献1などで開示されているような、通称フィンレスタイプと呼ばれる熱交換器がある。 Conventionally, when manufacturing a heat exchanger such as a refrigerant evaporator of a refrigeration cycle, parts are processed into a certain shape using an aluminum plate as a material, and the processed components are stacked in one direction and then integrated in a furnace. It is generally performed to manufacture by brazing. As an example of the heat exchanger manufactured in this way, there is a heat exchanger called a finless type, as disclosed in Patent Document 1 below.
これは、コルゲートフィンなどの熱交換用のフィンを必要とせず、冷媒通路を構成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を確保できる熱交換器であり、伝熱プレートだけを積層することで製造されている。また、下記特許文献2には、熱交換器を構成するフィンを組み付け、フラックスを供給し、ろう付けすることにより熱交換器を製造する方法において、前記フラックスでフィンの面が濡れるように、フラックスをフィン面に対して斜めに供給する熱交換器の製造方法が開示されている。
図6は、従来のろう付け時の姿勢を示す熱交換器10の斜視図である。この図に示すように、従来の熱交換器の製造方法では、伝熱プレートを積層した後、その積層方向を天地(鉛直)方向とした姿勢に図示しない治具で固定して一体ろう付けを行っている。この、積層方向を鉛直方向とするのは、伝熱プレートの積層方向に適度な力を付加するためである。
FIG. 6 is a perspective view of the
これは、ろう付け時に加熱・冷却の過程を踏むが、加熱時には部材の膨張によって伸びが生じ、冷却時にはこの膨張していた分の縮みと、ろう材が失われることによる縮みとが発生し、結果熱交換器のコア部からろう材が無くなった分だけ縮むこととなる。このコア部の伸縮の際に積層方向に力を加えていないと、冷却時に各伝熱プレートが隣の伝熱プレートと離れてしまい、うまくろう付けできないこととなる。 This is a process of heating / cooling during brazing, but during heating, elongation occurs due to expansion of the member, and during cooling, shrinkage due to expansion and shrinkage due to loss of brazing material occur. As a result, the amount of the brazing material is reduced from the core portion of the heat exchanger. If no force is applied in the stacking direction during expansion and contraction of the core portion, each heat transfer plate is separated from the adjacent heat transfer plate during cooling, and cannot be brazed well.
そこで、プレートの積層方向と伸縮方向とを一致させ、コア部の自重を利用して、このコア部の伸縮が行われる際に伝熱プレート間の隙間ができないようにしている。しかしながら、熱交換器の軽量化、コストダウンの目的のもと、伝熱プレートの薄肉化を図るにつれ、伝熱プレートの強度が落ちるため、下側に配置される伝熱プレートは上側から自重で押されて変形し易く、ろう付け不良が多発するという問題点がある。 Therefore, the stacking direction of the plates is matched with the expansion / contraction direction, and the self-weight of the core part is used to prevent a gap between the heat transfer plates when the core part is expanded / contracted. However, as the heat transfer plate is made thinner for the purpose of reducing the weight and cost of the heat exchanger, the strength of the heat transfer plate decreases. There is a problem that it is easily deformed by being pushed and brazing defects frequently occur.
制約条件として、芯材層とろう材層を材料的に接合する際の適切なろう材層の厚さは決まっているため、薄肉化するにつれてろう材層の占める割合は大きくなる。よって性能面やコスト面からt=0.25mm以下まで薄板化を図っている現状では、ろう引け量は従来よりも大きくなり、ろう付け後のコア伸縮への対応は大きな課題となっている。 As a limiting condition, since an appropriate thickness of the brazing material layer when the core material layer and the brazing material layer are joined together is determined, the proportion of the brazing material layer increases as the thickness is reduced. Therefore, in the current situation where the thickness is reduced to t = 0.25 mm or less from the viewpoint of performance and cost, the amount of brazing is larger than before, and the correspondence to core expansion and contraction after brazing has become a major issue.
また、鉛直置きではコア部の姿勢を保つために四方から押さえる必要があり、ろう付け治具が巨大化するという欠点もある。治具が巨大化すると、その分熱容量も増加するため、コア部の昇温が遅くなってしまい、エネルギー消費の観点からもマイナス要素となっている。 In addition, in the vertical installation, it is necessary to hold the core part from four directions, and there is a disadvantage that the brazing jig becomes enormous. When the jig becomes large, the heat capacity increases accordingly, so that the temperature rise of the core portion is delayed, which is a negative factor from the viewpoint of energy consumption.
本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目して成されたものであり、その目的は、伝熱プレートを積層することからなる熱交換器の製造方法において、コア部の変形を防ぐことができ、各部材のろう付け性を向上させることができる熱交換器の製造方法を提供することにある。 The present invention has been made paying attention to such problems existing in the prior art, and the object thereof is to manufacture a heat exchanger comprising a stack of heat transfer plates. An object of the present invention is to provide a method of manufacturing a heat exchanger that can prevent deformation and improve the brazing performance of each member.
本発明は上記目的を達成するために、請求項1ないし請求項11に記載の技術的手段を採用する。すなわち、請求項1に記載の発明では、複数の構成部材(12、21〜23)を一方向に積層したのち炉中で一体にろう付けさせて製造する熱交換器の製造方法において、
積層した複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において縮小する方向にばね手段(105)を用いて加圧しながらろう付けを行うことを特徴としている。
In order to achieve the above object, the present invention employs technical means described in claims 1 to 11. That is, in the invention according to claim 1, in the manufacturing method of the heat exchanger which is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and then brazing them integrally in a furnace,
The plurality of laminated structural members (12, 21 to 23) are brazed while being pressed using a spring means (105) in a direction of shrinking in the stacking direction.
この請求項1に記載の発明によれば、積層した複数の構成部材(12、21〜23)に掛かる加圧力が調整可能となるので、構成部材(12、21〜23)の変形を抑制することができると共に、ろう付け品質が向上する。また、構成部材(12)の板厚を、例えば0.25mm以下と薄くすることも可能となる。 According to the first aspect of the present invention, the applied pressure applied to the plurality of stacked constituent members (12, 21 to 23) can be adjusted, so that deformation of the constituent members (12, 21 to 23) is suppressed. And the brazing quality is improved. Further, the plate thickness of the component member (12) can be reduced to, for example, 0.25 mm or less.
また、請求項2に記載の発明では、複数の構成部材(12、21〜23)を一方向に積層したのち炉中で一体にろう付けさせて製造する熱交換器の製造方法において、
積層した複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けすることを特徴としている。
Further, in the invention according to claim 2, in the manufacturing method of the heat exchanger that is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and then brazing them integrally in a furnace,
A plurality of laminated structural members (12, 21 to 23) are brazed in a posture inclined in the laminating direction.
この請求項2に記載の発明によれば、焼付け姿勢を斜めとすることで自重によって掛かる加重を調整しようというものである。これにより、構成部材(12、21〜23)の変形を抑制することができると共に、ろう付け品質が向上する。また、構成部材(12)の板厚を、例えば0.25mm以下と薄くすることも可能となる。 According to the second aspect of the present invention, the weight applied by its own weight is adjusted by making the baking posture oblique. Thereby, while being able to suppress a deformation | transformation of a structural member (12, 21-23), brazing quality improves. Further, the plate thickness of the component member (12) can be reduced to, for example, 0.25 mm or less.
また、請求項3に記載の発明では、複数の構成部材(12、21〜23)を一方向に積層したのち炉中で一体にろう付けさせて製造する熱交換器の製造方法において、
積層した複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において縮小する方向にばね手段(105)を用いて加圧するとともに、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けすることを特徴としている。
Further, in the invention according to claim 3, in the manufacturing method of the heat exchanger that is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and brazing them integrally in a furnace,
The plurality of laminated component members (12, 21 to 23) are pressed using a spring means (105) in a direction of contraction in the stacking direction and brazed in a posture inclined in the stacking direction. It is said.
この請求項3に記載の発明によれば、積層した複数の構成部材(12、21〜23)に掛かる加圧力が調整可能となるうえ、焼付け姿勢を斜めとすることで自重による加重が掛かるので、構成部材(12、21〜23)の変形を抑制することができると共に、ろう付け品質が向上する。また、構成部材(12)の板厚を、例えば0.25mm以下と薄くすることも可能となる。 According to the third aspect of the present invention, it is possible to adjust the pressure applied to the plurality of stacked constituent members (12, 21 to 23), and the weighting is applied by making the baking posture oblique. The deformation of the constituent members (12, 21 to 23) can be suppressed, and the brazing quality is improved. Further, the plate thickness of the component member (12) can be reduced to, for example, 0.25 mm or less.
また、請求項4に記載の発明では、請求項1ないし請求項3のうちいずれか1項に記載の熱交換器の製造方法において、熱交換器(10)の積層方向の伸縮によって摩擦が生じる面は、低摩擦部材(103)にて支持していることを特徴としている。この請求項4に記載の発明によれば、低摩擦部材(103)にて熱交換器(10)の摩擦面を支持することにより、ろう付け時の熱交換器(10)の伸縮に対して各構成部材(12、21〜23)が積層方向に自由に移動できるようになり、ろう付け不良が生じるのを防ぐことができる。 Moreover, in invention of Claim 4, in the manufacturing method of the heat exchanger of any one of Claim 1 thru | or 3, friction arises by the expansion-contraction of the lamination direction of a heat exchanger (10). The surface is characterized by being supported by a low friction member (103). According to the fourth aspect of the present invention, by supporting the friction surface of the heat exchanger (10) by the low friction member (103), the expansion and contraction of the heat exchanger (10) during brazing can be prevented. Each component (12, 21 to 23) can move freely in the stacking direction, and it is possible to prevent the occurrence of brazing failure.
また、請求項5に記載の発明では、請求項2または請求項4に記載の熱交換器の製造方法において、水平状態を0度として傾斜の角度を12度以上77度以下としたことを特徴としている。この請求項5に記載の発明によれば、傾斜置きにてろう付けした場合の積層方向の縮み量を公差条件内に収めることができる。 The invention according to claim 5 is characterized in that in the heat exchanger manufacturing method according to claim 2 or claim 4, the horizontal state is 0 degree and the inclination angle is 12 degrees or more and 77 degrees or less. It is said. According to the fifth aspect of the present invention, the amount of shrinkage in the stacking direction when brazed by tilting can be kept within tolerance conditions.
また、請求項6に記載の発明では、請求項3または請求項4に記載の熱交換器の製造方法において、水平状態を0度として傾斜の角度を77度以下としたことを特徴としている。この請求項6に記載の発明によれば、傾斜置きとばね手段(105)での加圧とを用いてろう付けした場合の積層方向の縮み量を公差条件内に収めることができる。 Further, the invention described in claim 6 is characterized in that, in the method for manufacturing a heat exchanger according to claim 3 or claim 4, the horizontal state is 0 degree and the inclination angle is 77 degrees or less. According to the sixth aspect of the present invention, the amount of shrinkage in the stacking direction when brazing is performed using tilting and pressing with the spring means (105) can be within the tolerance condition.
また、請求項7に記載の発明では、請求項2ないし請求項6のうちいずれか1項に記載の熱交換器の製造方法において、積層して傾斜させた複数の構成部材(12、21〜23)の積層方向上側端面に、重量付加物(106)を載せたことを特徴としている。この請求項7に記載の発明によれば、積層した複数の構成部材(12、21〜23)の積層方向に安定した荷重を掛けられるうえ、その荷重を調整することができことより、安定したろう付け状態とすることができる。 Moreover, in invention of Claim 7, in the manufacturing method of the heat exchanger of any one of Claim 2 thru | or 6, in the manufacturing method of the heat exchanger, several components (12, 21-21) laminated | stacked and inclined 23) is characterized in that a weight addition (106) is placed on the upper end surface in the stacking direction. According to the seventh aspect of the present invention, a stable load can be applied in the stacking direction of the plurality of stacked component members (12, 21 to 23), and the load can be adjusted. It can be in a brazed state.
また、請求項8に記載の発明では、請求項7に記載の熱交換器の製造方法において、重量付加物(106)の重量は2.5Kg以下としたことを特徴としている。この請求項8に記載の発明によれば、治具の熱容量と積層方向の縮み量とを所定条件内に収めることができる。 The invention according to claim 8 is characterized in that, in the method for manufacturing a heat exchanger according to claim 7, the weight of the weight addition product (106) is 2.5 kg or less. According to the eighth aspect of the present invention, the heat capacity of the jig and the amount of shrinkage in the stacking direction can be kept within predetermined conditions.
また、請求項9に記載の発明では、請求項2ないし請求項8のうちいずれか1項に記載の熱交換器の製造方法において、積層して傾斜させる複数の構成部材(12、21〜23)のうち、流通流体流出入用の接続部材(23)を積層方向上側としてろう付けすることを特徴としている。この請求項9に記載の発明によれば、接続部材(23)が自重によって所定の位置に収まり易い。 Moreover, in invention of Claim 9, in the manufacturing method of the heat exchanger of any one of Claims 2 thru | or 8, it is a some component member (12, 21-23 made to laminate and incline) ), The connecting member (23) for flowing in and out of the circulating fluid is brazed as the upper side in the stacking direction. According to the ninth aspect of the present invention, the connecting member (23) is easily placed in a predetermined position by its own weight.
また、請求項10に記載の発明では、請求項2ないし請求項8のうちいずれか1項に記載の熱交換器の製造方法において、積層して傾斜させる複数の構成部材(12、21〜23)のうち、流通流体流出入用の接続部材(23)を積層方向下側としてろう付けすることを特徴としている。この請求項10に記載の発明によれば、接続部材(23)の自重による偏加重が無くなることより構成部材(12、21〜23)のろう付けが均等となる。
Moreover, in invention of
また、請求項11に記載の発明では、請求項1ないし請求項10のうちいずれか1項に記載の熱交換器の製造方法において、ろう付け治具として構成したことを特徴としている。この請求項11に記載の発明によれば、加圧や傾斜させての姿勢保持が容易となり、生産性を向上させることができる。ちなみに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
The invention described in
以下、本発明の一実施形態として、積層型熱交換器の代表例であるフィンレスエバポレータ(冷媒蒸発器。以下、熱交換器と称す。)の製造に本発明の製造方法を適用した例を、添付した図1〜図5を用いて詳細に説明する。まず図1は、本発明の製造方法を適用する熱交換器10の構造の一例を示す分解斜視図である。
Hereinafter, as an embodiment of the present invention, an example in which the manufacturing method of the present invention is applied to the manufacture of a finless evaporator (refrigerant evaporator; hereinafter referred to as a heat exchanger), which is a representative example of a laminated heat exchanger. This will be described in detail with reference to FIGS. First, FIG. 1 is an exploded perspective view showing an example of the structure of a
熱交換器10は、空調用空気の流れ方向Aと、伝熱プレート部での冷媒流れ方向B(図1に示す上下方向)とが略直交する直交流熱交換器として構成されている。この熱交換器10は、外部流体としての空調用空気と内部流体としての冷媒との熱交換を行うコア部11を、多数枚の伝熱プレート(本発明で言う構成部材)12a、12bを積層するだけで構成している。
The
本実施形態においては、図1に示す第1伝熱プレート12aと第2伝熱プレート12bとの組み合わせにより、コア部11を構成している。そして、各伝熱プレート12a、12bは、A3000系のアルミニウム芯材の両面にA4000系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなるもので、板厚t=0.1〜0.4mm程度の薄板をプレス成形したものである。
In this embodiment, the
この伝熱プレート12a、12bは、概略長方形の平面形状を有し、その外形寸法はいずれも同一であり、長辺方向の長さは例えば、255mmで、短辺方向の幅は例えば、38mmである。伝熱プレート12a、12bの打ち出し形状は基本的には同一形状でよいが、その具体的な形状は、冷媒通路成立、熱交換器の組立性、ろう付け性、凝縮水の排水性などの理由から異なっている。
The
第1伝熱プレート12aは、平坦な基板部13から紙面表側へ突出部(流通路用リブ)14を打ち出し成形している。一方、第2伝熱プレート12bは、平坦な基板部13から紙面裏側へ突出部(流通路用リブ)14を打ち出し成形している。この突出部14は、冷凍サイクルの図示しない膨張弁などの減圧手段を通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路(内部流体通路)19、20を構成するものであり、伝熱プレート12の長手方向(換言すると空気流れ方向Aと略直交方向)に連続して平行に延びる形状である。
The first
また、突出部14の断面形状は略台形状である。また、突出部14の打ち出し数は、第1および第2伝熱プレート12a、12bともに5本であり、これらの突出部14はいずれも同一の打ち出し高さ(以下、突出部高さと呼ぶ。)となっている。そして、これらの突出部14は、第1伝熱プレート12aと第2伝熱プレート12bとにおいて、打ち出し位置が空気流れ方向Aにずらされているから、第1伝熱プレート12aと第2伝熱プレート12bとを互いの突出部14が外側に向くように向かい合わせて、互いの基板部13同志を当接すると、第1伝熱プレート12aの突出部14の中間に、第2伝熱プレート12bの突出部14が位置する。
Moreover, the cross-sectional shape of the
そして、2枚の伝熱プレート12aと12bとの基板部13同志を当接させて接合すると、一方の伝熱プレートの各突出部14内面側は相手側の伝熱プレートの基板部13により密封されるので、各突出部14の内面側と相手側の伝熱プレートの基板部13との間に冷媒通路19、20を形成することができる。すなわち、各伝熱プレート12a、12bの幅方向(空気流れ方向A)において、中央部より風上側に位置する突出部14の内側には、風上側の冷媒通路20を5本形成し、中央部より風下側に位置する突出部14の内側には、風下側の冷媒通路19を5本形成する。
When the
一方、伝熱プレート12a、12bのうち、空気流れ方向Aと直交する縦方向(伝熱プレート長手方向)Bの両端部に、それぞれ伝熱プレート幅方向(空気流れ方向A)に分割されたタンク部15〜18が2個づつ形成してある。このタンク部15〜18は各伝熱プレート12a、12bにおいて、突出部14と同一方向に打ち出されて略円柱形状に形成されている。
On the other hand, among the
また、タンク部15〜18の断面形状は略台形状である。そして、これらのタンク部15〜18の打ち出し高さ(以下、タンク部高さと呼ぶ。)は、突出部高さと異なる高さに形成されている。より具体的に本実施形態では、タンク部高さを突出部高さよりも高くなるように形成している。 Moreover, the cross-sectional shape of the tank parts 15-18 is a substantially trapezoid shape. And the launch height (henceforth tank part height) of these tank parts 15-18 is formed in the height different from protrusion part height. More specifically, in the present embodiment, the tank part height is formed to be higher than the protrusion part height.
そして、タンク部15〜18を突出部14と同一方向に打ち出すとともに、突出部14の長手方向の両端部において、打ち出しによる凹形状がタンク部15〜18の打ち出し凹形状に連続するようにしてある。このため、風上側の冷媒通路20の両端部は風上側のタンク部17、18に連通し、風下側の冷媒通路19の両端部は風下側のタンク部15、16に連通している。
The
なお、本実施形態ではタンク部15〜18形状を略長円形に形成しているが、略D字状に形成しても良いし、略円形状に形成しても良い。また、各タンク部15〜18の中央部には連通孔15a〜18aが開口している。この連通孔15a〜18aにより図1に示す左右方向(伝熱プレート積層方向)において、隣接する伝熱プレート相互間でタンク部15〜18同志の流路を連通させる。
In the present embodiment, the
すなわち、隣接する各タンク部15〜18の打ち出し頂部であるタンク突出端面は互いに当接して接合されることにより、連通穴15a〜18a相互の連通が成される。また、第1、第2伝熱プレート12a、12bのいずれにおいても、風上側のタンク部17、18に比べて風下側のタンク部15、16の高さを所定寸法だけ小さくしている。これは、コア部11において風上側の領域に比べて風下側の領域における通風面積を拡大するためである。
That is, the tank projecting end surfaces, which are the projecting top portions of the
また、図1に示すように、各伝熱プレート12a、12bの各突出部14の側面部から伝熱プレート幅方向(空気流れ方向A)へ拡大する小突起(位置決め用の当接リブ)14aを形成している。この小突起14aは、各突出部14の長手方向において同一位置にて多数個設けている。
Further, as shown in FIG. 1, small protrusions (positioning contact ribs) 14a that expand in the heat transfer plate width direction (air flow direction A) from the side surfaces of the
そして、第1伝熱プレート12aの各突出部14における多数個の小突起14aは、伝熱プレート幅方向に対して、第2伝熱プレート12bの小突起14aと逆方向に拡大するように形成されている。そして、これらの小突起14aの打ち出し高さ(以下、小突起高さと呼ぶ)は、タンク部高さと同じ高さになるように形成されている。すなわち、小突起高さもタンク部高さと同様に、突出部高さより高く形成されている。
And many
以上の構成により、積層方向に隣接するタンク部15〜18の打ち出し頂部である突出端面同士を当接させるとともに、積層方向に隣接する小突起14aの打ち出し頂部である小突起突出端面同志を当接させている。これにより、伝熱プレート12a、12bを積層方向に位置決めするとともに、この小突起14a同志の小突起突出端面と、タンク部15〜18のタンク突出端面とに伝熱プレート積層方向の押圧力が作用した状態で、伝熱プレート12a、12b相互を接合することができる。
With the above configuration, the projecting end surfaces that are the projecting top portions of the
これに反し、小突起14aを形成しない場合は、各伝熱プレート12a、12bの長手方向において、両端のタンク部15〜18のタンク突出端面が当接するのみで、長手方向の中間部位(冷媒通路19、20の形成部位)では小突起突出端面による当接部の全然ない状態が連続することになる。しかし、本実施形態によると、小突起14aの形成により、長手方向の中間部位でも小突起14a同志の当接部を形成できる。
On the other hand, when the
これにより、伝熱プレート12a、12bのうち、長手方向両端のタンク部15〜18を除く中間部位(冷媒通路19、20の形成部位)でも、上記押圧力を作用させて伝熱プレート12の基板部13同志を全面的に確実に当接させて、この基板部13同志の当接面を良好にろう付けすることができる。よって、ろう付け不良による冷媒通路19、20からの冷媒洩れを防止できる。
As a result, among the
ところで、各伝熱プレート12a、12bの幅方向(空気流れ方向A)において、複数の突出部14は互いに隣接する各伝熱プレート12a、12bの突出部14と形成位置がずれており、これにより、隣接する各伝熱プレート12a、12bの基板部13により形成される凹面部に、各突出部14を位置させることができる。
By the way, in the width direction (air flow direction A) of each
その結果、各突出部14の凸面側の頂部である突出端面と隣接する他の伝熱プレート12a、12bの基板部13の凹面部との間に必ず隙間が形成される。この隙間により、伝熱プレート幅方向(空気流れ方向A)の全長にわたって波状に蛇行した空気通路(外部流体通路)が連続して形成される。従って、矢印A方向に送風される空調空気は、上記空気通路を波状に蛇行しながら2枚の伝熱プレート12a、12bの間を通り抜けることができる。
As a result, a gap is always formed between the projecting end surface, which is the top of the projecting
ところで、空気通路の流路幅を決定する伝熱プレート12a、12bの積層ピッチP(図1参照)は、突出部高さに関わらず、タンク部高さおよび小突起高さにより決定される。従って、熱交換器10の外形寸法を同一とした場合においては、タンク部高さおよび小突起高さを変えることにより、積層ピッチPを変えることができる。
By the way, the stacking pitch P (see FIG. 1) of the
例えば、タンク部高さおよび小突起高さを低くすると積層ピッチPが小さくなり、伝熱プレート12a、12bの枚数が増加して伝熱面積が大きくなるとともに、空気の流速が速くなり、熱伝達率が高くなる。その背反として、空気流れの流路幅が小さくなり、空気の通風抵抗が大きくなる。
For example, when the height of the tank part and the height of the small protrusions are lowered, the stacking pitch P is reduced, the number of
次に、コア部11に対する冷媒の入出を行う部分について説明する。図1に示すように、伝熱プレート積層方向の両端側には、伝熱プレート12a、12bと同一の大きさを持ったエンドプレート(本発明で言う構成部材)、22が配設されている。このエンドプレート21、22はいずれも伝熱プレート12a、12bの突出部14およびタンク部15〜18の凸面側に当接して伝熱プレート12a、12bと接合される平坦な板形状となっている。
Next, the part which inputs / extracts the refrigerant | coolant with respect to the
図1の左側のエンドプレート21には、その下端部近傍位置に図示しない冷媒入口孔および冷媒出口孔が開けられ、この冷媒入口孔は伝熱プレート12a下端部の風下側タンク部16の連通穴16aと連通し、また、冷媒出口穴は伝熱プレート12a下端部の風上側タンク部18の連通穴18aと連通する。
The
また、エンドプレート21の冷媒入口孔および冷媒出口孔には冷媒入口凸部23aと冷媒出口凸部23bが形成された接続ブロック(本発明で言う構成部材、接続部材)23が接合される。なお、この接続部材は、ブロックでなくとも良く、例えば、エンドプレート21の冷媒入口孔および冷媒出口孔に接合される接続パイプなどであっても良い。
Further, a connection block (a component member or a connection member referred to in the present invention) 23 in which a refrigerant inlet
一方のエンドプレート21は、接続ブロック23との接合のために、伝熱プレート12a、12bと同様にA3000系のアルミニウム芯材の両面にA4000系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなる。他方のエンドプレート22は、A3000系のアルミニウム芯材の片面(伝熱プレート12bと接合される側の面)のみにA4000系のアルミニウムろう材をクラッドした片面クラッド材からなる。
One
また、両エンドプレート21、22は、伝熱プレート12に比べて板厚tを厚く(例えば、板厚t=1.0mm程度)して強度向上を図っている。後述する本発明の製造方法で、コア部11の積層方向両端に加重を加えることからも、伝熱プレート12に比べて板厚tを厚くして剛性を持たせ、加重が均一に掛かるようにすることが望ましい。上記接続ブロック23の冷媒入口凸部23aには、図示しない膨張弁などの減圧手段で減圧された気液2相冷媒が流入し、冷媒出口凸部23bは図示しない圧縮機吸入側に接続され、熱交換器10で蒸発したガス冷媒を圧縮機吸入側に導くものである。
Further, the
各伝熱プレート12a、12bにおいて、風下側の冷媒通路19は、冷媒入口凸部23aからの冷媒が流入するため、蒸発器全体の冷媒通路の中で、入口側冷媒通路を構成し、風上側の冷媒通路20は、風下側(入口側)の冷媒通路19を通過した冷媒が流入し、冷媒出口凸部23bへと冷媒を流出させるため、出口側冷媒通路を構成することになる。なお、熱交換器10内の冷媒通路構成は、本発明の製造方法とは関係しないため、詳細な説明は省略する。
In each of the
本実施形態では図1に示す各構成部品を相互に当接した状態に積層して、その積層状態(組立状態)を後述の治具により保持してろう付け加熱炉内に搬入し、組立体をろう材の融点まで加熱することにより組立体を一体ろう付けする。これにより、熱交換器10の組立を完了することができる。なお、この治具で保持状態での一体ろう付けが本発明の要部であるため、詳細は後述する。
In the present embodiment, the components shown in FIG. 1 are stacked in contact with each other, and the stacked state (assembled state) is held by a jig described later and carried into a brazing heating furnace. The assembly is brazed together by heating to the melting point of the brazing material. Thereby, the assembly of the
次に、本実施形態の熱交換器10の作用を説明すると、熱交換器10は図示しない空調ユニットケース内に図1の上下方向を上下にして収容され、図示しない送風機の作動により矢印A方向に空気が送風される。そして、冷凍サイクルの圧縮機が作動すると、図示しない膨張弁により減圧された低圧側の気液2相冷媒が構成された冷媒通路に従って流れる。
Next, the operation of the
一方、コア部11の伝熱プレート12a、12bの外面側に凸状に突出している突出部14と基板部13の間に形成される隙間により、伝熱プレート幅方向(空気流れ方向A)の全長にわたって波状に蛇行した空気通路が連続して形成されている。その結果、矢印A方向に送風される空調空気は、上記空気通路を波状に蛇行しながら2枚の伝熱プレート12aと12bの間を通り抜けることができ、この空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するので、空調空気は冷却されて冷風となる。
On the other hand, the heat transfer plate width direction (air flow direction A) is formed by a gap formed between the protruding
この際、空調空気の流れ方向Aに対して、風下側に入口側冷媒通路19を、また、風上側に出口側冷媒通路20を配置することにより、空気流れに対する冷媒出入口が対向流の関係となる。さらに、空気側においては、空気流れ方向Aが、伝熱プレート12a、12bの突出部14の長手方向(冷媒通路19、20での冷媒流れ方向B)に対して直交する方向になっており、突出部14が空気流れと直交状に突出する凸面(伝熱面)を形成しているので、空気はこの直交状に延びる突出部14の凸面形状により直進を妨げられる。
At this time, the inlet-
このため、空気流は伝熱プレート12a、12b間の隙間を波状に蛇行した流れを形成して、その流れを乱すので、空気流が乱流状態となり、空気側の熱伝達率を飛躍的に向上することができる。次に、本発明の要部であるろう付け時の熱交換器10の保持状態、およびそのためのろう付け治具の構成について説明する。
For this reason, the air flow forms a wavy flow through the gap between the
図2は、積層状態の熱交換器10と、本発明の製造方法を適用したろう付け治具100とを示す斜視図であり、図3は、熱交換器10をろう付け治具100にセットした状態を示す斜視図である。ろう付け治具100は、コア受け部101、加圧受け部102、低摩擦部材部103、傾斜足部104、加圧ばね105、重量付加物106などから成っている。
FIG. 2 is a perspective view showing the
コア受け部101は、熱交換器10の積層方向の一端側で、傾斜時の下端側、加圧ばね105で加圧時の反加圧側を受ける板部材である。なお、コア受け部101の長手方向の一端には、熱交換器10をセットした時に接続ブロック23部分を受けるためのブロック受け部101aが形成されている。
The
加圧受け部102は、加圧ばね105での加圧の反力を受ける板部材である。そして、これらコア受け部101と加圧受け部102とは、低摩擦部材部103にて対向するように連結されている。なお、低摩擦部材部103は、熱交換器10を傾斜させてろう付けする際に熱交換器10のコア面(実際にはタンク部側面)を受けるとともに、積層方向の伸縮によって摩擦が生じる受け面を移動自在に支持する部分であり、カーボンなどの低摩擦部材103にて構成している。なお、形状に制約はないが、本実施形態では接触面積の少ない丸棒としている。
The
傾斜足部104は、コア受け部101、およびそれと直交する低摩擦部材部103を所定の傾斜角度θで傾斜させて支持する部分である。傾斜置き姿勢の利点は、重力がコア積層方向に掛かる方向と、コア積層方向と垂直な方向とに分解できる点にあり、これによりコア部11が適度に締め付けられた状態でろう付けが行えるようになる。
The
また、従来の下側に配置される伝熱プレート12ほど自重によって変形し易いという問題は、傾斜角度θを適度なものとすれば解決される。そのうえ、積層方向に適度な締め付け力(締め付け加重)が得られれば、加熱冷却過程で起こるコア部11の伸縮時にも各伝熱プレート12がその隣の伝熱プレート12と離れることは無くなり、ろう付け品質を向上させることができる。
Further, the conventional problem that the
加圧ばね105は、熱交換器10に所定の加重を加えるばね手段である。プレート積層方向の端部に加圧ばね105を配置すれば、締め付け力を精度良く調整することが可能となる。これは、常に一定荷重が掛かる重し106などと違い、加圧ばね105はそのときの長さに応じて加圧力が変化するため、加熱時でコア部11が伸びた際には大きく加圧ばね105が縮むため、コア部11に大きな力が掛かり、冷却時でコア部11が縮んだ際には掛かる力が小さくなるという利点がある。
The
また、ろう付け後の狙い寸法となるまで加圧ばね105による加圧押さえをコア積層方向に効かせると、伝熱プレート12間に隙間が生じるような不良を確実に防止できる。なお、コアに掛かる力は平面に均一に掛かることが望ましいため、加圧ばね105は図2、図3に示すように複数箇所(本実施形態では3箇所)配置するのが良い。また、本実施形態ではコイルばねを用いているが、これに限るものではない。
In addition, if the pressure pressing by the
なお、本実施形態では傾斜置きとしたうえ、加圧ばね105を設けて加圧しているが、傾斜置きだけ、もしくは加圧ばね105での加圧だけとして構成しても良い。傾斜置きだけとする場合の傾斜角度θは、水平状態を0度として12度以上77度以下とすると良い。これは、製品の公差によってコアサイズの縮み量は限定されるが、傾斜角度θを12度〜77度とすることでコアの縮み量が公差条件内に収まるためである。
In the present embodiment, the pressure is set by inclining and the
図4は、傾斜角度θとコア部11の縮み量との関係を表すグラフである。ろう付け後のコアの縮み量は、ろう材層分、フラックス層分、伝熱プレート変形分に分けられ、このうち(ろう材層×50%)+(フラックス層)分はろう付け前寸法から確実に縮めなくてはならない寸法となる。これより、最小縮み量は、(ろう材層×50%)+(フラックス層)=ろう付け前寸法−ろう付け後狙い寸法=9.8mmとなる(プレート枚数:186枚にて)。
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the inclination angle θ and the amount of shrinkage of the
また、最大縮み量は、従来からエバポレータに許された公差幅6mmより、9.8mm+6mm=15.8mmとなる。なお、公差幅6mmの根拠は、風漏れ防止のためにエバポレータの両脇に貼付されるシールパッキン(厚さ6mm)の圧縮代を50%以上確保する条件から、t6×0.5×2(両端)=6mmとなる。 Further, the maximum shrinkage amount is 9.8 mm + 6 mm = 15.8 mm from the tolerance width of 6 mm conventionally allowed for the evaporator. The tolerance width of 6 mm is based on the condition of securing a compression allowance of 50% or more of the seal packing (thickness 6 mm) affixed on both sides of the evaporator to prevent wind leakage, t6 × 0.5 × 2 ( Both ends) = 6 mm.
次に傾斜角度θについて説明する。水平状態から傾斜角度θを増やすにつれ、プレート積層方向に掛かる力が発生し、その力が静止摩擦力を超えた時点でプレートは積層方向に滑り出す。加圧ばね105を設けずに傾斜置きだけとした場合、傾斜角度θが12度未満の範囲では自重<静止摩擦力となって低摩擦部材103の上で伝熱プレート12が下方へ滑る状態とはならず、必要なコアの締め付け力が確保できないため12度以上の傾斜が必要となる(低摩擦部材103での摩擦係数は、静摩擦係数で0.2、動摩擦係数で0.1の条件にて)。
Next, the inclination angle θ will be described. As the inclination angle θ is increased from the horizontal state, a force applied in the plate stacking direction is generated, and when the force exceeds the static frictional force, the plate starts to slide in the stacking direction. When the
なお、この滑りが発生してプレート積層方向に自重が掛かっている状態であれば、先の最小縮み量9.8mm以上は確保できることとなる。但し、12度未満の傾斜角度範囲であっても加圧ばね105を設けて、ばねの加圧力+コアの自重>静止摩擦力とすれば、良好なろう付けが行えることとなる。
If the slip occurs and the weight is applied in the plate stacking direction, the minimum shrinkage of 9.8 mm or more can be secured. However, even if the inclination angle range is less than 12 degrees, if the
次は傾斜角度θの上限について説明する。図4に示されるように、傾斜角度θを増してプレート積層方向に掛かる力が増す程、伝熱プレート12は潰される方向に塑性変形を起こして縮み量が大きくなり、ろう付け後のコア幅は小さくなる。図4のグラフより、先の最大縮み量15.8mm以下とするためには傾斜角度θは77度以下となり、これが傾斜角度θの上限となる。ちなみに、従来技術の垂直置き(θ=90度)では、コアの縮み量が大きくなり過ぎて適切ではないことが分かる。
Next, the upper limit of the inclination angle θ will be described. As shown in FIG. 4, the greater the force applied in the plate stacking direction by increasing the tilt angle θ, the more the
重量付加物106は、プレートの積層方向に一定荷重を安定的に掛けるための重しであり、プレートの積層方向に掛かる荷重を調整することができる。図5は、傾斜角度θと重量付加物106の最大重量との関係を表すグラフである。コアの最大縮み量(15.8mm)を考慮しつつ各々の傾斜角度θに対する負荷重量の上限は、
重量max.=719098θ−1.6781
の関数式に従い、図5のように与えられる。
The
Weight max. = 719098θ- 1.6781
Is given as shown in FIG.
また、重量負荷物106を0.5Kgとした場合、熱交換器10を除いた治具類の総熱容量は465cal(治具類の材質:SUS304にて)であり、465calはろう付けに要する時間を考慮すると上限となる。傾斜置きの治具を用いないとすると、その分重量付加物106の熱容量を増すことができ、その場合の重さは2.5Kgとなり、これが付加重量の上限である。よって重量負荷物106の重量は最大でも2.5Kg以下としている。
When the
なお、図2で重量負荷物106は加圧ばね105に吊られているように示されているが、接続された関係ではない。以上、上記した傾斜置きのろう付け治具100を用いて、本実施形態のような積層型の熱交換器10のろう付けを行うことにより、ろう付け性を向上させ、高品質の熱交換器10を生産することが可能となる。特に傾斜置きする場合には専用治具にて姿勢保持するのが良い。この製造方法ならば傾斜姿勢を保持し易いうえに、コア受け部101の端部にストッパーを付けることでプレート積層方向での横ずれも防止することができる。
In FIG. 2, the
次に、本実施形態での特徴と、その効果についてまとめる。まず、積層した複数の構成部材12、21〜23を、その積層方向において縮小する方向に加圧ばね105を用いて加圧しながらろう付けを行うようにしている。これによれば、積層した複数の構成部材12、21〜23に掛かる加圧力が調整可能となる。または、積層した複数の構成部材12、21〜23を、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けするようにしている。これは、焼付け姿勢を斜めとすることで自重によって掛かる加重を調整しようというものである。
Next, the features and effects of this embodiment will be summarized. First, the plurality of
または、積層した複数の構成部材12、21〜23を、その積層方向において縮小する方向に加圧ばね105を用いて加圧するとともに、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けするようにしている。これらにより、構成部材12、21〜23の変形を抑制することができると共に、ろう付け品質が向上する。また、伝熱プレート12の板厚を、例えば0.25mm以下と薄くすることも可能となる。
Alternatively, the plurality of stacked
また、熱交換器10の積層方向の伸縮によって摩擦が生じる面は、低摩擦部材103にて支持している。これによれば、低摩擦部材103にて熱交換器10の摩擦面を支持することにより、ろう付け時の熱交換器10の伸縮に対して各構成部材12、21〜23が積層方向に自由に移動できるようになり、ろう付け不良が生じるのを防ぐことができる。
Further, the surface where friction is generated by expansion and contraction in the stacking direction of the
また、水平状態を0度として傾斜の角度を12度以上77度以下としている。これによれば、傾斜置きにてろう付けした場合の積層方向の縮み量を公差条件内に収めることができる。また、水平状態を0度として傾斜の角度を77度以下としている。これによれば、傾斜置きと加圧ばね105での加圧とを用いてろう付けした場合の積層方向の縮み量を公差条件内に収めることができる。
Further, the horizontal state is 0 degree, and the inclination angle is 12 degrees or more and 77 degrees or less. According to this, the amount of shrinkage in the stacking direction when brazing is carried out at an inclination can be accommodated within the tolerance conditions. Further, the horizontal state is 0 degree, and the inclination angle is 77 degrees or less. According to this, the amount of shrinkage in the stacking direction when brazing is performed using tilt placement and pressurization with the
また、積層して傾斜させた複数の構成部材12、21〜23の積層方向上側端面に、重量付加物106を載せている。これによれば、積層した複数の構成部材12、21〜23の積層方向に安定した荷重を掛けられるうえ、その荷重を調整することができことより、安定したろう付け状態とすることができる。また、その重量付加物106の重量は2.5Kg以下としている。これによれば、治具の熱容量と積層方向の縮み量とを所定条件内に収めることができる。
Moreover, the
また、積層して傾斜させる複数の構成部材12、21〜23のうち、流通流体流出入用の接続部材23を積層方向下側としてろう付けするようにしている。これによれば、接続ブロックなどの接続部材23の自重による偏加重が無くなることより構成部材12、21〜23のろう付けが均等となる。また、ろう付け治具として構成している。これによれば、加圧や傾斜させての姿勢保持が容易となり、生産性を向上させることができる。
In addition, among the plurality of
(その他の実施形態)
上述の実施形態では、本発明をフィンレスエバポレータに適用した例で説明したが、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、チューブとフィンとを積層して構成する熱交換器に本発明を適用しても良いし、エバポレータに限らずコンデンサ、ヒータ、ラジエータなどを含めた積層型の熱交換器全般に適用することができる。
(Other embodiments)
In the above-described embodiment, the example in which the present invention is applied to the finless evaporator has been described. However, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and the heat exchanger is configured by stacking tubes and fins. The present invention may be applied, and the present invention is not limited to an evaporator, and can be applied to general laminated heat exchangers including a condenser, a heater, a radiator, and the like.
また、図2、図3では、熱交換器10の接続ブロック23を傾斜の下側に配置しているが、傾斜の上側に配置して加圧受け部102にブロック押さえ部を形成した構成であっても良い。これによれば、接続部材23が自重によって所定の位置に収まり易い。
2 and 3, the
10…フィンレスタイプの積層型冷媒蒸発器(熱交換器)
12…伝熱プレート(構成部材)
21、22…ヘッダプレート(構成部材)
23…接続ブロック(構成部材、接続部材)
100…ろう付け治具
103…カーボンロッド(低摩擦部材)
105…加圧ばね(ばね手段)
106…重し(重量付加物)
10 ... Finless type stacked refrigerant evaporator (heat exchanger)
12 ... Heat transfer plate (component)
21, 22 ... Header plate (component)
23. Connection block (components, connection members)
100 ...
105 ... Pressure spring (spring means)
106 ... Weight (weight addition)
Claims (11)
積層した前記複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において縮小する方向にばね手段(105)を用いて加圧しながらろう付けを行うことを特徴とする熱交換器の製造方法。 In the method of manufacturing a heat exchanger, which is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and then brazing them together in a furnace,
A method of manufacturing a heat exchanger, characterized in that the plurality of laminated component members (12, 21 to 23) are brazed while being pressed using a spring means (105) in a direction of shrinking in the stacking direction. .
積層した前記複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けすることを特徴とする熱交換器の製造方法。 In the method of manufacturing a heat exchanger, which is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and then brazing them together in a furnace,
A method of manufacturing a heat exchanger, characterized in that the plurality of stacked constituent members (12, 21 to 23) are brazed in a posture inclined in the stacking direction.
積層した前記複数の構成部材(12、21〜23)を、その積層方向において縮小する方向にばね手段(105)を用いて加圧するとともに、その積層方向において傾斜させた姿勢でろう付けすることを特徴とする熱交換器の製造方法。 In the method of manufacturing a heat exchanger, which is manufactured by laminating a plurality of constituent members (12, 21 to 23) in one direction and then brazing them together in a furnace,
The plurality of laminated component members (12, 21 to 23) are pressed using a spring means (105) in a direction of contraction in the stacking direction, and brazed in a posture inclined in the stacking direction. A method for manufacturing a heat exchanger.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006211323A JP2008036650A (en) | 2006-08-02 | 2006-08-02 | Method of manufacturing heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006211323A JP2008036650A (en) | 2006-08-02 | 2006-08-02 | Method of manufacturing heat exchanger |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008036650A true JP2008036650A (en) | 2008-02-21 |
Family
ID=39172263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006211323A Pending JP2008036650A (en) | 2006-08-02 | 2006-08-02 | Method of manufacturing heat exchanger |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2008036650A (en) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101870023A (en) * | 2010-06-25 | 2010-10-27 | 三花丹佛斯(杭州)微通道换热器有限公司 | Clamping device for welding heat exchanger |
WO2011081376A2 (en) * | 2009-12-30 | 2011-07-07 | 필드터프승목(주) | Automatic spreading apparatus for artificial turf |
JP2011523450A (en) * | 2008-05-21 | 2011-08-11 | アルファ ラヴァル コーポレイト アクチボラゲット | Clamping device |
JP2012172936A (en) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Mitsubishi Electric Corp | Plate stacked cooler |
CN102764923A (en) * | 2011-05-04 | 2012-11-07 | Jnk加热器有限公司 | Steam-condensing tube brazing apparatus for air-cooled steam condensing equipment |
CN103394854A (en) * | 2013-07-29 | 2013-11-20 | 无锡方盛换热器制造有限公司 | Small multi-assembly brazing clamping device |
US9073031B2 (en) | 2009-04-15 | 2015-07-07 | Alfa Laval Corporate Ab | Flow module |
CN105014182A (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-04 | 现代自动车株式会社 | Apparatus and method for manufacturing heat exchanger for vehicle |
US9182180B2 (en) | 2006-11-27 | 2015-11-10 | Alfa Laval Corporate Ab | Clamping device for flow module plates, reactor plates or heat exchanger plates |
CN113118659A (en) * | 2021-04-29 | 2021-07-16 | 王秀清 | Manufacturing, forming and processing technology of industrial refrigeration system evaporator |
CN115265242A (en) * | 2022-09-26 | 2022-11-01 | 杭州沈氏节能科技股份有限公司 | Heat exchanger and manufacturing method |
US11559846B2 (en) | 2020-11-13 | 2023-01-24 | Hamilton Sundstrand Corporation | Brazing by expansion using a spacer |
WO2024143290A1 (en) * | 2022-12-28 | 2024-07-04 | 三菱電機株式会社 | Bonding method for aluminum materials, manufacturing method for heat exchanger, pressure device, brazed bonded-body, and heat exchanger |
-
2006
- 2006-08-02 JP JP2006211323A patent/JP2008036650A/en active Pending
Cited By (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9182180B2 (en) | 2006-11-27 | 2015-11-10 | Alfa Laval Corporate Ab | Clamping device for flow module plates, reactor plates or heat exchanger plates |
US9528775B2 (en) | 2006-11-27 | 2016-12-27 | Alfa Laval Corporate Ab | Clamping device for flow module plates, reactor plates or heat exchanger plates |
JP2013217647A (en) * | 2008-05-21 | 2013-10-24 | Alfa Laval Corporate Ab | Clamp device |
JP2011523450A (en) * | 2008-05-21 | 2011-08-11 | アルファ ラヴァル コーポレイト アクチボラゲット | Clamping device |
US8778285B2 (en) | 2008-05-21 | 2014-07-15 | Alfa Laval Corporate Ab | Clamping system |
US9073031B2 (en) | 2009-04-15 | 2015-07-07 | Alfa Laval Corporate Ab | Flow module |
WO2011081376A3 (en) * | 2009-12-30 | 2011-11-17 | 필드터프승목(주) | Automatic spreading apparatus for artificial turf |
WO2011081376A2 (en) * | 2009-12-30 | 2011-07-07 | 필드터프승목(주) | Automatic spreading apparatus for artificial turf |
CN105364256A (en) * | 2010-06-25 | 2016-03-02 | 杭州三花微通道换热器有限公司 | Clamping device of welding heat exchanger |
CN101870023A (en) * | 2010-06-25 | 2010-10-27 | 三花丹佛斯(杭州)微通道换热器有限公司 | Clamping device for welding heat exchanger |
JP2012172936A (en) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Mitsubishi Electric Corp | Plate stacked cooler |
CN102764923A (en) * | 2011-05-04 | 2012-11-07 | Jnk加热器有限公司 | Steam-condensing tube brazing apparatus for air-cooled steam condensing equipment |
CN103394854A (en) * | 2013-07-29 | 2013-11-20 | 无锡方盛换热器制造有限公司 | Small multi-assembly brazing clamping device |
CN105014182B (en) * | 2014-05-02 | 2019-01-22 | 现代自动车株式会社 | Device and method for manufacturing vehicle heat exchanger |
US20150314405A1 (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-05 | Hyundai Motor Company | Apparatus and method for manufacturing heat exchanger for vehicle |
KR101583921B1 (en) * | 2014-05-02 | 2016-01-11 | 현대자동차주식회사 | Method and apparatus for manufacturing heat exchanger for vehicle |
JP2015212607A (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-26 | 現代自動車株式会社Hyundaimotor Company | Manufacturing device of vehicle heat exchanger and manufacturing method |
CN105014182A (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-04 | 现代自动车株式会社 | Apparatus and method for manufacturing heat exchanger for vehicle |
US11701743B2 (en) | 2014-05-02 | 2023-07-18 | Hyundai Motor Company | Apparatus and method for manufacturing heat exchanger for vehicle |
KR20150126519A (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-12 | 현대자동차주식회사 | Method and apparatus for manufacturing heat exchanger for vehicle |
US11559846B2 (en) | 2020-11-13 | 2023-01-24 | Hamilton Sundstrand Corporation | Brazing by expansion using a spacer |
CN113118659A (en) * | 2021-04-29 | 2021-07-16 | 王秀清 | Manufacturing, forming and processing technology of industrial refrigeration system evaporator |
CN113118659B (en) * | 2021-04-29 | 2022-11-18 | 长春神马机电科技有限公司 | Manufacturing, forming and processing technology of industrial refrigeration system evaporator |
CN115265242A (en) * | 2022-09-26 | 2022-11-01 | 杭州沈氏节能科技股份有限公司 | Heat exchanger and manufacturing method |
WO2024143290A1 (en) * | 2022-12-28 | 2024-07-04 | 三菱電機株式会社 | Bonding method for aluminum materials, manufacturing method for heat exchanger, pressure device, brazed bonded-body, and heat exchanger |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2008036650A (en) | Method of manufacturing heat exchanger | |
JP4122578B2 (en) | Heat exchanger | |
JP2006322698A (en) | Heat exchanger | |
JP2007278556A (en) | Heat exchanger | |
US20070056719A1 (en) | Heat exchanger for cooling | |
JP2007278558A (en) | Refrigerant radiator | |
WO2018003121A1 (en) | Heat exchanger and refrigeration cycle device provided with heat exchanger | |
JP3965901B2 (en) | Evaporator | |
JP4122670B2 (en) | Heat exchanger | |
JP2003307397A (en) | Heat exchanger | |
JPH11223421A (en) | Refrigerant evaporator | |
JP2002048491A (en) | Heat exchanger for cooling | |
JP3812021B2 (en) | Laminate heat exchanger | |
JP2006322636A (en) | Heat exchanger | |
JP2019128090A (en) | Heat exchanger and refrigeration cycle device | |
JP5257102B2 (en) | Heat exchanger and refrigeration air conditioner | |
WO2021210428A1 (en) | Heat exchanger | |
JP2007278557A (en) | Heat exchanger | |
JP2012112562A (en) | Drawn cup-type heat exchanger | |
JP3805665B2 (en) | Heat exchanger | |
WO2021161825A1 (en) | Heat exchanger | |
US11988463B2 (en) | Microchannel heat exchanger for appliance condenser | |
JP6106546B2 (en) | Heat exchanger | |
WO2021161826A1 (en) | Heat exchanger | |
JP4334311B2 (en) | Heat exchanger |