[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

JP2008014321A - Fuel injection valve and internal combustion engine having it - Google Patents

Fuel injection valve and internal combustion engine having it Download PDF

Info

Publication number
JP2008014321A
JP2008014321A JP2007257036A JP2007257036A JP2008014321A JP 2008014321 A JP2008014321 A JP 2008014321A JP 2007257036 A JP2007257036 A JP 2007257036A JP 2007257036 A JP2007257036 A JP 2007257036A JP 2008014321 A JP2008014321 A JP 2008014321A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fuel
spray
injection valve
fuel injection
cylinder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2007257036A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Ayumi Miyajima
歩 宮島
Yoshio Okamoto
良雄 岡本
Yuzo Kadomukai
裕三 門向
Morinori Togashi
盛典 富樫
Kiyoshi Amo
天羽  清
Makoto Yamakado
山門  誠
Toru Ishikawa
石川  亨
Hiromasa Kubo
博雅 久保
Takashi Fujii
敬士 藤井
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hitachi Ltd
Original Assignee
Hitachi Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Ltd filed Critical Hitachi Ltd
Priority to JP2007257036A priority Critical patent/JP2008014321A/en
Publication of JP2008014321A publication Critical patent/JP2008014321A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02TCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To realize spray hard to be collapsed even if an in-cylinder pressure is increased. <P>SOLUTION: A first lean portion where fuel particles are lean is formed at the center of a spray cross section. A fuel spray having one second lean portion where fuel particles are lean is jetted into the spray portion surrounding the first lean portion. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁に係り、点火性および燃焼性に優れた燃料噴霧を形成する技術に関する。   The present invention relates to a fuel injection valve that injects fuel into an internal combustion engine, and relates to a technique for forming a fuel spray excellent in ignitability and combustibility.

エンジンの吸気管内に燃料を噴射する吸気管内燃料噴射装置に対して、燃焼室内に直接燃料を噴射する筒内燃料噴射装置が知られている。   An in-cylinder fuel injection device that directly injects fuel into a combustion chamber is known as opposed to an intake pipe fuel injection device that injects fuel into an engine intake pipe.

このような、筒内噴射ガソリンエンジンとして、特開平6−146886 号公報に記載されたものがある。この従来技術では、燃料噴射弁の取付け位置に対する配慮と、吸気開口端から上方に延びる吸気ポートにより燃焼室内に縦渦の吸気流れ(タンブル流)を形成する構成として、理論混合気よりも希薄な燃料で燃焼を安定して行い、燃費を改善するというものである。   As such an in-cylinder injection gasoline engine, there is one described in JP-A-6-146886. In this prior art, consideration is given to the mounting position of the fuel injection valve, and a configuration in which a vertical vortex intake flow (tumble flow) is formed in the combustion chamber by an intake port extending upward from the intake opening end, which is leaner than the theoretical mixture. The fuel is stably burned to improve fuel efficiency.

特開平6−146886号公報JP-A-6-146886

上記の従来技術では、以下に述べるような、点火性(着火性)と燃焼性(未燃ガス排出量低減)を共に向上させ得るような噴霧形状或いは噴霧構造に対しては、必ずしも十分な配慮がなされていなかった。   In the above prior art, sufficient consideration is not given to the spray shape or spray structure that can improve both ignitability (ignitability) and flammability (reduction of unburned gas emissions) as described below. Was not made.

燃料噴射弁より噴射される噴霧の最適化には、以下の様な特性を考慮する必要がある。第一は噴霧形状であり、噴霧の広がり角度や到達距離が因子となる。第二は噴霧粒径であり、大粒子の個数をできるかぎり少なくして粒径分布の均一化を図る必要がある。第三は噴霧構造であり、噴霧される燃料粒子の空間的分布を適正化する必要がある。   In order to optimize the spray injected from the fuel injection valve, it is necessary to consider the following characteristics. The first is the spray shape, and the spread angle and the reach distance of the spray are factors. The second is the spray particle size, and it is necessary to make the particle size distribution uniform by reducing the number of large particles as much as possible. The third is a spray structure, and it is necessary to optimize the spatial distribution of sprayed fuel particles.

これらの噴霧特性が内燃機関の燃焼特性にどのように関与するかについて、実験解析により検討した結果、以下のことが明らかになった。点火性向上のためには、点火装置回りの燃料粒子分布を多くして、可燃濃度の混合気の分布を高くすることが有効である。一方、ピストン方向への燃料粒子分布を少なくさせると、燃焼の未燃ガス成分(HC、CO)が減少する傾向にあり、燃焼性が向上する。   As a result of studying how these spray characteristics are related to the combustion characteristics of an internal combustion engine, the following has been clarified. In order to improve ignitability, it is effective to increase the fuel particle distribution around the igniter and increase the distribution of the air-fuel mixture having a combustible concentration. On the other hand, when the fuel particle distribution in the piston direction is decreased, the unburned gas components (HC, CO) of combustion tend to decrease, and the combustibility is improved.

さらに、エンジン回転数の低回転から高回転までの広い領域で燃焼安定性を得るには、筒内の圧力変化によって噴霧形状が変化しないことが望ましい。なぜならば、インジェクタと点火装置の幾何学的な位置関係は固定されているため、常に点火装置へ適切な濃度の噴霧を供給するためには、噴霧の広がりは一定である事が重要だからである。言い換えれば、従来のインジェクタが噴射する噴霧は、筒内圧力が低い時には噴霧が広がり、筒内圧が増加すると噴霧が潰れる傾向があった。この場合、筒内圧が比較的高い状態を基準にして、インジェクタと点火装置の配置を決めると、筒内圧が低い時に、筒内のシリンダ上面や側面あるいは、ピストンヘッドに燃料が付着し易くなり、一方、筒内圧が比較的低い状態を基準にすると、筒内圧が高くなった時に点火装置に燃焼に適切な噴霧が到達し難くなる傾向があった。   Furthermore, in order to obtain combustion stability in a wide region from low engine speed to high engine speed, it is desirable that the spray shape does not change due to the pressure change in the cylinder. This is because, since the geometric positional relationship between the injector and the ignition device is fixed, it is important that the spray spread is constant in order to always supply an appropriate concentration of spray to the ignition device. . In other words, the spray injected by the conventional injector has a tendency that the spray spreads when the in-cylinder pressure is low, and the spray is crushed when the in-cylinder pressure increases. In this case, if the arrangement of the injector and the ignition device is determined based on the state where the in-cylinder pressure is relatively high, when the in-cylinder pressure is low, the fuel easily adheres to the cylinder upper surface and side surfaces or the piston head. On the other hand, when the in-cylinder pressure is relatively low as a reference, when the in-cylinder pressure becomes high, there is a tendency that spray suitable for combustion does not easily reach the ignition device.

本発明の目的は、筒内圧が増加しても潰れにくい噴霧を実現することにある。   An object of the present invention is to realize a spray that is not easily crushed even if the in-cylinder pressure increases.

上記目的を達成するために、噴霧横断面の中央部に燃料粒子が希薄となる第1の希薄部分を形成し、前記第1の希薄部分を取り囲む噴霧部分に燃料粒子が希薄となる第2の希薄部分を1つだけ有する燃料噴霧を生成する。燃料粒子が希薄になった(場合によっては、燃料分子がなくなった)第2の希薄部分から、噴霧外の空気を噴霧内に誘引することができる。これによって、噴霧内外の圧力差を小さくすることができ、噴霧を潰れにくくする。内燃機関では、第2の希薄部分がピストン側に向くように燃料噴霧を噴射すると良い。   In order to achieve the above object, the first lean portion where the fuel particles are diluted is formed in the central portion of the spray cross section, and the fuel particles are diluted in the spray portion surrounding the first lean portion. A fuel spray having only one lean portion is generated. Outside the spray can be attracted into the spray from the second lean portion where the fuel particles have become lean (and in some cases no more fuel molecules). Thereby, the pressure difference between the inside and outside of the spray can be reduced, and the spray is hardly crushed. In the internal combustion engine, the fuel spray may be injected so that the second lean portion faces the piston.

本発明によれば、燃料粒子が希薄となる第2の希薄部分により、噴霧内外の圧力差が小さくなり、筒内圧が増加しても潰れにくい燃料噴霧とすることができる。さらに、内燃機関において、点火装置方向へ混合気を収斂し、ピストン方向への燃料粒子を希薄にするように噴霧を形成することによって、内燃機関の点火性を良好とし、燃焼の未燃ガス成分の排出量を低減できる。   According to the present invention, the second lean portion where the fuel particles become lean can reduce the pressure difference between the inside and outside of the spray, and the fuel spray can be prevented from being crushed even if the in-cylinder pressure increases. Furthermore, in the internal combustion engine, the air-fuel mixture is converged in the direction of the ignition device, and the spray is formed so as to dilute the fuel particles in the direction of the piston. Emissions can be reduced.

本発明の一実施例を図1乃至図6を参照して説明する。以下の説明において、弁軸線(弁軸心)を含み、かつ弁軸線に平行な面を縦断面と呼び、弁軸線に直行する平面を横断面と呼ぶこととする。   An embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In the following description, a plane including the valve axis (valve axis) and parallel to the valve axis is referred to as a longitudinal section, and a plane perpendicular to the valve axis is referred to as a transverse section.

電磁式燃料噴射弁1は、コントロ−ルユニットにより演算されたデュ−ティのON−OFF信号によりシ−ト部の開閉を行うことにより燃料を噴射する。磁気回路は、ヨ−ク3、ヨ−ク3の開口端を閉じる栓体部2aとヨ−ク3の中心部に延びる柱状部2bとからなるコア2及びコア2に空隙を隔てて対面するアンカー4とからなる。柱状部2bの中心には、磁性材料製のアンカー4とロッド5とこのロッド5に接合されたボ−ル6とからなる弁体40を、シ−ト面9に押圧するように挿入した、弾性部材としてのスプリング10を保持するための穴4Aが設けてある。シート面9は噴射孔8と共に、かつ噴射孔8の上流側に位置するようにノズル部材7に形成されている。スプリング10の上端は、セット荷重を調整するためにコア2の中心に挿通されたスプリングアジャスタ11の下端に当接している。コア2の柱状部2b側とヨ−ク3の弁体40側で対面する隙間部には、コイル14側へ燃料が流出するのを防ぐために、両者間に機械的に固定されるシ−ルリング12が設けられている。磁気回路を励磁するコイル14はボビン13に巻かれ、その外周をプラスチック材でモ−ルドされている。これらから成るコイル組立体15の端子17は、コア2の栓体部(つば)2aに設けた穴16に挿入されている。この端子17は、図示しないコントロ−ルユニットの端子と結合される。   The electromagnetic fuel injection valve 1 injects fuel by opening and closing a seat portion in accordance with a duty ON / OFF signal calculated by a control unit. The magnetic circuit faces the core 2 composed of the yoke 3, the plug body portion 2 a that closes the open end of the yoke 3, and the columnar portion 2 b that extends to the center of the yoke 3, with a gap therebetween. It consists of an anchor 4. In the center of the columnar part 2b, a valve body 40 comprising an anchor 4 made of a magnetic material, a rod 5 and a ball 6 joined to the rod 5 is inserted so as to be pressed against the sheet surface 9. A hole 4A for holding the spring 10 as an elastic member is provided. The sheet surface 9 is formed in the nozzle member 7 so as to be positioned along with the injection hole 8 and upstream of the injection hole 8. The upper end of the spring 10 is in contact with the lower end of the spring adjuster 11 inserted through the center of the core 2 in order to adjust the set load. A seal ring that is mechanically fixed between the two in order to prevent the fuel from flowing out to the coil 14 side in the gap portion facing the columnar portion 2b side of the core 2 and the valve body 40 side of the yoke 3. 12 is provided. A coil 14 for exciting a magnetic circuit is wound around a bobbin 13 and its outer periphery is molded with a plastic material. The terminal 17 of the coil assembly 15 composed of these is inserted into a hole 16 provided in the plug portion (collar) 2 a of the core 2. This terminal 17 is coupled to a terminal of a control unit (not shown).

ヨ−ク3には、弁体40を受容するプランジャ受容部18が開けられており、さらにプランジャ受容部18の径より大径でそこにストッパ19及びノズル部材7を受容するノズル受容部20がヨ−ク3先端まで貫設されている。ロッド5のアンカー4側には燃料の通過を許す空洞部5Aが設けてある。この空洞部5Aには燃料の流出口5Bが設けてある。弁体40はアンカー4の外周がシ−ルリング12の内周に当接することでその軸方向の動きを案内されるとともに、ボ−ル6又はロッド5のボ−ル6側端部近傍を、燃料旋回素子22の内周面23でガイドされている。燃料旋回素子22はノズル部材7が形成する中空部に挿入され、シート面9の上流側で、内壁21と接して位置決めされている。本実施例では、ノズル部材7を円筒状の側壁部(周壁部)72と端面(底面)71とを有するように一つの部材で構成している。この場合、ノズル部材7は燃料旋回素子及び弁体の一部を収納するハウジングを構成する。   The yoke 3 is provided with a plunger receiving portion 18 for receiving the valve body 40, and a nozzle receiving portion 20 having a diameter larger than the diameter of the plunger receiving portion 18 and receiving the stopper 19 and the nozzle member 7 there. It extends through the tip of the yoke 3. On the anchor 4 side of the rod 5, a hollow portion 5A that allows passage of fuel is provided. The hollow portion 5A is provided with a fuel outlet 5B. The valve body 40 is guided in its axial movement by the outer periphery of the anchor 4 abutting against the inner periphery of the seal ring 12, and the ball 6 or the rod 5 near the end of the ball 6 side, Guided by the inner peripheral surface 23 of the fuel turning element 22. The fuel swirling element 22 is inserted into a hollow portion formed by the nozzle member 7 and is positioned in contact with the inner wall 21 on the upstream side of the seat surface 9. In this embodiment, the nozzle member 7 is constituted by a single member so as to have a cylindrical side wall portion (peripheral wall portion) 72 and an end surface (bottom surface) 71. In this case, the nozzle member 7 constitutes a housing that houses the fuel turning element and a part of the valve body.

また、弁体40のストロ−ク(図1では軸上方への移動量)は、ロッド5の首部の受け面5Cとストッパ19間の空隙の寸法で設定される。なお、フィルタ−24は燃料中や配管中のゴミや異物がボール6とシート面9との間のバルブシ−ト側への侵入を防ぐために設けられている。   Further, the stroke of the valve body 40 (the amount of movement upward in FIG. 1) is set by the size of the gap between the receiving surface 5C of the neck portion of the rod 5 and the stopper 19. The filter 24 is provided to prevent dust and foreign matters in the fuel and piping from entering the valve sheet between the ball 6 and the seat surface 9.

次に、図2を参照しながら、本実施例のL型切り欠き面構造のノズル部材7について説明する。   Next, the nozzle member 7 having an L-shaped notch surface structure according to this embodiment will be described with reference to FIG.

噴射孔8は、その中心が弁体の軸線(弁軸心)Jと一致し、かつ壁面が軸線Jと平行に形成されている。噴射孔8の出口開口が形成されるノズル先端面7Aには、軸線Jに直交する面7Bと軸線Jに略平行な面A1とによって構成されるL型切り欠き部が形成されている。このとき、切り欠かれた部分の噴射孔幅はW、噴射孔長さは最も深く切り欠かれた部分でL、切り欠かれていない(最も切り欠きの少ない)部分でL′に形成され、ノズル部材7の先端面は噴射孔8を挟むように形成された軸線Jに垂直な2つの平面7A,7Bと、これらの平面を繋ぐ軸線Jに平行な面A1で形成されている。   The center of the injection hole 8 coincides with the axis (valve axis) J of the valve body, and the wall surface is formed in parallel with the axis J. An L-shaped notch formed by a surface 7B perpendicular to the axis J and a surface A1 substantially parallel to the axis J is formed on the nozzle tip surface 7A where the outlet opening of the injection hole 8 is formed. At this time, the width of the injection hole in the notched portion is W, the length of the injection hole is L in the deepest notched portion, and is L ′ in the not-cut (smallest notched) portion, The front end surface of the nozzle member 7 is formed by two planes 7A and 7B perpendicular to the axis J formed so as to sandwich the injection hole 8, and a plane A1 parallel to the axis J connecting these planes.

上記構成によれば、噴射孔8の出口開口面は、段差を有する平面7A,7B上に、段差を有して形成されることになる。   According to the said structure, the exit opening surface of the injection hole 8 will be formed in a level | step difference on plane 7A, 7B which has a level | step difference.

上記の切り欠き部は、噴射孔8の周方向で、噴霧の拘束力を非線形に変化させる(ステップ状に変化させる)ことが望ましい。このために、本実施例の燃料噴射弁は、以下の構成を有すると言える。
(1)噴射孔8の中心軸線を含みかつ中心軸線に平行な断面と、噴射孔8の出口開口を形成する縁との2つの交点を、中心軸線に沿う方向にずらすと共に、一方の交点から他方の交点に至る途中で、出口開口を形成する縁に段差が形成されている、
(2)このとき、2つの交点から段差部に至るまでの間で、出口開口を形成する2つの縁は、上記の断面に垂直な方向から見たときに、互いに平行になっている、
(3)また、出口開口を形成する縁は、段差部で、中心軸線に沿う方向に変化するように形成されている、
(4)噴射孔8の出口開口面は、噴射孔8の中心軸線方向に段差を有するように形成されている、
(5)噴射孔8を形成する通路壁の長さが、噴射孔8の周方向で非線形に変化する部分を有して変化するように、噴射孔8の出口開口部に段差が設けられている、
(6)噴射孔8の出口開口には、噴射孔の中心軸線に略平行な切れ込みが形成され、この切れ込みから片側の壁面が取り除かれることにより、段差が形成されている、
(7)噴射孔8の出口開口が形成されるノズル先端面に段差が形成されることにより、出口開口面に段差が形成されている、
(8)噴射孔8を形成する通路壁面長さが噴射孔8の周方向で変化するように、噴射孔8の出口開口を形成する縁に、噴射孔8の中心軸線方向の段差が形成され、燃料噴射弁への燃料入口部で、燃料に1.0〜20MPaの圧力を付与して噴射する。
It is desirable that the above-described notch changes the spray restraint force in a non-linear manner (changes in a step shape) in the circumferential direction of the injection hole 8. For this reason, it can be said that the fuel injection valve of the present embodiment has the following configuration.
(1) The two intersections of the cross section including the central axis of the injection hole 8 and parallel to the central axis and the edge forming the outlet opening of the injection hole 8 are shifted in the direction along the central axis, and from one of the intersections On the way to the other intersection, a step is formed at the edge forming the exit opening,
(2) At this time, between the two intersections and the stepped portion, the two edges forming the outlet opening are parallel to each other when viewed from the direction perpendicular to the cross section.
(3) Further, the edge forming the outlet opening is a stepped portion and is formed to change in a direction along the central axis.
(4) The outlet opening surface of the injection hole 8 is formed to have a step in the direction of the central axis of the injection hole 8.
(5) A step is provided at the outlet opening of the injection hole 8 so that the length of the passage wall forming the injection hole 8 changes with a portion that changes nonlinearly in the circumferential direction of the injection hole 8. Yes,
(6) The exit opening of the injection hole 8 is formed with a cut substantially parallel to the central axis of the injection hole, and a step is formed by removing the wall surface on one side from the cut.
(7) A step is formed on the outlet opening surface by forming a step on the nozzle tip surface where the outlet opening of the injection hole 8 is formed.
(8) A step in the direction of the central axis of the injection hole 8 is formed on the edge forming the outlet opening of the injection hole 8 so that the length of the passage wall surface forming the injection hole 8 changes in the circumferential direction of the injection hole 8. The fuel is injected by applying a pressure of 1.0 to 20 MPa to the fuel at the fuel inlet to the fuel injection valve.

図2(a)の構成において、噴霧には次のような特徴がある。
(イ)噴射孔8を形成する通路壁の切り欠かれた側では、噴霧の分布量(混合気の分布量)が多い、
(ロ)切り欠かれた側から噴射される噴霧は運動エネルギーが大きいため、噴霧の粒径が小さくなる。
In the configuration of FIG. 2A, the spray has the following characteristics.
(A) On the notched side of the passage wall forming the injection hole 8, there is a large amount of spray distribution (air mixture distribution amount).
(B) Since the spray sprayed from the notched side has a large kinetic energy, the spray particle size becomes small.

上記(イ)及び(ロ)の効果により、着火性が良くなり、燃費が向上する。   Due to the above effects (a) and (b), the ignitability is improved and the fuel efficiency is improved.

上記の構造において、切り欠き面A1等における「切り欠き」とは加工方法を限定するものではなく、一部が除かれた形状を意味するものである。型材を用いたプレス加工(塑性加工)や鋳造等の加工方法を用いてもよい。これは以下の実施例においても同様である。また、ボール6は、必ずしも球状でなくても良い。すなわち、円錐状の針弁であってもよい。   In the above structure, the “notch” in the notch surface A1 or the like does not limit the processing method but means a shape in which a part is removed. A processing method such as press working (plastic working) using a mold material or casting may be used. The same applies to the following embodiments. Further, the ball 6 is not necessarily spherical. That is, it may be a conical needle valve.

図2(b)では、噴射孔の直径doとシート角度θと矢印“PLUG”と矢印“PISTON”と線K、Mを定義する。線Kは、噴射孔8の中心を通り切り欠き面A1に平行な線、線Mは噴射孔8の中心を通りKに直交する線であり、矢印“PLUG”と矢印“PISTON”は、線Mに平行である。   In FIG. 2B, the diameter do of the injection hole, the seat angle θ, the arrow “PLUG”, the arrow “PISTON”, and the lines K and M are defined. The line K is a line that passes through the center of the injection hole 8 and is parallel to the cutout surface A1, the line M is a line that passes through the center of the injection hole 8 and is perpendicular to K, and the arrows “PLUG” and “PISTON” Parallel to M.

また図2において、燃料旋回素子22には、燃料旋回素子22の外周部を平面セットした軸方向溝25と径方向溝26が設けてある。本実施例では、軸方向溝25は平面で形成しているが、環状通路等他の形状であっても良い。かかる軸方向溝25と径方向溝26は、燃料旋回素子22上方より導入される燃料通路であるが、軸方向溝25を通過した燃料は径方向溝26にて軸中心より偏心導入して、燃料に旋回を付与し、ノズル部材7に設けた噴射孔8より噴射する際の微粒化を促進する働きがある。ここで、燃料旋回素子22により付与される旋回強度(スワール数S)は次式で求められる。   In FIG. 2, the fuel swirl element 22 is provided with an axial groove 25 and a radial groove 26 in which the outer periphery of the fuel swirl element 22 is set in a plane. In this embodiment, the axial groove 25 is formed as a flat surface, but may have other shapes such as an annular passage. The axial groove 25 and the radial groove 26 are fuel passages introduced from above the fuel turning element 22, but the fuel that has passed through the axial groove 25 is eccentrically introduced from the axial center in the radial groove 26. The fuel is swirled and has a function of promoting atomization when the fuel is injected from the injection hole 8 provided in the nozzle member 7. Here, the turning strength (swirl number S) given by the fuel turning element 22 is obtained by the following equation.

(数1)
S=(角運動量)/((噴射軸方向の運動量)×(噴射孔半径))
=(2・do・Ls)/(n・ds2・cos(θ/2))
ここに、
do:噴射孔の直径
Ls:溝の偏心量(弁軸心と溝(幅)中心間の距離)
n :溝の数
θ :弁座の角度
ds:流れ学的等価直径で溝幅Wと溝高さHを用いて表される
=2・W・H/W+H
である。このスワール数を大きくすると、微粒化が促進され噴霧が分散される。
(Equation 1)
S = (angular momentum) / ((momentum in injection axis direction) × (injection hole radius))
= (2 · do · Ls) / (n · ds 2 · cos (θ / 2))
here,
do: Diameter of injection hole Ls: Eccentricity of groove (distance between valve shaft center and groove (width) center)
n: number of grooves θ: angle of valve seat ds: expressed in terms of rheological equivalent diameter using groove width W and groove height H
= 2 ・ W ・ H / W + H
It is. When this swirl number is increased, atomization is promoted and the spray is dispersed.

本実施例の燃料噴射弁1の動作を説明する。電気信号がコイル14に与えられると、コア2、ヨ−ク3、アンカー4で磁気回路が形成され、アンカー4がコア2側に吸引される。アンカー4が移動すると、ボ−ル6がシ−ト面9から離れ、燃料通路が開放される。   Operation | movement of the fuel injection valve 1 of a present Example is demonstrated. When an electric signal is applied to the coil 14, a magnetic circuit is formed by the core 2, the yoke 3, and the anchor 4, and the anchor 4 is attracted to the core 2 side. When the anchor 4 is moved, the ball 6 is separated from the sheet surface 9 and the fuel passage is opened.

燃料は、フィルタ24から燃料噴射弁1の内部に流入し、コア2の内部通路、アンカー4の外周部及びアンカー4内に設けた燃料の通過を許す空洞部5Aから燃料の流出口5Bを経て下流に至り、ストッパ19とロッド5の隙間、軸方向燃料通路25、径方向燃料通路26を通ってシ−ト部へ旋回供給される。   The fuel flows into the fuel injection valve 1 from the filter 24 and passes through the internal passage of the core 2, the outer peripheral portion of the anchor 4, and the cavity 5 </ b> A that allows passage of fuel provided in the anchor 4 through the fuel outlet 5 </ b> B. It reaches downstream and is swirled and supplied to the seat portion through the gap between the stopper 19 and the rod 5, the axial fuel passage 25, and the radial fuel passage 26.

次に、図3乃至図6を用いて、本実施例の燃料噴射弁1によって得られる噴霧構造を説明する。   Next, the spray structure obtained by the fuel injection valve 1 of the present embodiment will be described with reference to FIGS.

図5は、本実施例の燃料噴射弁1が噴射する噴霧を撮影した実験結果の一例である。実験条件は、大気圧下、燃料圧力は7Mpa程度である。縦断面の噴霧撮影は、レーザのシート光が弁体軸線Jを含む平面となるように設定して、噴霧に照射し、燃料噴射後約2〜3msの噴霧の映像をカメラにて撮影した。同様に、噴霧横断面は、レーザのシート光が弁体軸線に垂直なX−X面となるように設定して撮影した。図に示すように、本実施例の燃料噴射弁1から噴射される噴霧の縦/横断面は、矢印“PLUG”側に偏向し、偏向側で可燃濃度の混合気が濃く、矢印“PISTON”側で可燃濃度の混合気が希薄とな領域80Aのような分布となる。   FIG. 5 is an example of an experimental result obtained by photographing the spray injected by the fuel injection valve 1 of the present embodiment. The experimental conditions are an atmospheric pressure and a fuel pressure of about 7 Mpa. Spray imaging of the longitudinal section was set so that the laser sheet light was a plane including the valve body axis J, the spray was irradiated, and a spray image of about 2 to 3 ms after fuel injection was captured with a camera. Similarly, the cross section of the spray was photographed by setting the laser sheet light to be an XX plane perpendicular to the valve body axis. As shown in the figure, the vertical / horizontal cross section of the spray injected from the fuel injection valve 1 of this embodiment is deflected to the arrow “PLUG” side, and the combustible gas mixture is rich on the deflection side, and the arrow “PISTON” On the side, the air-fuel mixture with a combustible concentration becomes lean and has a distribution like the region 80A.

図6は、本実施例の燃料噴射弁1が噴射した噴霧の流量分布の一例を示す図である。図6の(a)は、流量分布を測定した噴霧断面の一例を示し、(b)は図(a)に定義する線m上の流量分布、(c)は線k上の流量分布を示す。実験条件は、図5と同等である。図(b)、(c)の横軸は、線m及びk上の測定ポイント、縦軸は最大流量を1として無次元化している。図(b)に示すように、噴霧は“PLUG”側に多く分布し、“PISTON”側で少なく分布している。また、図(c)に示すように、線k上の分布はほぼ対称である。   FIG. 6 is a diagram showing an example of the flow distribution of the spray injected by the fuel injection valve 1 of the present embodiment. 6A shows an example of a spray cross section in which the flow distribution is measured, FIG. 6B shows a flow distribution on the line m defined in FIG. 6A, and FIG. 6C shows a flow distribution on the line k. . Experimental conditions are the same as in FIG. The horizontal axes of FIGS. (B) and (c) are non-dimensionalized with the measurement points on the lines m and k, and the vertical axis the maximum flow rate as 1. As shown in FIG. 2B, the spray is distributed more on the “PLUG” side and less on the “PISTON” side. Further, as shown in FIG. 3C, the distribution on the line k is substantially symmetric.

図3(a)に示すように、本実施例の燃料噴射弁1から噴射される噴霧は、矢印“PLUG”側に偏向角βで偏向し、偏向側で可燃濃度の混合気が濃く、矢印“PISTON”側で可燃濃度の混合気が希薄となる。噴射孔8の中心軸線からとった“PLUG”側噴霧角α1と“PISTON”側噴霧角α2とは、α1>α2の関係にあり、領域80のような分布となる。また、矢印“PLUG”側、すなわち噴射孔8の出口を切り欠いた側に噴射される燃料噴霧の到達距離の方が、矢印“PISTON”側、すなわち噴射孔8の出口を切り欠かなかった側に噴射される燃料噴霧の到達距離よりも長くなる。ここで、弁軸線Jを含みJに平行な面内の噴霧の縦断面は、網目状のハッチングをした領域80Aとなる。ここで、偏向角βは、次式で求められる。   As shown in FIG. 3 (a), the spray injected from the fuel injection valve 1 of the present embodiment is deflected to the arrow “PLUG” side by the deflection angle β, and the combustible air-fuel mixture is rich on the deflection side. On the “PISTON” side, the mixture with a combustible concentration becomes lean. The “PLUG” side spray angle α1 and the “PISTON” side spray angle α2 taken from the central axis of the injection hole 8 have a relationship of α1> α2 and have a distribution like the region 80. Also, the arrival distance of the fuel spray injected to the arrow “PLUG” side, that is, the side where the outlet of the injection hole 8 is cut out is the arrow “PISTON” side, that is, the side where the outlet of the injection hole 8 is not cut. It becomes longer than the reach of the fuel spray injected into the. Here, the vertical cross section of the spray in a plane including the valve axis J and parallel to J is a mesh-shaped hatched region 80A. Here, the deflection angle β is obtained by the following equation.

(数2)
β=(α1−α2)/2
また、図3(b)に示すように、矢印Nの方向から見た噴霧のX−X横断面は、“PLUG”側に可燃濃度の混合気が濃く、矢印“PISTON”側では可燃濃度の混合気が希薄、極端な場合には燃料粒子が存在しない状態になる。すなわち、領域80Aに示すような、矢印“PISTON”側で噴霧の一部が切れたような分布となる。さらに、本実施例の燃料噴射弁1を、内燃機関60に対して、取り付け角γ、矢印“PLUG”と“PISTON”の向きを図3(c)に示す向きに取り付けた場合、混合気は内燃機関60に設けられた点火装置65の周辺に収斂し、一方、シリンダ68内に往復可能に取り付けたピストン69のキャビティ69Aの周辺では希薄となり、噴霧上端角αu、領域80のような分布となる。すなわち、噴霧角は点火装置65側に大きく、ピストン69のキャビティ69A側に小さく、また可燃混合気の濃度は点火装置65側に濃く、ピストン69のキャビティ69A側に薄く、また到達距離は点火装置65側で長く、ピストン69のキャビティ69A側で短くなっている。ここで、噴霧上端角αuは、矢印θ方向を正とする。図3(c)においては、燃焼室内67には噴霧以外の気体の流動は無く筒内圧力は大気圧にほぼ等しいものとする。
(Equation 2)
β = (α1-α2) / 2
Further, as shown in FIG. 3 (b), the XX cross section of the spray viewed from the direction of the arrow N shows that the mixture of flammable concentration is dense on the “PLUG” side, and the flammable concentration on the arrow “PISTON” side. When the air-fuel mixture is lean and extreme, fuel particles are not present. That is, the distribution is such that part of the spray is cut off on the arrow “PISTON” side as shown in the region 80A. Further, when the fuel injection valve 1 of the present embodiment is attached to the internal combustion engine 60 with the attachment angle γ and the directions of the arrows “PLUG” and “PISTON” as shown in FIG. On the other hand, it converges around the ignition device 65 provided in the internal combustion engine 60, and on the other hand, it becomes lean around the cavity 69A of the piston 69 reciprocally mounted in the cylinder 68, and has a distribution such as the spray upper end angle αu and the region 80. Become. That is, the spray angle is large on the ignition device 65 side, small on the cavity 69A side of the piston 69, the concentration of the combustible mixture is thick on the ignition device 65 side, thin on the cavity 69A side of the piston 69, and the reach distance is It is longer on the 65 side and shorter on the cavity 69 </ b> A side of the piston 69. Here, the spray upper end angle αu is positive in the direction of the arrow θ. In FIG. 3C, there is no flow of gas other than spray in the combustion chamber 67, and the in-cylinder pressure is approximately equal to the atmospheric pressure.

図4の断面A−Aから、B−Bまでの区間(区間A−B)と、断面B−Bから、C−Cまでの区間(区間B−C)とでの、燃料の開放部分と噴霧噴射状態の比較について説明する。A−B間では、噴射孔8全周で燃料を拘束しているため、噴霧は噴射されない。一方、B−C間では、燃料は、図示するように半円状に開放されており、噴霧は“PLUG”側に噴射され、“PISTON”側には噴射されず、図に示すように噴霧の一部が切れた、馬蹄形状の断面形状となる。従って、噴霧は、ピストン69の運動によって燃焼室内67の圧力が変化しても、噴霧内部と噴霧外部の圧力がバランスし易く、噴霧が潰れにくく、形状が一定に保たれる。   The open portion of the fuel in the section from section AA to BB (section AB) and the section from section BB to CC (section BC) in FIG. The comparison of the spray injection state will be described. Between A and B, since the fuel is restrained on the entire circumference of the injection hole 8, no spray is injected. On the other hand, between B and C, the fuel is opened in a semicircular shape as shown in the figure, and the spray is injected on the “PLUG” side, not on the “PISTON” side, but as shown in the figure. It becomes a horseshoe-shaped cross-sectional shape with a part cut off. Therefore, even if the pressure in the combustion chamber 67 changes due to the movement of the piston 69, the spray is easily balanced between the pressure inside the spray and the outside of the spray, the spray is not easily crushed, and the shape is kept constant.

本実施例では、段差(L′−L)はシリンダの内径、すなわちエンジンの容積と噴射弁の取付角によって適宜決められるものであるが、少なくとも0よりも大きな段差で設けられ、実質的な噴霧構造(広がり角度、到達距離、空間的分布)の変化を得るためには、エンジンの容積が2〜3リットル、噴射弁の取付角が10°〜50°の通常の範囲において、(L′−L)は、0<(L′−L)/d0≦1の範囲に設定されることが好ましい。   In this embodiment, the step (L'-L) is appropriately determined by the inner diameter of the cylinder, that is, the volume of the engine and the mounting angle of the injection valve. In order to obtain changes in structure (spreading angle, reach distance, spatial distribution), the engine volume is 2 to 3 liters and the injector mounting angle is 10 ° to 50 ° in the normal range (L′− L) is preferably set in a range of 0 <(L′−L) / d0 ≦ 1.

本実施例では、ノズル部材7の先端面の噴射孔8の出口部に突起部7Aを形成しているが、この突起部7Aは必ずしも設ける必要はなく、突起部7Aを設けない構造においては切り欠かれていない(最も切り欠きの少ない)部分の噴射孔長さはL″になる。このとき、噴射孔長さの大小関係はL′>L″>Lのようになる。しかし、突起部7Aを設けることにより、突起部7Aのみの重量増によって、大きな段差(L′−L)を構成し、より大きな噴霧角α1(図3の(a))を実現することができる。   In this embodiment, the protrusion 7A is formed at the outlet of the injection hole 8 on the tip surface of the nozzle member 7. However, the protrusion 7A is not necessarily provided, and is not cut in a structure where the protrusion 7A is not provided. The injection hole length of the portion that is not notched (the least notch) is L ″. At this time, the size relationship of the injection hole length is L ′> L ″> L. However, by providing the protrusion 7A, a large step (L′-L) can be formed by increasing the weight of only the protrusion 7A, and a larger spray angle α1 ((a) in FIG. 3) can be realized. .

さらに、噴射孔幅Wを調節することで、噴霧断面の広がりWs((図3の(b))を調整することができ、Wを小さくすることでWsを小さくし、Wを大きくすることでWsを大きくすることができ、Wは0<W≦d0の範囲で設定することができる。   Furthermore, by adjusting the injection hole width W, it is possible to adjust the spread Ws ((b) of FIG. 3) of the spray cross section, and by reducing W, Ws is reduced and W is increased. Ws can be increased, and W can be set in a range of 0 <W ≦ d0.

上述のように、段差(L′−L)の大きさを調節することにより、噴霧の偏向量(図3(a)に示す角度α1又はβ)を調節することができる。また、噴射孔8の通路壁を取り除く範囲(通路壁を短くする範囲)を噴射孔8の周方向において調節することによって、噴霧の横断面の広がりWsを調節することができる。   As described above, the amount of spray deflection (angle α1 or β shown in FIG. 3A) can be adjusted by adjusting the size of the step (L′−L). Further, by adjusting the range in which the passage wall of the injection hole 8 is removed (the range in which the passage wall is shortened) in the circumferential direction of the injection hole 8, the spread Ws of the cross section of the spray can be adjusted.

ノズル部材7部は、図7に示すような構成にしてもよい。   The nozzle member 7 may be configured as shown in FIG.

図7(a)、(b)に示すノズル部材7′では、その底面部(端面部)71の外周部に肉厚部7Cを設けている。すなわち、本構成においては、肉厚部7Cによって、ボール6がシート面9に着座する際の振動騒音を低減している。   In the nozzle member 7 ′ shown in FIGS. 7A and 7B, a thick portion 7 </ b> C is provided on the outer peripheral portion of the bottom surface portion (end surface portion) 71. That is, in this configuration, the vibration noise when the ball 6 is seated on the seat surface 9 is reduced by the thick portion 7C.

また、図7(c)、(d)に示すように噴射孔8中心から距離B1で、厚さ(B2−B1)の略環状の肉圧部7Fによって、振動騒音低減をしても良い。   Further, as shown in FIGS. 7C and 7D, vibration noise may be reduced by a substantially annular pressure part 7F having a thickness (B2-B1) at a distance B1 from the center of the injection hole 8.

さらに、ノズル部材7′′′部は、図8に示すような構成にしてもよい。   Further, the nozzle member 7 ′ ″ portion may be configured as shown in FIG.

ノズル部材7′′′部は、燃料旋回素子及び弁体の一部を収納するハウジングの底面部71′のみによって構成され、側壁部72′とは別部材で構成されている。側壁部72′は、ノズル部材7′′′をガイドするノズルガイド体を構成する。ノズル部材7′′′は接合部7Dに沿って側壁部72′(ノズルガイド体)に溶接されている。すなわち、本構成においては、エンジンの容積と噴射弁の取付角によって適宜変更する部分を、ハウジングの底面部71′のみに集約することで、生産性を向上できる。   The nozzle member 7 ′ ″ portion is constituted only by the bottom surface portion 71 ′ of the housing that houses a part of the fuel turning element and the valve body, and is constituted by a member different from the side wall portion 72 ′. The side wall portion 72 'constitutes a nozzle guide body that guides the nozzle member 7' ''. The nozzle member 7 '' 'is welded to the side wall 72' (nozzle guide body) along the joint 7D. That is, in this configuration, productivity can be improved by consolidating portions that are appropriately changed depending on the engine volume and the mounting angle of the injection valve only on the bottom surface portion 71 ′ of the housing.

図9を用いて、内燃機関の実施例を説明する。   An embodiment of the internal combustion engine will be described with reference to FIG.

シリンダ68内に往復動可能に設けられたピストン69は、図示しないクランクシャフトの回転に応じてシリンダ68内を上下動する。シリンダ68の上部には、シリンダヘッド63が取り付けられており、シリンダ68と共に密閉空間を形成する。シリンダヘッド63には、スロットルバルブを内蔵した吸入空気量制御装置61を介して外部空気をシリンダ内に導く吸気マニホールド62と、シリンダ68内で燃焼した燃焼ガスを排気装置へ導く排気マニホールドとが形成されている。   A piston 69 provided so as to be capable of reciprocating in the cylinder 68 moves up and down in the cylinder 68 according to the rotation of a crankshaft (not shown). A cylinder head 63 is attached to the upper portion of the cylinder 68 and forms a sealed space together with the cylinder 68. The cylinder head 63 is formed with an intake manifold 62 that guides external air into the cylinder via an intake air amount control device 61 with a built-in throttle valve, and an exhaust manifold that guides the combustion gas burned in the cylinder 68 to the exhaust device. Has been.

シリンダヘッド63の吸気マニホ−ルド62側には吸気弁64が、中央部には点火装置65が、そして吸気弁64と反対側には排気弁66がそれぞれ設けられている。吸気弁64および排気弁66は燃焼室67内に延在して設けられている。ここで、燃料噴射弁1は、シリンダヘッド63の吸気マニホ−ルド62結合部付近に取り付けられており、燃料噴射弁1の軸線が燃焼室67内でやや下向きとなるように(点火装置65が設けられているのとは反対方向を向くように)設定されている。その取り付け角度γは一般に10°〜50°程度である。   An intake valve 64 is provided on the intake manifold 62 side of the cylinder head 63, an ignition device 65 is provided at the center, and an exhaust valve 66 is provided on the opposite side of the intake valve 64. The intake valve 64 and the exhaust valve 66 are provided so as to extend into the combustion chamber 67. Here, the fuel injection valve 1 is attached in the vicinity of the coupling portion of the intake manifold 62 of the cylinder head 63 so that the axis of the fuel injection valve 1 is slightly downward in the combustion chamber 67 (the ignition device 65 is Set to face in the opposite direction from where it is provided). The attachment angle γ is generally about 10 ° to 50 °.

69はピストンを示しており、69Aはピストン69に設けられたキャビティ(凹み)である。キャビティ69Aは、ピストン69の径方向において、排気弁66側から、点火装置65の取り付け位置を越えて吸気弁64側(ほぼ噴射孔8の位置)までの範囲に設けられている。噴射孔8はピストン69に設けられるキャビティ69Aに向けられている。図中の白抜きの矢印は吸気の流れを示しており、ハッチングの矢印は排気の流れをそれぞれ示している。   Reference numeral 69 denotes a piston, and 69A is a cavity (dent) provided in the piston 69. The cavity 69A is provided in a range from the exhaust valve 66 side to the intake valve 64 side (substantially the position of the injection hole 8) beyond the attachment position of the ignition device 65 in the radial direction of the piston 69. The injection hole 8 is directed to a cavity 69 </ b> A provided in the piston 69. White arrows in the figure indicate the flow of intake air, and hatched arrows indicate the flow of exhaust gas.

内燃機関60の燃料は、ポンプによって燃料噴射弁1に加圧供給され、吸気のタイミングに合わせて燃料噴射弁1により直接燃焼室67内へ噴射され、着火の直前には領域80のように分布する。噴射により霧化した燃料は、燃焼室67において吸気マニホールド62を経て導かれた空気の流れ(タンブル流)82との混合を促進する。   The fuel of the internal combustion engine 60 is pressurized and supplied to the fuel injection valve 1 by a pump, is directly injected into the combustion chamber 67 by the fuel injection valve 1 in accordance with the timing of intake, and is distributed as in the region 80 immediately before ignition. To do. The fuel atomized by the injection promotes mixing with the air flow (tumble flow) 82 guided through the intake manifold 62 in the combustion chamber 67.

タンブル流は、シリンダヘッド側を排気弁66側に流れ、排気弁66の下方でピストン側に向きを変え、キャビティ69Aの曲面に沿って燃料噴射弁8側に導かれ、噴霧を下側から持ち上げるように流れる。点火装置65側に偏向している噴霧は、タンブル流82によって、さらに点火装置65に向かうようになる。また一方、キャビティ69Aの方向に向かう噴霧は、希薄となりピストン69側に燃料噴霧を過剰に送ることがない。従って、燃料噴霧のピストンへの付着を低減できる。しかる後の混合気は、圧縮行程中に圧縮され、点火装置65にて安定して着火され、未然ガスの排出量が抑制された安定した燃焼が実現される。噴霧の一部を切ることで、噴霧の内側と外側とで圧力差がなくなり、筒内の圧力変動に対して噴霧形状が変化し難く、広いエンジン回転数域で燃焼安定性の良い噴霧を提供できる。   The tumble flow flows on the cylinder head side to the exhaust valve 66 side, turns to the piston side below the exhaust valve 66, is guided to the fuel injection valve 8 side along the curved surface of the cavity 69A, and lifts the spray from below. It flows like. The spray deflected toward the ignition device 65 is further directed toward the ignition device 65 by the tumble flow 82. On the other hand, the spray toward the cavity 69A becomes lean and does not send excessive fuel spray to the piston 69 side. Therefore, the adhesion of fuel spray to the piston can be reduced. Thereafter, the air-fuel mixture is compressed during the compression stroke, and is stably ignited by the ignition device 65, so that stable combustion in which the amount of discharged gas is suppressed is realized. By cutting part of the spray, there is no pressure difference between the inside and outside of the spray, and the spray shape is unlikely to change due to pressure fluctuations in the cylinder, providing a spray with good combustion stability in a wide engine speed range it can.

上記の筒内噴射ガソリンエンジンは、燃焼室内にタンブル流を生成するもので、従来エンジンのシリンダヘッドを大幅に変更することなく希薄燃焼を実現することができる。   The in-cylinder injection gasoline engine generates a tumble flow in the combustion chamber, and can realize lean combustion without significantly changing the cylinder head of the conventional engine.

上記の各実施例の燃料噴射弁によれば、噴射孔の出口部で噴射孔を形成する壁面の一部を取り除くことにより、噴霧の流れの拘束を解き、拘束を解いた側で可燃濃度の混合気が濃く、拘束した側で可燃濃度の混合気が希薄な偏向噴霧を形成する。このため、噴射孔の一部を遮蔽する場合のように噴霧の流れを阻害しにくい。これは、燃料に旋回力を付与して噴射する燃料噴射弁の場合に、付与した旋回エネルギーを損なうことが無く、特に有効である。   According to the fuel injection valve of each of the above embodiments, by removing a part of the wall surface that forms the injection hole at the outlet portion of the injection hole, the restriction of the flow of the spray is released, and the combustible concentration is reduced on the side of the release of the restriction. The air-fuel mixture is thick, and a deflected spray with a lean combustible air-fuel mixture is formed on the restricted side. For this reason, it is hard to inhibit the flow of spray like the case where a part of injection hole is shielded. This is particularly effective in the case of a fuel injection valve that injects fuel by applying a turning force to the fuel without impairing the applied turning energy.

また、上記の各実施例の燃料噴射弁は、噴射孔の出口部で噴射孔を形成する壁面の一部を切り欠いて、或いは、噴射孔の噴射孔長さが噴射孔の周方向で変化するように、噴射孔の出口開口部に段差を設けて、或いは、噴射孔を形成する壁面の一部を含むノズル先端面に凹部を形成して実施することができる。これらの実施例は見方を変えれば、噴射孔を形成する壁面の一部を他の部分よりも下流側(ノズル体の先端側)に延長して設けることになる。   In the fuel injection valve of each of the above embodiments, a part of the wall surface forming the injection hole is cut out at the outlet of the injection hole, or the injection hole length of the injection hole changes in the circumferential direction of the injection hole. As described above, it can be carried out by providing a step at the outlet opening of the injection hole or by forming a recess on the nozzle tip surface including a part of the wall surface forming the injection hole. From a different perspective, these embodiments are provided by extending a part of the wall surface forming the injection hole to the downstream side (the tip side of the nozzle body) from the other part.

内燃機関の他の実施例を、図10を用いて説明する。   Another embodiment of the internal combustion engine will be described with reference to FIG.

図10に示す内燃機関60′では、タンブル流82を点火装置65直下から立ち上げるように、キャビティ69Bを設けている。キャビティ69Bは、ピストン69′の径方向において、点火装置65の取り付け位置(シリンダ中心部)よりも排気弁66側からほぼ点火装置65の取り付け位置までの範囲に設けられている。タンブル流82は、シリンダヘッド側を排気弁66側に流れ、排気弁66の下方でピストン側に向きを変え、キャビティ69Aの曲面に沿って流れ、点火装置65直下から噴霧を持ち上げるように、点火装置65に向かう流れを作る。キャビティ69Bが誘導するタンブル流82によって、可燃濃度の混合気80の点火装置65への収斂性を高めることが可能である。   In the internal combustion engine 60 ′ shown in FIG. 10, a cavity 69 </ b> B is provided so that the tumble flow 82 is raised from directly below the ignition device 65. The cavity 69B is provided in a range from the exhaust valve 66 side to the attachment position of the ignition device 65 from the attachment position (cylinder center) of the ignition device 65 in the radial direction of the piston 69 '. The tumble flow 82 flows to the exhaust valve 66 side on the cylinder head side, turns to the piston side below the exhaust valve 66, flows along the curved surface of the cavity 69A, and ignites the spray so as to lift the spray from directly below the ignition device 65. Create a flow towards device 65. The tumble flow 82 induced by the cavity 69 </ b> B can improve the convergence of the combustible air-fuel mixture 80 to the ignition device 65.

キャビティの形状は、図10(b)の破線69Cに示すような略楕円状であってもよい。   The shape of the cavity may be a substantially elliptical shape as indicated by a broken line 69C in FIG.

内燃機関の他の実施例を、図11を用いて説明する。   Another embodiment of the internal combustion engine will be described with reference to FIG.

図11に示す内燃機関60′′では、キャビティの無い、フラットピストン69を設けている。図2及び3で説明した、L、L′、L″、do、Wを調整することによって適切な噴霧角α1、α2、β及びαu、噴霧広がりWsを設定し、タンブル流を用いずに、あるいは、比較的弱いタンブル流で、可燃濃度の混合気80を点火装置65に到達させることが可能である。   In the internal combustion engine 60 ″ shown in FIG. 11, a flat piston 69 without a cavity is provided. The appropriate spray angles α1, α2, β, and αu and the spray spread Ws are set by adjusting L, L ′, L ″, do, and W described in FIGS. 2 and 3, and without using a tumble flow, Alternatively, the air-fuel mixture 80 having a combustible concentration can reach the ignition device 65 with a relatively weak tumble flow.

次に、図12を参照して、燃料噴射弁の他の実施例を説明する。   Next, another embodiment of the fuel injection valve will be described with reference to FIG.

図12に示すノズル部材7部では、噴射孔8の出口部に噴霧の一部を遮蔽する部材73を設けている。上流側(図12中で部材73より上方)の噴霧がいかなる形状であっても、部材73によって強制的に噴霧の一部を切ることが可能である。従って、ノズル設計裕度の広がりが期待できる。部材72は必ずしも別体でなくて良い。   In the nozzle member 7 shown in FIG. 12, a member 73 that shields a part of the spray is provided at the outlet of the injection hole 8. Regardless of the shape of the spray on the upstream side (above the member 73 in FIG. 12), the member 73 can forcibly cut a part of the spray. Therefore, the nozzle design margin can be expected to expand. The member 72 is not necessarily separate.

さらに、図13に示すように、噴射孔8内部の一部に、突起部7Eを設けることで、燃料の一部を遮断して噴霧の一部を切っても良い。突起部7Eは、プレス加工等の塑性加工を用いると良い。   Furthermore, as shown in FIG. 13, by providing a protrusion 7 </ b> E at a part inside the injection hole 8, a part of the fuel may be cut off and a part of the spray may be cut off. For the protrusion 7E, plastic working such as press working may be used.

内燃機関の他の実施例を、図14を用いて説明する。   Another embodiment of the internal combustion engine will be described with reference to FIG.

図14に示す内燃機関60′′′では、図9で説明した実施例とは逆回転のタンブル流83をガイドするキャビティ69Cを設けている。本実施例が上記実施例と異なる点は、タンブル流83がキャビティに案内されて上昇して点火装置65に向かう際に、混合気80と対抗するために、混合気80の排気バルブ66方向への進行が抑制され、シリンダ68壁面への燃料付着を抑制することが可能である。また、タンブル流83が混合気80とキャビティ69Cの間を通過するために、ピストン側への燃料付着を抑制するのにも有効である。   The internal combustion engine 60 '' 'shown in FIG. 14 is provided with a cavity 69C that guides a tumble flow 83 that rotates in the reverse direction to the embodiment described with reference to FIG. The present embodiment is different from the above embodiment in that the tumble flow 83 is guided by the cavity and rises toward the ignition device 65 in order to oppose the mixture 80 in the direction of the exhaust valve 66 of the mixture 80. It is possible to suppress the fuel from adhering to the wall surface of the cylinder 68. Further, since the tumble flow 83 passes between the air-fuel mixture 80 and the cavity 69C, it is also effective in suppressing fuel adhesion to the piston side.

本発明の一実施例である電磁式燃料噴射弁の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the electromagnetic fuel injection valve which is one Example of this invention. 電磁式燃料噴射弁1のノズル部材7の拡大図を示しており、(a)はノズル部材7部の縦断面図、(b)は(a)のノズル部材7部を矢印N方向から見た平面図を示している。The enlarged view of the nozzle member 7 of the electromagnetic fuel injection valve 1 is shown, (a) is the longitudinal cross-sectional view of the nozzle member 7 part, (b) looked at the nozzle member 7 part of (a) from the arrow N direction. A plan view is shown. (a)は、本発明に係る燃料噴射弁が、燃料を大気中に噴射する場合の噴霧、(b)は(a)の断面X−Xにおける噴霧を矢印Nから見た横断面図、(c)は燃料を直接、燃焼室(シリンダ)内に噴射する内燃機関に適用した様子を模式的に示した図である。(A) is a spray when the fuel injection valve according to the present invention injects fuel into the atmosphere, (b) is a cross-sectional view of the spray in the section XX of (a) as viewed from the arrow N, ( c) is a view schematically showing a state in which the fuel is applied to an internal combustion engine that directly injects fuel into a combustion chamber (cylinder). 本発明に係る燃料噴射弁の噴射孔部の拡大図と、燃料開放部分の形状及び噴霧断面構造を模式的に示したものである。The enlarged view of the injection hole part of the fuel injection valve which concerns on this invention, and the shape and spray cross-section of a fuel open part are shown typically. (a)は、本発明に係る燃料噴射弁が、燃料を大気中に噴射する場合の噴霧縦断面の写真、(b)は(a)の断面X−Xにおける噴霧を矢印Nから見た横断面図写真である。(A) is a photograph of a spray vertical cross section when the fuel injection valve according to the present invention injects fuel into the atmosphere, and (b) is a cross section of the spray in the cross section XX of (a) as viewed from an arrow N. It is a surface view photograph. (a)は、本発明に係る燃料噴射弁が、燃料を大気中に噴射する場合の噴霧横断面の写真、(b)(c)は(a)に定義する線上の流量分布を示すグラフである。(A) is a photograph of a spray cross section when the fuel injection valve according to the present invention injects fuel into the atmosphere, and (b) and (c) are graphs showing a flow distribution on a line defined in (a). is there. 本発明に係る他の実施例における、ノズル部材7の拡大図を示しており、(a)、(c)はノズル部材7の縦断面図、(b)は(a)の、(d)は(c)のノズル部材7を矢印N方向から見た平面図を示している。The enlarged view of the nozzle member 7 in the other Example which concerns on this invention is shown, (a), (c) is a longitudinal cross-sectional view of the nozzle member 7, (b) is (a), (d) is The top view which looked at the nozzle member 7 of (c) from the arrow N direction is shown. 本発明に係る他の実施例における、ノズル部材7の拡大図を示しており、(a)はノズル部材7部の縦断面図、(b)は(a)のノズル部材7部を矢印N方向から見た平面図を示している。The enlarged view of the nozzle member 7 in the other Example which concerns on this invention is shown, (a) is a longitudinal cross-sectional view of the nozzle member 7 part, (b) shows the nozzle member 7 part of (a) in the arrow N direction. The top view seen from is shown. 本発明に係る内燃機関の実施例を示しており、(a)は縦断面図、(b)は燃焼室を図(a)の矢印P側から見た模式図、(c)はピストンヘッドを矢印Pから見た模式図である。1 shows an embodiment of an internal combustion engine according to the present invention, wherein (a) is a longitudinal sectional view, (b) is a schematic view of a combustion chamber as viewed from the arrow P side in FIG. (A), and (c) is a piston head. FIG. 6 is a schematic diagram viewed from an arrow P. 本発明に係る内燃機関の他の実施例を示しており、(a)は内燃機関の縦断面図、(b)はピストンヘッドを矢印Pから見た模式図である。The other Example of the internal combustion engine which concerns on this invention is shown, (a) is a longitudinal cross-sectional view of an internal combustion engine, (b) is the schematic diagram which looked at the piston head from the arrow P. 本発明に係る内燃機関の他の実施例を示す縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view which shows the other Example of the internal combustion engine which concerns on this invention. 本発明に係る燃料噴射弁の他の実施例における、ノズル部材7部の拡大図を示しており、(a)は縦断面図、(b)は(a)の矢印N方向から見た平面図である。The enlarged view of the nozzle member 7 part in the other Example of the fuel injection valve which concerns on this invention is shown, (a) is a longitudinal cross-sectional view, (b) is the top view seen from the arrow N direction of (a). It is. 図9に係る他の実施例を示す図であり、噴射孔の先端部と噴射孔の出口側から見た平面図を示している。It is a figure which shows the other Example which concerns on FIG. 9, and has shown the top view seen from the front-end | tip part of an injection hole, and the exit side of an injection hole. 本発明に係る内燃機関の他の実施例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the other Example of the internal combustion engine which concerns on this invention.

符号の説明Explanation of symbols

1…電磁式燃料噴射弁、40…弁体、6…ボ−ル弁、8…噴射孔、7…ノズル、7A…ノズル突起部、A1…L型切り欠き面、A2…テーパ状切り欠き面、80…偏向噴霧の分布形状、22…燃料旋回素子、23…案内孔、32…軸方向燃料通路、33…燃料旋回室、60…内燃機関、69A…ピストンキャビティ、70…電磁式燃料噴射弁。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Electromagnetic fuel injection valve, 40 ... Valve body, 6 ... Ball valve, 8 ... Injection hole, 7 ... Nozzle, 7A ... Nozzle protrusion part, A1 ... L-shaped notch surface, A2 ... Tapered notch surface , 80 ... Distribution shape of deflected spray, 22 ... Fuel swirl element, 23 ... Guide hole, 32 ... Axial fuel passage, 33 ... Fuel swirl chamber, 60 ... Internal combustion engine, 69A ... Piston cavity, 70 ... Electromagnetic fuel injection valve .

Claims (5)

噴霧横断面の中央部に燃料粒子が希薄となる第1の希薄部分を形成し、前記第1の希薄部分を取り囲む噴霧部分に燃料粒子が希薄となる第2の希薄部分を1つだけ有する燃料噴霧を噴射する燃料噴射弁。   A fuel having a first lean portion where the fuel particles are diluted at the center of the spray cross section, and a single second lean portion where the fuel particles are diluted in the spray portion surrounding the first lean portion. A fuel injection valve that injects spray. 請求項1に記載の燃料噴射弁において、噴霧横断面における噴霧の中心が前記第2の希薄部分とは反対側に弁軸心からずれた燃料噴霧を噴射する燃料噴射弁。   2. The fuel injection valve according to claim 1, wherein the fuel spray in which the center of the spray in the spray cross section is shifted from the valve axis to the side opposite to the second lean portion is injected. 請求項1に記載の燃料噴射弁において、前記第2の希薄部分側における噴霧の到達距離が、噴霧横断面における噴霧の中心に関して前記第2の希薄部分の反対側の噴霧の到達距離よりも短い燃料噴霧を噴射する燃料噴射弁。   2. The fuel injection valve according to claim 1, wherein the spray reach distance on the second lean portion side is shorter than the spray reach distance on the opposite side of the second lean portion with respect to the spray center in the spray cross section. A fuel injection valve that injects fuel spray. 請求項1に記載の燃料噴射弁において、噴霧横断面における噴霧形状が馬蹄形状である燃料噴霧を噴射する燃料噴射弁。   The fuel injection valve according to claim 1, wherein the fuel injection valve injects fuel spray having a horseshoe shape in the spray cross section. シリンダと、このシリンダの中で往復運動するピストンと、前記シリンダ内に空気を導入する吸気手段と、燃焼ガスを前記シリンダ内から排気する排気手段と、前記シリンダ内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、この燃料噴射弁に燃料タンクから燃料を供給する燃料供給手段と、前記吸気手段によって前記シリンダ内に導入した空気と前記燃料噴射弁によって前記シリンダ内に噴射された燃料との混合気に点火する点火装置とを備え、前記燃料噴射弁に、噴射孔と、該噴射孔の上流側に弁座と、前記弁座との間で燃料通路の開閉を行う弁体と、該弁体を駆動する駆動手段とを備えた内燃機関において、
前記燃料噴射弁として請求項1乃至3のいずれか1項に記載された燃料噴射弁を備え、前記第2の希薄部分が前記ピストン側を向くように前記燃料噴射弁を配置したことを特徴とする内燃機関。
A cylinder, a piston that reciprocates in the cylinder, an intake means for introducing air into the cylinder, an exhaust means for exhausting combustion gas from the cylinder, and a fuel injection that directly injects fuel into the cylinder A fuel supply means for supplying fuel from a fuel tank to the fuel injection valve, an air-fuel mixture of air introduced into the cylinder by the intake means and fuel injected into the cylinder by the fuel injection valve An ignition device for igniting, the fuel injection valve, an injection hole, a valve seat upstream of the injection hole, a valve body for opening and closing a fuel passage between the valve seat, and the valve body In an internal combustion engine provided with driving means for driving,
The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 3 is provided as the fuel injection valve, and the fuel injection valve is arranged so that the second lean portion faces the piston side. An internal combustion engine.
JP2007257036A 1999-03-17 2007-10-01 Fuel injection valve and internal combustion engine having it Pending JP2008014321A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007257036A JP2008014321A (en) 1999-03-17 2007-10-01 Fuel injection valve and internal combustion engine having it

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP7141299 1999-03-17
JP2007257036A JP2008014321A (en) 1999-03-17 2007-10-01 Fuel injection valve and internal combustion engine having it

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP35550299A Division JP4055315B2 (en) 1999-03-17 1999-12-15 Fuel injection valve and internal combustion engine equipped with the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008014321A true JP2008014321A (en) 2008-01-24

Family

ID=39071547

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007257036A Pending JP2008014321A (en) 1999-03-17 2007-10-01 Fuel injection valve and internal combustion engine having it

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2008014321A (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4055315B2 (en) Fuel injection valve and internal combustion engine equipped with the same
JP3651338B2 (en) In-cylinder fuel injection valve and internal combustion engine equipped with the same
JP3771361B2 (en) Fuel injection valve
US20060191511A1 (en) Fuel injector and in-cylinder direct-injection gasoline engine
JPH0378562A (en) Fuel injection valve
JP2004353661A (en) Fuel injection valve and cylinder injection type internal combustion engine having it
US6935578B1 (en) Fuel injection valve
JP4055321B2 (en) Fuel injection valve and internal combustion engine equipped with the same
JP2003148299A (en) Fuel injection valve and internal combustion engine loaded with the same
JP2008014321A (en) Fuel injection valve and internal combustion engine having it
JP2008121531A (en) Fluid ejector
JP2002206469A (en) Fuel injection valve and internal combustion engine loaded with the same
JPH11336643A (en) Electromagnetic fuel injection valve for cylinder injection
JP2002130084A (en) Fuel injection valve and internal combustion engine mounted therewith
JP2001123915A (en) Cylinder fuel injection valve and internal combustion engine therewith
JP2007224929A (en) Fuel injection valve
JP2000097030A (en) Direct injection type internal-combustion engine and fuel injection valve for direct injection
JP3991053B2 (en) Fuel injection valve
JP2000303935A (en) In-cylinder fuel injection device
JP2000314354A (en) Cylinder fuel injection device
JP2001123910A (en) Fuel injection valve for cylinder injection
JP2008019870A (en) Fuel injection valve
JP2000257534A (en) Fuel injection valve for cylinder injection
JP2000230468A (en) Cylinder fuel injection device
JP2000230469A (en) Cylinder fuel injection device

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20090331

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20090529

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20090818