JP2005318707A - 高力率スイッチング電源 - Google Patents

Abstract

【課題】交流入力電流が正弦波になるようにソフトスイッチングする１次側に平滑コンデンサを有するスイッチング電源を提供する。
【解決手段】交流電源の整流回路ＤBの正極と負極の間に第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２、Ｎ１と、第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21と、スイッチング素子Ｍ１を直列に接続し、第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ１と第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21の接続点と整流回路ＤBの負極の間に、共振コンデンサＣ１を接続し、第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２とＮ１の接続点と整流回路ＤBの負極の間に、１次側の平滑コンデンサＣ２を接続する回路構成としている。
【選択図】図１

Description

本発明は、交流電源を入力とし、入力電流をほぼ正弦波にできる高力率スイッチング電源に関するものである。

先に本出願人は、図６の１次側に平滑コンデンサを有しないコンデンサレス形の高力率スイッチング電源を提案している。コンデンサレス形のスイッチング電源は、交流電圧の瞬断時に２次側の出力電圧を維持するために、２次側の平滑コンデンサの容量を大きくしなければならない。また、２次側の出力電圧に、交流電圧の周波数の２倍の周波数のリップル電圧が出る等の問題があった。

本発明は、先のコンデンサレス形の高力率スイッチング電源を改良して、１次側に平滑コンデンサを有するコンデンサインプット形の高力率スイッチング電源を提供する。

また、コンデンサインプット形の高力率スイッチング電源として、図７の電源が知られている。この従来例は、交流電源に整流回路ＤBを接続し、この整流回路ＤBの正極と負極の間に第１及び第２のトランスＴ１、Ｔ２の第１及び第２の１次巻線Ｎ11、Ｎ12とスイッチング素子Ｑを直列に接続する。また、この整流回路ＤBの負極から正極の間に第２及び第１のダイオードＤ２、Ｄ１を直列に接続する。第１及び第２のダイオードＤ１、Ｄ２の接続中点と第１及び第２の１次巻線Ｎ11、Ｎ12の中点との間に平滑コンデンサＣ１を接続する。第１及び第２のダイオードＤ１、Ｄ２の接続中点とスイッチング素子Ｑの間に第３のダイオードＤ３を接続する。そして、第１及び第２のトランスＴ１、Ｔ２の第１及び第２の２次巻線Ｎ21、Ｎ22にダイオードＤ01、Ｄ02を介して出力平滑コンデンサＣ０を接続したものである。

１次側の平滑コンデンサＣ１は、逆方向のダイオードＤ２を介して整流回路ＤBの負極に接続しているために、コンデンサＣ１に十分な充電ができないので、１次側の平滑性を機能させるためには、大きい容量のコンデンサが必要である。しかし、コンデンサＣ１の容量が大き過ぎると、スイッチング時、第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２が共振しないため、十分な容量をもたせることはできない。そのため、交流電源の瞬断に対しては、２次側に大きい容量の平滑コンデンサが必要である。また、平滑コンデンサＣ１は、逆方向のダイオードＤ２と接続しているので、十分な充放電ができないため、第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２は、大きく共振しない。そのために、スイッチングのオン時は、ゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）になるが、オフ時は、ゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）にならず、スイッチング損失が大きくなり、効率が下がる。

さらに、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBとコンデンサＣ1の電圧ＶC1の関係が、正極電圧ＶDB＜コンデンサ電圧ＶC1の時、整流回路ＤBから電流が流れ込まないために、力率が下がる等の問題がある。
特開２００４−４８９８０ 特開平９−９３９４６

解決しようとする問題点は、スイッチングのオフ時にゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）ができず、正極電圧ＶDB＜コンデンサ電圧ＶC1の時、整流回路ＤBから電流が流れ込まない、そして、１次側に大きい容量の平滑コンデンサを接続できない点である。

本発明は、第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２の接続点と整流回路ＤBの負極の間に共振コンデンサＣ１を接続して、共振コンデンサＣ１を十分に充放電させ、第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２を大きく共振させることにより、スイッチングのオン時にゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）、オフ時にゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）を行うことと、整流回路ＤBの正極電圧ＶDBが１次側の平滑コンデンサＣ２の電圧ＶC2より低い時にも、整流回路ＤBから電流が流れ込むことを最も主要な特徴とする。

本発明のスイッチング電源は、スイッチングのオン時、オフ時ともにソフトスイッチングを行い、交流電源の低電圧期間においても整流回路から電流が流れ込むため、高効率で高力率のスイッチングを行なえる利点がある。

本発明は、交流電源の整流回路ＤBの正極と負極の間に第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２、Ｎ１と、第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21と、スイッチング素子Ｍ１を直列に接続し、第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ１と第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21の接続点と整流回路ＤBの負極の間に、共振コンデンサＣ１を接続し、第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２とＮ１の接続点と整流回路ＤBの負極の間に、１次側の平滑コンデンサＣ２を接続し、共振コンデンサＣ１を十分に充放電させて、第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２を大きく共振させることにより、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBと平滑コンデンサＣ２の電圧ＶC2の関係が、正極電圧ＶDB＜コンデンサ電圧ＶC2の時にも、整流回路ＤBから電流ＩDBが流れ込み、スイッチングのオン時にゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）、オフ時にゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）を行い、交流入力電流をほぼ正弦波にできる高力率スイッチング電源を実現した。

図１により本発明の第１の実施例を説明する。交流入力電圧検出、直流出力電圧検出、スイッチング制御等の回路は示していない。トランスＴ１、Ｔ２は、図に示すドットを巻き始めとする。図１において、Ｖacは交流電源、ＬPFはローパスフィルタ、ＤBは整流回路、Ｔ１は第１のトランス、Ｔ２は第２のトランス、Ｍ１はスイッチング素子、Ｃ１は共振コンデンサ、Ｃ２は１次側の平滑コンデンサ、Ｃ３は２次側の平滑コンデンサである。第１のトランスＴ１は、1次側に第１の端子１と第２の端子２と第３の端子３を有し、第１の端子１と第２の端子２の間に１次巻線Ｎ２を接続し、第２の端子２と第３の端子３の間に順方向のダイオードＤ３と１次巻線Ｎ１を接続し、２次巻線Ｎ３を有し、２次側はダイオードＤ１を介して平滑コンデンサＣ３の整流平滑回路に接続し、第２のトランスＴ２は、１次巻線Ｎ21と２次巻線Ｎ22を有し、２次側はダイオードＤ２を介して平滑コンデンサＣ３の整流平滑回路に接続する。

交流電源に接続される整流回路ＤBと、整流回路ＤBの正極とトランスＴ１の第１の端子１を接続し、トランスＴ１の第２の端子２と整流回路ＤBの負極の間に平滑コンデンサＣ２を接続し、トランスＴ１の第３の端子３と整流回路ＤBの負極の間に第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21とスイッチング素子Ｍ１を直列に接続し、トランスＴ２とスイッチング素子Ｍ１の直列回路と並列に共振コンデンサＣ１を接続する。トランスＴ２のスイッチング素子Ｍ１に接続する端子を端子４とする。トランスＴ１の２次側の巻線Ｎ３と第１のダイオードＤ１と、トランスＴ２の２次側の巻線Ｎ22と第２のダイオードＤ２は、スイッチング素子Ｍ１がオンの期間に電力を蓄え、オフの期間に蓄えた電力を負荷に供給するフライバック形にコンデンサＣ３の両端に接続している。図２に、図１の回路の各部の電圧、電流特性を時間の経過（区間Ｔ０，・・，Ｔ５）にそって示す。図２の各波形は、理解を助けるための代表例として、交流電源の中電圧期間の波形の特徴を示したものである。（ａ）は、整流回路ＤBの正極の電流ＩDBである。（ｂ）は、平滑コンデンサＣ２の充放電電流ＩC2である。（ｃ）は、トランスＴ１の巻線Ｎ１の電流ＩN1である。（ｄ）は、共振コンデンサＣ１の充放電電流ＩC1である。（ｅ）は、スイッチング素子Ｍ１の電流ＩM1である。（ｆ）は、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBである。（ｇ）は、共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1である。（ｈ）は、スイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1である。（ｉ）は、トランスＴ１の巻線Ｎ３より２次側に出力される電流ＩN3である。（ｊ）は、トランスＴ２の巻線Ｎ22より２次側に出力される電流ＩN22である。１次側の平滑コンデンサＣ２の電圧ＶC2は、電源回路と負荷とスイッチングの条件により、交流電圧のピーク電圧より大きい、あるいは、ピーク電圧より低い電圧で一定である。

スイッチング素子Ｍ１がオンになった時、トランスＴ１の第３の端子３の電圧である共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1が下がり、共振コンデンサＣ１の放電電流ＩC1がトランスＴ２の１次巻線Ｎ21を流れるので、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流ＩM1は緩やかに立ち上がるゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）になる。共振コンデンサＣ１の放電に共振して、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBも徐々に下がる。（区間Ｔ０−Ｔ１）。整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBが交流電圧より下がると、整流回路ＤBから電流ＩDBが流れ、平滑コンデンサＣ２を充電するとともに、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１の電流ＩN1として流れ、そして、トランスＴ２の１次巻線Ｎ21を流れ、スイッチング素子Ｍ１に流れる。共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1がゼロボルトよりマイナスに下がると、平滑コンデンサＣ２の電流は放電から充電に変わり、その放電電流ＩC2が整流回路ＤBの電流ＩDBに加わってスイッチング素子Ｍ１に流れる。（区間Ｔ１−Ｔ２）。

次に、スイッチング素子Ｍ１がオフになった時、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流ＩM1は止まり、整流回路ＤBの電流ＩDBも止まるが、平滑コンデンサＣ２の放電電流ＩC2は、共振コンデンサＣ１に充電電流ＩC1として流れ、電圧ＶC1が緩やかに上がるため、整流回路ＤBの電圧ＶDBとスイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1もゼロボルトに近い電圧から緩やかに上がり、スイッチング素子Ｍ１は、ゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）になる。そして、共振コンデンサＣ１の充電が終わると、平滑コンデンサＣ２の放電電流ＩC2は止まり、トランスＴ１の巻線Ｎ１を流れる電流ＩN1も止まる。ダイオードＤ３が巻線Ｎ１に直列に接続しているので、共振コンデンサＣ１から平滑コンデンサＣ２に電流は戻らない。（区間Ｔ２−Ｔ３）。また、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流が止まると、トランスＴ２に蓄えられた電力は巻線Ｎ22の電流ＩN22として２次側に出力される。トランスＴ２の２次側への出力が終わると、スイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1は、通常の電圧に下がる。（区間Ｔ２−Ｔ４）。トランスＴ１の巻線Ｎ１を流れる電流ＩN1が止まると、トランスＴ１に蓄えられた電力は巻線Ｎ３の電流ＩN3として２次側に出力される。（区間Ｔ３−Ｔ５）。

以上説明したように、本発明の実施例においては、スイッチング素子Ｍ１は、オン時、ゼロ電流スイッチング、オフ時、ゼロ電圧スイッチングのソフトスイッチングを行うことができるので、変換効率を９４％に上げることができる。また、トランスＴ１、Ｔ２と共振コンデンサＣ１の共振によって、整流回路ＤBの電圧ＶDBが交流電圧より下がるため、電圧ゼロ点を通過する交流電圧の低い期間においても、整流回路ＤBの電流ＩDBは流れ、図３に示すように、正弦波に近い交流入力電流を流すことができる。

直流出力電圧の調整は、直流出力電圧を検出し基準電圧と比較して、直流出力電圧が一定になるように、スイッチング素子Ｍ１のオン時間一定で、オフ時間を変えるデューティ制御、または、オン時間、オフ時間のデューティ比と周波数を共に変える制御により、行うことができる。

さらに、交流入力電圧を検出して、交流の低電圧期間は、スイッチング素子Ｍ１のオン・オフ時間比一定でスイッチング１周期の時間を短くする周波数制御を行う、あるいは、オン時間の割合を大きくするようにデューティ制御を行うとともに、スイッチング１周期の時間を短くする周波数制御を行なえば、交流入力電流の引き込みを多くできる。一方、交流の高電圧期間は、オフ時間の割合を大きくするようにデューティ制御を行うとともに、スイッチング１周期の時間を長くする周波数制御を行なえば、交流入力電流の大きな流れ込みを抑えることができる。これらの制御により、交流入力電流を力率が１に近い正弦波にすることができる。さらに、交流入力電圧検出による制御に、直流出力電圧検出による制御を加えれば、直流出力電圧を一定にすることができる。

コンデンサＣ１の容量は、スイッチング素子Ｍ１がソフトスイッチングするのに、そして、トランスＴ１、Ｔ２が大きく共振するのに適した大きさの容量である。

図４により第２の実施例を説明する。但し、図４において、図１と同じ部分には、図１と同一の符号を付してその説明を省略する。図４の回路は、図１の回路のトランスＴ１の２次側の出力回路を、スイッチング素子Ｍ１がオンの期間に電力を負荷に供給するフォワード形にしたものである。第１のトランスＴ１の２次巻線Ｎ３は、ダイオードＤ１と平滑用チョークコイルＬ１を介して平滑コンデンサＣ３に接続され、一対の直流出力端子は、平滑コンデンサＣ３の両端に接続されている。２次巻線Ｎ３の他方の端子と、ダイオードＤ１とチョークコイルＬ１との接続点との間にはフライホイル作用をするダイオードＤ４が接続されている。
図５に、図４の回路の各部の電圧、電流特性を時間の経過（区間Ｔ０，・・，Ｔ６）にそって示す。図５の各波形は、理解を助けるための代表例として、交流電源の中電圧期間の波形の特徴を示したものである。（ａ）は、整流回路ＤBの正極の電流ＩDBである。（ｂ）は、平滑コンデンサＣ２の充放電電流ＩC2である。（ｃ）は、トランスＴ１の巻線Ｎ１の電流ＩN1である。（ｄ）は、共振コンデンサＣ１の充放電電流ＩC1である。（ｅ）は、スイッチング素子Ｍ１の電流ＩM1である。（ｆ）は、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBである。（ｇ）は、共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1である。（ｈ）は、スイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1である。（ｉ）は、トランスＴ１の巻線Ｎ３より２次側に出力される電流ＩN3である。ダイオードＤ１の電流ＩD1とダイオードＤ４の電流ＩD4で示している。（ｊ）は、トランスＴ２の巻線Ｎ22より２次側に出力される電流ＩN22である。１次側の平滑コンデンサＣ２の電圧ＶC2は、電源回路と負荷とスイッチングの条件により、交流電圧のピーク電圧より大きい、あるいは、ピーク電圧より低い電圧で一定である。

スイッチング素子Ｍ１がオンになった時、トランスＴ１の第３の端子３の電圧である共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1が下がり、共振コンデンサＣ１の放電電流ＩC1がトランスＴ２の１次巻線Ｎ21を流れるので、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流ＩM1は緩やかに立ち上がるゼロ電流スイッチング（ＺＣＳ）になる。共振コンデンサＣ１の放電に共振して、整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBも徐々に下がる。（区間Ｔ０−Ｔ１）。整流回路ＤBの正極の電圧ＶDBが交流電圧より下がると、整流回路ＤBから電流ＩDBが流れ、平滑コンデンサＣ２を充電するとともに、トランスＴ１の１次巻線Ｎ１の電流ＩN1として流れ、そして、トランスＴ２の１次巻線Ｎ21を流れ、スイッチング素子Ｍ１に流れる。共振コンデンサＣ１の電圧ＶC1がゼロボルトよりマイナスに下がると、平滑コンデンサＣ２の電流は、充電から放電に変わり、その放電電流ＩC2が整流回路ＤBの電流ＩDBに加わってスイッチング素子Ｍ１に流れる。（区間Ｔ１−Ｔ２）。

次に、スイッチング素子Ｍ１がオフになった時、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流ＩM1は止まり、整流回路ＤBの電流ＩDBも止まるが、平滑コンデンサＣ２の放電電流ＩC2は、共振コンデンサＣ１に充電電流ＩC1として流れ、電圧ＶC1が緩やかに上がるため、整流回路ＤBの電圧ＶDBとスイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1もゼロボルトに近い電圧から緩やかに上がり、スイッチング素子Ｍ１は、ゼロ電圧スイッチング（ＺＶＳ）になる。そして、共振コンデンサＣ１の充電が終わると、平滑コンデンサＣ２の放電電流ＩC2は止まり、トランスＴ１の巻線Ｎ１を流れる電流ＩN1も止まる。ダイオードＤ３が巻線Ｎ１に直列に接続しているので、共振コンデンサＣ１から平滑コンデンサＣ２に電流は戻らない。（区間Ｔ２−Ｔ４）。また、スイッチング素子Ｍ１を流れる電流ＩM1が止まると、トランスＴ２に蓄えられた電力は巻線Ｎ22の電流ＩN22として２次側に出力される。トランスＴ２の２次側への出力が終わると、スイッチング素子Ｍ１の電圧ＶM1は、通常の電圧に下がる。（区間Ｔ２−Ｔ５）。トランスＴ１の巻線Ｎ１を電流ＩN1が流れ、２次巻線Ｎ３の電圧がある値以上になると、ダイオードＤ１の電流ＩD1は流れ始め、スイッチング素子Ｍ１がオフになって、２次巻線Ｎ３の電圧が逆向きになると、電流ＩD1は止まり、ダイオードＤ４の電流ＩD4が流れて、トランスＴ１の電力は２次側に出力される。（区間Ｔ１−Ｔ４）。

実施例１と同様に、スイッチング素子Ｍ１は、ソフトスイッチングを行うので、変換効率を９４％に上げることができ、トランスＴ１、Ｔ２と共振コンデンサＣ１の大きい共振によって、電圧ゼロ点を通過する交流電圧の低い期間においても、整流回路ＤBの電流ＩDBは流れ、図３に示すように、正弦波に近い交流入力電流を流すことができる。

スイッチング損失とスイッチングノイズが少ない、ソフトスイッチングを行い、そして、ほぼ正弦波の交流入力電流が流れるので、交流側へ出る高調波が非常に少ない、高効率・高力率スイッチング電源として、産業界の広範囲の電源に適用できる。

スイッチング電源の回路図である。（実施例１） スイッチング電源の電流、電圧波形図である。（実施例１） スイッチング電源の交流入力電流波形図である。 スイッチング電源の回路図である。（実施例２） スイッチング電源の電流、電圧波形図である。（実施例２） スイッチング電源の回路図である。（従来例１） スイッチング電源の回路図である。（従来例２）

符号の説明

Ｃ１・・・共振コンデンサ
Ｃ２，Ｃ３・・・平滑コンデンサ
ＤＢ ・・・整流回路
Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４・・・ダイオード
Ｌ１・・・チョークコイル
Ｍ１・・・スイッチング素子
Ｔ１，Ｔ２・・・トランス

Claims (3)

1. 交流電圧の整流回路ＤBの正極と負極間に、第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２とダイオードＤ３と１次巻線Ｎ１と第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21とスイッチング手段Ｍ１を直列に接続し、共振コンデンサＣ１の一方の端子を前記第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ１と前記第２のトランスＴ２の１次巻線Ｎ21の接続点に、他方の端子を前記整流回路ＤBの負極に接続し、平滑コンデンサＣ２の一方の端子を前記第１のトランスＴ１の１次巻線Ｎ２と前記ダイオードＤ３の接続点に、他方の端子を前記整流回路ＤBの負極に接続し、前記第１のトランスＴ１の２次巻線Ｎ３と前記第２のトランスＴ２の２次巻線Ｎ22を直流出力の整流平滑回路に接続したことによってソフトスイッチングを行い、交流入力電流をほぼ正弦波にできることを特徴とする高力率スイッチング電源。
2. １次側に第１の端子１と第２の端子２と第３の端子３を有し、前記第１の端子１と前記第２の端子２の間に巻線Ｎ２を接続し、前記第２の端子２と前記第３の端子３の間に順方向のダイオードＤ３と巻線Ｎ１を接続し、２次側に巻線Ｎ３を接続する第１のトランスＴ１と、１次側に巻線Ｎ21と２次側に巻線Ｎ22を有する第２のトランスＴ２と、前記第１のトランスＴ１の第３の端子３と１次巻線Ｎ21の一端が接続し、該１次巻線Ｎ21の他端にスイッチング手段Ｍ１の一端が接続され、交流電圧の整流回路ＤBの正極が前記第１のトランスＴ１の第１の端子１に接続し、負極が前記スイッチング手段Ｍ１の他端に接続され、前記第１のトランスＴ１の第２の端子２と前記整流回路ＤBの負極の間に接続された平滑コンデンサＣ２と、前記第１のトランスＴ１の第３の端子３と前記整流回路ＤBの負極の間に接続された共振コンデンサＣ１と、前記の第１のトランスＴ１と第２のトランスＴ２を前記スイッチング手段Ｍ１の導通時に電力を蓄え、不導通時に２次側に電力を供給するフライバック形にして、前記第１のトランスＴ１の２次巻線Ｎ３をダイオードＤ１を介して平滑用コンデンサＣ３に接続した第１の整流平滑回路と、前記第２のトランスＴ２の２次巻線Ｎ22をダイオードＤ２を介して前記平滑用コンデンサＣ３に接続した第２の整流平滑回路と、前記の第１の整流平滑回路と第２の整流平滑回路のそれぞれ同極の端子に共通に接続された出力端子を具備したことを特徴とする請求項１記載のスイッチング電源。
3. １次側に第１の端子１と第２の端子２と第３の端子３を有し、前記第１の端子１と前記第２の端子２の間に巻線Ｎ２を接続し、前記第２の端子２と前記第３の端子３の間に順方向のダイオードＤ３と巻線Ｎ１を接続し、２次側に巻線Ｎ３を接続する第１のトランスＴ１と、１次側に巻線Ｎ21と２次側に巻線Ｎ22を有する第２のトランスＴ２と、前記第１のトランスＴ１の第３の端子３と１次巻線Ｎ21の一端が接続し、該１次巻線Ｎ21の他端にスイッチング手段Ｍ１の一端が接続され、交流電圧の整流回路ＤBの正極が前記第１のトランスＴ１の第１の端子１に接続し、負極が前記スイッチング手段Ｍ１の他端に接続され、前記第１のトランスＴ１の第２の端子２と前記整流回路ＤBの負極の間に接続された平滑コンデンサＣ２と、前記第１のトランスＴ１の第３の端子３と前記整流回路ＤBの負極の間に接続された共振コンデンサＣ１と、前記第１のトランスＴ１を前記スイッチング手段Ｍ１の導通時に２次側に電力を供給するフォワード形にして、前記第１のトランスＴ１の２次巻線Ｎ３は、ダイオードＤ１と平滑用チョークコイルＬ１を介して平滑コンデンサＣ３に接続し、該２次巻線Ｎ３の他端と前記ダイオードＤ１と前記平滑用チョークコイルＬ１の接続点の間にダイオードＤ４を接続した第１の整流平滑回路と、前記第２のトランスＴ２を前記スイッチング手段Ｍ１の導通時に電力を蓄え、不導通時に２次側に電力を供給するフライバック形にして、前記第２のトランスＴ２の２次巻線Ｎ22をダイオードＤ２を介して前記平滑用コンデンサＣ３に接続した第２の整流平滑回路と、前記の第１の整流平滑回路と第２の整流平滑回路のそれぞれ同極の端子に共通に接続された出力端子を具備したことを特徴とする請求項１記載のスイッチング電源。

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