JP2004039357A

JP2004039357A - Solid polymer fuel cell

Info

Publication number: JP2004039357A
Application number: JP2002192912A
Authority: JP
Inventors: Yukihiro Yoshizawa; 吉澤　幸大; Yasukazu Iwasaki; 岩崎　靖和
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2002-07-02
Filing date: 2002-07-02
Publication date: 2004-02-05
Anticipated expiration: 2022-07-02
Also published as: US7556879B2; EP1573840A2; EP1758186A2; KR20060035549A; US20050233201A1; KR100724236B1; WO2004006368A3; CN1799158A; JP3918658B2; WO2004006368A2; KR20070041796A; EP1758186A3; CN100394637C; KR100742048B1

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a solid polymer fuel cell which can generate electric power satisfactorily by preventing the occurrence of a flooding and a dryout. <P>SOLUTION: The solid polymer fuel cell is formed by stacking a unit cell 20 which consists of a membrane electrode assembly 21 formed by disposing electrode layers on both surfaces of electrolyte layer of a solid polymer film, and separators 23 and 24 disposed on outside of both surfaces of the membrane electrode assembly 21, respectively, and lets reaction gas flow through the separators 23 and 24 to generate electric power. A porous separator 24 of the unit cell 20 forms the first gas path 33 through which the reaction gas flows on a surface of the membrane electrode assembly, and also forms the second gas path 35 through which the reaction gas from the first gas path can flow. The porous separator 24 has a connection means 34 which connects the second gas path 35 to the first gas path 33. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、固体高分子膜の電解質層の両面に電極層を配置する膜・電極接合体を使用して、燃料が有する化学エネルギを電気エネルギに変換する固体高分子型燃料電池に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
燃料電池システムは、燃料が有する化学エネルギを直接電気エネルギに変換するシステムであり、電解質膜を挟んで設けられた一対の電極のうち、一方の電極（陽極；アノード電極）に水素を含有する燃料ガスを供給するとともに、他方の電極（陰極；カソード電極）に酸素を含有する酸素剤ガスを供給し、これら一対の電極の電解質膜側の表面で生じる下記の電気化学反応を利用して電極から電気エネルギを取り出す。
【０００３】
陽極反応：Ｈ_２　→　２Ｈ^＋　＋　２ｅ⁻　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　−−−−（１）
陰極反応：２Ｈ^＋　＋　２ｅ⁻　＋（１／２）Ｏ_２　→　Ｈ_２　Ｏ　　−−−−（２）
陽極（アノード電極）に燃料ガスを供給する方法としては、水素貯蔵装置（例えば、高圧ガスタンク、液化水素タンク、水素吸蔵合金タンク等）から直接供給する方法、水素を含有する燃料（例えば、天然ガス、メタノール、ガソリン等）を改質して生成した水素含有ガスを供給する方法などが知られている。また、陰極（カソード電極）に供給する燃料ガスとしては、一般的に空気が利用されている。
【０００４】
（２）式に示したように、燃料電池稼動時は陰極において水が生成する。また、この水の一部はカソード側からアノード側に逆拡散し、アノード側からも排出される。このとき、燃料ガスを供給する流路内に過剰に水が存在する領域があると液相の水が発生し、フラッディング（水づまり）が起こる。その結果、ガス供給が妨げられ、セルの性能が低下して発電能力が落ちてしまう。この水は、（２）式に示したように、反応によって生成するので、燃料ガスが燃料電池内を上流から下流に向かって流れるにつれて水分量が増加するため、燃料電池出口付近ではフラッディングが生じやすい。
【０００５】
そこで、燃料電池内の温度分布を制御することでフラッディングを防止する技術が特表平９−５１１３５６号公報に開示されている。この従来技術は、ガスの流れとクーラントの流れとをコフローとして、ガスの入口から出口に向かって温度を上昇させて燃料電池内の温度分布を制御し、発生した水を水蒸気としてガスに取り込むことでフラッディングを防止しようとするものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述した従来技術においては、ガスの温度を昇温させているので燃料電池から排出されるガス温度が高温になる。このため、燃料電池から外部に排出される水量が増加してドライアウト（乾燥状態）を生じやすく、燃料電池内の水バランスが成立しない。したがって、燃料電池下流の水回収装置が必要となり、システムが複雑化するという問題があった。
【０００７】
本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたものであり、フラッディング（水づまり）及びドライアウト（乾燥状態）の発生を防止して良好に発電することができる固体高分子型燃料電池を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、以下のような解決手段により、前記課題を解決する。なお、理解を容易にするために、本発明の実施形態に対応する符号を付するが、これに限定されるものではない。
【０００９】
本発明は、固体高分子膜の電解質層の両面に電極層を配置する膜・電極接合体（２１）と、その膜・電極接合体（２１）の両外面に配置されたセパレータ（２３，２４）とを有する単セル（２０）を積層して形成され、そのセパレータ（２３，２４）に反応ガスを通流させて発電を行う固体高分子型燃料電池であって、前記単セル（２０）のセパレータのうち少なくともいずれか一方のセパレータ（２４）は、前記膜・電極接合体側の面に反応ガスを通流可能な第１のガス流路（３３）を形成し、前記膜・電極接合体側の面と反対側の面に、前記第１のガス流路を通流した反応ガスを通流可能な第２のガス流路（３５）を形成するポーラスタイプのセパレータであり、前記第１のガス流路（３３）及び第２のガス流路（３５）を連通する連通手段（３４）を備えることを特徴とする。
【００１０】
【作用・効果】
本発明によれば、ポーラスタイプのセパレータを使用することで、セパレータの下流側流路（第２のガス流路）、すなわち膜・電極接合体側の面と反対側の面で液化した水を、セパレータの上流側流路（第１のガス流路）、すなわち膜・電極接合体側の反応面を流れるガスに供給でき、下流におけるフラディングおよび上流におけるドライアウトを防ぐことができる。
【００１１】
また、ポーラスタイプのセパレータを使用して、ガスの含有可能な蒸気量を生成水の累積に合わせて増加させることになるので、上流側流路内で水が液化するのを防ぐことができる。またガス入口部とガス出口部が近接する場合、下流で水の液化が進み、ガス入口部への水の供給力が向上する。
【００１２】
さらに、ソリッドタイプのセパレータを使用すれば、ガスの含有可能な蒸気量を生成水の累積に合わせて増加させることになるので、上流側流路内で水が液化するのを防ぐことができる。またガス入口部とガス出口部が近接する場合、下流で水の液化が進み、ガス入口部への水の供給力が向上する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、図面等を参照して、本発明の実施の形態について、さらに詳しく説明する。
（第１実施形態）
図１は本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの構成を示す図であり、図１（Ａ）は制御ユニットの構成を示す図、図１（Ｂ）はシステム全体の構成を示す図である。
【００１４】
この実施形態は、ポーラスタイプのバイポーラプレートを使用して、バイポーラプレートの表裏両面にガスを流すことによって、セル内部の水分量を均一化し、フラッディング及びドライアウトの発生を防止することを特徴とするものである。
【００１５】
図１（Ｂ）に示すように、本発明の固体高分子型燃料電池システムは、燃料電池本体１１と、燃料電池本体１１に供給されるガスの温度を検出する温度センサ１２と、ガスの湿度を検出する湿度センサ１３を有する。また、本発明の燃料電池システムは、燃料電池本体１１を最適な温度に保つために、燃料電池本体１１の内部にロングライフクーラント（ＬＬＣ）を循環させるＬＬＣ循環システムを有する。このロングライフクーラントとしては、例えば、エチレングライコールと水との混合液等がある。ＬＬＣ循環システムは、ＬＬＣタンク１４、ポンプ１５、バルブ１６、温度センサ１７、ラジエータ１８及びバイパスバルブ１９を有する。
【００１６】
この燃料電池システムは、制御ユニット１０によって運転状態が制御される。制御ユニット１０は、図１（Ａ）に示すように、燃料電池負荷信号、ガス温度信号、ガス湿度信号及び外気温度信号から、制御目標となるＬＬＣ入口温度を算出する目標ＬＬＣ入口温度算出手段１と、ガス流路の温度勾配を算出するガス流路温度勾配算出手段２とを有し、さらに、その算出結果に基づいて、ＬＬＣの流量を制御する流量制御手段３及びラジエータ１８の放熱量を制御するラジエータの放熱量制御手段４を有する。
【００１７】
なお、本実施形態ではポーラスタイプのバイポーラプレートをカソード側のみに用いているが、アノード側のみ、あるいはアノード側及びカソード側の両方に用いてもよい。
【００１８】
図２は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第１実施形態のセル構成を示す側断面図である。
【００１９】
単セル２０は、膜・電極接合体（Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　Ａｓｓｅｍｂｌｙ（以下「ＭＥＡ」と省略する））２１と、その両面に形成されたガス拡散層（Ｇａｓ　Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ　Ｌａｙｅｒ（以下「ＧＤＬ」と省略する））２２と、一方のＧＤＬ２２に形成されたアノードバイポーラプレート（Ｂｉｐｏｌａｒ　Ｐｌａｔｅ（以下、バイポーラプレートを「ＢＰＰ」と省略する））２３と、他方のＧＤＬ２２に形成されたカソードバイポーラプレート（カソードＢＰＰ）２４と、そのカソードＢＰＰ２４に形成されたＬＬＣプレート２５とを備える。
【００２０】
なお、本実施形態では、カソードＢＰＰ２４のみをポーラスタイプのバイポーラプレートとし、アノードＢＰＰ２３はソリッドタイプのプレートとしているが、アノードＢＰＰ２３のみをポーラスタイプとしたり、アノードＢＰＰ２３及びカソードＢＰＰ２４の両方をポーラスタイプとしてもよい。
【００２１】
図３は、ポーラスタイプのプレートであるカソードＢＰＰの流路形状を示す図であり、図３（Ａ）は表面図、図３（Ｂ）は図３（Ａ）（又は図３（Ｃ））のＢ−Ｂ断面図、図３（Ｃ）は裏面図である。
【００２２】
カソードガスは、ガス入口部３１からガス入口マニホールド３２を経由し、ＭＥＡ側であって反応ガスによる反応が行われる面（以下「反応面」という。また、この面を、適宜、表面と表現する。）に形成された反応面ガス流路３３に分岐して流れ、連通路３４を通過して、プレート裏面（反応面と反対のＬＬＣプレート側の面）に進み、裏面ガス流路３５を流れる。そして、ガス出口マニホールド３６で合流し、ガス出口部３７から排出される。
【００２３】
図４は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムに使用する単セルの側断面図であり、図中の矢印はセル内の水移動を示す。
【００２４】
次に、ポーラスタイプのプレートであるカソードプレート内の水の移動を説明する。
【００２５】
本実施形態では、カソードＢＰＰ２４はポーラスタイプのプレートであり、プレート内には空間が存在する。そのため、水が、そのプレートの内部を通って移動することができる。また、水がポーラスプレート内を満たしていると、その水の表面張力によって、ガスがポーラスプレートの表面（ＭＥＡ側の面）から裏面（ＬＬＣ側の面）に漏れることはない。
【００２６】
カソードＢＰＰ２４の裏側にはＬＬＣプレート２５が存在するので、カソードＢＰＰ２４の裏面はＬＬＣによって冷却される。したがって、カソードＢＰＰ２４の裏面を流れるガスは表面側より低温である。このため、連通路３４を通過して裏面ガス流路３５を流れるガスは冷却され、飽和蒸気圧を超える分の水蒸気は凝縮して液化する。そして、この凝縮水は、ポーラスタイプのプレートであるカソードＢＰＰ２４を通過可能であり、カソードＢＰＰ２４の表側に移動する。
【００２７】
外気が乾燥している場合に乾燥したガスがスタックに流れ込むと、そのガスを加湿するために膜の水分が蒸発するので、セル内の入口部付近でドライアウト（乾燥状態）が発生しやすいが、本実施形態によれば、ポーラスタイプのプレートのＬＬＣ側で冷却されたガスが凝縮されて、その凝縮水がポーラスプレート内を自由に移動可能であるので、その凝縮水が必要とされる部分（乾燥部分）に移動する。したがって、セル内の湿度分布を均一に保つことができる。
【００２８】
以上のように、本実施形態によれば、バイポーラスプレート（本実施形態ではカソードＢＰＰ２４）にポーラスタイプのセパレータを使用したので、例えば、反応ガスが通流されるＭＥＡ側の面（反応面）で水が過剰となった場合には、その裏面に余剰の水を排出することができ、また、逆にＭＥＡ側の反応面が乾燥状態となって湿度が不足する場合には、裏面で液化した水を浸透させて反応ガスの乾燥を防止することができる。このように、セル内部の水分量を均一化させて、ＭＥＡ側の反応面のドライアウトを防止することができるとともに、裏面のフラッディングを防止することができる。
【００２９】
また、ＬＬＣプレート２５によってカソードＢＰＰ２４の裏面を冷却するので、裏面ガス流路３５での水の凝縮を促進し、裏面側から表面側への水の供給力を向上させることができる。
【００３０】
また、カソードＢＰＰ２４の表裏面で、反応面ガス流路３３及び裏面ガス流路３５を隣接させたので、反応面全体でムラ無く、裏面から反応面に水を供給できるようになり、さらにガス出口部３７とガス入口部３１を近接させたので、凝縮水が多い出口のガスから入口のガスへ効果的に水を供給することができる。
【００３１】
さらに、カソードＢＰＰ２４に形成した貫通孔を連通路としたので、燃料電池の構成を簡素化し小型化することができる。
【００３２】
（第２実施形態）
図５は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第２実施形態の単セルを示す側断面図であり、第１実施形態の図４に相当する図である。
【００３３】
なお、以下に示す各実施形態では、前述した第１実施形態と同様の機能を果たす部分には、同一の符号を付して、重複する説明を適宜省略する。また、本実施形態のシステム構成図は第１実施形態の図１と同じであるため省略する。
【００３４】
本実施形態の単セル２０は、第１実施形態の単セルに対して、カソードＢＰＰ２４の連通路３４が相違する。これによって、カソードＢＰＰ２４の反応面ガス流路３３のガス圧と裏面ガス流路３５のガス圧とに差圧を生じさせることが特徴である。
【００３５】
すなわち、本実施形態のカソードＢＰＰ２４の連通路３４は、孔の断面積が反応面ガス流路３３の断面積よりも小さい。このため、カソードガスが連通路３４を通過する際に圧力損失が発生し、裏面ガス流路３５のガス圧（Ｐｂ）は反応面ガス流路３３のガス圧（Ｐａ）よりも低くなる。逆に言えば、反応面ガス流路３３のガス圧（Ｐａ）は裏面ガス流路３５のガス圧（Ｐｂ）よりも高い。このとき、例えば、ＰａとＰｂとで１０ｋＰａの差圧を確保する。このように、反応面ガス流路３３のガス圧Ｐａが裏面ガス流路３５のガス圧Ｐｂよりも高いので、反応面ガス流路３３で生成された水はカソードＢＰＰ２４の内部に移動する。
【００３６】
カソードＢＰＰ２４の表面はＭＥＡの反応面であるので、万一、反応面ガス流路３３でフラッディングが発生するとカソードガスの拡散が阻害されてセルの性能が低下してしまうおそれがある。しかし、本実施形態によれば、上述の通り、反応面ガス流路３３で生成された水はカソードＢＰＰ２４の内部を移動するので、反応面側でのフラッデングの発生を確実に防止し、セルの性能低下を防止することができる。また、ポーラスプレートであるカソードＢＰＰ２４の内部に取り込まれた水は、水分が不足すると入口部に移動し入口ガスを加湿する。
【００３７】
このように、本実施形態によれば、連通路３４の孔を、その断面積が反応面ガス流路３３の断面積よりも小さくなるようにしたので、反応面ガス流路３３のガス圧が裏面ガス流路３５のガス圧よりも高圧になる。この圧力差によって、反応面ガス流路３３で過剰な水が凝縮した場合、その凝縮水をポーラスセパレータであるカソードＢＰＰ２４を通して裏面ガス流路３５側に排出することができるので、反応面ガス流路３３側でのフラッデングを防止できるとともに、セルの内の水分布を均一化することができる。
【００３８】
また、圧力設定手段を外部装置として設ける必要がない。
【００３９】
（第３実施形態）
図６は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第３実施形態の流路形状を示す図であり、第１実施形態の図３に相当する図である。図６（Ａ）は表面図、図６（Ｂ）は図６（Ａ）（又は図６（Ｃ））のＢ−Ｂ断面図、図６（Ｃ）は裏面図である。
【００４０】
本実施形態では、第１実施形態に対してカソードＢＰＰ２４のガス流路の形状が相違する。システム構成図は第１実施形態の図１と同じであるため省略する。
【００４１】
第３実施形態では、第１実施形態（図３）に対してカソードＢＰＰの表面に形成した反応面ガス流路において、隣合う流路間をガスが移動するようにしたことが特徴である。すなわち、本実施形態では、カソードＢＰＰ２４は、表面に２種類の反応面ガス流路３３ａ、３３ｂが交互に形成されている（図６（Ａ））。第１反応面ガス流路３３ａは、ガス入口マニホールド３２から分岐し、反対端がデッドエンドとなっている。第２反応面ガス流路３３ｂは、第１反応面ガス流路３３ａの間に形成され、ガス入口マニホールド３２に接続されていない。第２反応面ガス流路３３ｂは、ガス入口マニホールド３２と反対側が連通路３４を介して裏面ガス流路３５に連通している。
【００４２】
ガス入口マニホールド３２から第１反応面ガス流路３３ａに流入したガスは、ポーラス構造のＧＤＬ２２を通って、隣の第２反応面ガス流路３３ｂに移動する。
【００４３】
図７は、第３実施形態のガス流路間のガス移動を示す平断面図である。
【００４４】
第１反応面ガス流路３３ａから第２反応面ガス流路３３ｂに移動するガスは、図７に示すように、ＧＤＬ２２を通過する。そのため、ＧＤＬ２２ではガスの拡散が促進される。そのため、ＭＥＡ２１は全面に渡って反応に活用されることになる。加えて、ＧＤＬ２２に余剰水分が発生した場合においても、カソードガスがＧＤＬ２２を通過する際にその余剰水分を排水する作用があるので、ガス拡散が水に阻害されにくい。
【００４５】
このように、本実施形態によれば、カソードガスはＧＤＬ２２を通過して流れるので、ガス拡散ロスが低減し、ＭＥＡ２１の全面で反応が生じ、ガスの拡散が促進されてスタックの性能が改善し、燃料電池性能が向上する。
【００４６】
（第４実施形態）
図８は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第４実施形態のセル構成を示す側断面図であり、第１実施形態の図２に相当する図である。
【００４７】
なお、本実施形態のシステム構成図は第１実施形態の図１と同じであるため省略する。
【００４８】
本実施形態は、第１実施形態に対してカソードＢＰＰ２４の連通路の形状が相違する。本実施形態の連通路は、外部マニホールドとして形成されている。
【００４９】
第１実施形態では、連通路としてカソードＢＰＰ２４に貫通孔の連通路３４を形成することで、反応面ガス流路３３と裏面ガス流路３５とを連通させているが、本実施形態では、単セル２０の外部に連通マニホールド８１を設けて反応面ガス流路３３と裏面ガス流路３５とを連通させている。また、連通マニホールド８１の内部には、連通マニホールド８１の有効高さを調整することで差圧を調整可能な差圧調整機構８２を設けている。
【００５０】
図９は、連通路として貫通孔を使用した場合（例えば、第２実施形態）の、ガス流量に対する反応面ガス流路と裏面ガス流路とのガス圧力差を示す線図である。横軸にガス流量、縦軸にガス圧力差をとる。
【００５１】
燃料電池の負荷が増大するとガス流量が増加するが、この図９から、ガス流量が増加すれば圧力差が大きくなり、ガス流量が少ないときは圧力差も小さいことが分かる。このように、ガス流量が少ないときには圧力差が小さいので、反応面ガス流路３３側での水の排水効果が小さい。
【００５２】
図１０は、第４実施形態におけるガス流量に対するマニホールドの有効高さｈ及びそのときの差圧Ｐａ−Ｐｂを示す線図である。横軸にガス流量、左側縦軸に有効高さｈ、右側縦軸に差圧Ｐａ−Ｐｂをとる。
【００５３】
本実施形態では、連通マニホールド８１の有効高さを差圧調整機構８２で調整して、差圧を制御することができる。
【００５４】
この図１０から、ガス流量を小さくしたときに（すなわち、燃料電池の負荷が小さくなったときに）マニホールドの有効高さｈを小さくすれば、差圧Ｐａ−Ｐｂを一定に保つことができることが分かる。すなわち、ガス流量を変化させたときに、それに合わせてマニホールドの有効高さｈを適宜調整することで差圧Ｐａ−Ｐｂを一定に保つことができる。
【００５５】
このように、本実施形態によれば、流量によらずに流路間のガスの差圧Ｐａ−Ｐｂを一定に保つことができるため、常にフラッディングの発生を防止することができる。
【００５６】
また、セパレータ（カソードＢＰＰ）の構造を簡素化できる。また反応面で生じた生成水を一旦均一化して裏面に導入することができる。
【００５７】
さらに、反応面ガス流路３３と裏面ガス流路３５との圧力損失を制御して、圧力差を調節することができる。
【００５８】
さらにまた、負荷（流量）に依らず圧力差を一定に保つことができ、反応面側で生じた生成水の裏面への排出性を維持することができる。
【００５９】
（第５実施形態）
図１１は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第５実施形態のＬＬＣプレートを示す図である。
【００６０】
なお、本実施形態のシステム構成、セル構成、カソードプレート形状は、第１実施形態と同じであり、それぞれ図１、図２、図３と同一であるため省略する。
【００６１】
この第５実施形態は、第１実施形態に対してガス流路の流れ方向に対して温度勾配を設けたこと、燃料電池本体１１の内部で生成される水分量と燃料電池本体１１の外部へ持ち出される水分量とのバランスが成立するように制御することを特徴とする。
【００６２】
ＬＬＣプレート２５に形成されたＬＬＣ流路１１３はサーペンタイン式となっている。ＬＬＣ入口１１１から流入したＬＬＣは、ＬＬＣ入口マニホールド１１２を通過した後に、ＬＬＣ流路１１３に分岐する。その後、折り返しの流路を通過してからＬＬＣ出口マニホールド１１４で合流してＬＬＣ出口１１５から排出される。ＬＬＣは燃料電池本体１１で発生した熱を吸収するのでＬＬＣ入口１１１からＬＬＣ出口１１５に流れるにしたがって温度が昇温する。図３に示したガス流路との関係を考えると、ガス入口部３１から連通路３４に向かって温度が上昇する。逆に、リターン時には連通路３４からガス出口部３７に向かって温度が低下する配置となる。
【００６３】
図１２は、温度の対する飽和蒸気圧を示す線図である。横軸に温度、縦軸に飽和蒸気圧をとる。
【００６４】
この図１２より、温度が高くなるに連れて急激に飽和蒸気圧が大きくなることが分かる。これはガスの温度が上がれば、その分だけガスが水分を気相状態で保持できることを示している。また、逆に、温度が下がれば、ガスが水分を気相状態で保持できず、水が凝縮して液化する。
【００６５】
図１３は、本実施形態のガス流路中の位置に対する相対湿度と水分量及び温度の関係を示す線図である。横軸にガス流路中の位置、左側縦軸に相対湿度、右側縦軸に水分量及び温度をとる。
【００６６】
前述したように、カソードＢＰＰ２４の表面では、ガス入口部３１から反応面ガス流路３３を通って連通路３４（リターン部）に達するまでガスの温度が上昇する。このため、生成水が発生した場合においてもガスの相対湿度は１００％となり、飽和することがなく、過飽和となって水凝縮することがない。その結果、反応面ガス流路３３ではフラディングが発生しない。
【００６７】
また、カソードＢＰＰ２４の裏面では、連通路３４（リターン部）からガス出口部３７に向かうにしたがってガスの温度が低下する。このため、水分量は飽和時に含み得る水分以上となって、相対湿度は常に１００％以上となり、過飽和分の水はプレート面で凝縮して液化する。しかしながら、カソードＢＰＰはポーラスタイプであるので、液化した水はプレート内を移動して、水分が必要な表面側に移動し、ガスの加湿に使用される。
【００６８】
このように、本実施形態によれば、ガス流路の流れ方向に温度勾配を持たせることによって、反応面ガス流路３３でのフラッディングの発生を防止することができる。さらに、裏面ガス流路３５のフラッディングによる流路閉塞の防止と、カソードＢＰＰの入口３１から流入するガスに対する速やかな加湿とを両立させることができる。
【００６９】
図１４は、燃料電池の運転圧力を一定にした場合のガス利用率に対する水バランス成立温度の関係を示す線図である。横軸にガス利用率、縦軸に水バランス成立温度をとる。
【００７０】
燃料電池では、前述したように反応によって水が生成され、この水を水蒸気として保持するガスが排出される。したがって、例えば、燃料電池の上流に加湿器がなく、燃料電池にドライガスが流入する場合、燃料電池から排出されるガスの温度が高いと、生成される水以上の水が排出ガスによって持ち去られてしまうことになる。
【００７１】
このような状態で、生成される水以上の水が排出ガスによって持ち去られると燃料電池内の水が減少しドライアウトを生じてしまう。
【００７２】
このような事態を生じさせないために、燃料電池本体の内部で生成される水分量と、燃料電池本体の外部へ持ち出される水分量とのバランス（水バランス）を成立させることが重要である。燃料電池内で水バランスを成立させることができない場合には、燃料電池の下流に水回収装置を設置して水を回収し、燃料電池内の水が不足したら、この回収した水を使って、燃料電池に流入するガスを加湿する必要がある。このように、燃料電池内で水バランスを成立させることができないときはシステムが複雑になる。
【００７３】
燃料電池の運転圧力を一定とした場合に、この水バランスが成立するか否かは、燃料電池出口のガス温度とガス利用率との関係で決まり、この関係を図１４に示した。なお、水バランス成立温度とは、水バランスが成立するときに燃料電池から排出される燃料電池出口のガス温度をいう。
【００７４】
この図１４に示すように水バランス成立温度はガス利用率の関数となる。ガス利用率が大きいときは排ガスの量が減るのでガスが持ち去る水分量が減り、水バランス成立温度が高くなる。逆に、ガス利用率が小さいときは排ガスの量が増えるので、ガスが持ち去る水分量が多くなり、水バランス成立温度は低くなる。
【００７５】
図１５は、運転圧力及びガス利用率に対する水バランス成立温度の関係を示す線図である。横軸に運転圧力、縦軸にガス利用率をとる。
【００７６】
上述した関係をもとに、さらに、図１５に運転圧力及びガス利用率に対する水バランス成立温度の関係を示す。
【００７７】
運転圧力（すなわち、運転時のガス圧力）が高くなるほどガスが持ち去る水分量が少なくなるため、水バランス成立温度は高くなる。よって、運転圧力が高いほど、またガス利用率が大きいほど、水バランス成立温度は高くなる。このように、図１５では、右上の線図ほど水バランス成立温度が高温で、左下の線図ほど水バランス成立温度が低温である。この図１５を使用すれば、燃料電池の運転圧力を変化させた場合に水バランスを成立させるための水バランス成立温度及びそのときのガス利用率を求めることができる。
【００７８】
ＬＬＣを使って燃料電池の温度をコントロールすることを考えると、ある運転圧力とガス利用率のもとで、燃料電池内で水バランスを成立させるためには、ＬＬＣで燃料電池の出口３７のガス温度（以下「ガス出口温度」という）をある温度にまで冷やす必要がある。例えば、図１１に示したＬＬＣプレート２５を使用して、そのＬＬＣ流路１１３を流れるＬＬＣによって燃料電池から排出されるガスの温度を制御する。ただし、熱交換効率の関係で、ガス出口温度をＬＬＣの入口温度以下に冷やすことはできないので、ＬＬＣの入口温度を水バランス成立温度よりも低い温度に設定する必要がある。
【００７９】
ガス出口温度を水バランス成立温度とするためのＬＬＣ入口温度の値は、熱伝導率や流路形状など燃料電池に特有な特性で決まるので、あらかじめ、ガス出口温度に対するＬＬＣ入口温度の関係を用意しておき、これを参照することで求めることができる。
【００８０】
このように、運転圧力とガス利用率とが決まれば、水バランスを成立させるためのガス出口温度が決まり、そのガス出口温度にするためのＬＬＣ入口温度が決定する。
【００８１】
また、流路途中でのフラッディングを防止するためには、流路途中での温度も制御する必要があり、ガス流路のリターン部（連通路３４）付近の温度を目標温度にする。このため、ガス流路のリターン部（連通路３４）付近に配置されるＬＬＣ出口１１５で満たすべき温度が定まり、そのような温度にするためのＬＬＣ温度の温度勾配が必要となる。
【００８２】
このように、フラッディングを防止しつつ、水バランスを成立させるためには、ＬＬＣの入口１１１及び出口１１５の温度を目標値に制御する必要があり、このため、燃料電池の発熱量とラジエータでの放熱量とを考慮して、所定のＬＬＣ入口１１１の温度と温度勾配とになるように、ＬＬＣの流量を制御する必要がある。
【００８３】
図１６は、ガス入口温度及びガス入口湿度に対するＬＬＣの温度勾配の関係を示す線図である。横軸にガス入口温度、縦軸にガス入口湿度をとる。
【００８４】
ガス入口温度が高いほど、ガス入口湿度が高いほど、ＬＬＣの温度勾配を大きくする。このように制御することによって、外気条件が変化した場合においても、確実にフラディングの発生を防止することができる。
【００８５】
図１７は、ガス利用率に対する温度勾配補正係数を示す線図である。横軸にガス利用率、縦軸に温度勾配補正係数をとる。
【００８６】
図１６ではガスの利用率が一定の場合で説明したが、ガスの利用率を変える場合には補正が必要にあり、図１７にガス利用率に対する温度勾配補正係数を示した。
【００８７】
ガス利用率が小さいほどガスは多くの水分量を気相で保持できるので、温度勾配を小さくすることができる。逆に、ガス利用率が大きいとガスが気相で保持できる水分量は少なくなるため、大きな温度勾配が必要になる。このような特性を考慮して、温度勾配補正係数で温度勾配を補正する。
【００８８】
図１８は、ＬＬＣ流路を流れるトータルのＬＬＣ循環量に対する燃料電池セル内の温度勾配を示す線図である。横軸にＬＬＣ循環量、縦軸に温度勾配をとる。
【００８９】
この図から目標とすべき温度勾配を達成するために必要となるＬＬＣ循環量を決定することができる。ＬＬＣ循環量を少なくするほど、温度勾配を大きくすることができる。すなわち、ＬＬＣ循環量が少ないほど、ＬＬＣが入口１１１から出口１１５に達するまでの温度変化が大きく、ＬＬＣ循環量が多いほど、ＬＬＣが入口１１１から出口１１５に達するまでの温度変化が小さい。
【００９０】
図１９は、ＬＬＣ温度とラジエータ放熱量との関係を示す線図である。横軸にＬＬＣ温度、縦軸にラジエータ放熱量をとる。
【００９１】
この図１９により、ＬＬＣの温度を前述のＬＬＣ入口温度にするために必要なラジエータ放熱量を求める。
【００９２】
図２０は、外気温度を一定とした場合にラジエータを通過するＬＬＣ量と、ラジエータが放熱する放熱量との関係を示す線図である。横軸にＬＬＣ量、縦軸に放熱量をとる。
【００９３】
図１に示すシステムに置いて、ラジエータ１８をバイパスして流れるＬＬＣ量が多くなり、ラジエータ１８を通過するＬＬＣ量が小さくなるほど、ラジエータ１８の放熱量は小さくなる。逆に、ラジエータ１８をバイパスして流れるＬＬＣ量が少なくなり、ラジエータ１８を通過するＬＬＣ量が多くなるほど、ラジエータ１８の放熱量は大きくなる。したがって、ラジエータ１８を通過するＬＬＣ量を制御することによって、ラジエータ１８からの放熱量を制御することができ、運転条件によって変化する燃料電池本体１１からの発熱量を適切に処理することができる。なお、ラジエータの放熱量は外気温度によって変わるので、図２１により、外気温度に応じてラジエータ通過ＬＬＣ量を補正する必要がある。
【００９４】
図２１は、外気温度に対するラジエータ通過ＬＬＣ量補正係数の関係を示す線図である。横軸に外気温度、縦軸に補正係数をとる。
【００９５】
上述の通り、ラジエータ１８の放熱量は外気温度によって変動するので、この図２１で求めた補正係数によってラジエータ通過ＬＬＣ量を補正する必要がある。
【００９６】
図２２は、第５実施形態の制御を示すフローチャートである。
【００９７】
始めに、ステップ（以下「Ｓ」と表記する）１において、外気温度を温度計で測定する。
【００９８】
Ｓ２において、ガス入口湿度を湿度計で測定する。
【００９９】
Ｓ３において、運転圧力（＝ガス圧力）を圧力計又は圧力弁の開度で測定する。
【０１００】
Ｓ４において、ガス供給量を流量計又はブロア出力で測定する。
【０１０１】
Ｓ５において、電流値を電流計で測定する。
【０１０２】
Ｓ６において、Ｓ５で測定した電流値からガス利用量を算出する。
【０１０３】
Ｓ７において、ガス利用率を算出する。具体的には、ガス利用率＝ガス利用量（Ｓ６の算出値）／ガス供給量（Ｓ４の測定量）で算出できる。
【０１０４】
Ｓ８において、運転圧力（Ｓ３の測定値）とガス利用率（Ｓ７の算出値）とを図１５に適用して水バランス成立温度を算出する。
【０１０５】
Ｓ９において、燃料電池特性に基づいて、水バランス成立温度（Ｓ８の算出値）からＬＬＣ入口温度を算出する。
【０１０６】
Ｓ１０において、ガス入口温度（＝水バランス成立温度（Ｓ８の算出値））とガス入口湿度（Ｓ２の測定値）とを図１６に適用してＬＬＣ温度勾配を算出する。
【０１０７】
Ｓ１１において、ガス利用率（Ｓ７の算出値）を図１７に適用してＬＬＣ温度勾配補正係数を算出し、ＬＬＣ温度勾配（Ｓ１０の算出値）を補正する。
【０１０８】
Ｓ１２において、補正されたＬＬＣ温度勾配を図１８に適用してＬＬＣ循環量を算出する。
【０１０９】
Ｓ１３において、ＬＬＣ入口温度（Ｓ９の算出値）を図１９に適用してラジエータ放熱量を算出する。
【０１１０】
Ｓ１４において、ラジエータ放熱量（Ｓ１３の算出値）を図２０に適用してラジエータ通過ＬＬＣ量を算出する。
【０１１１】
Ｓ１５において、外気温度（Ｓ１の測定値）を図２１に適用してラジエータ通過ＬＬＣ量補正係数を算出して、ラジエータ通過ＬＬＣ量（Ｓ１４の算出値）を補正する。
【０１１２】
Ｓ１６において、ラジエータ通過ＬＬＣ量（Ｓ１５の補正値）に基づいて、ポンプ１５（図１参照）の出力及びバイパスバルブ１９（図１参照）の開度を制御する。
【０１１３】
本実施形態によれば、ＬＬＣ循環量とラジエータを通過するＬＬＣ量とを制御することによってラジエータ１８からの放熱量を適切にコントロールすることができる。これによって、ＬＬＣの入口１１１及び出口１１５の温度を制御することができ、カソードＢＰＰ２４を流れるガス温度をコントロールすることが可能になり、流路中でフラッディングが発生することを防止しつつ、燃料電池内の水バランスを成立させることができる。
【０１１４】
また、ガスの含むことのできる蒸気量を、生成水の累積に合わせて増加させることになるので、反応面ガス流路３３内で水が液化するのを防ぐことができる。また、ガス入口部３１とガス出口部３７とが近接する場合、下流（裏面ガス流路３５）で水の液化が進み、ガス入口部３１への水の供給力が向上する。
【０１１５】
さらに、ガスの状態あるいは水の生成に合わせ、反応面ガス流路３３内で水が過剰に液化するのをきめ細かく防ぐことができる。
【０１１６】
（第６実施形態）
図２３は、本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第６実施形態のセル構成を示す側断面図である。
【０１１７】
なお、本実施形態のシステム構成図は第１実施形態の図１と同じであるため省略する。
【０１１８】
第６実施形態は、燃料電池セルを構成するバイポラプレート（ＢＰＰ）に水を透過しないソリッドタイプのＢＰＰを用いつつ、水バランスが成立するような流路としたことを特徴とする。
【０１１９】
単セル２０は、ＭＥＡ２１と、ＧＤＬ２２と、アノードＢＰＰ２３と、カソードＢＰＰ２４と、ＬＬＣプレート２５とを有する。なお、本実施形態においては、アノードＢＰＰ及びカソードＢＰＰはともにソリッドタイプのプレートである。
【０１２０】
図２４は、第６実施形態のカソードＢＰＰを示す図であり、図２４（Ａ）は表面図、図２４（Ｂ）は図２４（Ａ）のＢ−Ｂ断面図である。
【０１２１】
図２４には、カソードＢＰＰ２４の流路形状を示す。カソードガスはガス入口部３１から供給され、ガス入口マニホールド３２を経由して、往路ガス流路３３ｃに分岐して流れ、折返ガス流路３３ｄで折り返して、復路ガス流路３３ｅに流れる。その後、そのカソードガスは連通路３４を経由してカソードＢＰＰ２４の裏面に形成されたガス出口マニホールド３６で合流させられ、ガス出口部３７から排出される。
【０１２２】
図２５は、第６実施形態の流路間の水の移動を示す平断面図である。
【０１２３】
前述したポーラスプレートと異なり、ソリッドプレート内では、水が移動することはできない。したがって、流路の下流で生成された余剰の液水は、ＧＤＬ２２を経由して流路上流側に戻る。ＬＬＣプレート２５は、図１１に示す流路と同じ流路のものを用いる。したがって、図２４に示すカソードＢＰＰ２４のガス流路では、ＬＬＣ流路の入口側が配置されるガス入口マニホールド３２及びガス出口マニホールド３６側が低温となる。これに対して、ＬＬＣ出口側に相当する折返ガス流路３３ｄは高温である。したがって、往路ガス流路３３ｃでは流れ方向に対して、温度が昇温していく。したがって、反応で生成された水は水蒸気圧の上昇によってガス中に取り込まれる。これに対して、流れ方向に対して温度が低下する復路ガス流路３３ｅでは、飽和蒸気圧の低下によって、液相の水が生じる。ここで、図２４に示すように、往路ガス流路３３ｃが復路ガス流路３３ｅに並行して隣接しているので、復路ガス流路３３ｅで生成された余剰の水はポーラス構造であるＧＤＬ２２を通って、水分が不足する往路ガス流路３３ｃに移動する。
【０１２４】
また、本実施形態においても、第５実施形態と同様に、燃料電池内で水バランスが成立するようなＬＬＣ温度制御を行う。
【０１２５】
本実施形態によれば、上述したようなセルの構成、流路とすることによって、バイポーラプレートにソリッドプレートを用いた場合においても、流路中でのフラッディングを防止しつつ、燃料電池内の水バランスを成立させることができる。
【０１２６】
また、ガスの含むことのできる蒸気量を、生成水の累積に合わせて増加させることになるので、反応面ガス流路３３内で水が液化するのを防ぐことができる。また、ガス入口部３１とガス出口部３７とが近接する場合、下流（裏面ガス流路３５）で水の液化が進み、ガス入口部３１への水の供給力が向上する。
【０１２７】
さらに、ガスの状態あるいは水の生成に合わせ、反応面ガス流路３３内で水が過剰に液化するのをきめ細かく防ぐことができる。
【０１２８】
以上説明した実施形態に限定されることなく、その技術的思想の範囲内において種々の変形や変更が可能であり、それらも本発明と均等であることは明白である。
【０１２９】
例えば、第１〜５実施形態では、カソードＢＰＰのみをポーラスタイプのバイポーラプレートとし、アノードＢＰＰはソリッドタイプのプレートとしているが、アノードＢＰＰのみをポーラスタイプとしたり、アノードＢＰＰ及びカソードＢＰＰの両方をポーラスタイプとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの構成を示す図である。
【図２】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第１実施形態のセル構成を示す側断面図である。
【図３】ポーラスタイプのプレートであるカソードＢＰＰの流路形状を示す図である。
【図４】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムに使用する単セルの側断面図である。
【図５】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第２実施形態の単セルを示す側断面図である。
【図６】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第３実施形態の流路形状を示す図である。
【図７】第３実施形態のガス流路間のガス移動を示す平断面図である。
【図８】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第４実施形態のセル構成を示す側断面図である。
【図９】連通路として貫通孔を使用した場合（例えば、第２実施形態）の、ガス流量に対する反応面ガス流路と裏面ガス流路とのガス圧力差を示す線図である。
【図１０】第４実施形態におけるガス流量に対するマニホールドの有効高さｈ及びそのときの差圧Ｐａ−Ｐｂを示す線図である。
【図１１】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第５実施形態のＬＬＣプレートを示す図である。
【図１２】温度の対する飽和蒸気圧を示す線図である。
【図１３】本実施形態のガス流路中の位置に対する相対湿度と水分量及び温度の関係を示す線図である。
【図１４】燃料電池の運転圧力を一定にした場合のガス利用率に対する水バランス成立温度の関係を示す線図である。
【図１５】運転圧力及びガス利用率に対する水バランス成立温度の関係を示す線図である。
【図１６】ガス入口温度及びガス入口湿度に対するＬＬＣの温度勾配の関係を示す線図である。
【図１７】ガス利用率に対する温度勾配補正係数を示す線図である。
【図１８】ＬＬＣ流路を流れるトータルのＬＬＣ循環量に対する燃料電池セル内の温度勾配を示す線図である。
【図１９】ＬＬＣ温度とラジエータ放熱量との関係を示す線図である。
【図２０】外気温度を一定とした場合にラジエータを通過するＬＬＣ量と、ラジエータが放熱する放熱量との関係を示す線図である。
【図２１】外気温度に対するラジエータ通過ＬＬＣ量補正係数の関係を示す線図である。
【図２２】第５実施形態の制御を示すフローチャートである。
【図２３】本発明に係る固体高分子型燃料電池システムの第６実施形態のセル構成を示す側断面図である。
【図２４】第６実施形態のカソードＢＰＰを示す図である。
【図２５】第６実施形態の流路間の水の移動を示す平断面図である。
【符号の説明】
１　目標ＬＬＣ入口温度算出手段
２　ガス流路温度勾配算出手段
３　流量制御手段
４　放熱量制御手段
１０　制御ユニット
１１　燃料電池本体
１４　ＬＬＣタンク
１８　ラジエータ
１９　バイパスバルブ
２０　単セル
２１　膜・電極接合体（ＭＥＡ）
２２　ガス拡散層（ＧＤＬ）
２３　アノードバイポーラプレート；アノードＢＰＰ（セパレータ）
２４　カソードバイポーラプレート；カソードＢＰＰ（セパレータ）
２５　ＬＬＣプレート（セパレータ冷却手段）
３１　ガス入口部
３３　反応面ガス流路（第１のガス流路）
３３ａ　第１反応面ガス流路（入口流路部）
３３ｂ　第２反応面ガス流路（出口流路部）
３３ｃ　往路ガス流路
３３ｄ　折返ガス流路（折返部）
３３ｅ　復路ガス流路
３４　連通路（連通手段）
３５　裏面ガス流路（第２のガス流路）
３７　ガス出口部
８１　連通マニホールド（連通手段）
８２　差圧調整機構（圧力損失制御手段）[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a polymer electrolyte fuel cell that converts chemical energy of a fuel into electric energy by using a membrane-electrode assembly in which electrode layers are arranged on both sides of an electrolyte layer of a polymer electrolyte membrane. .
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art A fuel cell system is a system for directly converting chemical energy of a fuel into electric energy. One of a pair of electrodes (an anode; an anode electrode) provided with an electrolyte membrane interposed therebetween is a fuel containing hydrogen. While supplying the gas, an oxygen-containing gas containing oxygen is supplied to the other electrode (cathode; cathode electrode), and the following electrochemical reaction generated on the surface of the pair of electrodes on the electrolyte membrane side is used to separate the electrodes from the electrodes. Extract electrical energy.
[0003]
Anode reaction: H ₂ → 2H ⁺ + 2e ⁻ −−−− (1)
Cathode reaction: 2H ⁺ + 2e ⁻ + (1/2) O ₂ → H ₂ O −−−− (2)
As a method of supplying a fuel gas to the anode (anode electrode), a method of directly supplying a fuel from a hydrogen storage device (for example, a high-pressure gas tank, a liquefied hydrogen tank, a hydrogen storage alloy tank, etc.), a fuel containing hydrogen (for example, natural gas) , Methanol, gasoline, etc.), and a method of supplying a hydrogen-containing gas generated by the reforming. Air is generally used as a fuel gas supplied to the cathode (cathode electrode).
[0004]
As shown in equation (2), water is generated at the cathode during operation of the fuel cell. Further, a part of this water is diffused back from the cathode side to the anode side, and is also discharged from the anode side. At this time, if there is an area where water is excessively present in the flow path for supplying the fuel gas, liquid-phase water is generated, and flooding (pollution of water) occurs. As a result, gas supply is hindered, the performance of the cell is reduced, and the power generation capacity is reduced. Since this water is generated by the reaction as shown in the equation (2), the amount of water increases as the fuel gas flows from upstream to downstream in the fuel cell, so that flooding occurs near the fuel cell outlet. Cheap.
[0005]
In view of this, Japanese Patent Publication No. 9-511356 discloses a technique for preventing flooding by controlling the temperature distribution in a fuel cell. In this conventional technology, a gas flow and a coolant flow are used as co-flows, the temperature is increased from an inlet to an outlet of the gas to control the temperature distribution in the fuel cell, and generated water is taken into the gas as water vapor. To prevent flooding.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above-described related art, the temperature of the gas discharged from the fuel cell becomes high because the temperature of the gas is raised. For this reason, the amount of water discharged from the fuel cell to the outside increases, so that dry-out (dry state) easily occurs, and the water balance in the fuel cell is not established. Therefore, a water recovery device downstream of the fuel cell is required, and the system becomes complicated.
[0007]
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of such conventional problems, and is a solid polymer type capable of preventing flooding (water clogging) and dryout (dry state) from occurring and generating electricity satisfactorily. It is intended to provide a fuel cell.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present invention solves the above problem by the following means. Note that, for easy understanding, reference numerals corresponding to the embodiments of the present invention are given, but the present invention is not limited thereto.
[0009]
The present invention provides a membrane / electrode assembly (21) in which electrode layers are arranged on both sides of an electrolyte layer of a solid polymer membrane, and separators (23, 24) arranged on both outer surfaces of the membrane / electrode assembly (21). ), Which are formed by stacking single cells (20) having the above-mentioned structure, and generate power by flowing a reaction gas through the separators (23, 24). At least one of the separators (24) forms a first gas flow path (33) through which a reaction gas can flow on the surface on the membrane / electrode assembly side, and the separator (24) on the membrane / electrode assembly side A porous type separator that forms a second gas flow path (35) through which the reaction gas flowing through the first gas flow path can flow on a surface opposite to the surface of the first gas flow path; Communication for communicating the gas flow path (33) and the second gas flow path (35) Characterized in that it comprises a step (34).
[0010]
[Action / Effect]
According to the present invention, by using a porous type separator, water liquefied on the downstream side flow path (second gas flow path) of the separator, that is, on the surface opposite to the surface on the membrane / electrode assembly side, The gas can be supplied to the gas flowing through the upstream flow path (first gas flow path) of the separator, that is, the reaction surface on the membrane / electrode assembly side, so that flooding downstream and dryout upstream can be prevented.
[0011]
In addition, since the amount of vapor that can be contained in the gas is increased in accordance with the accumulation of the generated water by using the porous type separator, it is possible to prevent the water from being liquefied in the upstream flow path. When the gas inlet and the gas outlet are close to each other, liquefaction of water proceeds downstream, and the power of supplying water to the gas inlet is improved.
[0012]
Furthermore, if a solid type separator is used, the amount of vapor that can be contained in the gas is increased in accordance with the accumulation of the generated water, so that water can be prevented from being liquefied in the upstream flow path. When the gas inlet and the gas outlet are close to each other, liquefaction of water proceeds downstream, and the power of supplying water to the gas inlet is improved.
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings and the like.
(1st Embodiment)
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention, FIG. 1 (A) is a diagram showing a configuration of a control unit, and FIG. 1 (B) is a diagram showing a configuration of the entire system. is there.
[0014]
This embodiment is characterized by using a porous type bipolar plate and flowing gas on both the front and back surfaces of the bipolar plate to equalize the water content inside the cell and prevent flooding and dryout from occurring. Things.
[0015]
As shown in FIG. 1 (B), the polymer electrolyte fuel cell system of the present invention includes a fuel cell main body 11, a temperature sensor 12 for detecting the temperature of gas supplied to the fuel cell main body 11, and a gas humidity. Has a humidity sensor 13 for detecting the humidity. Further, the fuel cell system of the present invention has an LLC circulation system that circulates long life coolant (LLC) inside the fuel cell main body 11 in order to maintain the fuel cell main body 11 at an optimum temperature. As the long life coolant, for example, there is a mixture of ethylene glycol and water. The LLC circulation system has an LLC tank 14, a pump 15, a valve 16, a temperature sensor 17, a radiator 18, and a bypass valve 19.
[0016]
The operation state of this fuel cell system is controlled by the control unit 10. As shown in FIG. 1A, the control unit 10 calculates a target LLC inlet temperature calculating means 1 for calculating an LLC inlet temperature to be a control target from a fuel cell load signal, a gas temperature signal, a gas humidity signal, and an outside air temperature signal. And a gas flow path temperature gradient calculating means 2 for calculating a temperature gradient of the gas flow path, and further, based on the calculation result, a flow rate control means 3 for controlling a flow rate of the LLC and a heat radiation amount of the radiator 18. It has a radiator heat radiation amount control means 4 to be controlled.
[0017]
In the present embodiment, the porous bipolar plate is used only on the cathode side, but may be used only on the anode side or on both the anode side and the cathode side.
[0018]
FIG. 2 is a side sectional view showing the cell configuration of the first embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
[0019]
The single cell 20 includes a membrane electrode assembly (hereinafter, abbreviated as “MEA”) 21 and gas diffusion layers (hereinafter, abbreviated as “GDL”) formed on both surfaces thereof. 22, an anode bipolar plate (Bipolar Plate (hereinafter, abbreviated as “BPP”)) 23 formed on one GDL 22 and a cathode bipolar plate (cathode BPP) 24 formed on the other GDL 22; And an LLC plate 25 formed on the cathode BPP 24.
[0020]
In this embodiment, only the cathode BPP24 is a porous type bipolar plate and the anode BPP23 is a solid type plate. Good.
[0021]
3A and 3B are diagrams showing the flow path shape of a cathode BPP which is a porous type plate. FIG. 3A is a surface view, and FIG. 3B is FIG. 3A (or FIG. 3C). 3 (C) is a back view.
[0022]
The cathode gas passes from the gas inlet 31 through the gas inlet manifold 32, and is a surface on the MEA side on which a reaction is performed by a reaction gas (hereinafter referred to as a “reaction surface”. This surface is appropriately referred to as a surface. ), Flows into the reaction surface gas flow path 33 formed in the above, passes through the communication path 34, proceeds to the plate back surface (the surface on the LLC plate side opposite to the reaction surface), and flows through the back surface gas flow passage 35. . Then, they merge at the gas outlet manifold 36 and are discharged from the gas outlet 37.
[0023]
FIG. 4 is a side sectional view of a single cell used in the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention, and arrows in the figure indicate water movement in the cell.
[0024]
Next, the movement of water in the cathode plate, which is a porous plate, will be described.
[0025]
In the present embodiment, the cathode BPP 24 is a porous plate, and a space exists in the plate. Thus, water can move through the interior of the plate. Further, when water fills the inside of the porous plate, the gas does not leak from the front surface (MEA side surface) to the back surface (LLC side surface) of the porous plate due to the surface tension of the water.
[0026]
Since the LLC plate 25 exists on the back side of the cathode BPP 24, the back surface of the cathode BPP 24 is cooled by the LLC. Therefore, the gas flowing on the back surface of the cathode BPP 24 has a lower temperature than the front surface. Therefore, the gas flowing through the communication path 34 and flowing through the back gas flow path 35 is cooled, and water vapor exceeding the saturated vapor pressure is condensed and liquefied. The condensed water can pass through the cathode BPP 24, which is a porous plate, and moves to the front side of the cathode BPP 24.
[0027]
If the dry gas flows into the stack when the outside air is dry, the moisture in the film evaporates to humidify the gas, so dry-out (dry state) is likely to occur near the inlet in the cell. According to the present embodiment, the gas cooled on the LLC side of the porous type plate is condensed, and the condensed water can move freely in the porous plate. Move to (dry part). Therefore, the humidity distribution in the cell can be kept uniform.
[0028]
As described above, according to the present embodiment, since the porous type separator (the cathode BPP 24 in the present embodiment) is used for the bipolar plate, for example, the surface on the MEA side (reaction surface) through which the reaction gas flows (reaction surface) is used. When water becomes excessive, excess water can be discharged to the back surface, and conversely, when the reaction surface on the MEA side is in a dry state and humidity is insufficient, liquefaction on the back surface is performed. Water can be permeated to prevent the reaction gas from drying. In this way, by making the amount of water inside the cell uniform, it is possible to prevent dry-out of the reaction surface on the MEA side and to prevent flooding of the back surface.
[0029]
In addition, since the back surface of the cathode BPP 24 is cooled by the LLC plate 25, the condensation of water in the back surface gas flow path 35 is promoted, and the power of supplying water from the back surface to the front surface can be improved.
[0030]
Further, since the reaction surface gas flow path 33 and the back surface gas flow path 35 are adjacent to each other on the front and back surfaces of the cathode BPP 24, water can be supplied to the reaction surface from the back surface without unevenness over the entire reaction surface, and further, the gas outlet is provided. Since the portion 37 and the gas inlet portion 31 are brought close to each other, water can be effectively supplied from the outlet gas having a large amount of condensed water to the inlet gas.
[0031]
Further, since the through hole formed in the cathode BPP 24 is used as a communication path, the configuration of the fuel cell can be simplified and downsized.
[0032]
(2nd Embodiment)
FIG. 5 is a side sectional view showing a single cell of the second embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention, and is a view corresponding to FIG. 4 of the first embodiment.
[0033]
In the following embodiments, portions that perform the same functions as those in the above-described first embodiment will be denoted by the same reference numerals, and redundant description will be omitted as appropriate. Further, the system configuration diagram of the present embodiment is the same as that of FIG.
[0034]
The single cell 20 of the present embodiment is different from the single cell of the first embodiment in the communication path 34 of the cathode BPP 24. This is characterized in that a differential pressure is generated between the gas pressure of the reaction surface gas passage 33 of the cathode BPP 24 and the gas pressure of the back surface gas passage 35.
[0035]
That is, in the communication passage 34 of the cathode BPP 24 of the present embodiment, the cross-sectional area of the hole is smaller than the cross-sectional area of the reaction surface gas flow path 33. For this reason, a pressure loss occurs when the cathode gas passes through the communication passage 34, and the gas pressure (Pb) of the back gas passage 35 becomes lower than the gas pressure (Pa) of the reaction surface gas passage 33. Conversely, the gas pressure (Pa) of the reaction surface gas channel 33 is higher than the gas pressure (Pb) of the back surface gas channel 35. At this time, for example, a pressure difference of 10 kPa is secured between Pa and Pb. As described above, since the gas pressure Pa of the reaction surface gas flow channel 33 is higher than the gas pressure Pb of the back surface gas flow channel 35, the water generated in the reaction surface gas flow channel 33 moves to the inside of the cathode BPP 24.
[0036]
Since the surface of the cathode BPP 24 is the reaction surface of the MEA, if flooding occurs in the reaction surface gas flow path 33, the diffusion of the cathode gas may be hindered and the performance of the cell may be reduced. However, according to the present embodiment, as described above, since the water generated in the reaction surface gas flow path 33 moves inside the cathode BPP 24, the occurrence of flooding on the reaction surface side is reliably prevented, and Performance degradation can be prevented. Further, the water taken into the cathode BPP 24, which is a porous plate, moves to the inlet portion when the water content is insufficient, and humidifies the inlet gas.
[0037]
As described above, according to the present embodiment, since the cross-sectional area of the hole of the communication path 34 is smaller than the cross-sectional area of the reaction surface gas channel 33, the gas pressure of the reaction surface gas channel 33 is reduced. The pressure becomes higher than the gas pressure of the back gas flow path 35. When excessive water condenses in the reaction surface gas flow path 33 due to this pressure difference, the condensed water can be discharged to the back gas flow path 35 through the cathode BPP 24 which is a porous separator. Flooding on the 33 side can be prevented, and the water distribution in the cells can be made uniform.
[0038]
Further, it is not necessary to provide the pressure setting means as an external device.
[0039]
(Third embodiment)
FIG. 6 is a view showing a flow channel shape of the third embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention, and is a view corresponding to FIG. 3 of the first embodiment. 6A is a front view, FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. 6A (or FIG. 6C), and FIG. 6C is a rear view.
[0040]
In the present embodiment, the shape of the gas flow path of the cathode BPP 24 is different from the first embodiment. The system configuration diagram is the same as that of the first embodiment shown in FIG.
[0041]
The third embodiment is characterized in that, in the reaction surface gas flow path formed on the surface of the cathode BPP, the gas moves between adjacent flow paths in the first embodiment (FIG. 3). That is, in the present embodiment, the cathode BPP 24 has two types of reaction surface gas flow paths 33a and 33b formed alternately on the surface (FIG. 6A). The first reaction surface gas flow path 33a branches off from the gas inlet manifold 32, and the opposite end is a dead end. The second reaction surface gas flow path 33b is formed between the first reaction surface gas flow paths 33a, and is not connected to the gas inlet manifold 32. The second reaction surface gas flow path 33 b has a side opposite to the gas inlet manifold 32 and communicates with the back surface gas flow path 35 via a communication path 34.
[0042]
The gas flowing from the gas inlet manifold 32 into the first reaction surface gas flow path 33a passes through the porous GDL 22 and moves to the adjacent second reaction surface gas flow path 33b.
[0043]
FIG. 7 is a plan sectional view showing gas movement between gas flow paths according to the third embodiment.
[0044]
The gas moving from the first reaction surface gas channel 33a to the second reaction surface gas channel 33b passes through the GDL 22, as shown in FIG. Therefore, gas diffusion is promoted in the GDL 22. Therefore, the MEA 21 is utilized for the reaction over the entire surface. In addition, even when surplus moisture is generated in the GDL 22, since the cathode gas has an action of draining the surplus moisture when passing through the GDL 22, gas diffusion is hardly hindered by water.
[0045]
As described above, according to the present embodiment, since the cathode gas flows through the GDL 22, gas diffusion loss is reduced, a reaction occurs on the entire surface of the MEA 21, gas diffusion is promoted, and the performance of the stack is improved. In addition, fuel cell performance is improved.
[0046]
(Fourth embodiment)
FIG. 8 is a side sectional view showing a cell configuration of a fourth embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention, and is a view corresponding to FIG. 2 of the first embodiment.
[0047]
Note that the system configuration diagram of the present embodiment is the same as that of FIG.
[0048]
This embodiment differs from the first embodiment in the shape of the communication path of the cathode BPP 24. The communication passage of the present embodiment is formed as an external manifold.
[0049]
In the first embodiment, the reaction surface gas flow path 33 and the back gas flow path 35 are communicated by forming a communication path 34 of a through hole in the cathode BPP 24 as a communication path. A communication manifold 81 is provided outside the cell 20 to allow the reaction surface gas channel 33 and the back surface gas channel 35 to communicate with each other. Further, a differential pressure adjusting mechanism 82 capable of adjusting a differential pressure by adjusting the effective height of the communication manifold 81 is provided inside the communication manifold 81.
[0050]
FIG. 9 is a diagram illustrating a gas pressure difference between the reaction surface gas flow path and the back surface gas flow path with respect to the gas flow rate when a through hole is used as the communication path (for example, the second embodiment). The horizontal axis represents the gas flow rate, and the vertical axis represents the gas pressure difference.
[0051]
Although the gas flow rate increases as the load on the fuel cell increases, it can be seen from FIG. 9 that the pressure difference increases as the gas flow rate increases, and that the pressure difference decreases as the gas flow rate decreases. As described above, when the gas flow rate is small, the pressure difference is small, so that the water drainage effect on the reaction surface gas flow path 33 side is small.
[0052]
FIG. 10 is a diagram showing the effective height h of the manifold and the differential pressure Pa-Pb at that time with respect to the gas flow rate in the fourth embodiment. The horizontal axis indicates the gas flow rate, the left vertical axis indicates the effective height h, and the right vertical axis indicates the differential pressure Pa-Pb.
[0053]
In the present embodiment, the differential pressure can be controlled by adjusting the effective height of the communication manifold 81 by the differential pressure adjusting mechanism 82.
[0054]
It can be seen from FIG. 10 that when the gas flow rate is reduced (that is, when the load on the fuel cell is reduced), the differential pressure Pa-Pb can be kept constant by reducing the effective height h of the manifold. I understand. That is, when the gas flow rate is changed, the differential pressure Pa-Pb can be kept constant by appropriately adjusting the effective height h of the manifold in accordance with the change.
[0055]
As described above, according to the present embodiment, since the gas pressure difference Pa-Pb between the flow paths can be kept constant regardless of the flow rate, flooding can be always prevented from occurring.
[0056]
Further, the structure of the separator (cathode BPP) can be simplified. Further, the generated water generated on the reaction surface can be once made uniform and introduced to the back surface.
[0057]
Further, the pressure difference between the reaction surface gas channel 33 and the back surface gas channel 35 can be controlled to adjust the pressure difference.
[0058]
Furthermore, the pressure difference can be kept constant irrespective of the load (flow rate), and the discharge of generated water generated on the reaction surface side to the back surface can be maintained.
[0059]
(Fifth embodiment)
FIG. 11 is a view showing an LLC plate of a fifth embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
[0060]
Note that the system configuration, cell configuration, and cathode plate shape of the present embodiment are the same as those of the first embodiment, and are the same as those in FIGS.
[0061]
The fifth embodiment is different from the first embodiment in that a temperature gradient is provided in the flow direction of the gas flow path, the amount of water generated inside the fuel cell It is characterized in that control is performed so as to achieve a balance with the amount of water taken out.
[0062]
The LLC channel 113 formed in the LLC plate 25 is of a serpentine type. The LLC flowing from the LLC inlet 111 passes through the LLC inlet manifold 112 and then branches to the LLC channel 113. Then, after passing through the folded flow path, they are joined at the LLC outlet manifold 114 and discharged from the LLC outlet 115. Since the LLC absorbs the heat generated in the fuel cell main body 11, the temperature increases as the LLC flows from the LLC inlet 111 to the LLC outlet 115. Considering the relationship with the gas flow path shown in FIG. 3, the temperature rises from the gas inlet 31 to the communication path 34. Conversely, at the time of return, the arrangement is such that the temperature decreases from the communication passage 34 toward the gas outlet 37.
[0063]
FIG. 12 is a diagram showing the saturated vapor pressure with respect to the temperature. The horizontal axis represents temperature, and the vertical axis represents saturated vapor pressure.
[0064]
It can be seen from FIG. 12 that the saturated vapor pressure rapidly increases as the temperature increases. This indicates that the higher the temperature of the gas, the more the gas can retain moisture in a gaseous state. Conversely, if the temperature decreases, the gas cannot retain moisture in a gaseous state, and the water condenses and liquefies.
[0065]
FIG. 13 is a diagram showing the relationship between the relative humidity, the amount of water, and the temperature with respect to the position in the gas flow channel according to the present embodiment. The horizontal axis indicates the position in the gas flow path, the left vertical axis indicates the relative humidity, and the right vertical axis indicates the moisture content and the temperature.
[0066]
As described above, on the surface of the cathode BPP 24, the temperature of the gas increases from the gas inlet 31 to the communication surface 34 (return portion) through the reaction surface gas flow path 33. For this reason, even when generated water is generated, the relative humidity of the gas becomes 100%, the gas does not saturate, and does not become supersaturated and water condenses. As a result, no flooding occurs in the reaction surface gas flow path 33.
[0067]
On the back surface of the cathode BPP 24, the temperature of the gas decreases from the communication passage 34 (return portion) toward the gas outlet 37. For this reason, the amount of water is equal to or higher than the amount of water that can be included at the time of saturation, the relative humidity is always equal to or higher than 100%, and the supersaturated water condenses and liquefies on the plate surface. However, since the cathode BPP is a porous type, liquefied water moves in the plate, moves to the surface side where moisture is required, and is used for humidifying the gas.
[0068]
As described above, according to the present embodiment, the occurrence of flooding in the reaction surface gas flow channel 33 can be prevented by providing a temperature gradient in the flow direction of the gas flow channel. Further, it is possible to achieve both the prevention of blockage of the back gas flow path 35 due to flooding and the rapid humidification of the gas flowing from the inlet 31 of the cathode BPP.
[0069]
FIG. 14 is a graph showing the relationship between the water utilization rate and the gas utilization rate when the operating pressure of the fuel cell is kept constant. The horizontal axis shows the gas utilization rate, and the vertical axis shows the temperature at which water balance is established.
[0070]
In the fuel cell, water is generated by the reaction as described above, and a gas holding the water as water vapor is discharged. Therefore, for example, when there is no humidifier upstream of the fuel cell and dry gas flows into the fuel cell, if the temperature of the gas discharged from the fuel cell is high, water more than the generated water is carried away by the discharged gas. Will be.
[0071]
In such a state, if water more than the generated water is carried away by the exhaust gas, the water in the fuel cell decreases and dryout occurs.
[0072]
In order to prevent such a situation from occurring, it is important to establish a balance (water balance) between the amount of water generated inside the fuel cell main body and the amount of water taken out of the fuel cell main body. If water balance cannot be established in the fuel cell, a water recovery device is installed downstream of the fuel cell to collect water, and if water in the fuel cell runs short, this recovered water is used. It is necessary to humidify the gas flowing into the fuel cell. As described above, when water balance cannot be established in the fuel cell, the system becomes complicated.
[0073]
When the operating pressure of the fuel cell is fixed, whether or not this water balance is established is determined by the relationship between the gas temperature at the fuel cell outlet and the gas utilization rate, and this relationship is shown in FIG. The water balance establishment temperature refers to a gas temperature at the fuel cell outlet discharged from the fuel cell when the water balance is established.
[0074]
As shown in FIG. 14, the temperature at which the water balance is established is a function of the gas utilization rate. When the gas utilization rate is high, the amount of exhaust gas decreases, so that the amount of water carried by the gas decreases, and the temperature at which water balance is established increases. Conversely, when the gas utilization rate is low, the amount of exhaust gas increases, so that the amount of water carried by the gas increases, and the temperature at which water balance is established decreases.
[0075]
FIG. 15 is a graph showing the relationship between the operating pressure and the gas utilization rate and the water balance establishment temperature. The horizontal axis indicates the operating pressure, and the vertical axis indicates the gas utilization rate.
[0076]
FIG. 15 shows the relationship between the operating pressure and the gas utilization rate and the temperature at which the water balance is established based on the above-described relationship.
[0077]
The higher the operating pressure (ie, the gas pressure at the time of operation), the smaller the amount of water carried by the gas, and thus the higher the water balance establishment temperature. Therefore, the higher the operating pressure and the higher the gas utilization rate, the higher the water balance establishment temperature. Thus, in FIG. 15, the water balance establishment temperature is higher in the upper right diagram, and the water balance establishment temperature is lower in the lower left diagram. Using FIG. 15, it is possible to obtain a water balance establishment temperature and a gas utilization rate at that time for establishing a water balance when the operating pressure of the fuel cell is changed.
[0078]
Considering the use of LLC to control the temperature of the fuel cell, in order to establish a water balance in the fuel cell under a certain operating pressure and gas utilization rate, the gas at the outlet 37 of the fuel cell must be controlled by the LLC. It is necessary to cool the temperature (hereinafter referred to as "gas outlet temperature") to a certain temperature. For example, using the LLC plate 25 shown in FIG. 11, the temperature of the gas discharged from the fuel cell by the LLC flowing through the LLC channel 113 is controlled. However, since the gas outlet temperature cannot be cooled below the LLC inlet temperature due to the heat exchange efficiency, the LLC inlet temperature must be set to a temperature lower than the water balance establishment temperature.
[0079]
Since the value of the LLC inlet temperature for setting the gas outlet temperature to the temperature at which the water balance is established is determined by characteristics specific to the fuel cell, such as the thermal conductivity and the flow path shape, the relationship between the gas outlet temperature and the LLC inlet temperature is prepared in advance. It can be determined by referring to this.
[0080]
Thus, when the operating pressure and the gas utilization rate are determined, the gas outlet temperature for establishing the water balance is determined, and the LLC inlet temperature for achieving the gas outlet temperature is determined.
[0081]
Further, in order to prevent flooding in the middle of the flow path, it is necessary to control the temperature in the middle of the flow path, and the temperature near the return portion (communication path 34) of the gas flow path is set to the target temperature. For this reason, the temperature to be satisfied at the LLC outlet 115 arranged near the return portion (communication path 34) of the gas flow path is determined, and a temperature gradient of the LLC temperature for achieving such a temperature is required.
[0082]
As described above, in order to establish water balance while preventing flooding, it is necessary to control the temperatures of the LLC inlet 111 and the outlet 115 to target values. Therefore, the heat generation amount of the fuel cell and the radiator In consideration of the heat release amount, it is necessary to control the flow rate of the LLC so that the predetermined temperature and the temperature gradient of the LLC inlet 111 are obtained.
[0083]
FIG. 16 is a diagram showing the relationship between the LLC temperature gradient and the gas inlet temperature and the gas inlet humidity. The horizontal axis indicates the gas inlet temperature, and the vertical axis indicates the gas inlet humidity.
[0084]
The higher the gas inlet temperature and the higher the gas inlet humidity, the greater the LLC temperature gradient. By performing such control, even when the outside air condition changes, the occurrence of flooding can be reliably prevented.
[0085]
FIG. 17 is a diagram showing a temperature gradient correction coefficient with respect to a gas utilization rate. The horizontal axis represents the gas utilization rate, and the vertical axis represents the temperature gradient correction coefficient.
[0086]
FIG. 16 illustrates the case where the gas utilization rate is constant. However, when the gas utilization rate is changed, correction is required. FIG. 17 shows a temperature gradient correction coefficient for the gas utilization rate.
[0087]
The smaller the gas utilization rate, the more the gas can hold a large amount of water in the gas phase, so that the temperature gradient can be reduced. Conversely, when the gas utilization rate is high, the amount of water that the gas can hold in the gas phase decreases, and a large temperature gradient is required. In consideration of such characteristics, the temperature gradient is corrected by the temperature gradient correction coefficient.
[0088]
FIG. 18 is a diagram showing a temperature gradient in the fuel cell unit with respect to a total LLC circulation amount flowing through the LLC flow channel. The horizontal axis indicates the LLC circulation amount, and the vertical axis indicates the temperature gradient.
[0089]
From this figure, it is possible to determine the LLC circulation amount required to achieve the target temperature gradient. As the LLC circulation amount is reduced, the temperature gradient can be increased. That is, the smaller the LLC circulation amount, the larger the temperature change from when the LLC reaches the inlet 111 to the outlet 115, and the larger the LLC circulation amount, the smaller the temperature change from when the LLC reaches the inlet 111 to the outlet 115.
[0090]
FIG. 19 is a diagram showing the relationship between the LLC temperature and the radiator heat dissipation. The horizontal axis indicates the LLC temperature, and the vertical axis indicates the radiator heat dissipation.
[0091]
From FIG. 19, a radiator heat radiation amount required to bring the LLC temperature to the above-mentioned LLC inlet temperature is obtained.
[0092]
FIG. 20 is a graph showing the relationship between the amount of LLC passing through the radiator and the amount of heat radiated by the radiator when the outside air temperature is constant. The horizontal axis indicates the amount of LLC, and the vertical axis indicates the amount of heat radiation.
[0093]
In the system shown in FIG. 1, the amount of LLC flowing bypassing the radiator 18 increases, and the smaller the amount of LLC passing through the radiator 18 becomes, the smaller the amount of heat radiation of the radiator 18 becomes. Conversely, as the amount of LLC flowing bypassing the radiator 18 decreases and the amount of LLC passing through the radiator 18 increases, the amount of heat radiation of the radiator 18 increases. Therefore, by controlling the amount of LLC passing through the radiator 18, the amount of heat radiation from the radiator 18 can be controlled, and the amount of heat generated from the fuel cell main body 11 that changes depending on the operating conditions can be appropriately processed. Since the heat radiation amount of the radiator changes depending on the outside air temperature, it is necessary to correct the radiator passing LLC amount according to the outside air temperature according to FIG.
[0094]
FIG. 21 is a diagram showing the relationship between the outside air temperature and the radiator passing LLC amount correction coefficient. The horizontal axis represents the outside air temperature, and the vertical axis represents the correction coefficient.
[0095]
As described above, since the heat radiation amount of the radiator 18 varies depending on the outside air temperature, it is necessary to correct the radiator passing LLC amount by the correction coefficient obtained in FIG.
[0096]
FIG. 22 is a flowchart illustrating the control according to the fifth embodiment.
[0097]
First, in step (hereinafter referred to as "S") 1, the outside air temperature is measured with a thermometer.
[0098]
In S2, the gas inlet humidity is measured with a hygrometer.
[0099]
In S3, the operating pressure (= gas pressure) is measured by the opening of a pressure gauge or a pressure valve.
[0100]
In S4, the gas supply amount is measured with a flow meter or a blower output.
[0101]
In S5, the current value is measured with an ammeter.
[0102]
In S6, the gas usage is calculated from the current value measured in S5.
[0103]
In S7, the gas utilization rate is calculated. Specifically, it can be calculated as gas utilization rate = gas utilization amount (calculated value of S6) / gas supply amount (measured amount of S4).
[0104]
In S8, the operating pressure (the measured value in S3) and the gas utilization rate (the calculated value in S7) are applied to FIG. 15 to calculate the temperature at which the water balance is established.
[0105]
In S9, the LLC inlet temperature is calculated from the water balance establishment temperature (the calculated value in S8) based on the fuel cell characteristics.
[0106]
In S10, the LLC temperature gradient is calculated by applying the gas inlet temperature (= water balance establishment temperature (calculated value of S8)) and the gas inlet humidity (measured value of S2) to FIG.
[0107]
In S11, an LLC temperature gradient correction coefficient is calculated by applying the gas utilization rate (the calculated value in S7) to FIG. 17, and the LLC temperature gradient (the calculated value in S10) is corrected.
[0108]
In S12, the corrected LLC temperature gradient is applied to FIG. 18 to calculate the LLC circulation amount.
[0109]
In S13, the radiator heat release amount is calculated by applying the LLC inlet temperature (the calculated value in S9) to FIG.
[0110]
In S14, the radiator heat dissipation amount (the calculated value in S13) is applied to FIG. 20 to calculate the radiator passing LLC amount.
[0111]
In S15, the radiator passing LLC amount correction coefficient is calculated by applying the outside air temperature (the measured value of S1) to FIG. 21, and the radiator passing LLC amount (the calculated value of S14) is corrected.
[0112]
In S16, the output of the pump 15 (see FIG. 1) and the opening of the bypass valve 19 (see FIG. 1) are controlled based on the radiator passing LLC amount (correction value in S15).
[0113]
According to the present embodiment, the amount of heat radiated from the radiator 18 can be appropriately controlled by controlling the amount of LLC circulation and the amount of LLC passing through the radiator. Thereby, the temperature of the inlet 111 and the outlet 115 of the LLC can be controlled, and the temperature of the gas flowing through the cathode BPP 24 can be controlled. The water balance in the inside can be established.
[0114]
In addition, since the amount of vapor that can be contained in the gas is increased in accordance with the accumulation of the generated water, the liquefaction of water in the reaction surface gas flow path 33 can be prevented. When the gas inlet 31 and the gas outlet 37 are close to each other, the liquefaction of water proceeds downstream (backside gas flow path 35), and the power of supplying water to the gas inlet 31 is improved.
[0115]
Further, in accordance with the state of the gas or the generation of water, excessive liquefaction of water in the reaction surface gas flow path 33 can be finely prevented.
[0116]
(Sixth embodiment)
FIG. 23 is a side sectional view showing the cell configuration of the sixth embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
[0117]
Note that the system configuration diagram of the present embodiment is the same as that of FIG.
[0118]
The sixth embodiment is characterized in that a water-permeable solid-type BPP is used for a bipolar plate (BPP) constituting a fuel cell, and the flow path is such that a water balance is established.
[0119]
The single cell 20 has an MEA 21, a GDL 22, an anode BPP 23, a cathode BPP 24, and an LLC plate 25. In this embodiment, both the anode BPP and the cathode BPP are solid-type plates.
[0120]
FIG. 24 is a diagram illustrating a cathode BPP according to the sixth embodiment. FIG. 24A is a front view, and FIG. 24B is a cross-sectional view taken along line BB of FIG.
[0121]
FIG. 24 shows a channel shape of the cathode BPP 24. The cathode gas is supplied from the gas inlet 31, branches via the gas inlet manifold 32 into the outward gas flow path 33 c, flows back through the return gas flow path 33 d, and flows through the return gas flow path 33 e. Thereafter, the cathode gas is combined via a communication passage 34 at a gas outlet manifold 36 formed on the back surface of the cathode BPP 24 and discharged from a gas outlet 37.
[0122]
FIG. 25 is a plan sectional view illustrating movement of water between flow paths according to the sixth embodiment.
[0123]
Unlike the porous plate described above, water cannot move within the solid plate. Therefore, excess liquid water generated downstream of the flow path returns to the upstream side of the flow path via the GDL 22. The LLC plate 25 has the same flow path as the flow path shown in FIG. Therefore, in the gas flow path of the cathode BPP 24 shown in FIG. 24, the temperatures of the gas inlet manifold 32 and the gas outlet manifold 36 where the inlet side of the LLC flow path is disposed are low. On the other hand, the temperature of the return gas passage 33d corresponding to the LLC outlet side is high. Therefore, in the outward gas flow path 33c, the temperature increases in the flow direction. Therefore, the water generated by the reaction is taken into the gas by the increase in the steam pressure. On the other hand, in the return gas flow path 33e in which the temperature decreases with respect to the flow direction, liquid phase water is generated due to a decrease in saturated vapor pressure. Here, as shown in FIG. 24, since the outward gas flow path 33c is adjacent to and parallel to the return gas flow path 33e, excess water generated in the return gas flow path 33e passes through the GDL 22 having a porous structure. Then, it moves to the outward gas flow path 33c where the moisture is insufficient.
[0124]
Also in this embodiment, similarly to the fifth embodiment, LLC temperature control is performed so that water balance is established in the fuel cell.
[0125]
According to the present embodiment, by using the above-described cell configuration and flow path, even when a solid plate is used for the bipolar plate, flooding in the flow path is prevented and water in the fuel cell is prevented. A balance can be established.
[0126]
In addition, since the amount of vapor that can be contained in the gas is increased in accordance with the accumulation of the generated water, the liquefaction of water in the reaction surface gas flow path 33 can be prevented. When the gas inlet 31 and the gas outlet 37 are close to each other, the liquefaction of water proceeds downstream (backside gas flow path 35), and the power of supplying water to the gas inlet 31 is improved.
[0127]
Further, in accordance with the state of the gas or the generation of water, excessive liquefaction of water in the reaction surface gas flow path 33 can be finely prevented.
[0128]
Without being limited to the embodiments described above, various modifications and changes can be made within the scope of the technical idea, and it is apparent that they are equivalent to the present invention.
[0129]
For example, in the first to fifth embodiments, only the cathode BPP is a porous type bipolar plate and the anode BPP is a solid type plate. It may be a type.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 2 is a side sectional view showing the cell configuration of the first embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 3 is a diagram showing a flow path shape of a cathode BPP which is a porous plate.
FIG. 4 is a side sectional view of a single cell used in the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 5 is a side sectional view showing a single cell of a second embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 6 is a view showing a flow channel shape in a third embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 7 is a plan sectional view showing gas movement between gas passages according to a third embodiment.
FIG. 8 is a side sectional view showing a cell configuration of a fourth embodiment of a polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 9 is a diagram showing a gas pressure difference between a reaction surface gas flow path and a back surface gas flow path with respect to a gas flow rate when a through hole is used as a communication path (for example, the second embodiment).
FIG. 10 is a diagram showing an effective height h of a manifold and a differential pressure Pa-Pb at that time with respect to a gas flow rate in a fourth embodiment.
FIG. 11 is a view showing an LLC plate according to a fifth embodiment of the polymer electrolyte fuel cell system according to the present invention.
FIG. 12 is a diagram showing a saturated vapor pressure with respect to a temperature.
FIG. 13 is a diagram showing a relationship between relative humidity, water content, and temperature with respect to a position in a gas flow channel according to the present embodiment.
FIG. 14 is a diagram showing the relationship between the gas utilization rate and the temperature at which the water balance is established when the operating pressure of the fuel cell is kept constant.
FIG. 15 is a diagram illustrating a relationship between a water balance establishment temperature and an operating pressure and a gas utilization rate.
FIG. 16 is a diagram showing a relationship between LLC temperature gradient and gas inlet temperature and gas inlet humidity.
FIG. 17 is a diagram illustrating a temperature gradient correction coefficient with respect to a gas utilization rate.
FIG. 18 is a diagram showing a temperature gradient in a fuel cell unit with respect to a total LLC circulation amount flowing through an LLC channel.
FIG. 19 is a diagram showing a relationship between LLC temperature and radiator heat dissipation.
FIG. 20 is a graph showing the relationship between the amount of LLC passing through the radiator and the amount of heat released by the radiator when the outside air temperature is constant.
FIG. 21 is a diagram showing a relationship between a radiator passing LLC amount correction coefficient and an outside air temperature.
FIG. 22 is a flowchart illustrating control according to the fifth embodiment.
FIG. 23 is a side sectional view showing a cell configuration of a polymer electrolyte fuel cell system according to a sixth embodiment of the present invention.
FIG. 24 is a view showing a cathode BPP according to a sixth embodiment.
FIG. 25 is a plan sectional view showing movement of water between flow paths according to a sixth embodiment.
[Explanation of symbols]
1 Target LLC inlet temperature calculating means
2 Gas flow path temperature gradient calculation means
3 Flow control means
4 Radiation control means
10 control unit
11 Fuel cell body
14 LLC tank
18 Radiator
19 Bypass valve
20 single cells
21 Membrane and electrode assembly (MEA)
22 Gas diffusion layer (GDL)
23 anode bipolar plate; anode BPP (separator)
24 Cathode bipolar plate; Cathode BPP (separator)
25 LLC plate (separator cooling means)
31 Gas inlet
33 Reaction surface gas flow path (first gas flow path)
33a 1st reaction surface gas flow path (inlet flow path section)
33b 2nd reaction surface gas flow path (outlet flow path section)
33c Outbound gas flow path
33d folded gas flow path (turned part)
33e Return gas flow path
34 communication passage (communication means)
35 Back gas flow path (second gas flow path)
37 Gas outlet
81 Communication manifold (communication means)
82 Differential pressure adjusting mechanism (pressure loss control means)

Claims

The separator is formed by laminating a single cell having a membrane / electrode assembly in which electrode layers are arranged on both sides of an electrolyte layer of a solid polymer membrane, and separators arranged on both outer surfaces of the membrane / electrode assembly. A polymer electrolyte fuel cell that generates power by flowing a reaction gas through it,
At least one of the separators of the single cell forms a first gas flow path through which the reaction gas can flow on a surface on the membrane / electrode assembly side, and a surface on the membrane / electrode assembly side. A porous type separator that forms a second gas flow path through which the reaction gas can flow on the surface on the side opposite to
A polymer electrolyte fuel cell, comprising: communication means for communicating the first gas flow path and the second gas flow path.

The first gas flow path is upstream and the second gas flow path is downstream, and the reactant gas flows through the first gas flow path and then flows through the second gas flow path. The polymer electrolyte fuel cell according to claim 1, wherein:

The first gas flow path and the second gas flow path are adjacent to each other on both sides of the separator,
A gas inlet for supplying the reaction gas to the first gas flow path and a gas outlet for discharging the reaction gas from the second gas flow path are provided so as to be close to each other on the front and back of the separator. The polymer electrolyte fuel cell according to claim 1, wherein:

The first gas flow path has an inlet flow path for supplying the reaction gas at one end and an inlet flow path part closed at the other end, and a communication path closed at one end and connected to the communication means at the other end. The polymer electrolyte fuel cell according to any one of claims 1 to 3, further comprising a connection flow path.

The pressure of the gas flowing through the first gas flow path is set to be higher than the pressure of the gas flowing through the second gas flow path. Item 8. The polymer electrolyte fuel cell according to item 1.

6. A pressure difference between a pressure of a gas flowing through the first gas flow path and a pressure of a gas flowing through the second gas flow path is caused by a pressure loss of the communication means. 9. The polymer electrolyte fuel cell according to item 1.

The polymer electrolyte fuel cell according to claim 6, further comprising pressure loss control means for controlling a pressure loss of the communication means.

The polymer electrolyte fuel cell according to claim 7, wherein the pressure loss control means controls a pressure loss according to a load of the fuel cell.

The polymer electrolyte fuel cell according to any one of claims 1 to 8, wherein the communication means is a through hole penetrating the separator.

10. The polymer electrolyte fuel cell according to claim 9, wherein a cross-sectional area of the through hole is smaller than a cross-sectional area of the first gas flow path.

The said communication means is an external manifold which connects the said 1st gas flow path and the 2nd gas flow path outside the said separator, The Claim 1 characterized by the above-mentioned. Polymer electrolyte fuel cell.

The average temperature of the first gas flow path is higher than the average temperature of the second gas flow path, according to any one of claims 1 to 11, wherein: Solid polymer fuel cell.

13. The polymer electrolyte fuel cell according to claim 12, further comprising a separator cooling unit configured to cool the one separator from the second gas flow path.

14. The temperature of the first gas flow path is increased along the flow path from the gas inlet to at least a part of the flow path. The polymer electrolyte fuel cell according to any one of the above items.

15. The method according to claim 14, wherein the temperature of the reaction gas discharged from the gas outlet of the second gas flow path is determined based on at least one of an operating pressure and a gas utilization rate. Solid polymer fuel cell.

The temperature gradient of the reaction gas supplied from the gas inlet of the first gas flow path is determined based on at least one of the temperature of the gas inlet and the humidity of the gas inlet. The polymer electrolyte fuel cell according to claim 15.

17. The solid polymer according to claim 16, wherein a temperature gradient of a reaction gas supplied from a gas inlet of the first gas flow path is corrected according to a gas utilization rate of a fuel cell. Type fuel cell.

The separator is formed by laminating a single cell having a membrane / electrode assembly in which electrode layers are arranged on both sides of an electrolyte layer of a solid polymer membrane, and separators arranged on both outer surfaces of the membrane / electrode assembly. A polymer electrolyte fuel cell that generates power by flowing the reaction gas to
At least one of the separators of the single-cell separator, on the surface on the membrane-electrode assembly side, a forward gas flow path that communicates with a gas inlet that supplies the reaction gas, and parallel to the forward gas flow path It is a solid type separator that is connected to the outward gas flow path through the turn-back part and forms a return gas flow path for discharging the reaction gas from the opposite side of the turn-back part,
A polymer electrolyte fuel cell, wherein a temperature gradient is applied from the gas inlet to the turn-back portion so that the temperature rises at least at a portion from the gas inlet to the turn-back portion.

19. The solid polymer type according to claim 18, wherein the temperature of the gas at the gas outlet of the second gas flow path is determined based on at least one of an operating pressure and a gas utilization rate. Fuel cell.

20. The method according to claim 19, wherein the temperature gradient of the reaction gas supplied from the gas inlet of the first gas flow path is determined based on at least one of the gas inlet temperature and the gas inlet humidity. The polymer electrolyte fuel cell according to the above.

21. The solid polymer according to claim 20, wherein a temperature gradient of a reaction gas supplied from a gas inlet of the first gas flow path is corrected according to a gas utilization rate of a fuel cell. Type fuel cell.