JP2004038006A

JP2004038006A - Optical fiber

Info

Publication number: JP2004038006A
Application number: JP2002197326A
Authority: JP
Inventors: Ryuichi Sugizaki; 杉崎　隆一; Takeshi Yagi; 八木　健
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 2002-07-05
Filing date: 2002-07-05
Publication date: 2004-02-05

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical fiber capable of reducing loss by reducing the germanium concentration of a center core while having a refractive index profile satisfying desired optical characteristics. <P>SOLUTION: The optical fiber is provided with a plurality of glass layers for which wavelength dispersion at a set wavelength within the range of the wavelength ≥1460 nm and <625 nm is ≤8 ps/nm/km and compositions are different between adjacent layers, and at least two glass layers are formed on the inner side of a reference layer to be the reference of refractive index distribution among the glass layers. When defining the maximum specific refractive index difference to the reference layer of a first glass layer formed on the innermost side as Δ1, a specified refractive index difference to the reference layer of a second glass layer formed second from the inner side as Δ2, and the specific refractive index difference to pure quartz of the reference layer as ΔC, Δ1>ΔC>Δ2, Δ1>1.0% and ΔC<0 are satisfied. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高速光通信に好適に用いられる光ファイバに関する。
【０００２】
【従来の技術】
分散補償技術は、高速光通信を行うために必須な技術であり、その中で最も一般的なものが分散補償光ファイバ（ＤＣＦ）である。ＤＣＦは、使用波長帯域で波長分散が零でない光ファイバの波長分散を補償する光ファイバである。このようなＤＣＦにおいて、コアの大きな比屈折率差を実現するため、通常、センタコアにゲルマニウムを高濃度にドープしていた。また、高非線形ファイバもコアの大きな比屈折率差を実現するために、センタコアにゲルマニウムを高濃度にドープしていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、センタコアにゲルマニウムを高濃度にドープすると、非線形屈折率が大きくなってしまい、波形劣化を引き起こすという問題がある。高非線形ファイバは、非線形係数を大きくすることにより、波形歪を引き起こすことを特徴としているが、ラマン増幅用の高非線形ファイバでは、ダブルレイリー散乱の問題もあり、コアのゲルマニウム濃度の高さが問題視され始めている。
【０００４】
また、高非線形ファイバを線引きする際に、コアとクラッドのガラス軟化点が大きく異なるため、線引き時にコアに多くの欠陥や構造不整を生じさせ、伝送損失を低減することが困難となるという問題もある。
【０００５】
本発明は、このような事情の下になされ、所望の光学特性を満たす屈折率プロファイルを有しつつ、センタコアのゲルマニウム濃度を低減することにより、低損失化を可能とした光ファイバを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、波長１４６０ｎｍ以上、１６２５ｎｍ未満の範囲内の設定波長における波長分散が８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、隣接する層間で組成の異なる複数層のガラス層を有し、これらのガラス層のうち、屈折率分布の基準となる基準層の内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光ファイバであって、前記少なくとも２層のガラス層のうち最も内側に形成されている第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差をΔ１、前記少なくとも２層のガラス層のうち内側から２層目に形成されている第２ガラス層の前記基準層に対する比屈折率差をΔ２、前記基準層の純石英に対する比屈折率差をΔＣとしたときに、Δ１＞ΔＣ＞Δ２、Δ１＞１．０％、およびΔＣ＜０を満たすことを特徴とする光ファイバを提供する。
【０００７】
また、本発明は、波長１４６０ｎｍ以上、１６２５ｎｍ未満の範囲内の設定波長における波長分散が８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、カットオフ波長が１３６０ｎｍ未満であり、隣接する層間で組成の異なる複数層のガラス層を有し、これらのガラス層のうち、屈折率分布の基準となる基準層の内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光ファイバであって、前記少なくとも２層のガラス層のうち最も内側に形成されている第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差をΔ１、前記少なくとも２層のガラス層のうち内側から２層目に形成されている第２ガラス層の前記基準層に対する比屈折率差をΔ２、前記少なくとも２層のガラス層のうち内側から３層目に形成されている第３ガラス層の前記基準層に対する比屈折率差をΔ３、前記基準層の純石英に対する比屈折率差をΔＣとしたときに、１．０％≦Δ１≦３．０％、１．０％≦Δ２≦０．４％、０％≦Δ３≦０．５％、Δ１＞Δ３＞ΔＣ＞Δ２、Δ１＞１．０％、およびΔＣ＜０を満たすことを特徴とする光ファイバを提供する。
【０００８】
以上のように構成される本発明の光ファイバにおいて、基準層は、フッ素を添加したガラスから構成されることが望ましい。フッ素の添加量は、比屈折率差Δ＝０．１〜０．６程度となるドープ量が望ましい。
【０００９】
また、基準層を構成するガラスのガラス軟化点は、純石英の軟化点よりも低いことが望ましい。例えば、純石英の軟化点１６００℃に対し、基準層を構成するガラスのガラス軟化点は、１２００〜１５００℃であるのが望ましい。
【００１０】
本発明の光ファイバは、カットオフ波長が１５６５ｎｍよりも短波長側、１５３０ｎｍよりも短波長側，１４６５ｎｍよりも短波長側、１４６０ｎｍよりも短波長側、１４３０ｎｍよりも短波長側、または１３６０ｎｍよりも短波長側にあるものとすることが出来る。
【００１１】
本発明の光ファイバにおいて、設定波長における波長分散を分散スロープで割った値が３３０未満の正の値であることが望ましい。このように、設定波長における波長分散を分散スロープで割った値を３３０未満の正の値とすることにより、この光ファイバをＳＭＦ用分散補償ファイバとして用いた場合、９０％以上の補償率を達成することが出来る。また、ＮＺ−ＤＳＦの場合は、３３０よりも小さい値が適しており、５０程度が最適の場合もある。このため、少なくとも３３０以下の値を持つことにより、ＮＺ−ＤＳＦまたは通常のＳＭＦ用の分散補償ファイバとして機能することとなる。
【００１２】
また、本発明は、以上の光ファイバを具備し、光伝送路に接続することにより伝送路の累積分散を低減することを特徴とする光モジュールを提供する。
【００１３】
更に、本発明は、上記光モジュールを具備することを特徴とする光伝送システムを提供する。
【００１４】
更にまた、本発明は、上記伝送システムにおいて、光モジュールの光ファイバにラマン増幅用の励起光源を接続したことを特徴とするラマン増幅器を提供する。
【００１５】
非線形係数は、ｎ_２／Ａ_ｅｆｆでより定義することが出来、非線形係数が大きいほど波形劣化が起こりやすいことが知られている。また、ｎ_２はコアのゲルマニウム濃度によって決定されるので、ゲルマニウム濃度を高くすればｎ_２が大きくなるが、同時にレイリー散乱も大きくなるという問題がある。これに対しＡ_ｅｆｆは、比屈折率差を大きくすれば実現可能であり、ゲルマニウム濃度を低減してもクラッドの屈折率を下げることにより実現することができる。
【００１６】
この場合、クラッドの屈折率を下げる添加剤としてフッ素を用いると、同時にクラッドのガラス軟化点がコアのガラス軟化点に近づくので、線引きの際に発生する欠陥や構造不整を防止することができ、従って、低損失、低非線形係数を有するＤＣＦを実現することが可能となる。
【００１７】
以上のように、本発明によると、所望の光学特性を満たす屈折率プロファイルを有し、かつクラッドの屈折率を純石英より下げることによりセンタコアのゲルマニウム濃度の低減を行い、伝送損失の低減を可能とする分散補償光ファイバ、この分散補償光ファイバを用いた光モジュール、および光伝送システムが提供される。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態としての種々の実施例について、図面を参照して説明する。
【００１９】
実施例１
下記表１ないし３に示す光学特性を有する２４種の光ファイバ（ファイバＡないしファイバＸ）を作製した。これらの光ファイバの屈折率プロファイルは、図１に示すようなＷ型、及び図２に示すようなセグメント付きＷ型とした。
【００２０】
即ち、図１に示すＷ型屈折率プロファイルは、センタコアを構成する第１ガラス層１の外側に、第２ガラス層２、およびクラッドを構成する基準層３を有している。また、図２に示すセグメント付きＷ型折率プロファイルは、センタコアを構成する第１ガラス層１の外側に、第２ガラス層２、第３ガラス層４、およびクラッドを構成する基準層３を有している。
【００２１】
【表１】

【００２２】
【表２】

【００２３】
【表３】

【００２４】
２４種の光ファイバには、基準層を純石英としたΔＣ＝０のファイバ（比較例）、クラッドにＦをドープしてΔＣ＜０とし、かつΔ１を同一にした複数のファイバ、センタコアのゲルマニウム濃度を等しくした複数のファイバが含まれる。
【００２５】
これらのファイバのうち、ファイバＡ（比較例）とファイバＢ（本発明）は、Δ１、Δ２およびΔ３は同一であるが、ΔＣだけが異なっている。ファイバＡとファイバＢは、屈折率プロファイルが同一なので、Ａ_ｅｆｆや分散特性はほとんど変わらないが、クラッドにＦをドープしたファイバＢは、ファイバＡよりも伝送損失が低い。これは、クラッドにＦをドープしたため、クラッドの軟化点が下がり、低温線引きをすることが出来たためである。
【００２６】
従って、ファイバＢを用いた光モジュールは、ファイバＡを用いた光モジュールと同一の長さで同一の分散量を補償することができ、低伝送損失の光モジュールとすることが出来る。
【００２７】
ファイバＡ（比較例）とファイバＣ（本発明）は、センタコアのゲルマニウム濃度の等しいものである。これらを比較すると、レイリー散乱係数はほぼ等しいにも関わらず、ＧＲはクラッドにＦをドープしたファイバＣの方が大きい。これは、同一ゲルマニウム濃度にも関わらず、クラッドにＦをドープしたファイバＣは、Δ１を大きく、Ａ_ｅｆｆを小さくすることが出来るためである。
【００２８】
また、ファイバＣは、ラマンゲインが大きくなるばかりでなく、伝送損失も低減されているので、ファイバＣを用いた光モジュールを使用したＤＣＲＡ（分散補償ラマン増幅器）を作製した場合、低ポンプパワーで必要なゲインを得ることが出来る。
【００２９】
レイリー散乱係数はファイバＡとファイバＣでほぼ等しいので、ファイバＣで構成したＤＣＲＡのほうが低ポンプパワ入力で所望のゲインが得られるので、低ノイズにすることができる。これは、同様に、ファイバＤ（比較例）とファイバＦ（本発明）、ファイバＧ（比較例）とファイバＩ（本発明）、ファイバＪ（比較例）とファイバＬ（本発明）、ファイバＭ（比較例）とファイバＯ（本発明）、ファイバＰ（比較例）とファイバＲ（本発明）、ファイバＳ（比較例）とファイバＵ（本発明）、ファイバＶ（比較例）とファイバＸ（本発明）についても言うことが出来る。
【００３０】
しかし、これらの間で異なるのはカットオフ波長である。ファイバＣのカットオフ波長は１５２０ｎｍであり、１５３０ｎｍ以下であるので、Ｃバンド以上の波長帯で使用可能である。また、使用波長帯よりも１００ｎｍ以上短波長側にカットオフ波長を設定すれば、その使用帯においてラマン増幅媒体として使用することができる。つまり、カットオフ波長が１３５０ｎｍであるファイバＴは、ＳバンドからＬバンドまでのどの波長でもラマン増幅器として使用可能である。
【００３１】
実施例２
ファイバＡとファイバＢを用いて、ＣバンドでＳＭＦ５０ｋｍを補償するラマン増幅器を作製した。これらの２本のファイバはほぼ同じ分散を有するため、ともに８ｋｍのファイバを使用して２つの光モジュールを作製した。その構成は、いずれも図３に示す通りである。
【００３２】
これら２つの光モジュールは、使用した光ファイバのファイバ長及びＧＲが同一でも伝送損失が異なるため、ロスレスモジュールを実現するために必要なポンプパワーは、それぞれ５５ｍＷ（ファイバＡ）、４９ｍＷ（ファイバＢ）であった。このため、ファイバＡを用いたＤＣＲＡのほうがダブルレイリー散乱によるノイズが大きく、ファイバＢを用いたＤＣＲＡは、ＮＦも１ｄＢ改善した。ここでは、伝送路のファイバとしてＳＭＦを使用したが、ファイバＨを用いれば、ＮＺ−ＤＳＦ（ノン零分散シフトファイバ）にも対応可能であることは明らかである。
【００３３】
また、ファイバＫやファイバＴを用いれば、Ｃバンド以外にもＬバンドやＳバンド、またはこれらを含む複数の波長にて使用可能である。
【００３４】
【発明の効果】
以上、詳細に説明したように、本発明によると、低伝送損失を有する高非線形ファイバの作製を可能にすることができた。また、コアのゲルマニウム濃度を下げることにより、ダブルレイリー散乱を低減した高非線形ファイバおよび分散補償ファイバの実現を可能にすることが出来た。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係る光ファイバの屈折率プロファイルを示す図。
【図２】本発明の他の実施形態に係る光ファイバの屈折率プロファイル示す図。
【図３】本発明の実施形態に係る光ファイバを用いて構成した光モジュールを示す図。
【符号の説明】
１・・・センタコア
２・・・第２のガラス層
３・・・クラッド
４・・・第３ガラス層[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an optical fiber suitably used for high-speed optical communication.
[0002]
[Prior art]
The dispersion compensation technique is an essential technique for performing high-speed optical communication, and among them, the most common one is a dispersion compensation optical fiber (DCF). The DCF is an optical fiber that compensates for the chromatic dispersion of an optical fiber whose chromatic dispersion is not zero in the used wavelength band. In such a DCF, the center core is usually heavily doped with germanium in order to realize a large relative refractive index difference of the core. Also, in the case of highly nonlinear fibers, the center core is heavily doped with germanium in order to realize a large relative refractive index difference of the core.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, if the center core is doped with germanium at a high concentration, there is a problem that the nonlinear refractive index becomes large and waveform deterioration is caused. Highly nonlinear fibers are characterized by causing waveform distortion by increasing the nonlinear coefficient.However, highly nonlinear fibers for Raman amplification also suffer from double Rayleigh scattering, and the high germanium concentration in the core is a problem. It is starting to be seen.
[0004]
Also, when drawing a highly nonlinear fiber, the glass softening point of the core and the cladding are significantly different, which causes many defects and structural irregularities in the core during drawing, making it difficult to reduce transmission loss. is there.
[0005]
The present invention has been made under such circumstances, and provides an optical fiber that has a refractive index profile that satisfies desired optical characteristics and that can reduce the loss by reducing the germanium concentration of a center core. With the goal.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the present invention has a plurality of glass layers having different compositions between adjacent layers, having a chromatic dispersion of 8 ps / nm / km or less at a set wavelength within a range of 1460 nm to less than 1625 nm. And an optical fiber in which at least two glass layers are formed inside a reference layer serving as a reference of a refractive index distribution, and an innermost one of the at least two glass layers. The maximum relative refractive index difference of the formed first glass layer with respect to the reference layer is Δ1, and the ratio of the second glass layer formed as the second layer from the inside of the at least two glass layers to the reference layer. An optical fiber that satisfies Δ1>ΔC> Δ2, Δ1> 1.0%, and ΔC <0, where Δ2 is a refractive index difference and ΔC is a relative refractive index difference of the reference layer with respect to pure quartz. I will provide a.
[0007]
Further, the present invention provides a method for producing a plurality of layers having different compositions between adjacent layers, having a chromatic dispersion of 8 ps / nm / km or less at a set wavelength in a range of 1460 nm or more and less than 1625 nm, a cutoff wavelength of less than 1360 nm. An optical fiber having a glass layer, wherein at least two glass layers are formed inside a reference layer serving as a reference of a refractive index distribution among these glass layers, wherein the at least two glass layers are The first glass layer formed on the innermost side has a maximum relative refractive index difference of Δ1 with respect to the reference layer, and the second glass layer formed on the second layer from the inner side of the at least two glass layers has The relative refractive index difference with respect to the reference layer is Δ2, and the relative refractive index difference with respect to the reference layer of the third glass layer formed third from the inside of the at least two glass layers is Δ3. Assuming that the relative refractive index difference of the reference layer with respect to pure quartz is ΔC, 1.0% ≦ Δ1 ≦ 3.0%, 1.0% ≦ Δ2 ≦ 0.4%, 0% ≦ Δ3 ≦ 0.5 %, Δ1>Δ3>ΔC> Δ2, Δ1> 1.0%, and ΔC <0.
[0008]
In the optical fiber of the present invention configured as described above, it is preferable that the reference layer is made of glass doped with fluorine. The doping amount of fluorine is desirably a doping amount that results in a relative refractive index difference Δ of about 0.1 to 0.6.
[0009]
Further, it is desirable that the glass constituting the reference layer has a glass softening point lower than that of pure quartz. For example, the softening point of the glass constituting the reference layer is desirably 1200 to 1500 ° C. with respect to the softening point of 1600 ° C. of pure quartz.
[0010]
The optical fiber of the present invention has a cutoff wavelength shorter than 1565 nm, shorter than 1530 nm, shorter than 1465 nm, shorter than 1460 nm, shorter than 1430 nm, or shorter than 1360 nm. It can be on the short wavelength side.
[0011]
In the optical fiber of the present invention, it is desirable that the value obtained by dividing the chromatic dispersion at the set wavelength by the dispersion slope is a positive value less than 330. As described above, by setting the value obtained by dividing the chromatic dispersion at the set wavelength by the dispersion slope to a positive value of less than 330, a compensation rate of 90% or more is achieved when this optical fiber is used as a dispersion compensating fiber for SMF. You can do it. In the case of NZ-DSF, a value smaller than 330 is suitable, and about 50 may be optimum. Therefore, by having a value of at least 330 or less, it functions as a dispersion compensating fiber for NZ-DSF or ordinary SMF.
[0012]
Further, the present invention provides an optical module comprising the above optical fiber and connecting to an optical transmission line to reduce the cumulative dispersion of the transmission line.
[0013]
Further, the present invention provides an optical transmission system comprising the above optical module.
[0014]
Still further, the present invention provides a Raman amplifier in the above transmission system, wherein a pump light source for Raman amplification is connected to an optical fiber of the optical module.
[0015]
The nonlinear coefficient can be defined by n ₂ / A _eff , and it is known that the larger the nonlinear coefficient, the more likely the waveform is to be degraded. Further, since n ₂ is determined by the germanium concentration of the core, increasing the germanium concentration increases n _2, but at the same time raises the problem that Rayleigh scattering also increases. On the other hand, A _eff can be realized by increasing the relative refractive index difference, and can be realized by lowering the refractive index of the cladding even if the germanium concentration is reduced.
[0016]
In this case, if fluorine is used as an additive that lowers the refractive index of the clad, the glass softening point of the clad approaches the glass softening point of the core at the same time, so that defects and structural irregularities that occur during drawing can be prevented, Therefore, it is possible to realize a DCF having low loss and low nonlinear coefficient.
[0017]
As described above, according to the present invention, it is possible to reduce the germanium concentration in the center core by lowering the refractive index of the cladding than that of pure quartz, which has a refractive index profile satisfying the desired optical characteristics, and to reduce transmission loss. , An optical module using the dispersion-compensating optical fiber, and an optical transmission system.
[0018]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, various examples as embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0019]
Example 1
Twenty-four kinds of optical fibers (fiber A to fiber X) having the optical characteristics shown in Tables 1 to 3 below were produced. The refractive index profiles of these optical fibers were W-shaped as shown in FIG. 1 and W-shaped with segments as shown in FIG.
[0020]
That is, the W-type refractive index profile shown in FIG. 1 has the second glass layer 2 and the reference layer 3 forming the cladding outside the first glass layer 1 forming the center core. The segmented W-shaped folding profile shown in FIG. 2 has a second glass layer 2, a third glass layer 4, and a reference layer 3 forming a clad outside the first glass layer 1 forming a center core. are doing.
[0021]
[Table 1]

[0022]
[Table 2]

[0023]
[Table 3]

[0024]
The 24 types of optical fibers include a fiber having a reference layer of pure quartz and ΔC = 0 (comparative example), a plurality of fibers in which the cladding is doped with F so that ΔC <0 and Δ1 is the same, and a germanium center core. A plurality of fibers with equal concentrations are included.
[0025]
Of these fibers, fiber A (comparative example) and fiber B (invention) have the same Δ1, Δ2, and Δ3, but differ only in ΔC. Since fiber A and fiber B have the same refractive index profile, A _eff and dispersion characteristics hardly change, but fiber B in which the cladding is doped with F has lower transmission loss than fiber A. This is because the softening point of the clad was lowered by doping the clad with F, and low-temperature drawing could be performed.
[0026]
Therefore, the optical module using the fiber B can compensate for the same amount of dispersion and the same length as the optical module using the fiber A, and can be an optical module with low transmission loss.
[0027]
The fiber A (comparative example) and the fiber C (invention) have the same center core germanium concentration. When these are compared, the GR is larger in the fiber C in which the cladding is doped with F, though the Rayleigh scattering coefficients are almost equal. This is because, despite the same germanium concentration, the fiber C in which the cladding is doped with F can increase Δ1 and decrease A _eff .
[0028]
Further, the fiber C not only has a large Raman gain but also has a reduced transmission loss. Therefore, when a DCRA (dispersion-compensated Raman amplifier) using an optical module using the fiber C is manufactured, a low pump power is required. High gain can be obtained.
[0029]
Since the Rayleigh scattering coefficient of the fiber A is substantially equal to that of the fiber C, the DCRA constituted by the fiber C can obtain a desired gain with a low pump power input, so that the noise can be reduced. The same applies to fiber D (comparative example) and fiber F (invention), fiber G (comparative example) and fiber I (invention), fiber J (comparative example) and fiber L (invention), fiber M (Comparative example) and fiber O (invention), fiber P (comparative example) and fiber R (invention), fiber S (comparative example) and fiber U (invention), fiber V (comparative example) and fiber X ( The present invention can also be said.
[0030]
However, what differs between them is the cutoff wavelength. The cut-off wavelength of the fiber C is 1520 nm, which is 1530 nm or less, so that it can be used in a wavelength band equal to or longer than the C band. Further, if the cutoff wavelength is set at a wavelength shorter than the used wavelength band by 100 nm or more, it can be used as a Raman amplification medium in the used band. That is, the fiber T whose cutoff wavelength is 1350 nm can be used as a Raman amplifier at any wavelength from the S band to the L band.
[0031]
Example 2
The fiber A and the fiber B were used to fabricate a Raman amplifier that compensated for 50 km SMF in the C band. Since these two fibers have almost the same dispersion, two optical modules were fabricated using both 8 km fibers. The configuration is as shown in FIG.
[0032]
Since these two optical modules have different transmission losses even if the optical fibers used have the same fiber length and GR, the pump power required to realize the lossless module is 55 mW (fiber A) and 49 mW (fiber B), respectively. Met. Therefore, the DCRA using the fiber A has larger noise due to the double Rayleigh scattering, and the NF of the DCRA using the fiber B is improved by 1 dB. Here, the SMF is used as the fiber of the transmission line, but it is clear that if the fiber H is used, it is possible to cope with NZ-DSF (non-zero dispersion shift fiber).
[0033]
Further, if the fiber K or the fiber T is used, it is possible to use the L band, the S band, or a plurality of wavelengths including these in addition to the C band.
[0034]
【The invention's effect】
As described in detail above, according to the present invention, it was possible to manufacture a highly nonlinear fiber having a low transmission loss. Also, by reducing the germanium concentration in the core, it was possible to realize a highly nonlinear fiber and a dispersion compensating fiber with reduced double Rayleigh scattering.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a refractive index profile of an optical fiber according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing a refractive index profile of an optical fiber according to another embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a diagram showing an optical module configured using the optical fiber according to the embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Center core 2 ... Second glass layer 3 ... Clad 4 ... Third glass layer

Claims

The wavelength dispersion at a set wavelength in the range of 1460 nm or more and less than 1625 nm is -8 ps / nm / km or less, and a plurality of glass layers having different compositions between adjacent layers. An optical fiber in which at least two glass layers are formed inside a reference layer serving as a reference of a rate distribution, wherein the first glass layer formed on the innermost side of the at least two glass layers is Δ1 is the maximum relative refractive index difference with respect to the reference layer, Δ2 is the relative refractive index difference with respect to the reference layer of the second glass layer formed second from the inside of the at least two glass layers, An optical fiber which satisfies Δ1> ΔC> Δ2, Δ1> 1.0%, and ΔC <0 when a relative refractive index difference with respect to pure quartz is ΔC.

It has a chromatic dispersion of -8 ps / nm / km or less at a set wavelength within a range of 1460 nm or more and less than 1625 nm, a cutoff wavelength of less than 1360 nm, and a plurality of glass layers having different compositions between adjacent layers. An optical fiber in which at least two glass layers are formed inside a reference layer serving as a reference of a refractive index distribution among these glass layers, wherein the optical fiber is formed on the innermost side of the at least two glass layers. The maximum relative refractive index difference of the first glass layer with respect to the reference layer is Δ1, and the relative refractive index of the second glass layer formed as the second layer from the inside of the at least two glass layers with respect to the reference layer. The refractive index difference is Δ2, the relative refractive index difference of the third glass layer formed as the third layer from the inside of the at least two glass layers with respect to the reference layer is Δ3, Assuming that the relative refractive index difference with respect to quartz is ΔC, 1.0% ≦ Δ1 ≦ 3.0%, 1.0% ≦ Δ2 ≦ 0.4%, 0% ≦ Δ3 ≦ 0.5%, Δ1> Δ3 > ΔC> Δ2, Δ1> 1.0%, and ΔC <0.

The optical fiber according to claim 1, wherein the reference layer is made of glass to which fluorine is added.

The optical fiber according to claim 1, wherein a glass softening point of the glass forming the reference layer is lower than a softening point of pure quartz.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein the cutoff wavelength is shorter than 1565 nm.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein the cutoff wavelength is shorter than 1530 nm.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein a cutoff wavelength is shorter than 1465 nm.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein the cutoff wavelength is shorter than 1460 nm.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein the cutoff wavelength is shorter than 1430 nm.

The optical fiber according to any one of claims 1 to 4, wherein the cutoff wavelength is shorter than 1360 nm.

The optical fiber according to claim 1, wherein a value obtained by dividing chromatic dispersion at the set wavelength by a dispersion slope is a positive value less than 330.

An optical module comprising the optical fiber according to any one of claims 1 to 11, wherein the optical fiber is connected to an optical transmission line to reduce the accumulated dispersion of the transmission line.

An optical transmission system comprising the optical module according to claim 12.

14. The Raman amplifier according to claim 13, wherein a pump light source for Raman amplification is connected to the optical fiber of the optical module.