JP2004052956A

JP2004052956A - Single-layer gasket

Info

Publication number: JP2004052956A
Application number: JP2002213523A
Authority: JP
Inventors: Shigeo Kiyoi; 清位　栄夫; Kunihiko Okubo; 大久保　国彦; Kazukuni Takada; 高田　和邦
Original assignee: Nippon Gasket Co Ltd
Current assignee: Nippon Gasket Co Ltd
Priority date: 2002-07-23
Filing date: 2002-07-23
Publication date: 2004-02-19
Anticipated expiration: 2022-07-23
Also published as: JP4256642B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a single-layer gasket in which an annular horizontal part and an annular half bead are provided around a liquid hole so as to secure even and uniform bearing pressure around the liquid hole. <P>SOLUTION: In the single-layer gasket, the annular horizontal part 5 and the annular half bead 4 having smaller width than the annular horizontal part has are provided around a fluid hole 2 of an elastic plate 1. The width around the fluid hole 2 of the annular half bead 4 is changed with reference to a far and near position from a bolt hole 3 to the annular half bead 4 which is formed in the prescribed position geometrically decided on the elastic plate 1 in advance, thereby securing uniform bearing pressure around the fluid hole 2. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は，エンジンを構成するシリンダブロックとシリンダヘッドとの対向面間に配置されるシリンダヘッドガスケット，シリンダヘッドとマニホールドとの対向面間に配置されるインテーク又はエキゾーストマニホルドガスケット，配管同士の接続部の対向面間に配置されるシール用ガスケット，又は配管と各種機器との間の接続部の対向面間に配置されるシール用ガスケットに適用される弾性プレートから成る単層ガスケットに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来，特開昭６１−２５５２５０号公報（特公平６−１２０９５号公報）に開示された単板金属ガスケットは，弾性金属板からなる基板に燃焼室孔とこの燃焼室孔の周辺に複数のボルト孔とを形成し，基板には燃焼室孔を囲繞すべくステップ状ビードを設け，ステップ状ビードをボルト締結部位のボルト孔側から離間するに従いばね定数が大になるように構成されているものであり，ステップ状ビードの傾斜部の高さと幅を徐々に変化させたものである。該単板金属ガスケットは，ボルト孔近傍では幅を大きくすると共に高さを低くし，ボルト孔から離間するに従ってそれぞれを逆にする形状を有している。
【０００３】
また，本出願人に係る出願である特開平１１−２１８２２３号公報に開示された密封装置は，アルミニウム材料やプラスチック材料から成る管等の連結すべき対向面が変形をし易く且つ表面粗さが粗い場合でも，安定してシール性能を確保でき，金属ガスケットは，非締め付け状態でＮ字形の形状に形成され，フランジの対向面に形成された環状溝内に配置され，断面が傾斜したＮ字状となるように内側ビードと外側ビードとを有し，中間の大きさの撓み量において荷重の変化が少ない荷重撓み特性を備えている。アルミニウム材料やプラスチック材料から成るフランジでは，対向面に変形が生じたり，表面粗さが成形時の比較的粗い表面のままであっても，金属ガスケットは，かかる変形や粗さを吸収し，且つ吸収した後も荷重の変化が少なく，安定したシール面圧が確保される。
【０００４】
また，実開昭６４−２２８５２号公報に開示されたガスケットは，１枚の弾性金属板から形成され，弾性金属板には該面から外方へ立ち上がり，次いで前記面と全体的に見て平行となり，次いで前記面に対して外方へ更に向かうように曲げられた断面形体のビードを有している。また，実開平２−４０６２号公報に開示されたメタルガスケットは，多段ハーフビードを備えたものであり，第３図には，水平部の幅が広い単純ハーフビードのガスケットが開示されている。
【０００５】
更に，耐熱性向上のための皮膜を施工するガスケットとしては，例えば，ガスケットの特定面に耐熱皮膜を施工するものは従来から知られているものである（例えば，実開昭６２−１１６１４９号公報，実開昭６３−１９５１６１号公報，実開昭６３−１６２１６７号公報，実開平１−１８００６１号公報，実開平２−６１１６９号公報参照。）。また，従来，積層金属ガスケットのグロメット内の特定位置に耐熱性フィルムを設けるものが知られている（例えば，実開平４−６４４６６０号公報参照）。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】しかしながら，前掲特開昭６１−２５５２５０号公報に開示された単板金属ガスケットは，ボルト孔側から離間するに従いという暖味な構成であり，幾何学的に具体的な領域を決めることができず，特に，締付ボルト孔が各流体孔に対して均等に配置されていない構成の場合には，幅の変化領域の貝体的な決定はできなくなる問題がある。
【０００７】
また，前掲特開平１１−２１８２２３号公報に開示された密封装置は，金属ガスケットを非締め付け状態でＮ字型の形状に成形する必要があるため，各ビード傾斜部の長さが略等しくとも，形状がやや複雑になる。また，該金属ガスケットは，締め付け初期の低圧縮時から，ハーフビード山頂部の２箇所及び両側の先端部の２箇所がいずれも当接面と接するので，山頂部位置でかなりの高面圧が発生し，また，たわみ量が変化しても，又は圧縮量がバラついても，一定面圧が得られるが，ビード山の角度などの精度管理が必要になる。また，該金属ガスケットは，平坦部を内側及び外側に設けることもでき，平坦部にも反力や面圧が発生するが，平坦部の幅はビード幅に比べて極めて狭いものであり，流体孔の周囲において広幅のシール部は形成されない形状に基づいており，形状が複雑になる。
【０００８】
前掲実開昭６４−２２８５２号公報に開示されたガスケット及び実開平２−４０６２号公報に開示されたメタルガスケットは，いずれも構成的にやや複雑であり，隣接する流体孔の孔間が狭い複数シール孔の場合には適用し難い形状に形成されている。
【０００９】
ところで，最新のエンジンでは，軽量化のためにエキゾーストマニホルド側のフランジを従来の鋳物に代えて板材で構成する場合がある。該フランジの板厚は，８〜９ｍｍ程度から更に薄くされ，３〜４ｍｍ程度になる場合もある。鋳物製のフランジは，剛体に近いが，薄板フランジでは剛性が極めて低くなり，その結果，フランジ締結時に歪みや変形が大きくなる。このような状況下で，従来のガスケットを用いると，所定のシール性能が得られ難くなる。即ち，従来のハーフビードを備えた単層金属エキゾーストマニホルドガスケットは，低剛性フランジ及び低圧縮締付の条件の場合に，それらの条件に対応できる構造が考慮されていない。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明の目的は，上記の問題を解消することであり，流体孔の周りの環状水平部とその外側の環状ハーフビードの幅に焦点を絞って，それらに関する極めて単純な方法によって，流体孔と環状ハーフビードとの間に位置する環状水平部の幅を環状ハーフビードの幅より小さくすることなく，環状ハーフビードの幅をボルト孔との遠近領域に対応して流体孔周りで変化させて，流体孔の回りに発生する面圧を実質的に略均一化し，シール性能を向上させ，しかも低圧縮時から従来のＮ字型の単層ガスケットと同等程度の高面圧を確保し，低剛性の薄板フランジを備えたマニホルドガスケットとして適用して好適であり，低圧縮の条件下でも所要のシール性能を発揮でき，最近の高性能エンジンに適用して好ましい耐熱性を有する単層ガスケットを提供することである。
【００１１】
この発明は，互いに対向する部材の対向面間に介在して適用される流体孔及びボルト孔を備えた１枚の弾性プレートから成り，前記弾性プレートは前記部材間での非締め付け状態で前記流体孔側から孔周囲に前記対向面間に水平に延びる環状水平部，前記環状水平部から前記対向面に対して傾斜して延びる傾斜部を有する環状ハーフビード，及び前記環状ハーフビードから前記対向面間に水平に延びる水平部を連続して備えている単層ガスケットにおいて，前記弾性プレートの非締め付け状態における前記環状水平部の幅は前記環状ハーフビードの幅と同等又は大きくなる形状に形成されていることを特徴とする単層ガスケットに関する。
【００１２】
この単層ガスケットは，前記環状ハーフビードの幅を前記環状水平部の幅より小さく形成することによって，前記ボルト孔に通したボルトによって前記部材の前記対向面間で前記弾性プレートを締め付けた時に締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生するものである。
【００１３】
この単層ガスケットは，前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの前記ボルト孔からの幾何学的に定められた遠近領域に応じて前記環状ハーフビード自体の面圧を変化させて前記流体孔の周りに発生する面圧を均一化したものである。
【００１４】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートに予め決められた所定の位置に形成された前記ボルト孔からの前記環状ハーフビードの幾何学的に定められた遠近領域を基準として，前記ボルト孔の近傍に存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が大きく且つ前記ボルト孔から遠くに存在する前記流体孔の周囲の前記環状ハーフビードの領域の前記幅が小さくなるように変化させたものである。
【００１５】
この単層ガスケットは，前記流体孔の中心と前記流体孔と対応する複数の前記ボルト孔の中心とをそれぞれ結ぶ仮想直線上において，これらの前記仮想直線と前記環状ハーフビード又は前記流体孔の縁との交点から前記流体孔の中心方向に一定等距離となる点をそれぞれの前記仮想直線に対応して選択し，前記ボルト孔に対応して最も近い選択された前記点から前記ボルト孔の中心までのそれぞれの距離を半径としてそれぞれの前記ボルト孔の中心を中心とする仮想円弧を描き，これらの前記仮想円弧が通る範囲内の前記環状ハーフビードのうち，いずれかの対応する前記ボルト孔から最も近い領域，中間領域及び前記仮想円弧が通る範囲外の遠い領域に前記環状ハーフビードの領域を区分し，前記環状ハーフビードの幅を，前記最も近い領域を最大に形成し，前記中間領域及び前記範囲外の前記遠い領域の順に順次小さく形成したものである。
【００１６】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートの表面の一部又は全面には，耐熱性の皮膜が設けられている。また，この単層ガスケットは，前記弾性プレートの前記流体孔に対応して，前記部材にそれぞれ対向して形成された流体孔の孔径が互いに異なる場合において，前記弾性プレートを前記部材間に装着する際に，前記弾性プレートは前記流体孔の孔径が大きい前記部材側に前記環状水平部が当接し且つ前記流体孔の孔径が小さい前記部材側に前記水平部が当接する状態に前記部材間に介挿されているものである。
【００１７】
この単層ガスケットは，前記弾性プレートには，前記流体孔が複数個形成され，前記流体孔に対応して前記ボルト孔が複数個それぞれ形成されている。また，前記弾性プレートは，耐熱性を有する弾性樹脂板，弾性金属板，又はセラミックス板から形成されている。
【００１８】
この単層ガスケットは，上記のように，環状ハーフビードの幅を流体孔の周りの環状水平部の幅より小さく形成しているので，部材の対向面間に弾性プレートをセットしてボルトで締め付け時に，締め付け初期から前記環状水平部の先端部が一方の前記部材の前記対向面に当接してばね反力が発生し，シール性能をアップできる。また，弾性プレートをボルトで締め付け時に，予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔と流体孔の回りの領域との幾何学的に定められた遠近領域でボルトによる締め付け力が変化するが，ボルト孔からの遠近領域にかかわらず，流体孔の回りの面圧を略均一化することができ，流体孔の回りでのシール性能を向上させ，たとえ繰り返しの熱負荷等を受けたとしても該負荷に影響されることなく，常に良好なシール性能を確保できる。特に，この単層ガスケットでは，流体孔の回りの環状ハーフビードの幅の大きさは，ボルト孔からの遠近領域を幾何学的に容易に設定して決定できる。また，流体孔とボルト孔との中心を結ぶ仮想直線と環状ハーフビードとの交点における環状ハーフビードは，環状中心線又は傾斜部の両側にある各水平部との境界の二つの環状境界線即ち二つの環状境界線のうちのいずれかである。更に，この単層ガスケットについは，耐熱性の皮膜の材質，及び皮膜の施工手段は問わないものであり，皮膜の施工手段は，例えば，ゴム質，無機質，セラミックス等の塗布，接着，溶射及び積層等の手段によって弾性プレートに設けたものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下，図面を参照して，この発明による単層ガスケットの実施例を説明する。まず，図１及び図２を参照して，この発明による単層ガスケットがエキゾーストマニホルドガスケットに適用された実施例について説明する。この単層ガスケットは，特に，多気筒エンジンに適用して好ましいものであり，１枚の弾性プレート１から構成され，弾性プレート１の表面には，必要に応じて全面又は部分的な領域に窒化硼素（ＢＮ）系のセラミックス，フッ素ゴム等の耐熱性を有する皮膜１８がコーティングされている。弾性プレート１には，排気ガスが通過する流体孔２，幾何学的に予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔３，及び流体孔２の周囲に形成されているｌ条の環状ハーフビード４が設けられている。流体孔２は，排気ガスが漏洩するのを防止するようにシールをするべき孔であり，この実施例ではシール手段は環状ハーフビード４によって達成されている。
【００２０】
図１では，この単層ガスケットの各ボルト孔３は，それぞれ対応する円形の流体孔２に対して予め決められた所定の位置に対称になるように形成されている。図２では，この単層ガスケットは，中心にある長円形の流体孔２に対応して設けられた２個のボルト孔３は非対称な位置では予め決められた所定の位置に形成され，全体として略対称な形状に形成されている。図３は，図１のＡ−Ａ断面に対応すると共に，図２のＢ−Ｂ断面に対応する断面図である。流体孔２側から順に孔周囲の環状水平部５，傾斜部６を有する環状ハーフビード４及び環状ハーフビード４の外側に位置する外側の水平部７を連続して備えており，非締め付け状態における環状水平部５の幅Ｗ_１（水平であるので長さに等しい）が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ_２）よりも大きく形成されると共に，図３に示すように，環状水平部５は水平部７よりも高い位置にある。ここで，環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，その長さＷ_２が同一であっても高さが変化することによって異なってくるので，非締め付け状態における幅を指しているものである。例えば，弾性プレート１の板厚は，０．２〜０．３ｍｍである。また，環状水平部５の幅Ｗ_１は，１．０〜７．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．５ｍｍである。環状ハーフビード４の幅Ｂｗは，１．０〜６．０ｍｍの範囲であり，好ましくは，約２．０ｍｍである。この場合に，環状水平部５の幅Ｗ_１と環状ハーフビード４の幅Ｂｗとを等しい値に形成することもできる（即ち，Ｗ_１≧Ｂｗ）。
【００２１】
図示していないが，この単層ガスケットがインテークマニホルドガスケットに適用された実施例については，エキゾーストマニホルドガスケットと同様の構成を有している。インテークマニホルドガスケットの場合には，弾性プレート１の材料は，金属板が代表的であるが，弾性で且つ耐熱性を有する樹脂板を用いることができる。
【００２２】
この単層ガスケットは，図４に示すように，シリンダヘッドガスケットに適用できる。シリンダヘッドガスケットの場合には，主とする流体孔２及びボルト孔３の他に，水，油等の各種の孔が設けられているが，これらの孔周囲にも，上記と同様な構成のシール用の環状ハーフビード４が設けられるものである。この実施例の単層ガスケットは，弾性プレート１が一方の部材（部品）としてのシリンダヘッド８と他方の部材（部品）のシリンダブロック９との間の対向面１０，１１間に介在されている。シリンダヘッド８には燃焼室孔２３が形成され，シリンダブロック９には燃焼室孔２４が形成されている。対向面１０，１１は弾性プレート１に対してはシール当接面を形成している。図４は，図３の形状を持つ単層ガスケットの弾性プレート１をシリンダヘッド８とシリンダブロック９との対向面１０，１１間に介挿して締め付けた場合に，その締め付け初期状態及び面圧Ｐ_１，Ｐ_２（棒線で示す）とばね反力Ｇの発生状況を示す断面図である。
【００２３】
環状水平部５の幅Ｗ_１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも大きい場合であるので，締め付け初期に弾性プレート１の流体孔２側の先端部１２が，シリンダブロック９の対向面１１側に当接する状態になる。このような変形では，弾性プレート１の先端部１２にばね反力Ｇが生じ，その結果，図４に示すように，傾斜部６の両端即ち境界部２１，２２の山頂部に棒線で示す大きい面圧Ｐ_１，Ｐ_２がそれぞれ発生する。即ち，締め付けの初期の低圧縮時から強い面圧を得ることが可能である。締め付けが進むと上記ばね反力Ｇも面圧も次第に大きくなり，さらに締め付け終了時には第１水平部５は対向面１１即ちシール当接面と水平に近い状態で接触するので，第１水平部５の先端部１２側で広い幅のシール部か形成され，ここにも高い面圧が発生する。したがって，低圧縮から所定の締め付け条件に至るまでの間でシール性能が向上する。
【００２４】
図１０には，図４の本発明の単層ガスケットに対応する比較例としての単層ガスケットが示されている。図１０には，弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’_１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’（符号Ｂｗ’は図示せず，図１０では，長さをＷ’_２で表示）よりも小さい（Ｗ_１’＜Ｂｗ’）場合の状況が，図４の本発明の単層ガスケットに対比して示されている。弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’_１及び環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’の条件のみが，図４の場合と異なる時に，同一の締め付け状態では，弾性プレート１の先端部１２は，対向面１１にまだ当接していない状態である。従って，弾性プレート１の先端部１２には，ばね反力が全く生じていないので，傾斜部６の両端の境界部２１，２２の山頂部に発生する面圧Ｐ_３，Ｐ_４は図４の面圧Ｐ_１，Ｐ_２に比較して小さくなり，締め付け初期に得られる面圧Ｐ_３，Ｐ_４は小さいものとなる。
【００２５】
図５は，基本的には図１〜図３に示す単層ガスケットを，エキゾーストマニホルド用ガスケットに適用した場合を示す説明図である。この単層ガスケットは，弾性プレート１が一方の部材（部品）としてのエキゾーストマニホルド１３の対向面１９と，他方に部材（部品）としてのシリンダヘッド１４の対向面２０との間に介在されている。エキゾーストマニホルド１３は，排気ガスが流れるポートである流体孔１５を有し，また，シリンダヘッド１４はエンジンから排出された排気ガスが流れる排気ポートである流体孔１６が形成されている。一般的に，エンジンの排気ポートの構成では，製作精度上，及び排気ガスのスムースな排出の点から，エキゾーストマニホルド１３側の流体孔１５の孔径Ｒ_１が，シリンダヘッド１４側の排気ポートである流体孔１６の孔径Ｒ_２よりも大きくなるように設定されている。この場合，単層ガスケットの弾性プレート１の流体孔２は，エキゾーストマニホルド１３の流体孔１５の孔径Ｒ_１より大きく且つシリンダヘッド１４の流体孔１６の孔径Ｒ_２にほぼ同じに形成されている。また，図示していないが，弾性プレート１のボルト孔は，シリンダヘッド１４に形成されたボルト孔と一致するように設定され，更に，エキゾーストマニホルド側フランジに形成されたボルト孔径は，シリンダヘッド１４のボルト孔径よりもやや大きく設定され，エキゾーストマニホルド側フランジの製作上の誤差や，より一層の高温に起因する熱膨張や熱収縮による変動を吸収できるように形成されている。
【００２６】
また，単層ガスケットの弾性プレート１をシリンダヘッド１４とエキゾーストマニホルド１３との間に装着する際に，エキゾーストマニホルド１３の流体孔１５の大きい孔径Ｒ_１の対向面１９側に弾性プレート１の水平部７よりも高い位置にある環状水平部５が当接するように配置され，また，シリンダヘッド１４の流体孔１６の小さい孔径Ｒ_２の対向面２０側に水平部７が当接するように配置して介挿される。このため，弾性プレート１のエキゾーストマニホルド１３側では露出部１７が生じる。しかしながら，弾性プレート１をボルトによって締め付けると，締め付け初期の状況及び発生するばね反力Ｇと面圧は，図４に示したものと全く同様となる。
【００２７】
この実施例では，弾性プレート１の露出部１７の表面を含むエキゾーストマニホルド１３側の全表面及びシリンダヘッド１４側の露出部１７に略対応する表面に窒化硼素（ＢＮ）系セラミックスからなる耐熱性の皮膜１８がコーティングされている。一般に，窒化硼素は，固体潤滑剤として使用されるものであるが，ＢＮ系セラミックスは，ガスケットとして対向面間の摺動領域ではなじみ性が良く，好ましい材料である。弾性プレート１の表面にコーティングされた皮膜１８によって，弾性プレート１の露出部１７及びエキゾーストマニホルド１３側が高温の排気ガス熱から保護されると共に，弾性プレート１の皮膜１８を施工したエキゾーストマニホルド１３側の表面とエキゾーストマニホルド１３側の対向面１９との滑り性が維持され，両部材１３，１４及び弾性プレート１の熱膨張熱収縮に基づく変動に対する追随性を向上させることができる。この場合，耐熱性皮膜１８の材質及びその施工手段は如何なる手段でもよいことは勿論である。例えば，皮膜１８は，ゴム質，無機質，セラミック等の塗布，接着，溶射，積層等の被覆即ちコーティングであり，皮膜１８の厚さも任意であり，更に，皮膜１８の施工の場所も必要に応じて任意に選択することができるものである。
【００２８】
図１１には，図５の本発明の単層ガスケットに対する比較例としての単層ガスケットが示されている。図１１には，弾性プレート１の非締め付け状態における弾性プレート１の環状水平部５の幅Ｗ’_１が環状ハーフビード４の幅Ｂｗ’（符号Ｂｗ’は図示せず，図１１では長さをＷ’_２で表示）よりも大きい（Ｗ’_１＞Ｂｗ’）場合であり，図５の本発明の単層ガスケットの配向に対比して（即ち，弾性プレート１を逆向きに配置した状態が）示されている。図１１に示すように，弾性プレート１の締め付け時には，弾性プレート１の先端部１２が図５の単層ガスケットの場合とは逆方向に曲がった状態になっている。即ち，図１１は，弾性プレート１の環状水平部５をシリンダヘッド１４側の大きい孔径Ｒ_２の対向面２０側に配置する向きに配置した例である。部材間での締め付け初期には，弾性プレート１の先端部１２は，いずれの対向面１９，２０にも接しない状態になるので，先端部１２にはばね反力が全く発生しない。従って，発生する面圧Ｐ_７，Ｐ_８は，図１０に示した場合と同様に小さくなり，シール性能が低下するものである。
【００２９】
図６には，図５に示す本発明の単層ガスケットと図１１に示す比較例の単層ガスケットとを部材間に介挿した場合におけるガスケット圧縮量と面圧（又は荷重）との関係の基本的な状態を示す説明図である。図５に示す本発明の単層ガスケット（ＴＩ）の場合には，実線で示すように，比較的に低圧縮量の時点からガスケット即ち弾性プレート１の先端部１２が対向面２０に接してばね反力Ｇが発生するので，該ばね反力Ｇにより高い面圧Ｐ_５，Ｐ_６を得ることができる。更に，ガスケットをＮ字型の形状に形成することなく，単純な形状により，Ｎ字型のガスケットと同様に，締め付け初期の低圧縮時から，先端部１２及び環状ハーフビード４の境界部２１，２２が山頂部となって２箇所がいずれも対向面１９，２０と接するので，山頂部で十分に高い面圧Ｐ_５，Ｐ_６が発生し，また，たわみ量が変化しても，圧縮量がバラついても，或いはエンジン運転による繰り返しの熱負荷を受けたとしても，一定の面圧Ｐ_５，Ｐ_６が得られるという特性を有することになる。これに対して，図１１に示す比較例の単層ガスケット（ＰＡ）の場合には，点線で示すように，低圧縮量の時点は勿論のこと，弾性プレート１の先端部１２でのばね反力Ｇが発生しないので，面圧Ｐ_７，Ｐ_８は低くなり，良好なシール性能を確保できないという問題がある。
【００３０】
従って，本発明による単層ガスケットは，シリンダヘッド，シリンダブロック，インテーク又はエキゾーストマニホルド，管体等の部材間で単層ガスケットを締め付ける時に，各部材の変形が比較的に大きく，低締め付け力でなければならないような，例えば，オールアルミニウムオープンデッキタイプ，又は比較的に高締め付け力の適用も可能なクローズドタイプのエンジン等に用いるものとして好適なものである。特に，本発明の単層ガスケットは，低圧縮の締付条件を必要とするような低剛性の薄板フランジを備えたエキゾーストマニホルド用として好適である。更に，本発明の単層ガスケットは，単純な構成であり，低圧縮の段階から高い面圧が得られるので，比較的シール面圧が低くてもよいインテークマニホルド用としても好適である。また，本発明の単層ガスケットは，弾性プレート１として，弾性金属板を用いた場合には，熱処理により通常用いられるＳＵＳ３０１よりも高弾性に調質した材料又は高マンガンで窒素を含有する非磁性オーステナイト系の高弾性ステンレス鋼板を用いるのが好ましい。弾性プレート１を構成する弾性金属板としては，その他，アルミニウム合金材，銅合金材を用いることができる。
【００３１】
本発明の単層ガスケットについては，環状水平部５の幅Ｗ_１を環状ハーフビード４の幅Ｂｗ（長さはＷ_２）と等しくすることかできるが，図４及び図５に示すように，環状水平部５の幅Ｗ_１を環状ハーフビード４の幅Ｂｗよりも許容される限り広くする方が，高面圧化のために部材間での締め付け初期から早期に先端部１２のばね反力Ｇを有効に利用することかできるので好ましいものである。
【００３２】
図７には，図２の中央の流体孔２及び流体孔２に対応するボルト孔３を示す部分を拡大した平面図が示されている。各ボルト孔３が流体孔２の中心Ｏに対して幾何学的に均等又は対称に配置されていないことに起因して，ボルトの締め付け力が強く及んで面圧が過大となるボルト孔３の近傍の環状ハーフビード４の面圧を小さくするために，例えば，環状ハーフビード４の幅を拡大する場合がある。この時，ボルト孔３からの距離に応じて，環状ハーフビード４の幅を拡大する領域を，幾何学的に具体的に且つ合理的に決定する必要がある。このような必要性は，エキゾーストマニホルドガスケットのみでなく，シリンダヘッドガスケットの場合にも同様に存在している。
【００３３】
図７には，環状ハーフビード４の幅を，流体孔２の中心Ｏとボルト孔３の中心Ｐ，Ｑとの間の距離を考慮して決定した実施例が示されている。シールをするべき流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ａの中心Ｑとを結ぶ仮想直線ＯＱ，及び流体孔２の中心Ｏと流体孔２に対応するボルト孔３Ｂの中心Ｐとを結ぶ仮想直線ＯＰを引く。中心間の距離はＯＰ＞ＯＱである。直線ＯＰ，ＯＱ上において，直線ＯＰ，ＯＱと環状ハーフビード４の中心線４Ｃとの交点Ｈ，Ｉから流体孔２の中心Ｏ方向に一定等距離となる点Ｊ，Ｋをそれぞれの直線ＯＰ，ＯＱに対応して選択する（ＨＪ＝ＩＫ）。この時，点Ｉ，Ｈは，環状ハーフビード４の図示しない二つの境界線２１，２２，言い換えると，傾斜部６の両側にある環状水平部５側の境界線２１と水平部側の境界線２２との間のうちのいずれかの交点でもよいし，または流体孔２の孔縁として決定してもよいものである。
【００３４】
ボルト孔３に対応して最も近い選択された点Ｋ，Ｊからボルト孔３の中心Ｐ，Ｑまでのそれぞれの距離ＫＰ，ＪＱを半径として，それぞれのボルト孔３の中心Ｐ，Ｑを中心とする仮想円弧Ｔ，Ｖを描き，環状ハーフビード４の中心線４Ｃとの交点Ｌ及びＭと，交点Ｎ及びＳとを求める。これらの円弧Ｔ，Ｖで切断される即ち円弧Ｔ，Ｖが通る環状ハーフビード４のうち，ボルト孔３から最も近い領域Ａ（Ｌ−Ｍ間），遠い領域Ｂ（Ｎ−Ｓ間），及びいずれの円弧Ｔ，Ｖによっても切断されない環状ハーフビード４の領域Ｃ（Ｌ−Ｎ間とＭ−Ｓ間）の３つの領域に区分する。図７に示すように，領域Ａが小さい領域になり，領域Ｂが中間の領域になり，領域Ｃが大きな領域を示している（Ａ＜Ｂ＜Ｃ）。こうして，環状ハーフビード４の幅を，最も近い領域Ａを最大にし，中間領域Ｂ及び切断されない遠い領域Ｃの順に順次小さく形成し，面圧を調整する。この時に，各領域Ａ，Ｂ，Ｃの接続部の幅は，滑らかに変化させることが好ましい。ここで，距離ＨＪと距離ＩＫとは等しい距離であるが，この距離は任意にとることができ，距離ＨＯ又は距離ＩＯの程度を最大値とすればよい。
【００３５】
上記のように，環状ハーフビード４の幅をボルト孔３と距離との関係で決定すれば，シールすべき流体孔２の平面形状が円形でなくとも，また対応するボルト孔３が流体孔２の中心Ｏに対して均等又は対称に配置されなくても，各ボルト孔３から等距離となる環状ハーフビード４の幅の領域を幾何学的に具体的に決定することができ，面圧分布の調整配分をより正確に合理的に実施することが可能となる。また，面圧調整のために，環状ハーフビード４の高さを流体孔２の周囲において，境界における環状ハーフビード４の幅を滑らかに変化させる領域を大きくすることによって適宜徐々に変化させる技術的思想を組み合わせることも可能である。
【００３６】
次に，図７〜図９及び図１２を参照して，ガスケットのハーフビードにより発現する面圧について説明する。ガスケットの孔周りに形成したハーフビードについて，非締め付け状態における高さが同一，剛性等の材質が同一，且つボルトによる締め付け力即ち締結力が同一であるという条件では，一般的な傾向として，図８に示すように，ハーフビードの撓み量に従って面圧は連続して上昇するが，ハーフビードの小さい幅（ＢＳ）が面圧が高く，大きい幅（ＢＬ）が面圧が低く，中間幅（ＢＭ）では面圧が中間になる状態で変化し，最大面圧はＢＳの面圧が最も高い値となり，ＢＬの面圧が最も低い値となり，ＢＭの面圧が中間の値となる。しかしながら，部材の対向面間にガスケットを介在させて予め決められた所定の位置に形成されたボルト孔にボルトを挿通して締め付けた場合には，ボルトによる締結力は，流体孔の周りの領域においてボルト孔との距離が異なるため，ハーフビードの流体孔周りの領域では位置によって荷重が異なる。従って，ボルトの締め付けによって発生する面圧は，ボルト孔に近い領域では大きく，離れるに従って小さくなる傾向がある。
【００３７】
上記のことを考慮すると，例えば，板厚０．２５ｍｍの単層ガスケットの流体孔２の周りに形成された環状ハーフビード４が全周の領域で同一高さ，例えば，０．７５ｍｍで，同一幅，例えば，２．０ｍｍに形成された場合には，図１２に示すように，流体孔２の周方向における面圧に関しては，流体孔２の周りの領域Ａでの面圧が最も高くなり，領域Ｂで中間値となり，領域Ｃで最も低くなり，特に，領域Ｃではシールに必要な面圧を確保できないことになり，流体孔２の周りのシール性能を確保することができなくなる。但し，図１２に示す領域Ｃは，図７に示す２つの領域Ｃの内の大きい方，即ち，ボルト孔３から最も遠い方を意味している。
【００３８】
本発明による単層ガスケットは，流体孔２の周りの全周が領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃの３区分の領域に分けられ，それぞれの環状ハーフビード４の幅が異なるように設定されている。例えば，領域Ａでの環状ハーフビード４の幅が２．２５ｍｍに設定され，領域Ｂでの環状ハーフビード４の幅が２．１ｍｍに設定され，領域Ｃでの環状ハーフビード４の幅が１．８ｍｍに設定されている。もし，ビード幅を除いて図１２の場合と同一条件とした本発明の場合では，荷重が低下した分だけ環状ハーフビード４の幅が小さく形成されているので，図９に示すように，流体孔２の周方向における面圧に関しては，流体孔２の全周にわたって面圧を実質的に略均一化するか，又は面圧のバラツキを小さくすることができ，領域Ｃにおける面圧をシールに必要な所定の面圧以上に維持することができ，シール性能をボルト孔３からの遠近領域によって低下させることなく，常にシールに必要な面圧を発生させることができる。図９に示す領域Ｃは，当然，図１２の場合に対応している。
【００３９】
【発明の効果】
この発明による単層ガスケットは，上記のように構成されているので，流体孔の周りに沿って環状水平部を設け，該環状水平部の外側に環状ハーフビードを設けるだけであり，従来のようなＮ字型の形状に構成する必要がないのて，極めて単純な構造でありながら，流体孔の周囲に沿って低圧縮時から従来のＮ字型ガスケットと同等程度の高面圧が得られる。特に，環状ハーフビードの幅を流体孔とボルト孔との幾何学的な距離関係で容易に決定して形成できる。それによって，ボルト孔の近傍に存在する流体孔の周囲の環状ハーフビードについて，幾何学的に合理的に面圧の変更調整部分を決定することができ，面圧調整における自由度が大きく，柔軟性を持たせることができる。また，低剛性のフランジを持つエキゾーストマニホルドや低圧縮力の締付条件を必要とする部材の場合にも，従来の単層ガスケットと比較して優れたシール性能を発揮でき，最近の高性能エンジンにも適用可能な耐熱構成を有し，例えば，シリンダヘッドガスケット，インテークマニホルドガスケット，エキゾーストマニホルドガスケット等の各種のガスケットとして高いシール性を発揮させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明による単層ガスケットが適用されたエキゾーストマニホルドガスケットの一実施例を示す平面図である。
【図２】この発明による単層ガスケットが適用されたエキゾーストマニホルドガスケットの別の実施例を示す平面図である。
【図３】この発明による単層ガスケットについて，流体孔の周りの環状水平部，環状ハーフビード及び外側の水平部の関係の一実施例を示す断面図である。
【図４】この発明による単層ガスケットが適用されたシリンダヘッドガスケットの一実施例を示し，環状水平部を一方の部材に水平部を他方に部材に接して配置した状態を示す断面図である。
【図５】この発明による単層ガスケットが適用されたマニホルドガスケットの一実施例を示し，環状水平部をエキゾーストマニホルド側に向けて配置した時の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図６】図５と図１１とに示す単層ガスケットの環状ハーフビードに生じる圧縮量に対する面圧の関係を示すグラフである。
【図７】この発明による単層ガスケットについて，流体孔の周りのボルト孔との遠近による領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃを幾何学的に決定する方法を示す説明図である。
【図８】単層ガスケットに設けた環状ハーフビードの幅と面圧との関係を示すグラフである。
【図９】この発明による単層ガスケットの流体孔の周りの領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃに発生する面圧を示す説明図である。
【図１０】比較例の単層ガスケットについて，環状水平部が環状ハーフビードの幅より小さい場合の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図１１】比較例の単層ガスケットについて，弾性プレートの配置を図５の配置と逆向きに配置した場合であって，環状水平部をシリンダヘッド側に向けて配置した時の締め付けによる面圧の発生状態を示す説明図である。
【図１２】比較例の単層ガスケットの流体孔の周りの領域Ａ，領域Ｂ及び領域Ｃに発生する面圧を示す説明図である。
【符号の説明】
１　　弾性プレート
２　　流体孔
３　　ボルト孔
４　　環状ハーフビード
５　　環状水平部
６　　傾斜部
７　　水平部
８，９，１３，１４　部材
１０，１１，１９，２０　対向面
１２　先端部
１５，１６　ポート（流体孔）
１７　露出部
１８　皮膜
２１，２２　境界部
２３，２４　燃焼室孔
Ａ，Ｂ，Ｃ　流体孔周りの領域
Ｂｗ　環状ハーフビードの幅
Ｐ_１，Ｐ_２，Ｐ_３，Ｐ_４，Ｐ_５，Ｐ_６，Ｐ_７，Ｐ_８　面圧
Ｇ　　ばね反力
Ｗ_１　環状水平部の幅[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cylinder head gasket disposed between opposed surfaces of a cylinder block and a cylinder head constituting an engine, and an intake or exhaust manifold disposed between opposed surfaces of a cylinder head and a manifold. A single gasket, a gasket for sealing arranged between the opposing surfaces of the joints between the pipes, or a simple plate made of an elastic plate applied to the gasket for sealing arranged between the opposing surfaces of the joints between the piping and various devices Related to layer gaskets.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, a single-plate metal gasket disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-255250 (Japanese Patent Publication No. 6-12095) has a combustion chamber hole and a plurality of bolts around the combustion chamber hole in a substrate made of an elastic metal plate. A stepped bead is formed on the substrate to surround the combustion chamber hole, and the spring constant increases as the stepped bead is separated from the bolt hole side of the bolt fastening portion. The height and width of the inclined portion of the step-shaped bead are gradually changed. The single-plate metal gasket has a shape in which the width is increased and the height is reduced in the vicinity of the bolt hole, and each is reversed as the distance from the bolt hole increases.
[0003]
The sealing device disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-218223, which is an application filed by the present applicant, has a problem in that the opposing surfaces to be connected, such as tubes made of aluminum or plastic materials, are easily deformed and the surface roughness is low. Even in a rough case, the sealing performance can be ensured stably. The metal gasket is formed in an N-shape in a non-tightened state, is arranged in an annular groove formed on the opposite surface of the flange, and has an N-shape with an inclined cross section. It has an inner bead and an outer bead so as to have a shape, and has a load bending characteristic in which a change in load is small at a bending amount of an intermediate size. In the case of flanges made of aluminum or plastic materials, even if the facing surface is deformed or the surface roughness remains relatively rough during molding, the metal gasket can absorb such deformation and roughness, and Even after absorption, the change in load is small, and a stable seal surface pressure is secured.
[0004]
The gasket disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open Publication No. 64-22852 is formed from a single elastic metal plate, and the elastic metal plate rises outward from the surface and then is parallel to the surface as a whole. And then have a bead in cross-section that is bent further outwardly with respect to said surface. The metal gasket disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 2-4062 is provided with a multi-stage half bead, and FIG. 3 discloses a simple half bead gasket having a wide horizontal portion.
[0005]
Further, as a gasket for applying a film for improving heat resistance, for example, a gasket for applying a heat-resistant film on a specific surface of the gasket is conventionally known (for example, Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 62-116149). See Japanese Utility Model Application Laid-Open Nos. 63-195161, 63-162167, 1-1180061, and 2-61169. Conventionally, a heat-resistant film is provided at a specific position in a grommet of a laminated metal gasket (for example, see Japanese Utility Model Laid-Open No. 4-644660).
[0006]
However, the single-plate metal gasket disclosed in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-255250 has a warm structure in which the distance from the bolt hole increases, and it is geometrically specific. In particular, when the tightening bolt holes are not evenly arranged for each fluid hole, it is impossible to determine the width change region in a shell-like manner. is there.
[0007]
Further, in the sealing device disclosed in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-218223, the metal gasket needs to be formed in an N-shape in a non-tightened state. The shape becomes slightly complicated. In addition, since the metal gasket is in contact with the contact surface at both the top of the half-bead and the two points at the tips on both sides from the time of low compression in the initial stage of tightening, considerable high surface pressure is generated at the top of the half bead. In addition, even if the amount of deflection changes or the amount of compression varies, a constant surface pressure can be obtained, but accuracy control such as the angle of the bead peak is required. The metal gasket can also be provided with a flat part on the inside and the outside, and the flat part also generates a reaction force and a surface pressure. However, the flat part is extremely narrow compared to the bead width, A wide seal portion is not formed around the hole, and the shape is complicated.
[0008]
Both the gasket disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 64-22852 and the metal gasket disclosed in Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 2-4062 are slightly complicated in structure, and a plurality of adjacent fluid holes have a narrow gap. In the case of a seal hole, it is formed in a shape that is difficult to apply.
[0009]
By the way, in the latest engine, the flange on the exhaust manifold side may be made of a plate material instead of the conventional casting in order to reduce the weight. The plate thickness of the flange is further reduced from about 8 to 9 mm, and may be about 3 to 4 mm. Cast flanges are close to rigid bodies, but thin flanges have extremely low rigidity, resulting in large distortion and deformation when the flanges are fastened. Under such circumstances, if a conventional gasket is used, it becomes difficult to obtain a predetermined sealing performance. That is, the conventional single-layer metal exhaust manifold gasket having a half bead does not consider a structure that can cope with the low rigidity flange and the low compression tightening condition in the case of the condition.
[0010]
SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to overcome the above-mentioned problems and to focus on the width of the annular horizontal part around the fluid hole and the annular half-bead outside thereof, and to consider the extreme By using a simple method, the width of the annular half bead can be adjusted to correspond to the area near the bolt hole without making the width of the annular horizontal part located between the fluid hole and the annular half bead smaller than the width of the annular half bead. To substantially equalize the surface pressure generated around the fluid hole, improve the sealing performance, and increase the high surface pressure equivalent to that of the conventional N-type single-layer gasket from low compression. It is suitable to be applied as a manifold gasket with a thin plate flange of low rigidity, and can exhibit the required sealing performance even under low compression conditions. To provide a single-layer gasket having heat resistance.
[0011]
The present invention comprises a single elastic plate having a fluid hole and a bolt hole applied between opposing surfaces of members opposing each other, wherein the elastic plate is provided with the fluid in a non-tightened state between the members. An annular horizontal portion extending horizontally from the hole side to the periphery of the hole between the opposing surfaces, an annular half bead having an inclined portion extending from the annular horizontal portion with respect to the opposing surface, and between the annular half bead and the opposing surface. In a single-layer gasket having a continuous horizontal portion extending horizontally, the width of the annular horizontal portion in a non-tightened state of the elastic plate is formed to have a shape equal to or larger than the width of the annular half bead. The present invention relates to a characteristic single-layer gasket.
[0012]
This single-layer gasket is formed such that the width of the annular half bead is smaller than the width of the annular horizontal portion, so that the elastic plate is fastened between the opposing surfaces of the member by bolts passed through the bolt holes. Thus, the tip of the annular horizontal portion comes into contact with the opposing surface of one of the members to generate a spring reaction force.
[0013]
This single-layer gasket changes the surface pressure of the annular half bead itself in accordance with a geometrically defined near and far region from the bolt hole of the annular half bead around the fluid hole to change the surface pressure of the annular half bead around the fluid hole. The generated surface pressure is made uniform.
[0014]
The single-layer gasket is located in the vicinity of the bolt hole with reference to a geometrically defined near and far region of the annular half bead from the bolt hole formed at a predetermined position in the elastic plate. The width of the region of the annular half bead around the fluid hole is large and the width of the region of the annular half bead around the fluid hole located far from the bolt hole is reduced. is there.
[0015]
The single-layer gasket is provided on a virtual straight line connecting the center of the fluid hole and the centers of the plurality of bolt holes corresponding to the fluid hole, respectively, and the virtual straight line and the edge of the annular half bead or the fluid hole. A point which is at a constant distance in the center direction of the fluid hole from the intersection of is selected corresponding to each of the virtual straight lines, and from the closest selected point corresponding to the bolt hole to the center of the bolt hole. A virtual arc centered on the center of each of the bolt holes with the respective distances as radii, and among the annular half-beads within a range through which these virtual arcs pass, which is closest to any of the corresponding bolt holes The area of the annular half bead is divided into an area, an intermediate area, and a far area outside the range through which the virtual arc passes, and the width of the annular half bead is set to the nearest area. Was formed to the maximum, is obtained by successively formed small in the order of the intermediate region and the far region outside the range.
[0016]
In this single-layer gasket, a heat-resistant film is provided on a part or the entire surface of the elastic plate. Further, in the single-layer gasket, the elastic plate is mounted between the members when the diameters of the fluid holes formed opposite to the members corresponding to the fluid holes of the elastic plate are different from each other. At this time, the elastic plate is interposed between the members in such a state that the annular horizontal portion abuts on the member side where the hole diameter of the fluid hole is large and the horizontal portion abuts on the member side where the hole diameter of the fluid hole is small. It has been inserted.
[0017]
In this single-layer gasket, a plurality of the fluid holes are formed in the elastic plate, and a plurality of the bolt holes are respectively formed corresponding to the fluid holes. Further, the elastic plate is formed of an elastic resin plate, an elastic metal plate, or a ceramic plate having heat resistance.
[0018]
As described above, in this single-layer gasket, the width of the annular half bead is formed smaller than the width of the annular horizontal portion around the fluid hole. From the initial stage of the tightening, the tip of the annular horizontal portion abuts on the opposing surface of one of the members to generate a spring reaction force, thereby improving the sealing performance. Also, when the elastic plate is tightened with bolts, the tightening force of the bolts varies in a geometrically defined near and far region between the bolt hole formed at a predetermined position and the region around the fluid hole. , Regardless of the distance from the bolt hole, the surface pressure around the fluid hole can be made substantially uniform, and the sealing performance around the fluid hole can be improved. Good sealing performance can always be ensured without being affected by the load. In particular, in this single-layer gasket, the size of the width of the annular half bead around the fluid hole can be determined by easily setting the area near and far from the bolt hole geometrically. In addition, the annular half bead at the intersection of the virtual straight line connecting the center of the fluid hole and the bolt hole with the annular half bead is formed by two annular boundary lines, that is, two annular boundary lines between the horizontal center line or the horizontal portions on both sides of the inclined portion. One of the ring boundaries. Further, the material of the heat-resistant film and the method of applying the film are not limited with respect to the single-layer gasket. It is provided on the elastic plate by means such as lamination.
[0019]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of a single-layer gasket according to the present invention will be described with reference to the drawings. First, an embodiment in which a single-layer gasket according to the present invention is applied to an exhaust manifold gasket will be described with reference to FIGS. This single-layer gasket is particularly preferable to be applied to a multi-cylinder engine. The single-layer gasket is composed of one elastic plate 1, and the surface of the elastic plate 1 is nitrided on the entire surface or a partial region as necessary. A heat-resistant film 18 such as boron (BN) -based ceramics or fluorine rubber is coated. The elastic plate 1 has a fluid hole 2 through which the exhaust gas passes, a bolt hole 3 formed at a predetermined position geometrically predetermined, and an annular half-bead formed around the fluid hole 2. 4 are provided. The fluid hole 2 is a hole to be sealed so as to prevent leakage of the exhaust gas. In this embodiment, the sealing means is achieved by an annular half bead 4.
[0020]
In FIG. 1, each bolt hole 3 of this single-layer gasket is formed so as to be symmetrical at a predetermined position with respect to the corresponding circular fluid hole 2. In FIG. 2, this single-layer gasket has two bolt holes 3 provided corresponding to the central oval fluid hole 2 at a predetermined position at an asymmetric position, and as a whole, It is formed in a substantially symmetric shape. FIG. 3 is a cross-sectional view corresponding to the AA cross section in FIG. 1 and the BB cross section in FIG. An annular half bead 4 having an annular horizontal portion 5 and an inclined portion 6 around the hole and an outer horizontal portion 7 located outside the annular half bead 4 are sequentially provided from the fluid hole 2 side. Width W of part 5 ₁ (Equal to the length because it is horizontal) is the width Bw (the length is W ₂ 3), and the annular horizontal portion 5 is located higher than the horizontal portion 7 as shown in FIG. Here, the width Bw of the annular half bead 4 is the length W ₂ Even if the height is the same, the height varies, so the width indicates the width in the non-tightened state. For example, the thickness of the elastic plate 1 is 0.2 to 0.3 mm. Also, the width W of the annular horizontal portion 5 ₁ Is in the range of 1.0 to 7.0 mm, preferably about 2.5 mm. The width Bw of the annular half bead 4 is in the range of 1.0 to 6.0 mm, and is preferably about 2.0 mm. In this case, the width W of the annular horizontal portion 5 ₁ And the width Bw of the annular half bead 4 can be formed to have the same value (that is, W ₁ ≧ Bw).
[0021]
Although not shown, an embodiment in which this single-layer gasket is applied to an intake manifold gasket has a configuration similar to that of an exhaust manifold gasket. In the case of the intake manifold gasket, the material of the elastic plate 1 is typically a metal plate, but a resin plate having elasticity and heat resistance can be used.
[0022]
This single-layer gasket can be applied to a cylinder head gasket as shown in FIG. In the case of a cylinder head gasket, various holes such as water and oil are provided in addition to the main fluid hole 2 and the bolt hole 3. An annular half bead 4 for sealing is provided. In the single-layer gasket of this embodiment, the elastic plate 1 is interposed between the opposing surfaces 10 and 11 between the cylinder head 8 as one member (part) and the cylinder block 9 of the other member (part). . A combustion chamber hole 23 is formed in the cylinder head 8, and a combustion chamber hole 24 is formed in the cylinder block 9. The opposing surfaces 10 and 11 form a seal contact surface with respect to the elastic plate 1. FIG. 4 shows the initial state of the tightening and the surface pressure P when the elastic plate 1 of the single-layer gasket having the shape of FIG. 3 is tightened by being inserted between the opposing surfaces 10 and 11 of the cylinder head 8 and the cylinder block 9. ₁ , P ₂ FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating a state of generation of a spring reaction force G (indicated by a bar line).
[0023]
Width W of annular horizontal part 5 ₁ Is larger than the width Bw of the annular half bead 4, the initial end portion 12 of the elastic plate 1 on the fluid hole 2 side comes into contact with the facing surface 11 side of the cylinder block 9 at the initial stage of tightening. In such a deformation, a spring reaction force G is generated at the tip end portion 12 of the elastic plate 1, and as a result, as shown in FIG. 4, both ends of the inclined portion 6, ie, the peaks of the boundaries 21 and 22 are indicated by bar lines. Large contact pressure P ₁ , P ₂ Respectively occur. That is, a strong surface pressure can be obtained from the time of low compression at the initial stage of tightening. As the tightening proceeds, both the spring reaction force G and the surface pressure gradually increase. Further, at the end of the tightening, the first horizontal portion 5 comes into contact with the opposing surface 11, that is, the seal contact surface in a nearly horizontal state. A wide sealing portion is formed on the side of the tip 12 of the substrate, and a high surface pressure is also generated here. Therefore, the sealing performance is improved from low compression to a predetermined tightening condition.
[0024]
FIG. 10 shows a single-layer gasket as a comparative example corresponding to the single-layer gasket of the present invention in FIG. FIG. 10 shows the width W ′ of the annular horizontal portion 5 of the elastic plate 1. ₁ Is the width Bw ′ of the annular half bead 4 (the symbol Bw ′ is not shown, and in FIG. 10, the length is W ′). ₂ (Indicated by) ₁ The situation in the case of '<Bw') is shown in comparison with the single-layer gasket of the present invention in FIG. The width W 'of the annular horizontal portion 5 of the elastic plate 1 ₁ When only the condition of the width Bw ′ of the annular half bead 4 is different from the case of FIG. 4, in the same tightening state, the distal end portion 12 of the elastic plate 1 is in a state not yet in contact with the facing surface 11. Therefore, since no spring reaction force is generated at the tip portion 12 of the elastic plate 1, the surface pressure P generated at the peaks of the boundary portions 21 and 22 at both ends of the inclined portion 6 is generated. ₃ , P ₄ Is the surface pressure P in FIG. ₁ , P ₂ Surface pressure P obtained at the beginning of tightening ₃ , P ₄ Becomes smaller.
[0025]
FIG. 5 is an explanatory view showing a case where the single-layer gasket shown in FIGS. 1 to 3 is basically applied to a gasket for an exhaust manifold. In this single-layer gasket, the elastic plate 1 is interposed between an opposing surface 19 of an exhaust manifold 13 as one member (part) and an opposing surface 20 of a cylinder head 14 as a member (part) on the other. . The exhaust manifold 13 has a fluid hole 15 as a port through which exhaust gas flows, and the cylinder head 14 has a fluid hole 16 as an exhaust port through which exhaust gas discharged from the engine flows. Generally, in the configuration of the exhaust port of the engine, the diameter R of the fluid hole 15 on the exhaust manifold 13 side is increased in terms of manufacturing accuracy and smooth exhaust gas exhaustion. ₁ Is the hole diameter R of the fluid hole 16 which is the exhaust port on the cylinder head 14 side. ₂ It is set to be larger than. In this case, the fluid hole 2 of the elastic plate 1 of the single-layer gasket has a diameter R of the fluid hole 15 of the exhaust manifold 13. ₁ A larger diameter R of the fluid hole 16 of the cylinder head 14; ₂ Are formed almost identically. Although not shown, the bolt holes of the elastic plate 1 are set so as to coincide with the bolt holes formed in the cylinder head 14, and the diameter of the bolt holes formed in the exhaust manifold side flange is determined by the cylinder head 14. The bolt hole diameter is set to be slightly larger than the bolt hole diameter, so that the manufacturing error of the exhaust manifold side flange and the fluctuation due to thermal expansion and thermal contraction caused by a higher temperature can be absorbed.
[0026]
When the elastic plate 1 of the single-layer gasket is mounted between the cylinder head 14 and the exhaust manifold 13, the fluid hole 15 of the exhaust manifold 13 has a large hole diameter R. ₁ The annular horizontal portion 5 located at a position higher than the horizontal portion 7 of the elastic plate 1 is disposed in contact with the opposing surface 19 of the elastic plate 1, and the fluid hole 16 of the cylinder head 14 has a small hole diameter R. ₂ The horizontal portion 7 is arranged and interposed so as to abut on the facing surface 20 side of. Therefore, an exposed portion 17 is generated on the exhaust manifold 13 side of the elastic plate 1. However, when the elastic plate 1 is tightened with bolts, the initial state of tightening and the generated spring reaction force G and surface pressure are exactly the same as those shown in FIG.
[0027]
In this embodiment, the entire surface on the exhaust manifold 13 side including the surface of the exposed portion 17 of the elastic plate 1 and the surface substantially corresponding to the exposed portion 17 on the cylinder head 14 side are heat-resistant made of boron nitride (BN) ceramic. The coating 18 is coated. Generally, boron nitride is used as a solid lubricant, but BN ceramics is a preferable material as a gasket because it has good conformability in the sliding region between the opposing surfaces. The coating 18 coated on the surface of the elastic plate 1 protects the exposed portion 17 of the elastic plate 1 and the exhaust manifold 13 side from high-temperature exhaust gas heat, and also protects the exhaust manifold 13 on which the coating 18 of the elastic plate 1 is applied. The slipperiness between the surface and the opposing surface 19 on the exhaust manifold 13 side is maintained, and the followability to the fluctuation due to the thermal expansion and contraction of the two members 13 and 14 and the elastic plate 1 can be improved. In this case, it goes without saying that any material may be used for the material of the heat resistant film 18 and the means for applying the same. For example, the coating 18 is a coating or coating such as coating, adhesion, thermal spraying, lamination, etc. of rubber, inorganic, ceramic, etc. The thickness of the coating 18 is also arbitrary, and the location of the coating 18 may be changed as necessary. Can be arbitrarily selected.
[0028]
FIG. 11 shows a single-layer gasket as a comparative example to the single-layer gasket of the present invention shown in FIG. FIG. 11 shows the width W ′ of the annular horizontal portion 5 of the elastic plate 1 when the elastic plate 1 is not tightened. ₁ Is the width Bw 'of the annular half bead 4 (the symbol Bw' is not shown, and the length is W 'in FIG. 11). ₂ (Indicated by) ₁ > Bw ′), which is shown in comparison with the orientation of the single-layer gasket of the present invention in FIG. 5 (that is, the state where the elastic plate 1 is arranged in the opposite direction). As shown in FIG. 11, when the elastic plate 1 is tightened, the distal end 12 of the elastic plate 1 is bent in a direction opposite to that of the single-layer gasket of FIG. That is, FIG. 11 shows that the annular horizontal portion 5 of the elastic plate 1 is ₂ This is an example in which they are arranged in a direction of being arranged on the side of the opposing surface 20. In the initial stage of the tightening between the members, the distal end portion 12 of the elastic plate 1 does not contact any of the opposing surfaces 19 and 20, so that no spring reaction force is generated at the distal end portion 12. Therefore, the generated surface pressure P ₇ , P ₈ Is smaller as in the case shown in FIG. 10, and the sealing performance is reduced.
[0029]
FIG. 6 shows the relationship between the gasket compression amount and the surface pressure (or load) when the single-layer gasket of the present invention shown in FIG. 5 and the single-layer gasket of the comparative example shown in FIG. It is explanatory drawing which shows a basic state. In the case of the single-layer gasket (TI) of the present invention shown in FIG. Since a reaction force G is generated, a high surface pressure P is generated by the spring reaction force G. ₅ , P ₆ Can be obtained. Furthermore, the gasket is not formed in an N-shape, but is formed in a simple shape, similar to the N-shape gasket, at the time of low compression in the initial stage of tightening and at the boundary portions 21 and 22 between the distal end portion 12 and the annular half bead 4. Is the top of the mountain, and the two places are in contact with the opposing surfaces 19 and 20, so that the surface pressure P is sufficiently high at the top of the mountain. ₅ , P ₆ Is generated, and even if the amount of deflection changes, the amount of compression varies, or even if the engine is subjected to repeated thermal loads, a constant surface pressure P ₅ , P ₆ Is obtained. On the other hand, in the case of the single-layer gasket (PA) of the comparative example shown in FIG. 11, as shown by the dotted line, not only the point of the low compression amount but also the spring resistance at the distal end 12 of the elastic plate 1. Since no force G is generated, the surface pressure P ₇ , P ₈ Is low, and good sealing performance cannot be secured.
[0030]
Therefore, when the single-layer gasket according to the present invention is tightened between members such as the cylinder head, the cylinder block, the intake or the exhaust manifold, and the pipe, the deformation of each member is relatively large, and the tightening force must be low. For example, it is suitable for use in an all-aluminum open deck type or a closed type engine to which a relatively high tightening force can be applied. In particular, the single-layer gasket of the present invention is suitable for an exhaust manifold having a low-rigidity thin-plate flange that requires low compression tightening conditions. Further, the single-layer gasket of the present invention has a simple structure and can obtain a high surface pressure from the stage of low compression, so that it is suitable for an intake manifold which may have a relatively low sealing surface pressure. Further, in the single-layer gasket of the present invention, when an elastic metal plate is used as the elastic plate 1, a material which has been refined to have a higher elasticity than SUS301 usually used by heat treatment or a non-magnetic material containing nitrogen with high manganese is used. It is preferable to use an austenitic high elasticity stainless steel plate. In addition, as the elastic metal plate constituting the elastic plate 1, an aluminum alloy material or a copper alloy material can be used.
[0031]
For the single-layer gasket of the present invention, the width W of the annular horizontal portion 5 ₁ To the width Bw (length is W ₂ ), But as shown in FIGS. 4 and 5, the width W ₁ Is larger than the width Bw of the annular half bead 4 as much as possible, so that the spring reaction force G of the distal end portion 12 can be effectively used at an early stage from the initial stage of tightening between members in order to increase the surface pressure. This is preferred.
[0032]
FIG. 7 is an enlarged plan view of a portion showing the fluid hole 2 in the center of FIG. 2 and the bolt hole 3 corresponding to the fluid hole 2. Due to the fact that the bolt holes 3 are not arranged geometrically evenly or symmetrically with respect to the center O of the fluid hole 2, the tightening force of the bolt is strong and the surface pressure of the bolt hole 3 becomes excessive. In order to reduce the surface pressure of the adjacent annular half bead 4, for example, the width of the annular half bead 4 may be increased. At this time, it is necessary to geometrically and rationally determine a region where the width of the annular half bead 4 is increased according to the distance from the bolt hole 3. Such a need exists not only for the exhaust manifold gasket but also for the cylinder head gasket.
[0033]
FIG. 7 shows an embodiment in which the width of the annular half bead 4 is determined in consideration of the distance between the center O of the fluid hole 2 and the centers P and Q of the bolt holes 3. A virtual straight line OQ connecting the center O of the fluid hole 2 to be sealed and the center Q of the bolt hole 3A corresponding to the fluid hole 2, and the center P of the center O of the fluid hole 2 and the bolt hole 3B corresponding to the fluid hole 2 Imaginary straight line OP is drawn. The distance between the centers is OP> OQ. On the straight lines OP and OQ, points J and K, which are equidistant from the intersections H and I of the center lines 4C of the annular half beads 4 in the direction of the center O of the fluid hole 2 with the straight lines OP and OQ, respectively. (HJ = IK). At this time, the points I and H are two boundary lines 21 and 22 (not shown) of the annular half bead 4, in other words, the boundary line 21 on the annular horizontal portion 5 side and the boundary line 22 on the horizontal portion side on both sides of the inclined portion 6. And may be determined as the edge of the fluid hole 2.
[0034]
With the distances KP, JQ from the nearest selected points K, J corresponding to the bolt holes 3 to the centers P, Q of the bolt holes 3 as radii, the centers P, Q of the respective bolt holes 3 are taken as the centers. Imaginary arcs T and V are drawn, and intersections L and M with the center line 4C of the annular half bead 4 and intersections N and S are obtained. Of the annular half bead 4 cut by the arcs T and V, that is, the arcs T and V pass, the area A closest to the bolt hole 3 (between L and M), the area B farthest from the bolt hole 3 (between N and S), and Are divided into three regions C (between LN and MS) of the annular half bead 4 which are not cut by the arcs T and V. As shown in FIG. 7, the area A is a small area, the area B is an intermediate area, and the area C is a large area (A <B <C). In this manner, the width of the annular half bead 4 is formed to be smaller in the order of the intermediate region B and the distant region C which is not cut in order to maximize the width of the closest region A, and adjust the surface pressure. At this time, it is preferable that the width of the connection portion of each of the regions A, B, and C is smoothly changed. Here, the distance HJ and the distance IK are equal, but this distance can be arbitrarily set, and the degree of the distance HO or the distance IO may be the maximum value.
[0035]
As described above, if the width of the annular half bead 4 is determined based on the relationship between the bolt holes 3 and the distance, even if the planar shape of the fluid hole 2 to be sealed is not circular, the corresponding bolt hole 3 is Even if they are not arranged evenly or symmetrically with respect to the center O, the area of the width of the annular half bead 4 equidistant from each bolt hole 3 can be determined geometrically and concretely, and adjustment of the surface pressure distribution Allocation can be performed more accurately and rationally. In order to adjust the surface pressure, the technical idea of gradually changing the height of the annular half bead 4 gradually around the fluid hole 2 by increasing the area where the width of the annular half bead 4 is smoothly changed at the boundary is set forth. It is also possible to combine them.
[0036]
Next, referring to FIG. 7 to FIG. 9 and FIG. 12, the surface pressure generated by the half bead of the gasket will be described. As for the half bead formed around the hole of the gasket, under the condition that the height in the non-tightened state is the same, the material such as rigidity is the same, and the tightening force, that is, the tightening force by the bolt, is the same as a general tendency, FIG. As shown in the figure, the surface pressure increases continuously in accordance with the amount of deflection of the half bead, but the small width (BS) of the half bead has a high surface pressure, the large width (BL) has a low surface pressure, and the half width has a middle width (BM). The surface pressure changes in an intermediate state, and the maximum surface pressure is such that the surface pressure of BS is the highest value, the surface pressure of BL is the lowest value, and the surface pressure of BM is an intermediate value. However, when the bolt is inserted into a bolt hole formed at a predetermined position with a gasket interposed between the opposing surfaces of the member and tightened, the fastening force of the bolt is limited to the area around the fluid hole. Since the distance from the bolt hole is different in the above, the load differs depending on the position in the region around the fluid hole of the half bead. Therefore, the surface pressure generated by bolt tightening tends to be large in a region close to the bolt hole and to decrease as the distance increases.
[0037]
In consideration of the above, for example, the annular half bead 4 formed around the fluid hole 2 of the single-layer gasket having a plate thickness of 0.25 mm has the same height, for example, 0.75 mm and the same width over the entire circumference. For example, when formed to 2.0 mm, as shown in FIG. 12, the surface pressure in the area A around the fluid hole 2 becomes the highest with respect to the surface pressure in the circumferential direction of the fluid hole 2, The value becomes an intermediate value in the region B and becomes the lowest in the region C. In particular, in the region C, the surface pressure required for sealing cannot be secured, and the sealing performance around the fluid hole 2 cannot be secured. However, the area C shown in FIG. 12 means the larger one of the two areas C shown in FIG. 7, that is, the one farthest from the bolt hole 3.
[0038]
In the single-layer gasket according to the present invention, the entire circumference around the fluid hole 2 is divided into three regions, that is, a region A, a region B, and a region C, and the width of each annular half bead 4 is set to be different. For example, the width of the annular half bead 4 in the area A is set to 2.25 mm, the width of the annular half bead 4 in the area B is set to 2.1 mm, and the width of the annular half bead 4 in the area C is 1.8 mm. Is set. In the case of the present invention under the same conditions as in FIG. 12 except for the bead width, since the width of the annular half bead 4 is formed smaller by the reduced load, the fluid hole is formed as shown in FIG. With respect to the surface pressure in the circumferential direction of 2, the surface pressure can be made substantially uniform over the entire circumference of the fluid hole 2 or the variation in the surface pressure can be reduced, and the surface pressure in the region C is required for sealing. Thus, the surface pressure required for the seal can be constantly generated without lowering the sealing performance by the area far from the bolt hole 3. The area C shown in FIG. 9 naturally corresponds to the case of FIG.
[0039]
【The invention's effect】
Since the single-layer gasket according to the present invention is configured as described above, it is only necessary to provide an annular horizontal portion around the fluid hole and provide an annular half bead outside the annular horizontal portion. Since it is not necessary to configure the shape of the N-shaped gasket, a high surface pressure equivalent to that of the conventional N-shaped gasket can be obtained from the time of low compression along the periphery of the fluid hole even though the structure is extremely simple. In particular, the width of the annular half bead can be easily determined by the geometric distance relationship between the fluid hole and the bolt hole. As a result, for the annular half bead around the fluid hole existing in the vicinity of the bolt hole, it is possible to determine geometrically and rationally the change adjustment portion of the surface pressure. Can be provided. In addition, even in the case of exhaust manifolds with low rigidity flanges and members that require tightening conditions with low compressive force, they can demonstrate superior sealing performance compared to conventional single-layer gaskets, and have recently developed high-performance engines. It has a heat-resistant structure that can be applied to various types of gaskets such as a cylinder head gasket, an intake manifold gasket, and an exhaust manifold gasket.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view showing an embodiment of an exhaust manifold gasket to which a single-layer gasket according to the present invention is applied.
FIG. 2 is a plan view showing another embodiment of the exhaust manifold gasket to which the single-layer gasket according to the present invention is applied.
FIG. 3 is a cross-sectional view showing one embodiment of the relationship between an annular horizontal portion around a fluid hole, an annular half bead, and an outer horizontal portion in the single-layer gasket according to the present invention.
FIG. 4 is a cross-sectional view showing an embodiment of a cylinder head gasket to which a single-layer gasket according to the present invention is applied, in which an annular horizontal portion is arranged in contact with one member and a horizontal portion in contact with another member. .
FIG. 5 is an explanatory view showing one embodiment of a manifold gasket to which the single-layer gasket according to the present invention is applied, and showing a state of generation of surface pressure due to tightening when the annular horizontal portion is arranged facing the exhaust manifold side. .
6 is a graph showing a relationship between a surface pressure and a compression amount generated in an annular half bead of the single-layer gasket shown in FIGS. 5 and 11. FIG.
FIG. 7 is an explanatory view showing a method of geometrically determining regions A, B, and C depending on the distance from a bolt hole around a fluid hole in a single-layer gasket according to the present invention.
FIG. 8 is a graph showing the relationship between the width of the annular half bead provided on the single-layer gasket and the surface pressure.
FIG. 9 is an explanatory view showing surface pressures generated in regions A, B and C around the fluid holes of the single-layer gasket according to the present invention.
FIG. 10 is an explanatory diagram showing a state of generation of surface pressure due to tightening when the annular horizontal portion is smaller than the width of the annular half bead in the single-layer gasket of the comparative example.
FIG. 11 shows a single-layer gasket of a comparative example in which the elastic plate is arranged in the opposite direction to that of FIG. 5 and the surface pressure due to tightening when the annular horizontal portion is arranged toward the cylinder head. FIG. 4 is an explanatory diagram showing a state of occurrence of a slash.
FIG. 12 is an explanatory diagram showing surface pressures generated in regions A, B, and C around a fluid hole of a single-layer gasket of a comparative example.
[Explanation of symbols]
1 elastic plate
2 fluid holes
3 bolt holes
4 Annular half bead
5 Annular horizontal section
6 Inclined part
7 Horizontal part
8,9,13,14 members
10,11,19,20 Opposing surface
12 Tip
15, 16 ports (fluid holes)
17 Exposed part
18 Coating
21,22 border
23, 24 combustion chamber holes
A, B, C Area around fluid holes
Bw Width of annular half bead
P ₁ , P ₂ , P ₃ , P ₄ , P ₅ , P ₆ , P ₇ , P ₈ Contact pressure
G spring reaction force
W ₁ Width of annular horizontal part

Claims

The elastic plate comprises a single elastic plate having a fluid hole and a bolt hole interposed between the facing surfaces of the members facing each other, and the elastic plate is provided with a hole from the fluid hole side in a non-tightened state between the members. An annular horizontal portion surrounding the annular horizontal portion extending horizontally between the facing surfaces, an annular half bead having an inclined portion extending from the annular horizontal portion with respect to the facing surface, and a horizontal extending horizontally from the annular half bead to the facing surface. In a single-layer gasket having a continuous section,
A single-layer gasket, wherein a width of the annular horizontal portion in a non-tightened state of the elastic plate is formed to be equal to or larger than a width of the annular half bead.

By forming the width of the annular half bead smaller than the width of the annular horizontal portion, when the elastic plate is tightened between the opposing surfaces of the member by the bolts passed through the bolt holes, the annular horizontal portion is initially tightened. The single-layer gasket according to claim 1, wherein a tip portion abuts on the opposing surface of one of the members to generate a spring reaction force.

The surface pressure of the annular half bead itself is changed in accordance with a geometrically defined perspective area from the bolt hole of the annular half bead around the fluid hole to uniform the surface pressure generated around the fluid hole. The single-layer gasket according to claim 1, wherein the single-layer gasket is formed.

Around a fluid hole existing in the vicinity of the bolt hole with reference to a geometrically defined perspective area of the annular half bead from the bolt hole formed at a predetermined position in the elastic plate. 2. The method according to claim 1, wherein the width of the region of the annular half bead is large and the width of the region of the annular half bead around the fluid hole located far from the bolt hole is reduced. The single-layer gasket according to any one of claims 1 to 3.

On a virtual straight line connecting the center of the fluid hole and the centers of the plurality of bolt holes corresponding to the fluid hole, the fluid hole is defined by the intersection of the virtual straight line and the edge of the annular half bead or the fluid hole. A point having a constant equidistant distance in the center direction of the bolt hole is selected corresponding to each of the virtual straight lines, and a distance from the closest selected point corresponding to the bolt hole to the center of the bolt hole is defined as a radius. Draw a virtual arc centered on the center of each of the bolt holes, and, among the annular half beads within a range through which the virtual arc passes, a region closest to any of the corresponding bolt holes, an intermediate region, and The area of the annular half bead is divided into a far area outside the range where the virtual arc passes, and the width of the annular half bead forms the closest area to the maximum, During regions and the single-layer gasket according to any one of claims 1 to 4, characterized in that are sequentially formed smaller in the order of the distant area outside the range.

The single-layer gasket according to any one of claims 1 to 5, wherein a heat-resistant film is provided on a part or the entire surface of the elastic plate.

When the fluid holes of the elastic plate corresponding to the fluid holes have different diameters from each other, and when the elastic plate is mounted between the members, the elastic plate is attached to the elastic plate. The annular horizontal portion abuts on the member side where the hole diameter of the fluid hole is large, and is inserted between the members such that the horizontal portion abuts on the member side where the hole diameter of the fluid hole is small. The single-layer gasket according to any one of claims 1 to 6.

8. The elastic plate according to claim 1, wherein a plurality of the fluid holes are formed in the elastic plate, and a plurality of the bolt holes are respectively formed corresponding to the fluid holes. Single layer gasket.

The single-layer gasket according to any one of claims 1 to 8, wherein the elastic plate is formed of a heat-resistant elastic resin plate, an elastic metal plate, or a ceramic plate.