JP2003097592A - 十字軸継手 - Google Patents
十字軸継手Info
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- JP2003097592A JP2003097592A JP2001313945A JP2001313945A JP2003097592A JP 2003097592 A JP2003097592 A JP 2003097592A JP 2001313945 A JP2001313945 A JP 2001313945A JP 2001313945 A JP2001313945 A JP 2001313945A JP 2003097592 A JP2003097592 A JP 2003097592A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製造コストの高騰を招来することなく、スパ
イダー軸部とニードル軸受の干渉による異音の発生を確
実に防止すると共に、ステアリングシャフトの折曲トル
クを小さくして滑らかな操舵感を得ること。 【解決手段】 ヨーク１の軸受孔４に、総コロ型のニー
ドル軸受５を介して、スパイダー軸部６が揺動自在に嵌
合してある。ニードル軸受５とスパイダー軸部６は、シ
メシロ嵌合にしてあり、ニードル軸受５のベアリングカ
ップ１０内のコロ１１は、軸方向に０．６ｍｍ以上移動
可能に構成してある。
イダー軸部とニードル軸受の干渉による異音の発生を確
実に防止すると共に、ステアリングシャフトの折曲トル
クを小さくして滑らかな操舵感を得ること。 【解決手段】 ヨーク１の軸受孔４に、総コロ型のニー
ドル軸受５を介して、スパイダー軸部６が揺動自在に嵌
合してある。ニードル軸受５とスパイダー軸部６は、シ
メシロ嵌合にしてあり、ニードル軸受５のベアリングカ
ップ１０内のコロ１１は、軸方向に０．６ｍｍ以上移動
可能に構成してある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、車両用ス
テアリング装置に用いる十字軸継手に関する。
テアリング装置に用いる十字軸継手に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両用ステアリング装置においては、例
えばステアリングシャフトのアッパーシャフトとロアー
シャフトの間に、一対のヨークと十字状のスパイダーと
からなり、所定の折曲角度で回転しながらトルクを伝達
する十字軸継手が介装してある。
えばステアリングシャフトのアッパーシャフトとロアー
シャフトの間に、一対のヨークと十字状のスパイダーと
からなり、所定の折曲角度で回転しながらトルクを伝達
する十字軸継手が介装してある。
【０００３】例えば、特開２０００−１７０７８６号公
報に開示した十字軸継手では、ヨークの軸受孔に、ニー
ドル軸受を介して、スパイダーの軸部が揺動自在に嵌合
してある。このスパイダー軸部の軸芯に形成した円錐状
孔に、ニードル軸受のカップ内面の軸芯に形成した球面
状突部が嵌合して圧接してある。
報に開示した十字軸継手では、ヨークの軸受孔に、ニー
ドル軸受を介して、スパイダーの軸部が揺動自在に嵌合
してある。このスパイダー軸部の軸芯に形成した円錐状
孔に、ニードル軸受のカップ内面の軸芯に形成した球面
状突部が嵌合して圧接してある。
【０００４】これにより、車輪から振動が伝わったとし
ても、スパイダー軸部とニードル軸受の間の微小隙間を
一様に維持し、両者の干渉による異音の発生を防止して
いる。
ても、スパイダー軸部とニードル軸受の間の微小隙間を
一様に維持し、両者の干渉による異音の発生を防止して
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開２０００−１７０７８６号公報の構成では、各部品の
寸法精度が低い場合には、十字軸継手をヨークに組込む
際、スパイダー軸部の円錐状孔に、ニードル軸受のカッ
プ内面の球面状突部を適当な予圧で接触させることが困
難であり、その結果、スパイダー軸部とニードル軸受の
間の微小隙間を一様に維持できず、両者の干渉による異
音が発生するといったことがある。
開２０００−１７０７８６号公報の構成では、各部品の
寸法精度が低い場合には、十字軸継手をヨークに組込む
際、スパイダー軸部の円錐状孔に、ニードル軸受のカッ
プ内面の球面状突部を適当な予圧で接触させることが困
難であり、その結果、スパイダー軸部とニードル軸受の
間の微小隙間を一様に維持できず、両者の干渉による異
音が発生するといったことがある。
【０００６】一方、各部品の寸法精度を高くすれば、異
音の発生を防止することができるが、反面、製造コスト
の高騰を招来するといったことがある。
音の発生を防止することができるが、反面、製造コスト
の高騰を招来するといったことがある。
【０００７】また、車両のステアリングシャフト操舵
時、ステアリングホイールを回転させると、スパイダー
軸部が揺動する。その揺動角は、車両でのジョイント取
付角により定まり、通常の乗用車の場合、±３０度程度
である。スパイダー軸部の揺動により、ニードル軸受の
コロは、滑らかに自転する。
時、ステアリングホイールを回転させると、スパイダー
軸部が揺動する。その揺動角は、車両でのジョイント取
付角により定まり、通常の乗用車の場合、±３０度程度
である。スパイダー軸部の揺動により、ニードル軸受の
コロは、滑らかに自転する。
【０００８】しかしながら、上記特開２０００−１７０
７８６号公報では、コロの軸心は、スパイダー軸部に対
し平行でなく、傾いている場合が多く、コロは、その自
転に伴なって、ニードル軸受のカップ内を軸方向に移動
する。このコロの軸方向の移動により、コロがカップ壁
に当接し、コロとカップ壁との間で滑りが発生する。そ
の結果、ステアリングシャフトの折曲トルクが大きくな
って、滑らかな操舵感が得られないといったことがあ
る。
７８６号公報では、コロの軸心は、スパイダー軸部に対
し平行でなく、傾いている場合が多く、コロは、その自
転に伴なって、ニードル軸受のカップ内を軸方向に移動
する。このコロの軸方向の移動により、コロがカップ壁
に当接し、コロとカップ壁との間で滑りが発生する。そ
の結果、ステアリングシャフトの折曲トルクが大きくな
って、滑らかな操舵感が得られないといったことがあ
る。
【０００９】本発明は、上述したような事情に鑑みてな
されたものであって、製造コストの高騰を招来すること
なく、スパイダー軸部とニードル軸受の干渉による異音
の発生を確実に防止すると共に、ステアリングシャフト
の折曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることが
できる十字軸継手を提供することを目的とする。
されたものであって、製造コストの高騰を招来すること
なく、スパイダー軸部とニードル軸受の干渉による異音
の発生を確実に防止すると共に、ステアリングシャフト
の折曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることが
できる十字軸継手を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明では、本発明に係る十字軸継手は、ヨークの
軸受孔に、ニードル軸受を介して、スパイダー軸部を揺
動自在に嵌合した十字軸継手において、ニードル軸受と
スパイダー軸部は、シメシロ嵌合にしてあり、ニードル
軸受のベアリングカップ内のコロは、軸方向に０．６ｍ
ｍ以上移動可能に構成したことを特徴とする。
め、本発明では、本発明に係る十字軸継手は、ヨークの
軸受孔に、ニードル軸受を介して、スパイダー軸部を揺
動自在に嵌合した十字軸継手において、ニードル軸受と
スパイダー軸部は、シメシロ嵌合にしてあり、ニードル
軸受のベアリングカップ内のコロは、軸方向に０．６ｍ
ｍ以上移動可能に構成したことを特徴とする。
【００１１】このように、本発明によれば、ニードル軸
受とスパイダー軸部は、シメシロ嵌合にしてあるため、
製造コストの高騰を招来することなく、スパイダー軸部
とニードル軸受の干渉による異音の発生を確実に防止す
ることができる。
受とスパイダー軸部は、シメシロ嵌合にしてあるため、
製造コストの高騰を招来することなく、スパイダー軸部
とニードル軸受の干渉による異音の発生を確実に防止す
ることができる。
【００１２】しかも、ニードル軸受のベアリングカップ
内のコロは、軸方向に０．６ｍｍ以上移動可能に構成し
てあるため、スパイダー軸部の揺動時にコロが自転して
カップ内を軸方向に移動したとしても、コロがカップ壁
に当接することがなく、コロとカップ壁との間に滑りが
生じることがない。従って、ステアリングシャフトの折
曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることができ
る。
内のコロは、軸方向に０．６ｍｍ以上移動可能に構成し
てあるため、スパイダー軸部の揺動時にコロが自転して
カップ内を軸方向に移動したとしても、コロがカップ壁
に当接することがなく、コロとカップ壁との間に滑りが
生じることがない。従って、ステアリングシャフトの折
曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることができ
る。
【００１３】また、本発明に係る十字軸継手は、前記ニ
ードル軸受内に封入する潤滑剤に、極圧添加剤が加えて
あることを特徴とする。
ードル軸受内に封入する潤滑剤に、極圧添加剤が加えて
あることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態に係る
十字軸継手を図面を参照しつつ説明する。
十字軸継手を図面を参照しつつ説明する。
【００１５】（第１実施の形態）図１（ａ）は、本発明
の第１実施の形態に係る十字軸継手の部分切欠き断面を
含む側面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した十字軸継
手の断面図である。
の第１実施の形態に係る十字軸継手の部分切欠き断面を
含む側面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示した十字軸継
手の断面図である。
【００１６】図１（ａ）に示すように、十字軸継手で
は、一対のヨーク１，２の間に、十字状のスパイダー３
が介装してある。具体的には、図１（ｂ）に示すよう
に、ヨーク１の軸受孔４に、ニードル軸受５を介して、
スパイダー軸部６が揺動自在に嵌合してあり、スパイダ
ー軸部６の下部外周囲には、シール部材７が設けてあ
る。本実施形態、および以下の各実施形態において、ヨ
ークは板金、鍛造もしくは鋳造のいずれで作っても良
く、またヨークの材料は鉄系、もしくはアルミ系のいず
れであっても良い。
は、一対のヨーク１，２の間に、十字状のスパイダー３
が介装してある。具体的には、図１（ｂ）に示すよう
に、ヨーク１の軸受孔４に、ニードル軸受５を介して、
スパイダー軸部６が揺動自在に嵌合してあり、スパイダ
ー軸部６の下部外周囲には、シール部材７が設けてあ
る。本実施形態、および以下の各実施形態において、ヨ
ークは板金、鍛造もしくは鋳造のいずれで作っても良
く、またヨークの材料は鉄系、もしくはアルミ系のいず
れであっても良い。
【００１７】スパイダー軸部６の軸芯に形成した軸方向
孔８には、合成樹脂製ピン９が挿入してある。ニードル
軸受５には、軸受孔４に嵌合した金属製のベアリングカ
ップ１０が設けてあり、このカップ１０の内側に、複数
のコロ転動体１１が配列してある。
孔８には、合成樹脂製ピン９が挿入してある。ニードル
軸受５には、軸受孔４に嵌合した金属製のベアリングカ
ップ１０が設けてあり、このカップ１０の内側に、複数
のコロ転動体１１が配列してある。
【００１８】従来、スパイダー軸部６とニードル軸受５
が隙間嵌合の場合、車両での走行時に異音が発生する場
合がある。
が隙間嵌合の場合、車両での走行時に異音が発生する場
合がある。
【００１９】本実施の形態の場合、ニードル軸受５とス
パイダー軸部６は、シメシロ嵌合にしてあるため、製造
コストの高騰を招来することなく、スパイダー軸部６と
ニードル軸受５の干渉による異音の発生を確実に防止す
ることができる。シメシロは、０〜０.０３５ｍｍであ
り、、好適には、０．００２〜０.０２５ｍｍである。
パイダー軸部６は、シメシロ嵌合にしてあるため、製造
コストの高騰を招来することなく、スパイダー軸部６と
ニードル軸受５の干渉による異音の発生を確実に防止す
ることができる。シメシロは、０〜０.０３５ｍｍであ
り、、好適には、０．００２〜０.０２５ｍｍである。
【００２０】ニードル軸受５は、総コロ型で、カップ１
０の外径は、約１５〜１６ｍｍであり、コロ１１の内接
円径は、約１０ｍｍであり、コロ１１の外径は、１.４
〜２.３ｍｍであり、コロ１１の数は、１６〜２５本で
ある。
０の外径は、約１５〜１６ｍｍであり、コロ１１の内接
円径は、約１０ｍｍであり、コロ１１の外径は、１.４
〜２.３ｍｍであり、コロ１１の数は、１６〜２５本で
ある。
【００２１】車両のステアリングシャフト操舵時、ステ
アリングホイール（図示せず）を回転させると、スパイ
ダー軸部６が揺動する。その揺動角は、車両でのジョイ
ント取付角により定まり、通常の乗用車の場合±３０度
程度である。
アリングホイール（図示せず）を回転させると、スパイ
ダー軸部６が揺動する。その揺動角は、車両でのジョイ
ント取付角により定まり、通常の乗用車の場合±３０度
程度である。
【００２２】スパイダー軸部６の揺動により、コロ１１
が滑らかに自転するが、コロ１１の軸心は、スパイダー
軸６に対して平行ではなく、傾いている場合が多く、コ
ロ１１は、その自転に伴なって、カップ１０内を軸方向
に移動する。
が滑らかに自転するが、コロ１１の軸心は、スパイダー
軸６に対して平行ではなく、傾いている場合が多く、コ
ロ１１は、その自転に伴なって、カップ１０内を軸方向
に移動する。
【００２３】このコロ１１の傾きは、実験の結果、前記
シメシロ嵌合でも発生しており、コロ１１間の円周方向
隙間によりほぼ定まっている。本実施の形態の場合、こ
の円周方向隙間は、０．０５〜０．２１ｍｍである。
シメシロ嵌合でも発生しており、コロ１１間の円周方向
隙間によりほぼ定まっている。本実施の形態の場合、こ
の円周方向隙間は、０．０５〜０．２１ｍｍである。
【００２４】従来のステアリングジョイントの場合、揺
動時のコロ１１の軸方向の移動により、コロ１１がカッ
プ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接し、コロ１１とカップ
１０の壁１０ａ，１０ｂとの間で滑りが発生し、又、コ
ロ１１、スパイダー軸部６間の軸方向の滑りが発生し、
折曲げトルクが大（揺動時の抵抗が大）となる。嵌合隙
間がマイナス（シメシロ）の場合、この傾向が特に著し
い。
動時のコロ１１の軸方向の移動により、コロ１１がカッ
プ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接し、コロ１１とカップ
１０の壁１０ａ，１０ｂとの間で滑りが発生し、又、コ
ロ１１、スパイダー軸部６間の軸方向の滑りが発生し、
折曲げトルクが大（揺動時の抵抗が大）となる。嵌合隙
間がマイナス（シメシロ）の場合、この傾向が特に著し
い。
【００２５】本実施の形態の場合、カップ１０内のコロ
軸方向隙間（ＭーＮ）が０.６ｍｍ以上にしてある。こ
の隙間（Ｍ−Ｎ）は、数多くの実験結果より決定したも
のであり、好適には０.９ｍｍ以上である。即ち、ニー
ドル軸受のベアリングカップ内のコロは、軸方向に０．
６ｍｍ以上移動可能に構成してある。この結果、ジョイ
ント折曲げ時、スパイダー軸部６の揺動時にコロ１１が
自転してカップ１０内を軸方向に移動したとしても、コ
ロ１１がカップ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接すること
がなく、コロ１１とカップ１０の壁１０ａ，１０ｂとの
間に滑りが生じることがない。従って、ステアリングシ
ャフトの折曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得る
ことができる。
軸方向隙間（ＭーＮ）が０.６ｍｍ以上にしてある。こ
の隙間（Ｍ−Ｎ）は、数多くの実験結果より決定したも
のであり、好適には０.９ｍｍ以上である。即ち、ニー
ドル軸受のベアリングカップ内のコロは、軸方向に０．
６ｍｍ以上移動可能に構成してある。この結果、ジョイ
ント折曲げ時、スパイダー軸部６の揺動時にコロ１１が
自転してカップ１０内を軸方向に移動したとしても、コ
ロ１１がカップ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接すること
がなく、コロ１１とカップ１０の壁１０ａ，１０ｂとの
間に滑りが生じることがない。従って、ステアリングシ
ャフトの折曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得る
ことができる。
【００２６】なお、組立直後、コロ１１がすでにカップ
１０の壁１０ａ，１０ｂに当接している場合、又は、壁
１０ａ，１０ｂの近傍にある場合もある。この時、ジョ
イントを折曲げることにより、一旦は、壁１０ａ，１０
ｂに当接して、折曲げトルクは、重くなるが、その折曲
げの戻し時には、壁１０ａ，１０ｂから離れて、コロ１
１の傾きにより、逆方向（即ち中央方向）に動く。次
に、最初と同方向に折曲げても、その折曲角は、コロ１
１がカップ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接するまでであ
るため、折曲トルクが大となることはない。
１０の壁１０ａ，１０ｂに当接している場合、又は、壁
１０ａ，１０ｂの近傍にある場合もある。この時、ジョ
イントを折曲げることにより、一旦は、壁１０ａ，１０
ｂに当接して、折曲げトルクは、重くなるが、その折曲
げの戻し時には、壁１０ａ，１０ｂから離れて、コロ１
１の傾きにより、逆方向（即ち中央方向）に動く。次
に、最初と同方向に折曲げても、その折曲角は、コロ１
１がカップ１０の壁１０ａ，１０ｂに当接するまでであ
るため、折曲トルクが大となることはない。
【００２７】（第２実施の形態）図２は、本発明の第２
実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本実施の
形態では、合成樹脂製ピン９を使用していない。その他
の構成・作用は、第１実施の形態と同様である。
実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本実施の
形態では、合成樹脂製ピン９を使用していない。その他
の構成・作用は、第１実施の形態と同様である。
【００２８】（第３実施の形態）図３は、本発明の第３
実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本実施の
形態では、カップ１０の底壁に、スパイダー軸部６の端
面に当接する突起部１０ｃが形成してある。また、軸受
のコロ１１の端面が球面となっている。その他の構成・
作用は、第１実施の形態と同様である。
実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本実施の
形態では、カップ１０の底壁に、スパイダー軸部６の端
面に当接する突起部１０ｃが形成してある。また、軸受
のコロ１１の端面が球面となっている。その他の構成・
作用は、第１実施の形態と同様である。
【００２９】（第４実施の形態）図４（ａ）（ｂ）は、
それぞれ、本発明の第４実施の形態に係る十字軸継手の
断面図である。本実施の形態では、スパイダー軸部６を
段付にし、コロ１１との接触長さが短かくしてある。即
ち、図４（ａ）では、スパイダー軸部６の先端側の外径
が小さくしてあり、図４（ｂ）では、スパイダー軸部６
の基部側の外径が小さくしてある。これにより、軸受組
付時、スパイダー軸部６との接触長さが短かいので、そ
の圧入荷重が小さく、組立容易である。その他の構成・
作用は、第１実施の形態と同様である。
それぞれ、本発明の第４実施の形態に係る十字軸継手の
断面図である。本実施の形態では、スパイダー軸部６を
段付にし、コロ１１との接触長さが短かくしてある。即
ち、図４（ａ）では、スパイダー軸部６の先端側の外径
が小さくしてあり、図４（ｂ）では、スパイダー軸部６
の基部側の外径が小さくしてある。これにより、軸受組
付時、スパイダー軸部６との接触長さが短かいので、そ
の圧入荷重が小さく、組立容易である。その他の構成・
作用は、第１実施の形態と同様である。
【００３０】（第５実施の形態）図５（ａ）は、本発明
の第５実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本
実施の形態では、合成樹脂製のピン９に代えて、合成樹
脂製のピース１２を用いている。即ち、カップ１０の底
面とスパイダー軸部６の端面との間に、ピース１２が設
けてある。その他の構成・作用は、第１実施の形態と同
様である。
の第５実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本
実施の形態では、合成樹脂製のピン９に代えて、合成樹
脂製のピース１２を用いている。即ち、カップ１０の底
面とスパイダー軸部６の端面との間に、ピース１２が設
けてある。その他の構成・作用は、第１実施の形態と同
様である。
【００３１】また、ニードル軸受５の内部空間５ａ内に
封入するグリース（潤滑剤）には、極圧添加剤が加えて
ある。これにより、折曲トルクをより一層低減すること
ができる。極圧添加剤の具体的な材料としては、例え
ば、 ・二硫化モリブデン ・イオウ系（Ｓ）極圧添加剤 ・イオウ−リン系（Ｓ−Ｐ）極圧添加剤 ・亜鉛−イオウ−リン系（Ｚｎ−Ｓ−Ｐ）極圧添加剤 などである。
封入するグリース（潤滑剤）には、極圧添加剤が加えて
ある。これにより、折曲トルクをより一層低減すること
ができる。極圧添加剤の具体的な材料としては、例え
ば、 ・二硫化モリブデン ・イオウ系（Ｓ）極圧添加剤 ・イオウ−リン系（Ｓ−Ｐ）極圧添加剤 ・亜鉛−イオウ−リン系（Ｚｎ−Ｓ−Ｐ）極圧添加剤 などである。
【００３２】なお、このグリースは、他の実施の形態に
おいても使用してもよい。また、シメシロ部の嵌合長さ
（Ｌ）は、計算および数多くの試験結果から１．５ｍｍ
以上、好適には、２ｍｍ以上としている。これにより、
耐久性を確保できる。
おいても使用してもよい。また、シメシロ部の嵌合長さ
（Ｌ）は、計算および数多くの試験結果から１．５ｍｍ
以上、好適には、２ｍｍ以上としている。これにより、
耐久性を確保できる。
【００３３】（第６実施の形態）図５（ｂ）は、本発明
の第６実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本
実施の形態では、ニードル軸受５に、ケージ１３が設け
てある。この場合、Ｍ−Ｎ−Ｓ１−Ｓ２≧０．６ｍｍと
している。
の第６実施の形態に係る十字軸継手の断面図である。本
実施の形態では、ニードル軸受５に、ケージ１３が設け
てある。この場合、Ｍ−Ｎ−Ｓ１−Ｓ２≧０．６ｍｍと
している。
【００３４】本実施の形態では、ケージ１３付きである
ため、他の実施の形態に比べコスト高である。しかし、
コロ１１の傾き方向は、互いに関係なく傾くため、総コ
ロ型のように一方向になる場合は少ない。このため、ス
パイダー軸部６が軸方向に動こうとする力は小さく、カ
ップ１０の底壁の突起部１０ｃとスパイダー軸部６の端
面との接触部の耐摩耗性が向上する。
ため、他の実施の形態に比べコスト高である。しかし、
コロ１１の傾き方向は、互いに関係なく傾くため、総コ
ロ型のように一方向になる場合は少ない。このため、ス
パイダー軸部６が軸方向に動こうとする力は小さく、カ
ップ１０の底壁の突起部１０ｃとスパイダー軸部６の端
面との接触部の耐摩耗性が向上する。
【００３５】なお、本発明は、上述した実施の形態に限
定されず、種々変形可能である。例えば、第１〜第６実
施の形態では、シェル型のニードル軸受を使用している
が、ソリッド型ニードル軸受を使用してもよい。また、
対向する二軸をシェル型ニードル軸受、これと略直交す
る二軸をソリッド型ニードル軸受としてもよい。
定されず、種々変形可能である。例えば、第１〜第６実
施の形態では、シェル型のニードル軸受を使用している
が、ソリッド型ニードル軸受を使用してもよい。また、
対向する二軸をシェル型ニードル軸受、これと略直交す
る二軸をソリッド型ニードル軸受としてもよい。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ニードル軸受とスパイダー軸部は、シメシロ嵌合にして
あるため、製造コストの高騰を招来することなく、スパ
イダー軸部とニードル軸受の干渉による異音の発生を確
実に防止することができる。
ニードル軸受とスパイダー軸部は、シメシロ嵌合にして
あるため、製造コストの高騰を招来することなく、スパ
イダー軸部とニードル軸受の干渉による異音の発生を確
実に防止することができる。
【００３７】しかも、ニードル軸受のベアリングカップ
内のコロは、軸方向に０．６ｍｍ以上移動可能に構成し
てあるため、スパイダー軸部の揺動時にコロが自転して
カップ内を軸方向に移動したとしても、コロがカップ壁
に当接することがなく、コロとカップ壁との間に滑りが
生じることがない。従って、ステアリングシャフトの折
曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることができ
る。
内のコロは、軸方向に０．６ｍｍ以上移動可能に構成し
てあるため、スパイダー軸部の揺動時にコロが自転して
カップ内を軸方向に移動したとしても、コロがカップ壁
に当接することがなく、コロとカップ壁との間に滑りが
生じることがない。従って、ステアリングシャフトの折
曲トルクを小さくして滑らかな操舵感を得ることができ
る。
【図１】（ａ）は、本発明の第１実施の形態に係る十字
軸継手の部分切欠き断面を含む側面図であり、（ｂ）
は、（ａ）に示した十字軸継手の断面図である。
軸継手の部分切欠き断面を含む側面図であり、（ｂ）
は、（ａ）に示した十字軸継手の断面図である。
【図２】本発明の第２実施の形態に係る十字軸継手の断
面図である。
面図である。
【図３】本発明の第３実施の形態に係る十字軸継手の断
面図である。
面図である。
【図４】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明の第４実施
の形態に係る十字軸継手の断面図である。
の形態に係る十字軸継手の断面図である。
【図５】（ａ）は、本発明の第５実施の形態に係る十字
軸継手の断面図であり、 （ｂ）は、本発明の第６実施
の形態に係る十字軸継手の断面図である。
軸継手の断面図であり、 （ｂ）は、本発明の第６実施
の形態に係る十字軸継手の断面図である。
１，２ ヨーク
３ スパイダー
４ 軸受孔
５ ニードル軸受
５ａ 内部空間
６ スパイダー軸部
７ シール部材
８ 軸方向孔
９ 合成樹脂製ピン
１０ ベアリングカップ
１０ａ，１０ｂ 壁
１０ｃ 突起部
１１ コロ転動体
１２ ピース
１３ ケージ
Claims (2)
- 【請求項１】ヨークの軸受孔に、ニードル軸受を介し
て、スパイダー軸部を揺動自在に嵌合した十字軸継手に
おいて、 ニードル軸受とスパイダー軸部は、シメシロ嵌合にして
あり、 ニードル軸受のベアリングカップ内のコロは、軸方向に
０．６ｍｍ以上移動可能に構成したことを特徴とする十
字軸継手。 - 【請求項２】前記ニードル軸受内に封入する潤滑剤に、
極圧添加剤が加えてあることを特徴とする請求項１に記
載の十字軸継手。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001313945A JP2003097592A (ja) | 2001-07-19 | 2001-10-11 | 十字軸継手 |
| EP01310125A EP1213502B1 (en) | 2000-12-06 | 2001-12-04 | Cross joint |
| US10/002,012 US7118484B2 (en) | 2000-12-06 | 2001-12-05 | Cross joint |
| US11/540,516 US7357720B2 (en) | 2000-12-06 | 2006-10-02 | Cross joint |
Applications Claiming Priority (3)
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|---|---|---|---|
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| JP2001-219935 | 2001-07-19 | ||
| JP2001313945A JP2003097592A (ja) | 2001-07-19 | 2001-10-11 | 十字軸継手 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|
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|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007162917A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Ntn Corp | ころ軸受 |
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| JP2013170695A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-02 | Nsk Ltd | 十字軸式自在継手及び自在継手用十字軸の製造方法 |
| US8523451B2 (en) | 2005-09-01 | 2013-09-03 | Ntn Corporation | Roller bearing |
-
2001
- 2001-10-11 JP JP2001313945A patent/JP2003097592A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| US8523451B2 (en) | 2005-09-01 | 2013-09-03 | Ntn Corporation | Roller bearing |
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| JP2013170695A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-02 | Nsk Ltd | 十字軸式自在継手及び自在継手用十字軸の製造方法 |
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Legal Events
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