JP2003040640A

JP2003040640A - Glass roving

Info

Publication number: JP2003040640A
Application number: JP2001229754A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Sakaguchi; 武史阪口
Original assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date: 2001-07-30
Filing date: 2001-07-30
Publication date: 2003-02-13
Anticipated expiration: 2021-07-30
Also published as: JP4446222B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a glass roving capable of preventing a blowout or a microburst of a DWR without reducing a productivity nor a quality of the DWR using the same drying condition and a sizing agent as usual. SOLUTION: An open portion 6 formed from an inner surface through an outer surface of a DWR 1 is provided. A ratio of a total area of the open portion 6 to a surface area of the DWR1 except an end surface area is between 0.25-12.5%. A sum total of the open portion 6 is within a range defined as 96.1×h/√W<N<250.0×h/√W, herein h (mm) shows a height of the DWR1, W (g/1000m) shows a count of a glass strand 5. The open portion formed from the inner surface 3 through the outer surface 4 of the DWR1 is spiral in a projection drawing from the top of the end surface.

Description

Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、直接巻き取り法に
より製造されるガラスロービングに関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a glass roving manufactured by a direct winding method.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般に、直接巻き取り法により製造され
るガラスロービング（ＤＷＲ：ＤｉｒｅｃｔＷｏｕｎ
ｄＲｏｖｉｎｇ）は、数百〜数千のノズルを有する白
金製ブッシングより引き出された溶融ガラスを、数ミク
ロンから二十数ミクロンのガラスフィラメントに引き伸
ばし、それぞれのガラスフィラメントの表面に集束剤を
塗布した後、ガラスフィラメントを数百〜数千本引き揃
え、ガラスストランドとし、回転するコレットに綾を掛
けながら巻き取ることにより製造される。綾を掛ける方
法としては、トラバースを用いガラスストランドの導糸
ガイドをコレット近傍において左右に往復移動させる方
法が一般的である。ガラスストランドがコレットと成す
角、綾角度は、コレットの回転数とトラバースの往復運
動の速度比により決定される。巻き取られたガラススト
ランドは、集束剤に含まれる水分を蒸発させ、集束剤の
皮膜を形成させるために乾燥し、内外層部分を除去した
後、製品とされる。2. Description of the Related Art Generally, a glass roving (DWR) produced by a direct winding method is used.
d Roving) draws molten glass drawn from a platinum bushing having hundreds to thousands of nozzles into glass filaments of several microns to twenty and several microns, and applies a sizing agent to the surface of each glass filament. After that, hundreds to thousands of glass filaments are aligned and made into a glass strand, which is manufactured by winding a rotating collet while twilling it. As a method of traversing, it is common to use a traverse to reciprocate the yarn guide of the glass strands left and right in the vicinity of the collet. The angle formed by the glass strand with the collet and the traverse angle are determined by the rotational speed of the collet and the speed ratio of the reciprocating motion of the traverse. The wound glass strand is dried to evaporate the water contained in the sizing agent and form a film of the sizing agent, and after removing the inner and outer layer portions, it is made into a product.

【０００３】また、ガラスロービングには、ＤＷＲ以外
に、溶融ガラスを一旦ケーキに巻き取り、乾燥後、数個
〜数十個のケーキを引き揃え、再度円筒状に巻き取るこ
とにより製造する方法もある。このようにケーキから再
度巻き取る方法により製造されるガラスロービングは、
ＤＷＲと区別して合糸ロービングと呼ばれている。合糸
ロービングは、比較的細いガラスストランドを数本から
数十本束ねた事を特徴とし、１本の太いガラスストラン
ドからなるＤＷＲとこの点において大きく異なってい
る。For the glass roving, in addition to DWR, a method is also available in which molten glass is once wound on a cake, dried, and then several to several tens of cakes are aligned and rewound into a cylindrical shape. is there. In this way, the glass roving produced by the method of rewinding from the cake,
It is called composite yarn roving in distinction from DWR. The compound yarn roving is characterized by bundling several to several tens of relatively thin glass strands, and is greatly different from the DWR composed of one thick glass strand in this respect.

【０００４】これらのガラスロービングは、フィラメン
トワインディング法（ＦＷ法）、引抜法、シートモール
ディングコンパウンド法（ＳＭＣ法）、スプレーアップ
法、プリフォーム法などの成形法により、ＦＲＰ成形品
の強化材として広く使用されているが、一般に細いガラ
スストランドを束ねた合糸ロービングはＳＭＣ法、スプ
レーアップ法、プリフォーム法などの切断して使用する
製法に多く用いられ、一方、１本のガラスストランドか
らなるＤＷＲは、ＦＷ法や引抜法といった連続して用い
る製法に多く用いられる。特に、ガラス繊維のイーブネ
ス（ガラスロービングに巻き取られたガラスフィラメン
ト１本１本の等長性）を要求される分野において、ＤＷ
Ｒは大きな優位性を有している。These glass rovings are widely used as a reinforcing material for FRP molded products by molding methods such as filament winding method (FW method), drawing method, sheet molding compound method (SMC method), spray-up method and preform method. Although used, in general, a compound yarn roving in which thin glass strands are bundled is often used in a cutting process such as an SMC method, a spray-up method or a preform method, while a DWR composed of one glass strand. Is often used in continuously used manufacturing methods such as the FW method and the drawing method. Especially, in the field where the evenness of glass fiber (isometric property of each glass filament wound on glass roving) is required, DW
R has a great advantage.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ところで、ＤＷＲは、
通常２０ｋｇ程度の重量があり、その形状は、高さ（軸
方向長さ）約２５０ｍｍ、直径（巻径）約３００ｍｍの
円筒状であり、その中心部には、直径約１５０ｍｍの円
筒状のコレットを有し、図１のような肉厚のあるパイプ
形状を成している。By the way, the DWR is
It usually weighs about 20 kg, and its shape is a cylindrical shape with a height (axial length) of about 250 mm and a diameter (roll diameter) of about 300 mm, and a cylindrical collet with a diameter of about 150 mm at its center. And has a thick pipe shape as shown in FIG.

【０００６】ＤＷＲは、紡糸工程において集束剤を塗布
するため、巻き上がり直後には約１０％の水を含有す
る。この約１０％の水の除去と集束剤の皮膜形成を目的
としてＤＷＲを乾燥する。乾燥方法は、１２０℃〜１４
０℃の乾燥炉内に数〜数十時間ＤＷＲを滞留させ乾燥す
る熱風乾燥法と、マイクロ波、高周波を利用し数時間程
度で乾燥する誘電乾燥法がある。何れの方法にせよ、Ｄ
ＷＲ内部の水は、外部からのエネルギー補給により温度
上昇し、ＤＷＲ表面より空気中に蒸発・拡散する。[0006] DWR contains about 10% of water immediately after winding because it applies a sizing agent in the spinning process. The DWR is dried for the purpose of removing about 10% of this water and forming a film of the sizing agent. The drying method is 120 ° C to 14 ° C.
There are a hot air drying method in which DWR is retained and dried in a drying oven at 0 ° C. for several to several tens of hours, and a dielectric drying method in which microwaves and high frequencies are used for drying in about several hours. Either way, D
The water inside the WR rises in temperature due to the energy supply from the outside, and evaporates and diffuses into the air from the DWR surface.

【０００７】一般に、水は大気圧下において熱せられた
場合には、温度の上昇に伴い蒸発速度を速め１００℃に
おいて沸騰し、それ以上温度上昇しないが、圧力釜のよ
うな閉鎖空間においては、圧力の上昇に伴い１００℃以
上に温度が上がってしまう。ガラスストランドが密に巻
かれたＤＷＲの中層部においては、水の蒸発がガラスス
トランドにより妨げられるため、いわば圧力釜の様にな
る。この結果、水温は蒸発する水の気化熱と、外部から
のエネルギー補給熱が釣り合う点まで上昇し、ＤＷＲ内
部の蒸気圧もそれに伴って上昇する。ＤＷＲがこの蒸気
圧上昇に耐えられない場合には、その圧力によりＤＷＲ
が高さ方向に広がり、極端な場合には、パンクと呼ばれ
るＤＷＲの破裂が起こる。Generally, when water is heated under atmospheric pressure, the rate of evaporation increases with temperature and the water boils at 100 ° C. and does not rise further, but in a closed space such as a pressure cooker, As the pressure rises, the temperature rises above 100 ° C. In the middle part of the DWR in which the glass strands are tightly wound, the evaporation of water is hindered by the glass strands, so that it is like a pressure cooker. As a result, the water temperature rises to the point where the vaporization heat of the evaporated water and the energy supply heat from the outside balance with each other, and the vapor pressure inside the DWR also rises accordingly. If the DWR cannot withstand this increase in vapor pressure, the DWR
Spread in the height direction, and in an extreme case, rupture of DWR called puncture occurs.

【０００８】このパンクは、ＤＷＲの巻き密度の増加だ
けでなくＤＷＲの持込み水分量の増加、効率化のための
乾燥時間短縮による乾燥温度の上昇等により著しく増加
する。また、パンクは、ＤＷＲに塗布する集束剤の滑性
（滑り易さ）や、コレットとガラスストランドの角度
（綾角度）等の様々な要因にも影響を受ける。This puncture increases remarkably due to an increase in the winding density of the DWR, an increase in the amount of water carried into the DWR, and an increase in the drying temperature due to a reduction in the drying time for efficiency. The puncture is also affected by various factors such as the slipperiness (slipperiness) of the sizing agent applied to the DWR and the angle between the collet and the glass strand (trailing angle).

【０００９】ＤＷＲの巻き密度や綾角度を決定する因子
としてワインド数がある。ワインド数は、往復運動する
トラバースの半往復間におけるコレットの回転数を表
し、例えば、ワインド数３とは、トラバースが右端から
左端（或いはその逆）まで移動する間に、コレットが３
回転したことを意味し、トラバースが１往復する間に、
コレットが６回転したことになる。従って、ワインド数
が小さい値であれば綾角度が大きくなり、トラバースの
往復運動が比較的速い速度で行われていることになり、
逆にワインド数が大きい値であれば綾角度が小さくな
り、トラバースの往復運動が比較的遅い速度で行われて
おり、コレットの回転軸に対してより直角に近い綾角度
でガラスストランドが巻かれていることになる。The wind number is a factor that determines the winding density and the traverse angle of the DWR. The number of winds represents the number of revolutions of the collet during the half-reciprocation of the traverse that reciprocates. For example, the number of winds of 3 means that the collet is 3 while the traverse moves from the right end to the left end (or vice versa).
It means that it has rotated, and during one traverse of the traverse,
This means that the collet has made 6 revolutions. Therefore, if the wind number is small, the traverse angle becomes large, and the traverse reciprocating motion is performed at a relatively high speed.
Conversely, if the wind number is large, the traverse angle will be small, and the traverse reciprocating motion is performed at a relatively slow speed, and the glass strand will be wound at a traverse angle that is closer to a right angle to the axis of rotation of the collet. Will be.

【００１０】通常、ＤＷＲにおいては、ワインド数が
１．５〜６であるが、これは、ワインド数が１．５より
小さいと、綾角度が大きくなり過ぎるためガラスストラ
ンドが定められた位置に巻き取られず生産できず、６よ
り大きいと、ガラスストランドがコレットの回転軸に対
して垂直に近い綾角度で巻かれ、毛羽や持ち上がり等の
品質問題が多く発生するためである。なお、このように
して巻き上げられた円筒形状のＤＷＲの高さは、トラバ
ースによって往復運動される距離であり、その直径は巻
き取られるガラスストランドの量により決定される。Usually, in DWR, the number of winds is 1.5 to 6, but when the number of winds is less than 1.5, the traverse angle becomes too large and the glass strands are wound at a predetermined position. This is because if it is not taken and cannot be produced, and if it is larger than 6, the glass strand is wound at a traverse angle which is almost perpendicular to the rotation axis of the collet, and many quality problems such as fluff and lifting occur. The height of the cylindrical DWR wound up in this way is the distance reciprocated by the traverse, and its diameter is determined by the amount of glass strands wound up.

【００１１】一般に、ワインド数が、３や３．３３３・
・・（１０／３）、或いは、３．２５（１３／４）のよ
うに、整数や、それ以上約分できず、分子が比較的小さ
い分数であると、ＤＷＲは、巻き密度が高くならない。
トラバースがワインド数の分母と等しい回数往復する間
に、分子の２倍の回数、ガラスストランドがコレット上
に巻かれた後、再び最初に巻かれた位置に戻る。例え
ば、ワインド数が、１０／３（３．３３３・・・）のよ
うに分子が小さい場合には、トラバースが３往復する間
に、ガラスストランドは１０×２＝２０回巻かれ、再び
最初に巻かれた位置に戻り、ＤＷＲはこの工程を繰り返
して巻き上げられるため、その形状は、図３に示すよう
な大きな菱形の穴の開いた開口部６を持つ円筒形状とな
るが、ＤＷＲの形状が崩れて円筒形状が維持できなくな
るため、ロービングの解舒性が悪化し、また、ＤＷＲの
輸送効率が低下するため好ましくない。なお、ガラスス
トランドが最初に巻かれた位置に再び戻るまでのコレッ
トの回転数（この場合１０×２＝２０回）は回帰回転数
と呼ばれている。Generally, the number of winds is 3 or 3.333.
.. (10/3), or 3.25 (13/4), such as integer or less, and if the numerator is a relatively small fraction, DWR does not have high winding density .
During the number of traverses of the traverse equal to the denominator of the Wind number, twice the numerator times the glass strand is wound onto the collet and then back to the original wound position. For example, when the number of winds is small, such as 10/3 (3.333 ...), the glass strands are wound 10 × 2 = 20 times during three traverses of the traverse, and again the first time. Returning to the wound position, the DWR is repeatedly wound up by this process, so that its shape becomes a cylindrical shape having a large rhombic opening 6 as shown in FIG. 3, but the shape of the DWR is It is not preferable because it collapses and the cylindrical shape cannot be maintained, unwinding property of the roving deteriorates, and the transport efficiency of the DWR decreases. The number of revolutions of the collet (in this case, 10 × 2 = 20 times) until the glass strand returns to the position where the glass strand is first wound is called a reversion number of revolutions.

【００１２】ワインド数は、機械式の場合、ＤＷＲを巻
き取るワインダーに用いられる歯車の歯数により決定さ
れる。例として、図４にＡ〜Ｆ合計６個の歯車を用いた
ワインダーを示す。コレット９及びトラバース１１は、
ワインダー駆動用モータ８とそれぞれ３個の歯車１２〜
１４、１５〜１７を介して動力が伝達され回転運動す
る。In the case of a mechanical type, the number of winds is determined by the number of teeth of the gear used in the winder for winding the DWR. As an example, FIG. 4 shows a winder using a total of six gears A to F. Collet 9 and traverse 11
Winder drive motor 8 and three gears 12-
Power is transmitted via 14, 15 to 17 to make a rotational movement.

【００１３】各歯車Ａ〜Ｆの歯数を、それぞれａ〜ｆと
したとき、ワインド数はａ×ｃ×ｅ／（ｂ×ｄ×ｆ）に
より与えられ、例えば、各歯車Ａ〜Ｆの歯数を、ａ＝３
０、ｂ＝２９、ｃ＝２８、ｄ＝１７、ｅ＝２５、ｆ＝１
３としたとき、ワインド数は、３０×２８×２５／（２
９×１７×１３）、即ち、３．２７６６４・・・とな
り、回帰回転数は３０×２８×２５×２＝２１０００×
２＝４２０００となる。When the number of teeth of each gear A to F is a to f, the wind number is given by a × c × e / (b × d × f). Number, a = 3
0, b = 29, c = 28, d = 17, e = 25, f = 1
When the number of winds is 3, the number of winds is 30 × 28 × 25 / (2
9 × 17 × 13), that is, 3.27664 ..., The regression rotation speed is 30 × 28 × 25 × 2 = 21000 ×
2 = 42000.

【００１４】この例のように、ワインド数を計算するに
当たり、分母に用いられる歯車Ｂ、Ｄ及びＦとして、素
数の歯数を持つ歯車を用いることが多い。これは、分母
に素数を用いることにより、ワインド数がそれ以上約分
できない分数となり、回帰回転数が小さくならず、ＤＷ
Ｒは、大きな菱形の穴の開いた開口部を有することな
く、密に巻くことができるからである。As in this example, in calculating the wind number, gears having prime numbers of teeth are often used as the gears B, D and F used in the denominator. This is because the use of prime numbers in the denominator makes the wind number a fraction that cannot be reduced any further, and the regression rotation speed does not become small.
This is because R can be wound tightly without having a large rhomboidal opening.

【００１５】尚、最近では、更に多くの歯車を用いて望
ましいワインド数を設定できる機械式ワインダーや、電
気信号を用い小数点以下五桁以上のワインド数を制御す
るワインダーも開発され、変更時間の短縮等が図られて
いる。Recently, a mechanical winder capable of setting a desired number of winds using more gears and a winder for controlling the number of winds with five or more decimal places using an electric signal have been developed to shorten the change time. Etc. are planned.

【００１６】このように、ＤＷＲのワインド数は、ＤＷ
Ｒの形状や巻き密度を決定する重要な要因であり、これ
までは生産性や輸送効率の向上のため、高い巻き密度の
ＤＷＲを生産することが一般的であった。As described above, the number of winds of DWR is DW
It is an important factor that determines the shape and winding density of R, and in the past, it has been common to produce DWR with a high winding density in order to improve productivity and transportation efficiency.

【００１７】しかしながら、乾燥時において、ＤＷＲに
含まれる水が熱せられると、密に巻かれたＤＷＲから
は、水の蒸発が抑制され、水の蒸気圧上昇を伴い、特に
生産効率アップを目的として乾燥時間を短縮し、乾燥温
度を上げると、ついにはＤＷＲがパンクしやすくなる。However, when the water contained in the DWR is heated during drying, evaporation of water from the densely wound DWR is suppressed, and the vapor pressure of the water increases, which is aimed at improving the production efficiency. When the drying time is shortened and the drying temperature is raised, the DWR finally becomes punctured easily.

【００１８】ＤＷＲのパンクを防止するためには、ＤＷ
Ｒの持込み水分量の減少、蒸気圧低下のための乾燥時間
の延長、或いは、高い蒸気圧に耐え得る集束剤や綾角度
の選定などが考えられるが、水分量の低下、集束剤の制
限や綾角度の増大は、紡糸性の低下や毛羽の増大、ま
た、乾燥時間の延長は生産効率の低下や巨大設備の設置
等、何れも大きな問題が残る。また、これらの対策で
は、パンクまで至らないが、数ミリから１ｃｍ程度のＤ
ＷＲの膨張、いわゆる微小破裂は完全に防止できない。
微小破裂したＤＷＲは、検査工程において異常品として
見分けることが難しく、顧客での使用時において毛羽の
発生や持ち上がりといった作業性の問題を引き起こす。In order to prevent the DWR puncture, the DW
It may be possible to reduce the amount of water carried into R, extend the drying time for lowering the vapor pressure, or select a sizing agent or traverse angle that can withstand a high vapor pressure. An increase in the traverse angle causes a decrease in spinnability and an increase in fluff, and an increase in the drying time causes a decrease in production efficiency and installation of a huge facility, all of which poses serious problems. In addition, these measures do not lead to puncture, but D of several millimeters to 1 cm
Expansion of WR, so-called microburst, cannot be completely prevented.
The micro-ruptured DWR is difficult to distinguish as an abnormal product in the inspection process, and causes a problem of workability such as generation of fluff and lifting when used by a customer.

【００１９】本発明の目的は、これらの問題に鑑み、従
来同様の乾燥条件・集束剤を用い、ＤＷＲの品質低下や
生産性の低下といった問題を招くことなく、ＤＷＲのパ
ンクや微小破裂を防止し得るガラスロービングを提供す
ることにある。In view of these problems, the object of the present invention is to prevent punctures and micro bursts of DWR by using the same drying conditions and sizing agent as before, without causing the problems of quality deterioration and productivity deterioration of DWR. To provide a possible glass roving.

【００２０】[0020]

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記問題を
解決すべく種々の実験を行った結果、ＤＷＲの内表面か
ら外表面に貫通する小さい開口部（綾積みされたガラス
ストランドの間に形成される小さい空隙部）を多数設け
ることにより、水蒸気がこの開口部から容易に蒸発する
ため、ＤＷＲ内部における蒸気圧が低下し、ＤＷＲのパ
ンクや微小破裂を防止できる事を見出し、本発明を提案
するに至った。As a result of various experiments to solve the above-mentioned problems, the present inventor has found that a small opening (between the glass strands that are stacked in a stack) between the inner surface and the outer surface of the DWR. By providing a large number of small voids), water vapor easily evaporates from this opening, the vapor pressure inside the DWR decreases, and it is possible to prevent puncture and microburst of the DWR. Came to propose.

【００２１】すなわち本発明は、ガラスストランドが直
接巻き取り法により円筒状に綾巻きされて製造されるガ
ラスロービングにおいて、ガラスロービングの内表面か
ら外表面に貫通して形成される開口部（綾積みされたガ
ラスストランドの間に形成される空隙部）を備え、端面
部を除くガラスロービング表面積に対する前記開口部の
総面積の割合（開口率）が０．２５〜１２．５％である
ことを特徴とする。That is, according to the present invention, in a glass roving produced by directly winding a glass strand in a cylindrical shape by a winding method, an opening (twill stack) formed by penetrating from the inner surface to the outer surface of the glass roving. Voids formed between the formed glass strands), and the ratio of the total area of the openings to the glass roving surface area (opening ratio) excluding the end faces is 0.25 to 12.5%. And

【００２２】上記構成とすることによって、ＤＷＲを熱
風乾燥法や誘電乾燥法を用いて乾燥する際、ＤＷＲの中
心部で蒸発した水を開口部から外部に逃がすことがで
き、ＤＷＲの中心部の蒸気圧を低下させてＤＷＲのパン
クや微小破裂を防止することができる。蒸気圧低下は、
ＤＷＲに形成する開口部の数と大きさに依存するが、端
面部を除くＤＷＲの表面積に対する開口部の総面積の割
合（開口率）が０．２５％より低いと、蒸気を逃がす効
果に乏しく、また、１２．５％より高いと、蒸気を逃が
す効果には優れるものの、巻き密度の大幅な低下によっ
て、ＤＷＲの形状が崩れて円筒形状が維持できなくなる
ためロービングの解舒性が悪化しやすく、また輸送効率
が低下するため好ましくない。With the above structure, when the DWR is dried by the hot air drying method or the dielectric drying method, the water evaporated in the central portion of the DWR can be released to the outside through the opening, and the central portion of the DWR can be discharged. The vapor pressure can be reduced to prevent puncture and microburst of the DWR. The vapor pressure drop is
Although it depends on the number and size of the openings formed in the DWR, if the ratio of the total area of the openings to the surface area of the DWR (open area ratio) excluding the end face is less than 0.25%, the vapor releasing effect is poor. Further, if it is higher than 12.5%, although the effect of escaping steam is excellent, the unwinding property of the roving is likely to be deteriorated because the shape of the DWR is collapsed and the cylindrical shape cannot be maintained due to a large decrease in winding density. Moreover, it is not preferable because the transportation efficiency is lowered.

【００２３】また、本発明は、前記開口部の総数Ｎが、
ガラスロービングの高さをｈ（ｍｍ）、ガラスロービン
グのストランド番手をＷ（ｇ／１０００ｍ）とすると
き、９６．１×ｈ／√Ｗ＜Ｎ＜２５０．０×ｈ／√
Ｗにより規定される範囲内にあることを特徴とする。In the present invention, the total number N of the openings is
When the height of the glass roving is h (mm) and the strand number of the glass roving is W (g / 1000 m), 96.1 × h / √W <N <250.0 × h / √
It is characterized in that it is within the range defined by W 1.

【００２４】上記構成とすることによって、ＤＷＲに形
成する開口部の総数を望ましい範囲とすることができ
る。即ち、開口部の総数は開口部１つ当たり面積に反比
例し、開口部の総数が増加すれば、開口部１つ当たりの
面積が減少し、開口部の総数がある一定数を超えると開
口部はガラスストランドの滑りにより消滅しやすいの
で、開口部の総数が２５０．０×ｈ／√Ｗより多いと、
開口部１つ当たりの面積が小さくなり過ぎ、ＤＷＲの中
心部の蒸気圧低下が阻害され好ましくない。また、開口
部の総数が９６．１×ｈ／√Ｗより少ないと、ＤＷＲ
の巻き密度が低下し、形状が崩れて、円筒形状が維持で
きなくなるため好ましくない。With the above structure, the total number of openings formed in the DWR can be set within a desired range. That is, the total number of openings is inversely proportional to the area per opening, and if the total number of openings increases, the area per opening decreases, and if the total number of openings exceeds a certain number, the number of openings increases. Since it easily disappears due to the sliding of glass strands, if the total number of openings is more than 250.0 × h / √W,
The area per opening is too small, and the decrease in vapor pressure at the center of the DWR is hindered, which is not preferable. If the total number of openings is less than 96.1 × h / √W, DWR
It is not preferable because the winding density is decreased, the shape is collapsed, and the cylindrical shape cannot be maintained.

【００２５】更に本発明は、ガラスロービングの内表面
から外表面に貫通して形成される前記開口部が、ガラス
ロービングの端面上部よりの投影図においてスパイラル
状であると、ＤＷＲの何れの位置からも開口部迄の距離
が縮められ、蒸気圧低下の効果を一層向上させることが
できる。Further, according to the present invention, from any position of the DWR, the opening formed so as to penetrate from the inner surface to the outer surface of the glass roving has a spiral shape in a projection view from the upper end surface of the glass roving. Also, the distance to the opening can be shortened, and the effect of lowering the vapor pressure can be further improved.

【００２６】[0026]

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。図１はＤＷＲの概略斜視
図、図２は図１のＤＷＲにおける開口部の部分拡大図、
図３はワインド数が３．３３３３・・・のＤＷＲを横か
ら観察した図、図４は機械式ワインダーの模式図、図５
はＤＷＲ端面部から見た開口部の投影模式図、図６はス
パイラル状に形成された開口部を持つＤＷＲ端面部から
見た開口部の投影模式図である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. 1 is a schematic perspective view of the DWR, FIG. 2 is a partially enlarged view of an opening in the DWR of FIG. 1,
FIG. 3 is a side view of a DWR having a wind number of 3.3333 ..., FIG. 4 is a schematic view of a mechanical winder, and FIG.
Is a projection schematic view of the opening viewed from the DWR end surface, and FIG. 6 is a projection schematic view of the opening viewed from the DWR end surface having a spirally formed opening.

【００２７】図１において、１はＤＷＲ、２は端面部、
３は内表面、４は外表面、５はガラスストランド、６は
開口部を示している。この開口部６は、図２に拡大して
示している。In FIG. 1, 1 is a DWR, 2 is an end face portion,
3 is an inner surface, 4 is an outer surface, 5 is a glass strand, and 6 is an opening. This opening 6 is shown enlarged in FIG.

【００２８】上記開口部６を形成するには、ガラススト
ランド５を図４に示すワインダーのコレット９上に巻き
取る際に、コレット９上に軸方向の隙間を残して巻き上
げることにより、この隙間がＤＷＲ１における開口部６
となる。この開口部６をＤＷＲ１の内表面３から外表面
４まで貫通させて形成するものである。この開口部６を
適した開口率で形成させておくことにより、ＤＷＲ１の
乾燥時、中心部において蒸発した水を外部に逃がすこと
ができ、これにより中心部の蒸気圧を低下させＤＷＲ１
のパンクや微小破裂を防止することができるものであ
る。すなわち、蒸気圧低下は、ＤＷＲ１に形成する開口
部６の数と大きさに依存するが、端面部２を除くＤＷＲ
１の表面積に対する開口部６の総面積の割合（開口率）
が０．２５％より低いと、蒸気を逃がす効果に乏しく、
また、１２．５％より高いと、蒸気を逃がす効果には優
れるものの、巻き密度の大幅な低下によってＤＷＲ１の
形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるためロービン
グの解舒性が悪化しやすく、また、輸送効率が低下す
る。In order to form the above-mentioned opening 6, when the glass strand 5 is wound on the collet 9 of the winder shown in FIG. Opening 6 in DWR1
Becomes This opening 6 is formed by penetrating from the inner surface 3 to the outer surface 4 of the DWR 1. By forming the opening 6 with an appropriate opening ratio, the water evaporated in the central portion can be released to the outside when the DWR 1 is dried, which lowers the vapor pressure in the central portion.
It is possible to prevent punctures and micro bursts. That is, the vapor pressure decrease depends on the number and size of the openings 6 formed in the DWR 1, but the DWR excluding the end face portion 2
Ratio of the total area of the openings 6 to the surface area of 1 (aperture ratio)
Is less than 0.25%, the effect of releasing steam is poor,
Further, if it is higher than 12.5%, although the effect of escaping steam is excellent, the shape of DWR1 collapses due to a large decrease in winding density and the cylindrical shape cannot be maintained, so unwinding property of roving tends to deteriorate, and , The transportation efficiency is reduced.

【００２９】尚、上記開口率は、以下の式（１）を用い
て求めた。The above aperture ratio was determined using the following equation (1).

【００３０】開口率＝（ｈ−Xｔ）²／ｈ²×１００・・・（１）ここで、ｈは、ロービング高さ（ｍｍ）、Ｘは、回帰回
転数、ｔはストランド幅（ｍｍ）を示す。Aperture ratio = (h−Xt) ² / h ² × 100 (1) where h is the roving height (mm), X is the revolving speed, and t is the strand width (mm). Indicates.

【００３１】一般に、開口部６の総数は、開口部６の１
個の面積に反比例し、開口部６の数が増加すれば開口部
６の１個の面積が減少し、ある一定数を超えると開口部
６はガラスストランド５の滑りにより消滅する。また、
開口部６の総数が少ないと、ＤＲＷの巻き密度が低下
し、形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるという問
題が発生する。従って、ＤＷＲ１に形成する開口部６の
総数Ｎには望ましい範囲があり、次式で規定される。Generally, the total number of openings 6 is 1 of the openings 6.
It is inversely proportional to the area of one piece, and if the number of openings 6 increases, the area of one opening 6 decreases, and if the number exceeds a certain number, the openings 6 disappear due to the sliding of the glass strands 5. Also,
If the total number of the openings 6 is small, the DRW winding density is lowered, and the shape of the DRW collapses, so that the cylindrical shape cannot be maintained. Therefore, the total number N of the openings 6 formed in the DWR 1 has a desirable range, and is defined by the following equation.

【００３２】９６．１×ｈ／√Ｗ＜Ｎ＜２５
０．０×ｈ／√Ｗ但し、ここでｈはＤＷＲ１の高さ（ｍｍ）を、また、Ｗ
はガラスストランド５の番手（ｇ／１０００ｍ）を表
す。96.1 × h / √W <N <25
0.0 × h / √W where h is the height (mm) of DWR1 and W
Represents the number of the glass strand 5 (g / 1000 m).

【００３３】開口部の総数Ｎが９６．１×ｈ／√Ｗより
少ないと、開口部６の１個の面積が大きくなり、巻き密
度が低下し、また、２５０．０×ｈ／√Ｗよりも多い
と、開口部６の１個の面積が小さくなりすぎ、乾燥時に
ＤＷＲ内部の水の蒸気圧が低下しにくいため好ましくな
い。When the total number N of openings is less than 96.1 × h / √W, the area of one of the openings 6 becomes large, the winding density decreases, and from 250.0 × h / √W. If it is too large, the area of one of the openings 6 becomes too small, and the vapor pressure of water inside the DWR is less likely to decrease during drying, which is not preferable.

【００３４】一般的なＤＷＲ１、即ち、高さ２５０ｍ
ｍ、番手２３１０ｔｅｘにおいて、望ましい開口部の総
数Ｎは、５００〜１３００である。番手２３１０ｔｅｘ
とは、ガラスストランド５の１０００ｍ当たりの重量が
２３１０ｇであることを表す。A general DWR1, that is, a height of 250 m
At m and count 2310tex, the desired total number N of openings is 500 to 1300. Count 2310tex
Means that the weight per 1000 m of the glass strand 5 is 2310 g.

【００３５】望ましい開口部６の総数Ｎは、当然なが
ら、ＤＷＲ１の高さｈに比例し、例えば、高さｈが２倍
の５００ｍｍの場合には１０００〜２６００となる。一
方、ＤＷＲ１の直径に関しては、望ましい開口部６の総
数Ｎは変わらない。これは、開口部６が内表面３から外
表面４まで貫通した１つの穴であり、開口部６の形状
が、ＤＷＲ１の径の増大に伴い、コレットの回転軸方向
に広げられた菱形となり、開口部６の面積も増大するた
め、外周表面に占める開口率が、ＤＷＲ１の端面部２を
除く何れの部位においても等しいからである。The desired total number N of openings 6 is, of course, proportional to the height h of the DWR 1, and is 1000 to 2600 when the height h is doubled to 500 mm. On the other hand, with respect to the diameter of the DWR 1, the desired total number N of openings 6 does not change. This is one hole in which the opening 6 penetrates from the inner surface 3 to the outer surface 4, and the shape of the opening 6 becomes a rhombus widened in the rotation axis direction of the collet as the diameter of the DWR 1 increases. This is because the area of the opening 6 is also increased, so that the opening ratio occupying the outer peripheral surface is the same in any part of the DWR 1 except the end surface part 2.

【００３６】ガラスストランド５の番手Ｗも、望ましい
開口部６の総数に影響を及ぼす。ガラスストランド５の
番手Wが大きくなると、ガラスストランド５の巻き幅
（ストランド幅）が増大するため、開口部６が形成され
るためには、コレット９に巻かれるガラスストランド５
の本数の減少、即ち、回帰回転数の減少が必要となる。
回帰回転数の減少に伴い、開口部６の総数が減少する。
従って、望ましい開口部６の総数Ｎは、ガラスストラン
ド５の幅に反比例し、また、ガラスストランド５は番手
に関わらず断面形状が相似形であるため、望ましい開口
部６の数は番手Wの二分の一乗に反比例する。即ち、番
手２３１０ｔｅｘに対し、ほぼ４分の１となる５７５ｔ
ｅｘのＤＷＲ１において、望ましい開口部６の総数Ｎは
２倍の１０００〜２６００となる。The count W of the glass strands 5 also affects the desired total number of openings 6. As the count W of the glass strands 5 increases, the winding width (strand width) of the glass strands 5 increases. Therefore, in order to form the openings 6, the glass strands 5 wound around the collet 9 are formed.
It is necessary to reduce the number of lines, that is, the number of regression rotations.
The total number of the openings 6 decreases as the revolving speed decreases.
Therefore, the desirable total number N of the openings 6 is inversely proportional to the width of the glass strand 5, and since the glass strand 5 has a similar cross-sectional shape regardless of the count, the desirable number of the openings 6 is a half of the count W. It is inversely proportional to the square of. That is, the count is 2310 tex, which is almost ¼ that is 575 t.
In the DWR1 of ex, the total number N of the desirable openings 6 is doubled to 1000 to 2600.

【００３７】ＤＷＲ１の表面に望ましい開口部６を形成
するには、回帰回転数とガラスストランド５の幅の積
が、ＤＷＲ１の巻き高さｈより小さくなるように、図４
に示すコレット９及びトラバース１１の往復運動用カム
１０のそれぞれの歯車１２〜１７の歯数を設定する必要
がある。例えば、図４に示すワインダーにおいては、
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの歯車１２〜１７の歯数をそれ
ぞれ３０、３０、３０、３０、４１、１５とすれば、ワ
インド数はａ・ｃ・ｅ／ｂ・ｄ・ｆより、４１／１５、
即ち、２．７３３３３・・・となる。この値は、トラバ
ース１１が１５往復する間にコレット９が４１×２＝８
２回転することになり、１５往復後には、ガラスストラ
ンド５は最初に巻かれた位置（図３の符号７参照）の真
上に巻かれることを意味する。即ち、このＤＷＲ１は、
その高さ２５０ｍｍの間にＤＷＲ１の軸方向に対して同
じ傾きを持つ４１本のガラスストランド５が巻き付けら
れ、ガラスストランド５の幅が５ｍｍの場合には、ＤＷ
Ｒ１の高さｈ方向に対し４５ｍｍの隙間が残されること
となる。従って、開口部６を成す菱形のＤＷＲの軸方向
の幅は、約１．１ｍｍ、即ち、（２５０ｍｍ−４１ｍｍ
×５）÷４１≒１．１ｍｍとなる。また、開口部６の総
数は、交差する４１×１５×２＝１２３０個に形成され
る。この結果、このＤＷＲ１の開口率は約３．３％とな
る。In order to form the desired opening 6 on the surface of the DWR 1, the product of the revolving speed and the width of the glass strand 5 is smaller than the winding height h of the DWR 1, as shown in FIG.
It is necessary to set the number of teeth of each gear 12 to 17 of the reciprocating cam 10 of the collet 9 and the traverse 11 shown in FIG. For example, in the winder shown in FIG.
If the numbers of teeth of the gears 12 to 17 of A, B, C, D, E, and F are 30, 30, 30, 30, 41, 15 respectively, the wind number is a.c.e / b.d.f. From 41/15,
That is, 2.73333 ... This value is 41 × 2 = 8 for the collet 9 during 15 traverses of the traverse 11.
This means that the glass strand 5 is rotated twice, and after 15 reciprocations, the glass strand 5 is wound right above the position where the glass strand 5 was first wound (see reference numeral 7 in FIG. 3). That is, this DWR1 is
Forty-one glass strands 5 having the same inclination with respect to the axial direction of the DWR1 are wound within the height of 250 mm, and when the width of the glass strands 5 is 5 mm, the DW
A gap of 45 mm is left in the height h direction of R1. Therefore, the width of the diamond-shaped DWR forming the opening 6 in the axial direction is about 1.1 mm, that is, (250 mm-41 mm).
× 5) ÷ 41≈1.1 mm. In addition, the total number of openings 6 is formed to intersect 41 × 15 × 2 = 1230. As a result, the aperture ratio of DWR1 is about 3.3%.

【００３８】このように、歯車１２〜１７の歯数を適し
た歯数に設定することにより、回帰回転数だけコレット
が回転した後、ガラスストランド５が最初に巻き取られ
た位置７の上に巻き取られ、その後においてもガラスス
トランド５が開口部６の上に巻かれることはなく、言い
換えれば、図２に示すように、一度形成された開口部６
の上に次々に開口部６が形成され、最終的には内表面３
から外表面４まで貫通するように直線的に開口部６が形
成される。この開口部６の様子を図式化すると図５のよ
うになり、開口部６は中心から放射状に伸びることとな
る。As described above, by setting the number of teeth of the gears 12 to 17 to an appropriate number of teeth, after the collet rotates by the number of revolving rotations, the glass strand 5 is placed on the position 7 where the glass strand 5 is first wound. The glass strand 5 is not wound around the opening 6 even after being wound up. In other words, as shown in FIG.
Openings 6 are successively formed on the inner surface 3 and finally the inner surface 3
The opening 6 is linearly formed so as to penetrate from the outer surface 4 to the outer surface 4. The state of the opening 6 is schematically shown in FIG. 5, and the opening 6 extends radially from the center.

【００３９】また、本発明のガラスロービングは、前記
ワインド数に極めて近いワインド数に設定することによ
っても達成できる。例えば、ワインド数を２．７３３３
３・・・に近い２．７３３２０に設定すれば、ガラスス
トランド５は２．７３３３３・・・の場合、最初に巻か
れた位置７の真上にくるのに対し、２．７３３２０では
その差０．０００１３ずれて巻かれる。すなわち、トラ
バースが１５往復する間に、ガラスストランドがコレッ
ト９上を４１×２＝８２回転し、最初の巻かれた位置７
よりコレットの回転軸に対して垂直方向に約０．３６ｍ
ｍずれて巻かれ、更に１５往復後には、また約０．３６
ｍｍずれる。この結果、開口部６は、１５往復毎にコレ
ットの回転軸に対して垂直に約０．３６ｍｍづつ、ずれ
ることに加え、ＤＷＲ１の径が増大するに伴い、次第に
面積が大きくなる。従って、約１１０００周巻かれたＤ
ＷＲ１では、開口部６は、図６に示すようにガラスロー
ビングの端面上部よりの投影図においてスパイラル状に
形成され、外表面４における開口部６の位置は、内表面
３の開口部６の位置より約４００ｍｍずれることとな
る。このようにＤＷＲ１内部にスパイラル状に形成され
た開口部６は、ＤＷＲ１の何れの位置からも開口部６迄
の距離が小さくなるため、図５に示す放射状の開口部６
に比較し、蒸気圧低下の効果はさらに向上する。The glass roving of the present invention can also be achieved by setting the number of winds extremely close to the number of winds. For example, the number of winds is 2.7333.
If 2.73320, which is close to 3, ..., is set, the glass strand 5 comes right above the position 7 where it is first wound in the case of 2.73333 .. It is wound with a shift of 0.0013. That is, during 15 traverses of the traverse, the glass strands rotate 41 × 2 = 82 on the collet 9 and the first rolled position 7
About 0.36m in the direction perpendicular to the axis of rotation of the collet
It was wound with a displacement of m, and after another 15 round trips, it was about 0.36.
mm shift. As a result, the opening 6 is displaced by about 0.36 mm perpendicularly to the axis of rotation of the collet every 15 reciprocations, and in addition, the area gradually increases as the diameter of the DWR 1 increases. Therefore, D wound about 11,000 laps
In WR1, the opening 6 is formed in a spiral shape in a projection view from the upper end surface of the glass roving as shown in FIG. 6, and the position of the opening 6 on the outer surface 4 is the position of the opening 6 on the inner surface 3. It will be offset by about 400 mm. The spirally formed opening 6 in the DWR 1 has a small distance from any position of the DWR 1 to the opening 6. Therefore, the radial opening 6 shown in FIG.
Compared with, the effect of lowering the vapor pressure is further improved.

【００４０】本発明のガラスロービングは、特に、ガラ
スロービング内の水がほぼ同時に温度上昇し蒸発する誘
電加熱乾燥法において有効である。すなわち、本発明の
ガラスロービングを用いると、開口部より蒸発した水が
抜け出しやすく、パンクしにくいからである。The glass roving of the present invention is particularly effective in the dielectric heating and drying method in which the water in the glass roving rises in temperature almost at the same time and evaporates. That is, when the glass roving of the present invention is used, water that has evaporated from the opening easily escapes and puncture does not easily occur.

【００４１】[0041]

【実施例】表1に本発明の実施例１〜６を、表２に比較
例７、８を示す。EXAMPLES Table 1 shows Examples 1 to 6 of the present invention, and Table 2 shows Comparative Examples 7 and 8.

【００４２】[0042]

【表１】 [Table 1]

【００４３】[0043]

【表２】 [Table 2]

【００４４】実施例１は、まず、単繊維直径２３μm、
２０００本のガラスフィラメントに、集束剤（固形分５
０質量％のポリエステルエマルジョンを１０．０質量
％、メタクリルシランカップリング剤を０．６質量％、
カチオン系潤滑剤を０．１質量％、イオン交換水を８
９．３質量％）を塗布し、ギャザリングシューを用いて
集束させ番手２３１０ｔｅｘのガラスストランドとし、
図４に示すように、ガラスストランドを、ワインダーの
駆動用モータ８と連動するカム１０により往復運動する
トラバース１１を経由してコレット９上に巻き取り、水
分を約１０％含有した高さ２５０ｍｍのＤＷＲを作製し
た。なお、このときのワインド数は、２．７３３３３で
あった。次いで、水分を除去するため、１３５℃×２４
時間の乾燥工程を経て、集束剤付着量０．４質量％、水
分率０．０３質量％のＤＷＲ１を得た。In Example 1, first, the diameter of single fiber was 23 μm,
On 2000 glass filaments, a sizing agent (solid content 5
0% by weight of polyester emulsion 10.0% by weight, methacrylsilane coupling agent 0.6% by weight,
0.1% by mass of cationic lubricant and 8 of ion-exchanged water
9.3 mass%), and gathered using a gathering shoe to make a glass strand with a count of 2310tex,
As shown in FIG. 4, glass strands were wound on a collet 9 via a traverse 11 that reciprocates by a cam 10 that works in conjunction with a winder drive motor 8, and a glass strand having a height of 250 mm and containing about 10% of water was taken. A DWR was produced. The number of winds at this time was 2.73333. Then, to remove water, 135 ℃ × 24
DWR1 having a sizing agent adhesion amount of 0.4% by mass and a water content of 0.03% by mass was obtained through a drying step for a period of time.

【００４５】実施例２は、単繊維直径２３μm、４００
０本のガラスフィラメントを集束させた番手４４００ｔ
ｅｘのガラスストランドを用い、ワインド数を２．７２
７２７にした以外は、実施例１と同様にＤＷＲ１を得
た。Example 2 has a single fiber diameter of 23 μm, 400
Count 4400t with 0 glass filaments
The glass number of ex is used and the wind number is 2.72.
DWR1 was obtained in the same manner as in Example 1 except that 727 was used.

【００４６】実施例３は、単繊維直径１７μm、２００
０本のガラスフィラメントを集束させた番手１１５０ｔ
ｅｘのガラスストランドを用い、ワインド数を３．５３
８４６にした以外は、実施例１と同様にＤＷＲ１を得
た。In Example 3, the monofilament diameter was 17 μm, 200
Count 1150t which bundled 0 glass filaments
The glass number of ex is used and the wind number is 3.53
DWR1 was obtained in the same manner as in Example 1 except that the number was changed to 846.

【００４７】実施例４は、ワインド数を３．６４９８に
した以外は、実施例３と同様にＤＷＲ１を得た。In Example 4, DWR1 was obtained in the same manner as in Example 3 except that the number of winds was changed to 3.6498.

【００４８】実施例５は、ワインド数を３．３４９８に
した以外は、実施例１と同様にＤＷＲ１を得た。In Example 5, DWR1 was obtained in the same manner as in Example 1 except that the wind number was 3.3498.

【００４９】実施例６は、ワインド数を２．８４９８に
した以外は、実施例２と同様にＤＷＲ１を得た。In Example 6, DWR1 was obtained in the same manner as in Example 2 except that the wind number was 2.8498.

【００５０】尚、実施例４〜６は、特に蒸気圧低下に効
果のあるスパイラル状に形成された開口部６を有するも
のである。The examples 4 to 6 have the opening 6 formed in a spiral shape, which is particularly effective in reducing the vapor pressure.

【００５１】比較例７は、ワインド数を２．６１５３８
にした以外は、実施例２と同様にＤＷＲ１を得た。In Comparative Example 7, the wind number is 2.61538.
DWR1 was obtained in the same manner as in Example 2 except that the above was used.

【００５２】比較例８は、ワインド数を３．０９０９１
にした以外は、実施例３と同様にＤＷＲ１を得た。In Comparative Example 8, the wind number was 3.09091.
DWR1 was obtained in the same manner as in Example 3 except that the above was used.

【００５３】ロービング形状は、その形状が崩れずに円
筒形状を維持できているものを「○」、その形状が崩れ
てかけているものを「△」とした。ロービング解舒性
は、ロービングを4ｍ/ｍｉｎの速度で引き出し、最外層
まで問題なく引き出されたものを「○」、ストランドの
引き出しが不安定なものを「×」とした。As for the roving shape, the one that could maintain the cylindrical shape without breaking the shape was "◯", and the one that the shape was breaking down was "△". The unwinding property of the roving was defined as "○" when the roving was drawn out at a speed of 4 m / min, and was drawn out to the outermost layer without any problem, and "X" when the drawing of the strand was unstable.

【００５４】表１から明らかなように、実施例１〜６
は、ＤＷＲの形状が崩れることなく円筒形状を維持でき
ているため、ロービングの解舒性に優れ、また、乾燥工
程において、パンクは殆ど発生しなかった。特に、開口
部がスパイラル状に形成されている実施例４〜６は、パ
ンクは全く発生しなかった。As is clear from Table 1, Examples 1 to 6
Since the DWR shape was able to maintain the cylindrical shape without being deformed, the unraveling property of the roving was excellent, and puncture hardly occurred in the drying step. In particular, in Examples 4 to 6 in which the opening was formed in a spiral shape, puncture did not occur at all.

【００５５】一方、比較例７は、開口率が０．２３％と
低いため、乾燥工程で１００個中、１５個のＤＷＲでパ
ンクが観察された。また、比較例８は、乾燥工程でのＤ
ＷＲのパンクは観察されなかったが、開口率が高いた
め、ＤＷＲの形状が崩れて円筒形状を維持できなくなっ
たため、ロービングの解舒性が悪化した。On the other hand, in Comparative Example 7, since the aperture ratio was as low as 0.23%, puncture was observed in 15 DWRs out of 100 in the drying step. Further, Comparative Example 8 is D in the drying step.
Although no WR puncture was observed, since the aperture ratio was high, the shape of the DWR collapsed and the cylindrical shape could not be maintained, and the unwinding property of the roving deteriorated.

【００５６】[0056]

【発明の効果】本発明のガラスロービングは、従来の乾
燥条件・集束剤を用いても、ＤＷＲの品質低下や生産性
の低下といった問題を招くことがなく、ＤＷＲのパンク
や微小破裂を著減させることが可能である。EFFECTS OF THE INVENTION The glass roving of the present invention does not cause problems such as deterioration of quality and productivity of DWR even if conventional drying conditions and sizing agents are used, and puncture and micro burst of DWR are significantly reduced. It is possible to

[Brief description of drawings]

【図１】ガラスストランドが綾巻きされたＤＷＲの概略
斜視図。FIG. 1 is a schematic perspective view of a DWR in which glass strands are wound in a twill.

【図２】図１のＤＷＲの開口部の部分拡大図。FIG. 2 is a partially enlarged view of an opening of the DWR shown in FIG.

【図３】ワインド数が３．３３３３・・・のＤＷＲを横
から観察した図。FIG. 3 is a side view of a DWR having a wind number of 3.3333 ...

【図４】機械式ワインダーの模式図。FIG. 4 is a schematic view of a mechanical winder.

【図５】ＤＷＲ端面部から見た開口部の投影模式図。FIG. 5 is a schematic projection view of an opening viewed from an end surface of a DWR.

【図６】スパイラル状に形成された開口部を持つＤＷＲ
端面部から見た開口部の投影模式図。FIG. 6 is a DWR having an opening formed in a spiral shape.
The projection schematic diagram of the opening part seen from the end surface part.

[Explanation of symbols]

１ＤＷＲ（ガラスロービング）２端面部３内表面４外表面５ガラスストランド６開口部７最初に巻かれた位置８ワインダーの駆動用モータ９コレット１０往復運動用カム１１トラバース１２〜１７歯車 1 DWR (glass roving) 2 end face 3 inner surface 4 outer surface 5 glass strands 6 openings 7 First rolled position 8 Winder drive motor 9 collets 10 Reciprocating cam 11 traverse 12 to 17 gears

Claims

[Claims]

1. A glass roving produced by directly winding a glass strand in a cylindrical shape by a winding method, wherein an opening (twill-stacked glass) formed to penetrate from an inner surface to an outer surface of the glass roving. Glass having a void portion formed between strands, and the ratio of the total area of the openings to the glass roving surface area (opening ratio) excluding the end faces is 0.25 to 12.5%. Roving.

2. The total number N of openings is 96.1 × h / √W <N <when the height of the glass roving is h (mm) and the strand number of the glass roving is W (g / 1000 m). 250.0 x h / √
The glass roving according to claim 1, wherein the glass roving is in a range defined by W 1.