JP2002287018A - Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driver - Google Patents
Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driverInfo
- Publication number
- JP2002287018A JP2002287018A JP2001086237A JP2001086237A JP2002287018A JP 2002287018 A JP2002287018 A JP 2002287018A JP 2001086237 A JP2001086237 A JP 2001086237A JP 2001086237 A JP2001086237 A JP 2001086237A JP 2002287018 A JP2002287018 A JP 2002287018A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- collimating lens
- optical system
- light source
- refractive index
- lens
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Lenses (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ビーム断面形状変
換光学系、光ピックアップ装置および光ディスクドライ
ブ装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a beam cross-section shape conversion optical system, an optical pickup device, and an optical disk drive device.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、ＣＤ，ＤＶＤ等の光ディスクに情
報を記録再生するピックアップ光学系においては、特開
平7-130020号公報などに示されるように、半導体レーザ
（ＬＤ）から出射される楕円強度分布の光束をより円形
に近い強度分布のビームに変換するためにビーム整形光
学系が用いられている場合がある。ここで、ビーム整形
光学系とは、光源、コリメートレンズ、ビーム整形素子
を含む光学系を指す。図１にビーム整形光学系を有する
光ピックアップ光学系の構成例を示す。光源１０１から
出射した発散光はコリメートレンズ１０２により平行光
にカップリングされ、ビーム整形プリズム１０３に入射
し、プリズムの屈折効果により一方向の強度分布が広げ
られる。プリズムを出射した光束は偏向プリズム１０４
により偏向され、対物レンズ１０５によりディスク１０
６の記録面に集光される。ディスクの記録面で反射した
光束は逆の光路をたどり、分離面１０３ａで分離され、
検出系に導かれ、検出レンズ１０８により集光され受光
素子１０９により受光され、光ディスクドライブに必要
な所定の信号が図示しない検出系により検出される。2. Description of the Related Art Conventionally, in a pickup optical system for recording and reproducing information on and from an optical disk such as a CD or a DVD, an elliptical intensity emitted from a semiconductor laser (LD) is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-13020. In some cases, a beam shaping optical system is used to convert a luminous flux of a distribution into a beam having a more circular intensity distribution. Here, the beam shaping optical system refers to an optical system including a light source, a collimator lens, and a beam shaping element. FIG. 1 shows a configuration example of an optical pickup optical system having a beam shaping optical system. The divergent light emitted from the light source 101 is coupled to the parallel light by the collimating lens 102, enters the beam shaping prism 103, and the intensity distribution in one direction is widened by the refraction effect of the prism. The light beam emitted from the prism is a deflecting prism 104
And the disk 10 is deflected by the objective lens 105.
No. 6 is focused on the recording surface. The light beam reflected by the recording surface of the disk follows the reverse optical path and is separated by the separation surface 103a.
The light is guided to a detection system, collected by a detection lens 108, received by a light receiving element 109, and a predetermined signal required for an optical disk drive is detected by a detection system (not shown).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、図１に示した
ビーム整形光学系では、光源１０１とコリメートレンズ
１０２の距離が最適値からずれると、プリズム入射光の
平行度（コリメート光品質）が劣化し、ビーム整形後の
光束に非点収差が載り、対物レンズ１０５で集光したと
きのディスク面スポットの品質が劣化し、記録再生特性
が劣化するという不具合がある（図２、図３参照）。そ
こで、本発明の第１の目的は、コリメートレンズの硝材
に屈折率温度変化Δn/Δtが負である硝材を用いること
により、熱膨張によりコリメートレンズの焦点距離の変
化した分を屈折率の変化によりキャンセルし、温度変化
に依存しないコリメート光品質を得ることにより、温度
変化に強いビーム整形光学系を提供することにある。ま
た第２の目的は、ＬＤの温度変化に伴う発光波長変動に
よるコリメートレンズ硝材の屈折率変化と、温度による
コリメートレンズ硝材の屈折率変化により、コリメート
レン、ズの焦点距離の変化をキャンセルし、温度変化に
依存しないコリメート光品質を得ることにより、温度変
化に強いビーム整形光学系を提供することにある。ま
た、第３の目的は、平行平板の材質の線膨張係数をレン
ズ材質の線膨張係数より大きくすることにより、温度変
化によるコリメート光品質の劣化を低減し、温度変化に
強いビーム整形光学系を提供することを目的とする。ま
た、第４の目的は、平行平板の材質の屈折率温度係数を
レンズ材質の屈折率温度係数より大きくすることによ
り、温度変化によるコリメート光品質の劣化を低減し、
温度変化に強いビーム整形光学系を提供することを目的
とする。また、第５の目的は、平行平板の材質の屈折率
の波長分散をレンズ材質の屈折率の波長分散より小さく
することにより、温度変化によるコリメート光品質の劣
化を低減し、温度変化に強いビーム整形光学系を提供す
ることにある。また、第６の目的は、平行平板の材質の
屈折率をレンズ材質の屈折率より小さくすることによ
り、温度変化によるコリメート光品質の劣化を低減し、
温度変化に強いビーム整形光学系を提供することにあ
る。また、第７の目的は、コリメートレンズの光源側の
基準面をハウジングに接着することで、ハウジングの熱
膨張の影響を低減することにより、温度変化によるコリ
メート光品質の劣化を低減し、温度変化に強いビーム整
形光学系を提供することにある。また、第８の目的は、
ハウジングとレンズ保持部材の熱膨張の影響と熱による
レンズの特性変化とをキャンセルし、温度変化に依存し
ないコリメート光品質を得ることにより、温度変化に強
いビーム整形光学系を提供することにある。また、第９
の目的は、温度変化に強いビーム整形光学系を用いるこ
とにより、円形スポットを有し、光利用効率が高く、温
度変化に強い光ピックアップを提供することにある。ま
た、第１０の目的は、ビーム整形光学系を採用したピッ
クアップを用いても温度変化の影響を受けにくい光ディ
スクドライブを提供することにある。However, in the beam shaping optical system shown in FIG. 1, when the distance between the light source 101 and the collimating lens 102 deviates from the optimum value, the parallelism (collimating light quality) of the prism incident light deteriorates. However, astigmatism appears in the light beam after the beam shaping, and the quality of the spot on the disk surface when condensed by the objective lens 105 is deteriorated, and the recording / reproducing characteristics are deteriorated (see FIGS. 2 and 3). . Therefore, a first object of the present invention is to use a glass material having a negative refractive index temperature change Δn / Δt for the glass material of the collimating lens, and to use the glass material of the collimating lens for which the focal length has changed due to thermal expansion to change the refractive index. Accordingly, it is an object to provide a beam shaping optical system which is resistant to temperature changes by obtaining collimated light quality independent of temperature changes. A second object is to cancel the change in the focal length of the collimator lens and the collimator lens due to the change in the refractive index of the collimator lens glass due to the change in the emission wavelength due to the temperature change of the LD and the change in the refractive index of the collimator lens glass due to the temperature. An object of the present invention is to provide a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes by obtaining collimated light quality that does not depend on temperature changes. The third object is to reduce the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change by making the linear expansion coefficient of the material of the parallel plate larger than the linear expansion coefficient of the lens material. The purpose is to provide. A fourth object is to reduce the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change by making the temperature coefficient of the refractive index of the material of the parallel plate larger than the temperature coefficient of the refractive index of the lens material.
An object of the present invention is to provide a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes. A fifth object is to make the wavelength dispersion of the refractive index of the material of the parallel plate smaller than the wavelength dispersion of the refractive index of the lens material, thereby reducing the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change and making the beam resistant to the temperature change. An object of the present invention is to provide a shaping optical system. A sixth object is to reduce the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change by making the refractive index of the material of the parallel plate smaller than the refractive index of the lens material.
An object of the present invention is to provide a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes. A seventh object is to reduce the influence of the temperature change by reducing the influence of the thermal expansion of the housing by bonding the reference surface on the light source side of the collimating lens to the housing, thereby reducing the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change. Another object of the present invention is to provide a beam shaping optical system which is strong against the above. The eighth purpose is:
An object of the present invention is to provide a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes by canceling the effects of thermal expansion of a housing and a lens holding member and changes in lens characteristics due to heat, and obtaining a collimated light quality independent of temperature changes. The ninth
An object of the present invention is to provide an optical pickup which has a circular spot, has high light use efficiency, and is resistant to temperature changes by using a beam shaping optical system which is resistant to temperature changes. A tenth object is to provide an optical disk drive which is hardly affected by a temperature change even when a pickup employing a beam shaping optical system is used.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１記載の発明は、光源とコリメートレンズ
とプリズムとから構成されるビーム断面形状変換光学系
において、前記コリメートレンズの硝材の屈折率温度変
化dn/dtが負であること特徴とする。また、請求項２記
載の発明は、光源とコリメートレンズとプリズムとから
構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記光
源に半導体レーザを用いることを特徴とする。また、請
求項３記載の発明は、光源とコリメートレンズとプリズ
ムから構成されるビーム断面形状変換光学系において、
前記光源と前記コリメートレンズとの間に平行平板を有
し、当該平行平板の材質の線膨張係数が前記コリメート
レンズの材質の線膨張係数より大きいことを特徴とす
る。また、請求項４記載の発明は、光源とコリメートレ
ンズとプリズムとから構成されるビーム断面形状変換光
学系において、前記光源と前記コリメートレンズとの間
に平行平板を有し、当該平行平板の材質の屈折率温度係
数が前記コリメートレンズの材質の屈折率温度係数より
大きいことを特徴とする。また、請求項５記載の発明
は、光源とコリメートレンズとプリズムとから構成され
るビーム断面形状変換光学系において、前記光源と前記
コリメートレンズとの間に平行平板を有し、当該平行平
板の材質の屈折率の波長分散が前記コリメートレンズの
材質の屈折率の波長分散より小さいことを特徴とする。
また、請求項６記載の発明は、光源とコリメートレンズ
とプリズムとから構成されるビーム断面形状変換光学系
において、前記光源と前記コリメートレンズとの間に平
行平板を有し、当該平行平板の材質の屈折率が前記コリ
メートレンズの材質の屈折率より小さいことを特徴とす
る。また、請求項７記載の発明は、請求項１〜６のいず
れかに記載のビーム断面形状変換光学系において、前記
コリメートレンズの前記光源側の基準面をハウジングに
接着したことを特徴とする。また、請求項８記載の発明
は、請求項７記載のビーム断面形状変換光学系におい
て、前記光源と前記コリメートレンズを保持するハウジ
ング材質の線膨張係数をαh、コリメートレンズ保持部材
の線膨張係数をαc、前記コリメートレンズのバックフォ
ーカスをfb、温度変化ΔTによるバックフォーカスの理
想値からのずれをΔfb、前記光源から前記ハウジングと
前記コリメートレンズ保持部材との接合部までの距離をL
とするとき、 αh＞αc，αhLΔT＋αc(fb−L)ΔT〜Δfb であることを特徴とする。また、請求項９記載の発明に
かかる光ピックアップ装置は、請求項１〜８のいずれか
に記載のビーム断面形状変換光学系を備えたことを特徴
とする。また、請求項１０記載の光ディスクドライブ装
置は、請求項９記載のピックアップ装置を備えたことを
特徴とする。According to a first aspect of the present invention, there is provided an optical system for converting a beam cross-sectional shape comprising a light source, a collimating lens, and a prism. Is characterized in that the refractive index temperature change dn / dt is negative. According to a second aspect of the present invention, in a beam cross-section shape conversion optical system including a light source, a collimator lens, and a prism, a semiconductor laser is used as the light source. According to a third aspect of the present invention, in a beam cross-sectional shape conversion optical system including a light source, a collimator lens, and a prism,
A parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens, and a material of the parallel flat plate has a larger linear expansion coefficient than a material of the collimating lens. According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a beam cross-sectional shape conversion optical system including a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens, and a material of the parallel flat plate is provided. Is larger than the temperature coefficient of the refractive index of the material of the collimating lens. According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a beam sectional shape conversion optical system including a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens, and a material of the parallel flat plate is provided. Is smaller than the wavelength dispersion of the refractive index of the material of the collimating lens.
According to a sixth aspect of the present invention, there is provided a beam cross-sectional shape conversion optical system including a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens, and a material of the parallel flat plate is provided. Is smaller than the refractive index of the material of the collimating lens. According to a seventh aspect of the present invention, in the beam cross-sectional shape converting optical system according to any one of the first to sixth aspects, a reference surface on the light source side of the collimating lens is bonded to a housing. According to an eighth aspect of the present invention, in the beam cross-sectional shape converting optical system according to the seventh aspect, the linear expansion coefficient of the housing material holding the light source and the collimating lens is αh, and the linear expansion coefficient of the collimating lens holding member is αh. αc, the back focus of the collimating lens is fb, the deviation of the back focus from the ideal value due to the temperature change ΔT is Δfb, and the distance from the light source to the joint between the housing and the collimating lens holding member is L.
Where αh> αc, αhLΔT + αc (fb−L) ΔT〜Δfb. According to a ninth aspect of the present invention, there is provided an optical pickup device including the beam cross-sectional shape conversion optical system according to any one of the first to eighth aspects. An optical disk drive according to a tenth aspect is provided with the pickup device according to the ninth aspect.
【０００５】[0005]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。図４は本発明に係るビーム断面形状変換光
学系の要部の構成例を示す断面図である。図中、４０２
は光源、４０３はコリメートレンズである。光源４０２
はハウジング４０１の側壁部に形成された貫通孔に挿入
され固定されている。コリメートレンズ４０３は光源４
０２と光軸を一致させてハウジング４０１の底部に設置
されている。Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 4 is a cross-sectional view showing a configuration example of a main part of the beam cross-sectional shape conversion optical system according to the present invention. In the figure, 402
Denotes a light source and 403 denotes a collimating lens. Light source 402
Are inserted and fixed in through holes formed in the side wall of the housing 401. The collimating lens 403 is the light source 4
02 is installed at the bottom of the housing 401 so that the optical axis coincides with the optical axis.
【０００６】ハウジング４０１の部材をアルミとし、コ
リメートレンズ４０３の硝材をＢＫ７とするとしたとき
の、20℃から60℃の温度変化に対する計算結果を表１に
示す。この例では、コリメートレンズ４０３をセル４０
４に入れ、コリメートレンズ４０３の頂点に相当する位
置（図中４０５近傍）をハウジングと接合した場合を想
定する。アルミの線膨張係数をα＝236×10-7/K，BK7の
線膨張係数をα＝72×10-7/Kとし、20℃でのレンズ４０
３の非球面係数を表１のように設定すると、コリメート
レンズ４０３の第２面と光源４０２までの距離（バック
フォーカス：fb）は7.2468(mm)となる。このとき、ビー
ム整形透過後の波面はrmsで0.000λとなる。ここで、レ
ンズデータの座標（Ｘ−Ｙ）は図２に示すとおりであ
る。図２において、コリメートレンズ４０３の第１面が
左側で第２面が右側である。When the member of the housing 401 is made of aluminum and the glass material of the collimating lens 403 is made of BK7, the calculation results for the temperature change from 20 ° C. to 60 ° C. are shown in Table 1. In this example, the collimating lens 403 is
4 and the position corresponding to the vertex of the collimating lens 403 (near 405 in the figure) is joined to the housing. The linear expansion coefficient of aluminum is α = 236 × 10 −7 / K, the linear expansion coefficient of BK7 is α = 72 × 10 −7 / K, and the lens 40 at 20 ° C.
When the aspherical coefficient of 3 is set as shown in Table 1, the distance (back focus: fb) between the second surface of the collimator lens 403 and the light source 402 is 7.2468 (mm). At this time, the wavefront after beam shaping becomes rms of 0.000λ. Here, the coordinates (XY) of the lens data are as shown in FIG. In FIG. 2, the first surface of the collimating lens 403 is on the left and the second surface is on the right.
【表１】 ここで、60℃になると、ハウジング４０１、コリメート
レンズ４０３ともそれぞれの膨張係数に従い膨張する。
コリメートレンズ４０３はその膨張により、非球面係数
も表２のように変化し、屈折率も温度係数に従い変化す
る。ＢＫ７の屈折率温度係数dn/dtは1.7×10-6/Kを用い
た。表２の屈折率の値は絶対屈折率（真空中の値）であ
り、このとき、空気の絶対屈折率はn=1.000239である。
コリメートレンズ４０３の変形とハウジング４０１の延
びにより、バックフォーカスは7.2555 (mm)となるが、
この距離では理想的なコリメートがなされず、ビーム整
形プリズム１０３（図１）を透過した光束はrms0.058λ
の非点収差を持ってしまう。[Table 1] Here, when the temperature reaches 60 ° C., both the housing 401 and the collimating lens 403 expand according to their respective expansion coefficients.
Due to the expansion of the collimating lens 403, the aspheric coefficient also changes as shown in Table 2, and the refractive index also changes according to the temperature coefficient. The refractive index temperature coefficient dn / dt of BK7 was 1.7 × 10 −6 / K. The values of the refractive index in Table 2 are absolute refractive indices (values in a vacuum). At this time, the absolute refractive index of air is n = 1.000239.
Due to the deformation of the collimating lens 403 and the extension of the housing 401, the back focus becomes 7.2555 (mm).
At this distance, ideal collimation is not performed, and the light beam transmitted through the beam shaping prism 103 (FIG. 1) has an rms of 0.058λ.
Astigmatism.
【０００７】このときの理想的なバックフォーカスは7.
2469(mm)であり、温度変化によるレンズ単体のバックフ
ォーカスの変化量Δfb(lens)は7.2469(mm)−7.2468(mm)
＝0.1(μm)となる。しかし、ハウジング４０１はアルミ
でできているため膨張が大きく、結果として、温度変化
後のバックフォーカスの値は7.2555(mm)となる。理想値
とのずれΔfbは7.2555(mm)−7.2469(mm) ＝8.6(μm)と
なり、結果的にコリメートがずれてしまい、ビーム整形
プリズムを透過することにより収差が増大してしまって
いる。ここで、理想的なバックフォーカスとは、波面収
差が最小となる光源４０２とレンズ４０３の位置関係
で、コリメートレンズ４０３の光源側４０２の面と光軸
が交わる点から光源４０２までの距離である。The ideal back focus at this time is 7.
2469 (mm), the change amount Δfb (lens) of the back focus of the lens alone due to temperature change is 7.2469 (mm)-7.2468 (mm)
= 0.1 (μm). However, since the housing 401 is made of aluminum, the expansion is large, and as a result, the back focus value after the temperature change is 7.2555 (mm). The deviation Δfb from the ideal value is 7.2555 (mm) −7.2469 (mm) = 8.6 (μm). As a result, the collimation is deviated, and the aberration is increased by transmitting through the beam shaping prism. Here, the ideal back focus is the distance from the point where the optical axis intersects the surface of the light source side 402 of the collimating lens 403 to the light source 402 in the positional relationship between the light source 402 and the lens 403 that minimizes the wavefront aberration. .
【表２】 ここで、仮想的に、ガラスの屈折率温度係数dn/dt（×1
0-6）をＢＫ７の1.7から-9まで変化させたときのコリメ
ートレンズ４０３のバックフォーカスの変化を図５に示
す。図５からもわかるように、バックフォーカスのずれ
は、dn/dtに対し単調減少であり、dn/dtが負の硝材を用
いることによりより効果的に熱によるバックフォーカス
のずれをキャンセルできる。たとえば、dn/dtが負で大
きな値をもつガラスとして、FCD1(HOYA)というガラスが
ある。このガラスはdn/dt＝-7.1（×10-6/K），α＝133
×10-7/Kである。[Table 2] Here, virtually, the refractive index temperature coefficient of glass dn / dt (× 1
0 -6) are shown in Figure 5 a change in the back focus of the collimator lens 403 in the case of changing from 1.7 BK7 to -9. As can be seen from FIG. 5, the shift of the back focus is monotonously decreasing with respect to dn / dt, and the shift of the back focus due to heat can be more effectively canceled by using a glass material having a negative dn / dt. For example, as a glass having a large value with a negative dn / dt, there is a glass called FCD1 (HOYA). This glass has dn / dt = -7.1 (× 10 -6 / K), α = 133
× 10 −7 / K.
【０００８】このガラスを用いて同等のコリメートレン
ズ４０３を設計すると表３のようになる。Table 3 shows the design of an equivalent collimating lens 403 using this glass.
【表３】 Δfbは-0.443（μm）となり、ビーム整形プリズム１０
３（図１）を透過した光束の波面劣化もrms0.001λにお
さえられる。ちなみに、図５では、dn/dt=-11程度のと
き、Δfbがゼロとなっており、FCD1に相当する−７付近
では、3(um)程度のずれが生じているが、実際には、FCD
1とBK7の線膨張係数の違いから、FCD1では図５と多少異
なった結果となっている。ここで、光源４０２として半
導体レーザを用いる場合は、光源波長が温度と共に変化
するので、上述の屈折率変化と熱膨張による焦点距離の
変化に波長変化による焦点距離の変化Δf(λ)が加わ
り、ハウジング４０１の延びΔLによる効果を相殺しあ
い、理想バックフォーカスとのずれΔfbは小さくなる。
表１の特性のレンズにおいて、温度20℃から60℃の変化
で半導体レーザの波長は約10(nm)変化するので、それを
考慮すると、Δfb=3.6(um)となり、ビーム整形プリズム
１０３（図１）を通過した光束の波面も0.024(λ)まで
改善される。つまり、以下の関係式を満たすハウジング
部材，レンズ硝材の組み合わせを用いることにより、Ｌ
Ｄの温度変化に伴う発光波長変動によるレンズ硝材の屈
折率変化と、温度によるレンズ硝材の屈折率変化によ
り、コリメートレンズの焦点距離の変化をキャンセル
し、温度変化に依存しないコリメート光品質を得ること
ができる。 ΔL〜Δfb(lens)+Δfb(λ) 上述の例はコリメートレンズ４０３を光源４０２から遠
い位置でハウジング４０１と接合した場合であるが、こ
れに対し、図６に示すように、コリメートレンズ４０３
の光源４０２側の基準面（または、より光源４０２に近
い位置：６０５の位置近傍）をハウジング４０１と接合
することにより、ほぼレンズ厚に相当する分だけハウジ
ング４０１の熱膨張の影響が緩和される。表１の特性の
レンズで計算すると、20℃から60℃の温度変化で、バッ
クフォーカスは7.2535mmとなり、Δfb=6.6(μm)とな
る。したがって、光源４０２とコリメートレンズ４０３
の間隔のずれは約2(μm)緩和される。[Table 3] Δfb becomes −0.443 (μm), and the beam shaping prism 10
The wavefront deterioration of the light beam transmitted through No. 3 (FIG. 1) is also suppressed to rms 0.001λ. By the way, in FIG. 5, when dn / dt = −11, Δfb is zero, and around −7 corresponding to FCD1, a shift of about 3 (um) occurs. FCD
Due to the difference in the linear expansion coefficient between 1 and BK7, the results for FCD1 are slightly different from those in FIG. Here, when a semiconductor laser is used as the light source 402, since the light source wavelength changes with the temperature, the change in the focal length due to the wavelength change Δf (λ) is added to the change in the focal length due to the refractive index change and the thermal expansion described above, The effect due to the extension ΔL of the housing 401 is offset, and the deviation Δfb from the ideal back focus is reduced.
In the lens having the characteristics shown in Table 1, the wavelength of the semiconductor laser changes by about 10 (nm) when the temperature changes from 20 ° C. to 60 ° C. When this is taken into account, Δfb = 3.6 (um), and the beam shaping prism 103 (FIG. The wavefront of the light beam passing through 1) is also improved to 0.024 (λ). That is, by using a combination of a housing member and a lens glass material satisfying the following relational expression, L
To change the focal length of the collimating lens by the change in the refractive index of the lens glass due to the change in the emission wavelength due to the temperature change of D and the change in the refractive index of the lens glass due to the temperature, and to obtain the collimated light quality independent of the temperature change. Can be. ΔL to Δfb (lens) + Δfb (λ) In the above example, the collimating lens 403 is bonded to the housing 401 at a position far from the light source 402. On the other hand, as shown in FIG.
The reference surface on the light source 402 side (or a position closer to the light source 402: near the position 605) is joined to the housing 401, so that the influence of the thermal expansion of the housing 401 is reduced by an amount substantially equivalent to the lens thickness. . Calculating with a lens having the characteristics shown in Table 1, with a temperature change from 20 ° C. to 60 ° C., the back focus is 7.2535 mm, and Δfb = 6.6 (μm). Therefore, the light source 402 and the collimating lens 403
Is reduced by about 2 (μm).
【０００９】図７に別の実施の形態を示す。図７はコリ
メートレンズ４０３と光源４０２との間に平行平板７０
６が配置されている光学系を例示している。ハウジング
部材をアルミ、レンズ硝材をＢＫ７、平行平板はt=2mm
でＢＫ７とする。コリメートレンズ４０３の非球面係数
を表４のように設定する。FIG. 7 shows another embodiment. FIG. 7 shows a parallel flat plate 70 between a collimating lens 403 and a light source 402.
6 illustrates an optical system in which 6 is arranged. Housing member is aluminum, lens glass material is BK7, parallel plate is t = 2mm
And BK7. The aspheric coefficient of the collimating lens 403 is set as shown in Table 4.
【表４】 このとき、20℃から60℃の温度変化が生じると、非球面
係数は表５のように変化し、光源４０２にＬＤを用い、
上記温度変化で波長が10(nm)変化した場合（λ=670n
m）、Δfb=2.3(um)を生じる。[Table 4] At this time, when a temperature change from 20 ° C. to 60 ° C. occurs, the aspheric coefficient changes as shown in Table 5, and the LD is used as the light source 402,
When the wavelength changes by 10 (nm) due to the above temperature change (λ = 670n
m), yielding Δfb = 2.3 (um).
【表５】 ここで、平行平板７０６の屈折率温度係数，線膨張係
数，屈折率波長分散，屈折率の各パラメータのうち、１
つを変化させたときのΔfbの変化を見ると以下のように
なる。 平行平板の屈折率温度係数（×10-6/K）を-5から+5ま
で変化させると、Δfbは図８（ａ）のように変化する。
このことは、平行平板の屈折率温度係数がレンズ硝材の
屈折率温度係数より大きいとΔfbを小さくできることを
示している。 平行平板の線膨張係数（×10-7/K）を50から90まで変
化させると、Δfbは図９（ａ）のように変化する。この
ことは、平行平板の線膨張係数がレンズ硝材の線膨張係
数より大きいとΔfbを小さくできることを示している。 平行平板の屈折率波長分散をアッベ数（νd）で20か
ら70まで変化させると、Δfbは図１０（ａ）のように変
化する。このことは、平行平板のアッベ数がより大きい
（分散が小さい）とΔfbを小さくできることを示してい
る。 平行平板の屈折率を1.4から1.8まで変化させると、Δ
fbは図１１（ａ）のように変化する。このことは、平行
平板の屈折率がレンズの屈折率より小さいとΔfbを小さ
くできることを示している。[Table 5] Here, one of the parameters of the refractive index temperature coefficient, the linear expansion coefficient, the refractive index chromatic dispersion, and the refractive index of the parallel plate 706 is 1
The change in Δfb when one of the two is changed is as follows. When the temperature coefficient of the refractive index of the parallel plate (× 10 −6 / K) is changed from −5 to +5, Δfb changes as shown in FIG.
This indicates that Δfb can be reduced if the temperature coefficient of the refractive index of the parallel plate is larger than the temperature coefficient of the refractive index of the lens glass material. When the linear expansion coefficient (× 10 −7 / K) of the parallel plate is changed from 50 to 90, Δfb changes as shown in FIG. This indicates that Δfb can be reduced if the linear expansion coefficient of the parallel plate is larger than the linear expansion coefficient of the lens glass material. When the wavelength dispersion of the refractive index of the parallel plate is changed from 20 to 70 in Abbe number (νd), Δfb changes as shown in FIG. This indicates that when the Abbe number of the parallel plate is large (the dispersion is small), Δfb can be reduced. When the refractive index of the parallel plate is changed from 1.4 to 1.8, Δ
fb changes as shown in FIG. This indicates that Δfb can be reduced if the refractive index of the parallel plate is smaller than the refractive index of the lens.
【００１０】同様の計算を、ハウジング４０１の部材が
アルミ、コリメートレンズ４０３の硝材がNbFD13、コリ
メートレンズ４０３と光源４０２との間にt=2mmのNbFD13
からなる平行平板７０６が配置されている系について行
った結果を図８（ｂ）、図９（ｂ）、図１０（ｂ）、図
１１（ｂ）に示す。硝材によらず、同様の傾向を示して
いる。また、それぞれのパラメータは与えられた変化の
範囲内で、Δfbに対してほぼ同等の影響を与えている。
したがって、コリメートレンズ４０３に注目すると、で
きるだけ高い屈折率の硝材で構成することにより、コリ
メートレンズ４０３とは屈折率差の大きい平行平板７０
７を用いることができ、系の温度変化を考慮した場合、
バックフォーカスの変化を小さくできる。また、ＬＤの
ように光源４０２の波長変化が温度と１対１の相関を持
つ場合には、アッベ数の小さいコリメートレンズ４０３
を用いることにより、コリメートレンズ４０３とのアッ
ベ数の差の大きな平行平板７０６を用いることができ、
バックフォーカスの変化をより小さくできる。A similar calculation is performed by assuming that the member of the housing 401 is aluminum, the glass material of the collimating lens 403 is NbFD13, and the NbFD13 of t = 2 mm is provided between the collimating lens 403 and the light source 402.
FIGS. 8 (b), 9 (b), 10 (b), and 11 (b) show the results obtained for a system in which the parallel flat plate 706 is disposed. The same tendency is shown regardless of the glass material. Each parameter has substantially the same effect on Δfb within a given range of change.
Therefore, paying attention to the collimating lens 403, the parallel flat plate 70 having a large refractive index difference from the collimating lens 403 is formed by using a glass material having a refractive index as high as possible.
7 can be used, and considering the temperature change of the system,
The change in back focus can be reduced. When the wavelength change of the light source 402 has a one-to-one correlation with the temperature as in the LD, the collimator lens 403 having a small Abbe number is used.
Is used, a parallel plate 706 having a large difference in Abbe number from the collimating lens 403 can be used,
The change of the back focus can be made smaller.
【００１１】ここで、上記の特徴は単独で成立
しなければならないものではなく、かつ，かつ
かつなど、いかなる組み合わせでもからの特徴を
満たす硝材の平行平板７０６を用いることにより、Δfb
を小さくできる。例として、ハウジング４０１の部材が
アルミ、コリメートレンズ４０３の硝材がNbFD13の場
合、平行平板７０６に2mm厚のBK7を用いた場合と、2mm
厚のNbFD13を用いた場合で、20℃から60℃の温度変化が
生じたときのΔfbを比較すると、表６のようになる。波
長は660nmで計算した。Here, the above-mentioned characteristics do not have to be established independently, and Δfb can be obtained by using a glass parallel plate 706 which satisfies the characteristics from any combination such as and.
Can be reduced. As an example, when the member of the housing 401 is aluminum and the glass material of the collimating lens 403 is NbFD13, the case where BK7 of 2 mm thickness is used for the parallel plate 706 and the case where 2 mm
Table 6 shows a comparison of Δfb when a temperature change from 20 ° C. to 60 ° C. occurs when the thick NbFD 13 is used. The wavelength was calculated at 660 nm.
【表６】 この例では、コリメートレンズ４０３の硝材がNbFD13，
平行平板７０６の硝材がBK7であるから、線膨張係数
（α）に注目すると、平行平板７０６のほうが大きく、
上記条件のは満たす。アッベ数（νd）に注目する
と、平行平板７０６のほうが大きく、上記条件のを満
たす。屈折率（ｎ）に注目すると、平行平板のほうが小
さく上記条件のを満たす。つまり、上記条件の
を満たしており、表６に示すように、平行平板にレンズ
と同じ硝材（NbFD13）を用いるより、条件を多く満たす
BK7を用いたほうがΔfbの絶対値を小さくできる。ま
た、上記条件を満たす硝材が何種類もある場合は、トー
タルのΔfbへのそれぞれの条件（屈折率温度係数，線膨
張係数，アッベ数，屈折率）の寄与量をΔfb(dn/dt)，
Δfb(α)，Δfb(υd)，Δfb(n)とした場合、 Δfb =Δfb(dn/dt) + Δfb(α) + Δfb(υd) + Δfb(n) が最小となる硝材を選定すればよい。表４に示すBK7の
コリメートレンズ４０３において、セル４０４の光源４
０２側基準面とハウジング４０１を接合した構成を考え
る。ハウジング４０１はアルミニウムで、セル４０４を
鉄とする。アルミニウムの線膨張係数はαAL=236（×10
-7/K）であり、鉄の線膨張係数はαFe=118（×10-7/K）
である。[Table 6] In this example, the glass material of the collimating lens 403 is NbFD13,
Since the glass material of the parallel plate 706 is BK7, focusing on the linear expansion coefficient (α), the parallel plate 706 is larger,
The above conditions are satisfied. Focusing on the Abbe number (νd), the parallel plate 706 is larger and satisfies the above condition. Focusing on the refractive index (n), the parallel plate is smaller and satisfies the above condition. That is, the above condition is satisfied, and as shown in Table 6, the condition is satisfied more than using the same glass material (NbFD13) as the lens for the parallel plate.
The absolute value of Δfb can be reduced by using BK7. If there are several types of glass materials that satisfy the above conditions, the contribution of each condition (refractive index temperature coefficient, linear expansion coefficient, Abbe number, refractive index) to the total Δfb is Δfb (dn / dt),
If Δfb (α), Δfb (υd), and Δfb (n) are used, if a glass material that minimizes Δfb = Δfb (dn / dt) + Δfb (α) + Δfb (υd) + Δfb (n) is selected Good. In the collimating lens 403 of BK7 shown in Table 4, the light source 4 of the cell 404
A configuration in which the 02 side reference surface and the housing 401 are joined will be considered. The housing 401 is made of aluminum and the cell 404 is made of iron. The coefficient of linear expansion of aluminum is αAL = 236 (× 10
-7 / K) and the coefficient of linear expansion of iron is αFe = 118 (× 10 -7 / K)
It is.
【００１２】図１２に示すように、セル４０４のコリメ
ートレンズ４０３側の端からコリメートレンズ４０３まで
の長さLc（fb=L+Lc，L：光源４０２からセル４０４まで
の距離）としたときの、LcとΔfbの関係を図１３に示
す。この例の場合、Lc=3.52mmのとき、20℃から60℃の
温度変化が生じ、波長がそれに伴い660nmから670nmに変
化したとき（光源４０２としてＬＤを使用）のΔfbをほ
ぼゼロにできる。（ハウジング４０１またはセル４０４
の材質が異なればLの値も当然異なる。） 図１と同等のビーム整形光学系に、上記実施の形態に示
したいずれかの構成を適用することにより、温度変化に
強いビーム整形光学系を実現できる。このビーム整形光
学系を光ピックアップの光学系に適用することにより、
円形スポットを有し、光利用効率が高く、温度変化に強
い光ピックアップを実現できる。そして、この光ピック
アップを光ディスクドライブの光ピックアップに適用す
ることにより、温度変化に強い光ディスクドライブを実
現できる。なお、本発明はビーム整形光学系として特
に、それに用いるコリメート光学系についての発明であ
るが、ビーム整形でない単なるコリメート光学系に用い
ても温度変化等に於いて、コリメート性能の劣化を抑制
する構成であることは言うまでもない。また、ハウジン
グ部材もアルミに限らず、マグネシウム、亜鉛などでも
よいことは言うまでもない。As shown in FIG. 12, when the length Lc from the end of the cell 404 on the collimating lens 403 side to the collimating lens 403 (fb = L + Lc, L: distance from the light source 402 to the cell 404) is used. , Lc and Δfb are shown in FIG. In the case of this example, when Lc = 3.52 mm, a temperature change from 20 ° C. to 60 ° C. occurs, and Δfb when the wavelength changes accordingly from 660 nm to 670 nm (using LD as the light source 402) can be made almost zero. (Housing 401 or cell 404
Of course, the value of L is different for different materials. By applying any of the configurations described in the above embodiments to a beam shaping optical system equivalent to that in FIG. 1, a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes can be realized. By applying this beam shaping optical system to the optical system of an optical pickup,
An optical pickup having a circular spot, having high light use efficiency, and being resistant to temperature changes can be realized. Then, by applying this optical pickup to an optical pickup of an optical disk drive, an optical disk drive resistant to temperature changes can be realized. Note that the present invention is particularly directed to a collimating optical system used as a beam shaping optical system. However, even if the present invention is applied to a simple collimating optical system that is not a beam shaping device, it is possible to suppress the deterioration of collimating performance due to a temperature change or the like. Needless to say, Also, it goes without saying that the housing member is not limited to aluminum but may be magnesium, zinc, or the like.
【００１３】[0013]
【発明の効果】以上説明したように、本発明は以下のよ
うな優れた効果を発揮する。請求項１に記載の発明によ
れば、コリメートレンズの硝材に屈折率温度変化dn/dtが
負である硝材を用いることにより、熱膨張によりコリメ
ータレンズの焦点距離の変化した分を屈折率の変化によ
りキャンセルし、温度変化に依存しないコリメート光品
質を得ることにより、温度変化に強く、信頼性の高いビ
ーム整形光学系を提供することができる。請求項２に記
載の発明によれば、ＬＤは温度変化に伴い発光波長が変
動するが、その波長変動によるコリメートレンズ硝材の
屈折率変化と、温度によるコリメートレンズ硝材の屈折
率変化により、コリメートレンズの焦点距離の変化をキ
ャンセルし、温度変化に依存しないコリメート光品質を
得ることにより、温度変化に強く、信頼性の高いビーム
整形光学系を提供することができる。温度による大きな
波長変動はLDの特徴であり、それを用いることにより、
dn/dtの値が正である比較的一般的な安価なレンズ硝材
（BK7など）を用いても、温度変化に依存しないコリメ
ート光品質を得ることができる。請求項３に記載の発明
によれば、平行平板の材質の線膨張係数をレンズ材質の
線膨張係数より大きくすることにより、温度変化による
コリメート光品質の劣化を低減し、温度変化に強く、信
頼性の高いビーム整形光学系を提供することができる。
請求項４に記載の発明によれば、平行平板の材質の屈折
率温度係数をレンズ材質の屈折率温度係数より大きくす
ることにより、温度変化によるコリメート光品質の劣化
を低減し、温度変化に強く、信頼性の高いビーム整形光
学系を提供することができる。請求項５に記載の発明に
よれば、平行平板の材質の屈折率の波長分散をレンズ材
質の屈折率の波長分散より小さくすることにより、温度
変化によるコリメート光品質の劣化を低減し、温度変化
に強く、信頼性の高いビーム整形光学系を提供すること
ができる。As described above, the present invention has the following excellent effects. According to the first aspect of the present invention, by using a glass material having a negative refractive index temperature change dn / dt for the glass material of the collimating lens, the change in the focal length of the collimator lens due to thermal expansion is changed by the change in the refractive index. Thus, by obtaining a collimated light quality that does not depend on a temperature change, it is possible to provide a highly reliable beam shaping optical system that is resistant to a temperature change. According to the second aspect of the present invention, the emission wavelength of the LD fluctuates with a change in temperature. By canceling the change in focal length and obtaining the collimated light quality that does not depend on the temperature change, it is possible to provide a highly reliable beam shaping optical system that is resistant to temperature changes. Large wavelength variation due to temperature is a characteristic of LD, and by using it,
Even if a relatively common inexpensive lens glass material (such as BK7) having a positive value of dn / dt is used, it is possible to obtain the collimated light quality independent of the temperature change. According to the third aspect of the present invention, the linear expansion coefficient of the material of the parallel plate is made larger than the linear expansion coefficient of the material of the lens, so that the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change is reduced. A highly efficient beam shaping optical system can be provided.
According to the fourth aspect of the present invention, by making the temperature coefficient of the refractive index of the material of the parallel plate larger than the temperature coefficient of the refractive index of the lens material, the deterioration of the quality of the collimated light due to the temperature change is reduced and the resistance to the temperature change is reduced. Thus, a highly reliable beam shaping optical system can be provided. According to the fifth aspect of the present invention, the wavelength dispersion of the refractive index of the material of the parallel plate is made smaller than the wavelength dispersion of the refractive index of the lens material, so that the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change is reduced, and the temperature change. And a highly reliable beam shaping optical system can be provided.
【００１４】請求項６に記載の発明によれば、平行平板
の材質の屈折率をレンズ材質の屈折率より小さくするこ
とにより、温度変化によるコリメート光品質の劣化を低
減し、温度変化に強く、信頼性の高いビーム整形光学系
を提供することができる。請求項７に記載の発明によれ
ば、コリメートレンズの光源側の基準面をハウジングに
接着することで、ハウジングの熱膨張の影響を低減する
ことにより、温度変化によるコリメート光品質の劣化を
低減し、温度変化に強く、信頼性の高いビーム整形光学
系を提供することができる。請求項８に記載の発明によ
れば、ハウジングとレンズ保持部材の熱膨張の影響と熱
によるレンズの特性変化とをキャンセルし、温度変化に
依存しないコリメート光品質を得ることにより、温度変
化に強く、信頼性の高いビーム整形光学系を提供するこ
とができる。請求項９に記載の発明によれば、温度変化
に強いビーム整形光学系を用いることにより、ビーム整
形効果として得られる円形スポットと、高い光利用効率
に加え、温度変化に強い光ピックアップを提供すること
ができ、信頼性の高い光ピックアップを提供することが
できる。請求項１０に記載の発明によれば、温度変化に
強いビーム整形光学系を採用した光ピックアップを用い
ることにより、ビーム整形光学系を用いているにもかか
わらず、温度変化に強いドライブを提供することがで
き、信頼性の高い光ディスクドライブ装置を提供するこ
とができる。According to the sixth aspect of the invention, by making the refractive index of the material of the parallel plate smaller than the refractive index of the lens material, the deterioration of the collimated light quality due to the temperature change is reduced, and it is resistant to the temperature change. A highly reliable beam shaping optical system can be provided. According to the seventh aspect of the present invention, the reference surface on the light source side of the collimating lens is bonded to the housing to reduce the influence of thermal expansion of the housing, thereby reducing deterioration of the collimated light quality due to a temperature change. It is possible to provide a highly reliable beam shaping optical system resistant to temperature changes. According to the invention described in claim 8, the influence of thermal expansion of the housing and the lens holding member and the change in the characteristics of the lens due to heat are cancelled, and the collimated light quality independent of the temperature change is obtained. Thus, a highly reliable beam shaping optical system can be provided. According to the ninth aspect of the present invention, by using a beam shaping optical system that is resistant to temperature changes, a circular spot obtained as a beam shaping effect, and an optical pickup that is resistant to temperature changes in addition to high light use efficiency are provided. Thus, a highly reliable optical pickup can be provided. According to the tenth aspect of the present invention, by using an optical pickup employing a beam shaping optical system resistant to temperature changes, a drive resistant to temperature changes is provided despite the use of a beam shaping optical system. And a highly reliable optical disk drive device can be provided.
【図１】ビーム整形光学系を有する光ピックアップ光学
系の構成例を示す概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a configuration example of an optical pickup optical system having a beam shaping optical system.
【図２】コリメートレンズと光源との位置関係（座標）
を示した説明図である。FIG. 2 is a positional relationship (coordinates) between a collimating lens and a light source.
FIG.
【図３】コリメートレンズと光源との間隔ずれと波面収
差との関係をグラフに示した図である。FIG. 3 is a graph showing a relationship between a gap between a collimator lens and a light source and a wavefront aberration.
【図４】本発明に係るビーム断面形状変換光学系の要部
の構成例を示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing a configuration example of a main part of a beam cross-sectional shape conversion optical system according to the present invention.
【図５】コリメートレンズの屈折率温度変化とバックフ
ォーカスずれとの関係をグラフに示した図である。FIG. 5 is a graph showing a relationship between a change in refractive index temperature of the collimating lens and a back focus shift.
【図６】コリメートレンズのハウジングに対する設置位
置に関する説明に用いた断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view used for describing the installation position of the collimator lens with respect to the housing.
【図７】本発明に係るビーム断面形状変換光学系の要部
の別の構成例を示す断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view showing another configuration example of a main part of the beam cross-sectional shape conversion optical system according to the present invention.
【図８】（ａ）、（ｂ）は平行平板の屈折率温度変化と
バックフォーカスずれとの関係をグラフに示した図であ
る。FIGS. 8A and 8B are graphs showing a relationship between a change in refractive index temperature of a parallel plate and a back focus shift.
【図９】（ａ）、（ｂ）は平行平板の線膨張係数とバッ
クフォーカスずれとの関係をグラフに示した図である。FIGS. 9A and 9B are graphs showing a relationship between a linear expansion coefficient of a parallel plate and a back focus shift.
【図１０】（ａ）、（ｂ）は平行平板の屈折率波長分散
（アッベ数）とバックフォーカスずれとの関係をグラフ
に示した図である。FIGS. 10A and 10B are graphs showing the relationship between the refractive index chromatic dispersion (Abbe number) of a parallel flat plate and the back focus shift.
【図１１】（ａ）、（ｂ）は平行平板の屈折率とバック
フォーカスずれとの関係をグラフに示した図である。FIGS. 11A and 11B are graphs showing a relationship between a refractive index of a parallel plate and a back focus shift.
【図１２】図７におけるコリメートレンズ、光源および
セルの位置関係を定義した説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram defining a positional relationship among a collimator lens, a light source, and a cell in FIG. 7;
【図１３】セル長とバックフォーカスずれとの関係をグ
ラフに示した図である。FIG. 13 is a graph showing a relationship between a cell length and a back focus shift.
４０１：ハウジング、４０２：光源、４０３：コリメー
トレンズ、４０４：セル（コリメートレンズ保持部材）、
７０６：平行平板401: housing, 402: light source, 403: collimating lens, 404: cell (collimating lens holding member),
706: Parallel plate
Claims (10)
ら構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記
コリメートレンズの硝材の屈折率温度変化dn/dtが負であ
ること特徴とするビーム断面形状変換光学系。1. A beam cross-sectional shape conversion optical system comprising a light source, a collimator lens, and a prism, wherein a change in refractive index temperature dn / dt of a glass material of the collimator lens is negative. system.
ら構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記
光源に半導体レーザを用いることを特徴とするビーム断
面形状変換光学系。2. A beam cross-section shape conversion optical system comprising a light source, a collimator lens, and a prism, wherein a semiconductor laser is used as the light source.
構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記光
源と前記コリメートレンズとの間に平行平板を有し、当
該平行平板の材質の線膨張係数が前記コリメートレンズ
の材質の線膨張係数より大きいことを特徴とするビーム
断面形状変換光学系。3. A beam cross-sectional shape converting optical system comprising a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens, and the material of the parallel flat plate has a linear expansion coefficient of A beam cross-sectional shape conversion optical system characterized by having a larger linear expansion coefficient than a material of a collimating lens.
ら構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記
光源と前記コリメートレンズとの間に平行平板を有し、
当該平行平板の材質の屈折率温度係数が前記コリメート
レンズの材質の屈折率温度係数より大きいことを特徴と
するビーム断面形状変換光学系。4. A beam cross-sectional shape conversion optical system including a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens.
A beam cross-sectional shape conversion optical system, wherein a temperature coefficient of a refractive index of a material of the parallel plate is larger than a temperature coefficient of a refractive index of a material of the collimating lens.
ら構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記
光源と前記コリメートレンズとの間に平行平板を有し、
当該平行平板の材質の屈折率の波長分散が前記コリメー
トレンズの材質の屈折率の波長分散より小さいことを特
徴とするビーム断面形状変換光学系。5. A beam cross-sectional shape conversion optical system comprising a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens.
The beam cross-sectional shape conversion optical system, wherein the wavelength dispersion of the refractive index of the material of the parallel plate is smaller than the wavelength dispersion of the refractive index of the material of the collimating lens.
ら構成されるビーム断面形状変換光学系において、前記
光源と前記コリメートレンズとの間に平行平板を有し、
当該平行平板の材質の屈折率が前記コリメートレンズの
材質の屈折率より小さいことを特徴とするビーム断面形
状変換光学系。6. A beam cross-sectional shape conversion optical system including a light source, a collimating lens, and a prism, wherein a parallel flat plate is provided between the light source and the collimating lens.
A beam cross-sectional shape conversion optical system, wherein a refractive index of a material of the parallel plate is smaller than a refractive index of a material of the collimating lens.
準面をハウジングに接着したことを特徴とする請求項１
〜６のいずれかに記載のビーム断面形状変換光学系。7. The light source-side reference surface of the collimating lens is adhered to a housing.
7. The beam cross-section shape conversion optical system according to any one of items 1 to 6.
するハウジング材質の線膨張係数をαh、コリメートレン
ズ保持部材の線膨張係数をαc、前記コリメートレンズの
バックフォーカスをfb、温度変化ΔTによるバックフォ
ーカスの理想値からのずれをΔfb、前記光源から前記ハ
ウジングと前記コリメートレンズ保持部材との接合部ま
での距離をLとするとき、 αh＞αc，αhLΔT＋αc(fb−L)ΔT〜Δfb であることを特徴とする請求項７記載のビーム断面形状
変換光学系。8. A coefficient of linear expansion of a housing material holding the light source and the collimating lens is αh, a coefficient of linear expansion of a collimating lens holding member is αc, a back focus of the collimating lens is fb, and a back focus due to a temperature change ΔT. When the deviation from the ideal value is Δfb and the distance from the light source to the joint between the housing and the collimating lens holding member is L, αh> αc, αhLΔT + αc (fb−L) ΔTTΔfb. The beam cross-sectional shape conversion optical system according to claim 7, wherein
断面形状変換光学系を備えたことを特徴とする光ピック
アップ装置。9. An optical pickup device comprising the beam cross-sectional shape conversion optical system according to claim 1.
えたことを特徴とする光ディスクドライブ装置。10. An optical disk drive device comprising the pickup device according to claim 9.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001086237A JP2002287018A (en) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driver |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001086237A JP2002287018A (en) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driver |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002287018A true JP2002287018A (en) | 2002-10-03 |
Family
ID=18941649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001086237A Withdrawn JP2002287018A (en) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driver |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002287018A (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005020220A1 (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-03 | Konica Minolta Opto, Inc. | Light source device and optical pickup device |
| US7529043B2 (en) | 2003-07-08 | 2009-05-05 | Panasonic Corporation | Beam shaping optical device, optical head, and optical information medium drive unit |
| JP2012093695A (en) * | 2010-09-29 | 2012-05-17 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | Drawing device |
| JP2014132627A (en) * | 2012-12-06 | 2014-07-17 | Mitsubishi Electric Corp | Optical module and optical transmission method |
| CN104820296A (en) * | 2015-05-27 | 2015-08-05 | 四川飞阳科技有限公司 | Laser collimator device and manufacturing method thereof |
| CN106500964A (en) * | 2016-12-30 | 2017-03-15 | 上海中科光纤通讯器件有限公司 | Spot machine debugging system and method for single-mode single-fiber collimator with medium-long working distance |
-
2001
- 2001-03-23 JP JP2001086237A patent/JP2002287018A/en not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7529043B2 (en) | 2003-07-08 | 2009-05-05 | Panasonic Corporation | Beam shaping optical device, optical head, and optical information medium drive unit |
| WO2005020220A1 (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-03 | Konica Minolta Opto, Inc. | Light source device and optical pickup device |
| JPWO2005020220A1 (en) * | 2003-08-22 | 2006-10-19 | コニカミノルタオプト株式会社 | Light source device and optical pickup device |
| US7558180B2 (en) | 2003-08-22 | 2009-07-07 | Konica Minolta Opto, Inc. | Light source apparatus provided with beam shaping element and optical pick-up apparatus having the same |
| JP4635872B2 (en) * | 2003-08-22 | 2011-02-23 | コニカミノルタオプト株式会社 | Light source device and optical pickup device |
| KR101061324B1 (en) | 2003-08-22 | 2011-08-31 | 코니카 미놀타 옵토 인코포레이티드 | Light source device and optical pickup device |
| JP2012093695A (en) * | 2010-09-29 | 2012-05-17 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | Drawing device |
| JP2014132627A (en) * | 2012-12-06 | 2014-07-17 | Mitsubishi Electric Corp | Optical module and optical transmission method |
| CN104820296A (en) * | 2015-05-27 | 2015-08-05 | 四川飞阳科技有限公司 | Laser collimator device and manufacturing method thereof |
| CN106500964A (en) * | 2016-12-30 | 2017-03-15 | 上海中科光纤通讯器件有限公司 | Spot machine debugging system and method for single-mode single-fiber collimator with medium-long working distance |
| CN106500964B (en) * | 2016-12-30 | 2019-03-15 | 上海中科光纤通讯器件有限公司 | Spot machine debugging system and method for single-mode single-fiber collimator with medium-long working distance |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2008262704A5 (en) | ||
| JP2001324673A (en) | Objective lens and optical pickup device | |
| JP2011014236A (en) | Objective optical system for optical pickup device, optical pickup device, drive device for optical information recording medium, condensing lens, and optical path integration element | |
| JPH07311337A (en) | Optical information recording and reproducing device | |
| JP2002303787A (en) | Objective lens, method for correcting its manufacturing error and optical pickup device using the objective lens | |
| US6650469B2 (en) | Objective lens formed of a single lens and having high numerical aperture and an optical pickup apparatus adopting the same | |
| US8085646B2 (en) | Optical pickup lens capable of detecting the tilt state | |
| JPH1064103A (en) | Optical pickup device | |
| KR20060037234A (en) | Optical pickup lens device and information recording and reproducing device using the same | |
| JP2002287018A (en) | Beam section changing optical system, optical pickup device and optical disk driver | |
| US20040170109A1 (en) | Optical pickup | |
| US6597519B2 (en) | Objective lens, optical pick-up apparatus and optical information recording reproducing apparatus | |
| US20030076769A1 (en) | Optical pickup device and recording medium used therefor | |
| WO2011004827A1 (en) | Composite optical element and optical head device | |
| KR100513245B1 (en) | Optical element, optical head, spherical aberration correction method, and optical recording reproducing apparatus | |
| JP2005322357A (en) | Optical pickup apparatus | |
| JP4463238B2 (en) | Objective lens design method | |
| JP2003066325A (en) | Collimation lens having beam shaping function, optical pickup and optical coupler | |
| JP2005322356A (en) | Optical pickup apparatus | |
| JP2010281847A (en) | Objective lens | |
| JP4818896B2 (en) | Coupling lens and optical pickup device | |
| JP2005322281A (en) | Aberration correcting element, lens device for optical pickup, and optical pickup device | |
| JP2005276268A (en) | Compound lens and optical head device | |
| JP2006017830A (en) | Optical system and optical head device | |
| JP4385038B2 (en) | Objective lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080319 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20080325 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20080806 |