JP2002066745A

JP2002066745A - ガスタービン動翼の溶接方法

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Publication number: JP2002066745A
Application number: JP2000265999A
Authority: JP
Inventors: Hideaki Ishii; 秀亮石井; Shozo Tanida; 正三谷田; Yoshikazu Moritomo; 嘉一森友; Yasuhiko Matsuyama; 保彦松山; Hiroyuki Doi; 裕之土井; Ken Kudo; 建工藤
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2000-08-30
Filing date: 2000-08-30
Publication date: 2002-03-05
Anticipated expiration: 2020-08-30
Also published as: JP3686319B2

Abstract

(57)【要約】【課題】ガスタービン動翼の表面改質、あるいはガスタ
ービン動翼の摩耗・浸食部分を補修する場合に、基材で
ある動翼の高温割れを抑止し、当該動翼の使用寿命の延
長化を図る。【解決手段】ガスタービン動翼の溶接方法において、前
記動翼を加熱しながら、溶接開始点から溶接終了点に向
かって溶接した後、反転して、再び溶接開始点に戻って
溶接を終了する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は発電用ガスタービン
動翼の溶接方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】金属の表面改質のための溶融溶接、摩耗
部あるいは浸食部へ補修のために基材金属と同材質の材
料を溶融溶接する方法は、サブマージアーク溶接、ティ
グ溶接、被覆アーク溶接等により一般的に行われてい
る。

【０００３】ところが、溶加材として加える金属が延性
が低い等の理由で溶接棒または溶接ワイヤとして加工困
難である場合、これらの溶接方法では施工できない。

【０００４】すなわち、摩耗部あるいは浸食部の補修に
おいて、基材金属と同材質の溶接棒または溶接ワイヤの
製作が困難である場合、類似成分で製作可能な溶接棒で
の溶接を余儀なくされ、この場合溶接部金属の機能が低
下してしまう。

【０００５】一方、前述の問題を解決するため、特開昭
55−005126号公報に示されるように、プラズマ溶接トー
チ内を経由して金属粉末を供給するプラズマ溶接方法が
現在広く知られている。この方法によれば、溶接棒、ワ
イヤの添加が可能であるだけでなく、金属粉末の添加に
よっても溶接が可能であるため、溶接棒、ワイヤの製作
が困難な材料であっても、金属粉末の製作が可能であれ
ば、溶融溶接が可能となる。

【０００６】表面改質、摩耗部あるいは浸食部の補修を
対象とするガスタービン動翼の材料は硬く、延性が低
く、溶接棒、ワイヤの製作が困難であるため、金属粉末
を供給するプラズマ溶接方法が有効である。

【０００７】しかし、プラズマ溶接トーチ内を経由して
金属粉末が供給される方法によれば、金属粉末は重力に
従い下方向に落下するため、被溶接物の溶接部分と溶接
トーチの角度は下向きに垂直を保つことが原則であり、
被溶接物の溶接部分と垂直を保つことができない上進溶
接あるいは下進溶接では溶融池に適切に金属粉末が供給
されず、溶接が困難である。また、この溶接方法は、前
述のように、専ら溶接トーチと被溶接物の溶接部を垂直
に保ち、ポジショナー等を利用し、下向き溶接で平面、
あるいは円筒物の外表面等、ある一定形状を有する被溶
接物にしか適用できない。

【０００８】ところが、表面改質、摩耗部あるいは浸食
部の補修が必要なガスタービン動翼の先端部は、一定形
状ではなく、施工時には上進、下進溶接が必要である。

【０００９】ここで、特開昭55−005126号公報に示され
る粉末がトーチとは別系統で供給される方法ならば、可
動式の粉末の供給ノズルを用い、溶融プールに確実に粉
末を供給することができる。

【００１０】また、表面改質、摩耗部あるいは浸食部の
補修が行われる先端部は、3mm程度の薄板の端部への溶
接施工であるため、施工時の溶接電流は5〜25A程度の低
電流で溶接施工しなければならないが、先に述べたプラ
ズマ溶接方法の施工時の溶接電流は50〜150A程度である
ことが一般的であるため、従来のプラズマ溶接法では被
溶接物である動翼を過多に溶融してしまい、安定した溶
接部を得ることができない。これに対し、粉末供給を別
系統にすることで、低電流でのアーク特性に優れたプラ
ズマ溶接機を用い、低電流で薄板端部への溶接施工が可
能となる。

【００１１】ところが、ガスタービンに用いられている
Ni基超合金を基材とする動翼は、従来技術による施工法
では、溶融溶接を行うと、基材の溶接熱影響部の粒界が
液化し、溶接時に発生する拘束熱応力と相まって割れを
生じる。このため、従来技術では、拘束熱応力を低減す
るために、ガスタービン動翼の先端部を一定形状になる
ように切断して溶接する方法が採用されている。しか
し、この方法では、摩耗あるいは浸食されていない健全
な部分も切断しなければならず、また溶接部分も多くな
る。

【００１２】つまり、ガスタービン動翼に対しては、溶
接部を最小限にして局部的に、表面改質のための溶接や
摩耗あるいは浸食された部分に対しての溶接を行うこと
ができなかった。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ガスタービ
ン動翼の表面改質、あるいはガスタービン動翼の摩耗・
浸食部分を補修する場合に、基材である動翼の高温割れ
を抑止し、当該動翼の使用寿命の延長化を図ることを課
題とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】前記課題は、ガスタービ
ン動翼の溶接方法において、前記動翼を加熱しながら、
溶接開始点から溶接終了点に向かって溶接した後、反転
して、再び溶接開始点に戻って溶接を終了することによ
って達成される。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明による溶接施工の形態を以
下に説明する。

【００１６】図１において、１はプラズマ溶接トーチ、
２はシールドガス、３はプラズマアーク、４は粉末供給
ノズル、５は金属＋粉末供給ガス、６は溶融池、９はチ
ップ、１３はガスタービン動翼、１４は溶接部を示して
いる。

【００１７】図１では、熱源としてプラズマ溶接装置で
の装置構成を示すが、他の熱源としてレーザーを使用す
ることも可能である。

【００１８】（実施例１）図２は、溶接トーチ１とガス
タービン動翼１３の補修溶接施工を溶接方向に平行な視
野で模式的に示したものであり、図に向かって右側が動
翼の後側である。斜線部１４は、高温酸化による減肉、
摩耗等により部分的に欠損したガスタービン動翼の先端
部の溶接後の状態を示している。

【００１９】この欠損した部分を原形に復元させるた
め、溶融溶接方法を用いるが、ガスタービン動翼１３は
γ´相強化型のNi基超合金であり、硬いため、同材質の
溶接棒あるいは溶接ワイヤの製作は非常に困難である。

【００２０】すなわち、溶加材として溶接棒あるいは溶
接ワイヤの製作が困難な材料であって、同材質粉末の製
作が可能である金属材料であるため、従来の技術の項で
述べたプラズマ溶接方法が適用できる。また、欠損部は
一定形状ではなく、図３に示すごとく、上進あるいは下
進溶接が要求されるため、溶接トーチ内を経由して金属
粉末を供給させる方法では、重力により該金属粉末が落
下し、金属溶融池に適正量の粉末を供給することができ
ないので、図４に示すように、粉末の供給ノズル４が別
系統で、供給する位置を自由に変えられる方法であれ
ば、溶融池に適正量の粉末を供給することができる。

【００２１】また、粉末を溶加材に用いた溶接方法で
は、粉末の粒径が小さ過ぎると、シールドガス２あるい
は粉末供給ガス５の影響により、チップ９に溶融付着
し、安定したプラズマアーク３が得られなくなり、逆に
粒径が大き過ぎると、溶融池内で溶融せず、溶接欠陥と
して残る可能性があるが、この問題に対しては、粉末の
粒度を50〜260μｍとすることにより、安定した溶接が
可能となった。

【００２２】ところが、先に述べたように、この合金は
溶接時の割れ感受性が非常に高く、溶接熱影響部に割れ
が発生する。この割れを防止し、溶接するためには、溶
接時の入熱をできる限り低くし、溶接前後に発生する応
力を可能な限り低く抑えなければならない。

【００２３】溶接時の入熱を低くするためには、溶接電
流を低くする。ガスタービン動翼の欠損部は、ティグ溶
接では溶接可能な下限電流は40Aであり、この入熱で
は、動翼の熱影響部に割れを発生したが、プラズマ溶接
では5〜20Aの電流で施工可能であり、溶接時の入熱量を
ティグ溶接の半分以下に抑えることができた。よって、
溶加材が粉末であるという点からも、入熱を低く抑える
という点からも、プラズマ溶接が有効であった。

【００２４】しかし、単純に粉末を別系統で添加し、入
熱を低く抑えるプラズマ溶接だけでは、溶接の開始部
（始端部）あるいは溶接の終了部（終端部）に発生する
割れを防止できなかった。図５は、摩耗・浸食されたガ
スタービン動翼で、２層溶接した後の平面図と側面図を
示している。７は溶接ビードであり、１５は溶接後発生
した割れである。矢印が溶接方向を示しており、１６，
１７は溶接の始端部あるいは終端部となる部分であり、
この部分ではアークを出したままトーチの移動を停止
し、入熱が多くなり、溶接前後で発生する熱応力が高く
なるため、高温割れが発生した。

【００２５】そこで、溶接前後に発生する熱応力を低減
するため、WELDING JOURNAL(NOV.1982,p25〜)に示され
るように、ガスタービン動翼を加熱しながら溶接を行っ
た。加熱は抵抗加熱ヒーターを動翼に巻き付けて行うこ
とができ、加熱温度は、基材の延性が向上する約1000℃
程度である。基材の延性が向上する温度まで加熱するこ
とで、基材の延性により発生した熱応力を基材の塑性変
形で吸収できる可能性がある。ところが、１６に発生す
る割れはこの施工方法によっても熱影響部に発生する割
れは防止できなかった。

【００２６】図６（ａ）は、摩耗・浸食されたガスター
ビン動翼で、２層溶接した後、割れが発生しなかった施
工時の平面図と側面図を示している。矢印が溶接方向の
一例である。図５に示す１６を始端部、終端部とするこ
となく、１７，１８の溶融池を拘束する範囲が減少する
部分に始端部および終端部を設定する溶接施工を行うこ
とによって高温割れを防止でき、局部的な補修溶接が可
能となった。図６（ｂ）は、溶接部分の側面図を示し、
矢印は凝固部を主に拘束する横方向の力を示している。
つまり、１６では始端部、終端部を拘束する基材は２方
向となるが、１７，１８では１方向となる。よって、凝
固する部分に発生する熱応力が減少し、高温割れの防止
が可能となった。

【００２７】ここで、加熱せずに図６（ａ）に示した１
７，１８を始端部、終端部に設定した施工方法を試み
た。図７は、２層溶接した後の動翼の側面図を示し、１
５は割れを、矢印は溶接方向を示している。加熱せずに
溶接した場合では、１８の部分に割れが発生し、加熱が
有効であることが確認された。

【００２８】一方、高温酸化により減肉した部分に対し
ては、同材質の材料を肉盛施工しても、運転中に再度減
肉してしまう可能性が高い。このため、表面改質とし
て、基材より耐高温酸化性の優れた材料を本発明による
溶接施工で基材に割れを生じさせることなく肉盛溶接す
ることができ、動翼の性能向上を図ることができる。

【００２９】本実施例によれば、同材質の粉末の溶加材
を用いることで、ガスタービン動翼の欠損部を局部的に
補修し、動翼形状を原形に復元し、動翼の性能を取り戻
すことができるだけでなく、表面性能を向上させること
もでき、動翼の使用寿命の延命化に寄与することができ
る。

【００３０】また、トーチ１および粉末供給ノズル４を
マニピュレーターあるいはロボットに搭載し、溶接する
ことも可能である。

【００３１】（実施例２）実施例１では、ガスタービン
動翼の欠損部の局部的な補修方法について説明したが、
本実施例では、ガスタービン動翼の先端部全体の摩耗部
を原形寸法に復元する方法について説明する。

【００３２】図８には、プラズマ溶接で先端部の摩耗部
を肉盛溶接施工する状況を溶接方向に平行な視野での模
式図を示し、図に向かって右側が動翼の後側である。斜
線部が肉盛施工された部分である。実施例１と同様、斜
線部の肉盛溶接施工を簡便に行い、さらに、同材質の粉
末の溶加材を用いることで、摩耗部を原形に復元するこ
とができるだけでなく、元の該動翼の性能を取り戻すこ
とができる。

【００３３】また、トーチ１および粉末供給ノズル４を
マニピュレーターあるいはロボットに搭載し、溶接する
ことも可能である。

【００３４】さらに、酸化し易い材質における溶接にお
いては、不活性ガス雰囲気を持つチャンバ内で施工すれ
ばよい。

【００３５】このように、本実施例によってガスタービ
ン動翼先端部の摩耗部に対しても簡便に良好な溶接がで
きるだけでなく、失われた性能を復元することができ、
動翼の使用寿命の延長を図ることができる。

【００３６】

【発明の効果】本発明によれば、ガスタービン動翼の表
面改質、あるいはガスタービン動翼の摩耗・浸食部分を
補修する場合に、基材である動翼の高温割れを抑止し、
当該動翼の使用寿命の延長化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】熱源をプラズマアークとした場合の溶接装置構
成の概略を示す図である。

【図２】本発明によってガスタービン動翼の欠損部の補
修状況を溶接方向に平行な視野で模式的に示す図であ
る。

【図３】溶接トーチ内を経由して粉末を供給する溶接ト
ーチによる下進または上進溶接を模式的に示す図であ
る。

【図４】粉末が別系統で供給される溶接方法による溶接
状況を模式的に示す図である。

【図５】ガスタービン動翼の先端摩耗部を部分的に肉盛
施工する状況を溶接方向に平行な視野で模式的に示す図
である。

【図６】プラズマ溶接で動翼先端部の摩耗部を肉盛溶接
施工する状況を溶接方向に平行な視野で模式的に示す図
である。

【図７】２層溶接した後の動翼の側面図である。

【図８】プラズマ溶接で先端部の摩耗部を肉盛溶接施工
する状況を溶接方向に平行な視野での模式図である。

【符号の説明】

１…プラズマ溶接トーチ、２…シールドガス、３…プラ
ズマアーク、４…粉末供給ノズル、５…金属粉末＋粉末
供給ガス、６…溶融池、７…溶接ビード、８…母材金
属、９…チップ、１０…Arガスボンベ、１１…プラズマ
溶接電源、１２…粉末供給装置、１３…ガスタービン動
翼、１４…溶接部、１５…割れ、１６…始端部または終
端部、１７…始端部及び終端部。

フロントページの続き (72)発明者森友嘉一茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所火力・水力事業部内 (72)発明者松山保彦茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所火力・水力事業部内 (72)発明者土井裕之茨城県日立市大みか町七丁目１番１号株式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者工藤建茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会社日立製作所火力・水力事業部内Ｆターム(参考） 3G002 EA06 EA08 EA09 FA10 FA11 FB03 4E068 BB00 CJ01 CJ06 DA00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ガスタービン動翼の溶接方法において、
前記動翼を加熱しながら、溶接開始点から溶接終了点に
向かって溶接した後、反転して、再び溶接開始点に戻っ
て溶接を終了することを特徴とするガスタービン動翼の
溶接方法。
【請求項２】請求項１において、溶加材として金属粉
末、炭化物あるいは酸化物を含む金属粉末を使用し、前
記金属粉末の粒度は50〜260μｍであるガスタービン動
翼の溶接方法。
【請求項３】請求項１または２において、溶接熱源は
プラズマアークであり、その電流値は5〜30Aであるガス
タービン動翼の溶接方法。
【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項において、
不活性ガスを封入したチャンバ内で溶接施工するガスタ
ービン動翼の溶接方法。
【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項において、
動翼の材質はAL＋Tiの重量比が7.5％以上である難溶接
性材質のγ´相析出強化型Ni基合金であるガスタービン
動翼の溶接方法。
【請求項６】請求項１〜５のいずれか１項において、
酸化あるいは腐食された部分を溶融溶接する方法であっ
て、酸化あるいは腐食された部分を溶融溶接するために
溶加材として使用する金属粉末は、動翼部材より耐酸化
性、あるいは耐腐食性に優れた材料であるガスタービン
動翼の溶接方法。
【請求項７】請求項１〜５のいずれか１項において、
摩耗された部分を溶融溶接する方法であって、摩耗され
た部分を溶融溶接するために使用する溶加材は、金属粉
末あるいは金属粉末にセラミックスを分散した材料であ
り、動翼より耐摩耗性に優れた材料であるガスタービン
動翼の溶接方法。
【請求項８】請求項１または２において、溶接熱源は
レーザーであり、供給された金属粉末と動翼を溶融溶接
し、レーザー溶接中にプラズマが発生してレーザーの入
熱が阻害され一定した溶融溶接が不可能になるのを防止
するため、レーザーの周囲に少なくとも20％以上のHeガ
スを混入したArガスあるいは高純度のＨｅガスを供給す
るガスタービン動翼の溶接方法。
【請求項９】請求項８において、不活性ガス雰囲気内
で溶接施工するガスタービン動翼の溶接方法。
【請求項１０】請求項８または９において、動翼の材
質はAL＋Tiの重量比が7.5％以上である難溶接性材質の
γ´相析出強化型Ni基合金であるガスタービン動翼の溶
接方法。
【請求項１１】請求項８〜１０のいずれか１項におい
て、酸化あるいは腐食された部分を溶融溶接する方法で
あって、酸化あるいは腐食された部分を溶融溶接するた
めに溶加材として使用する金属粉末は、動翼部材より耐
酸化性、あるいは耐腐食性に優れた材料であるガスター
ビン動翼の溶接方法。
【請求項１２】請求項８〜１０のいずれか１項におい
て、摩耗された部分を溶融溶接する方法であって、摩耗
された部分を溶融溶接するために使用する溶加材は、金
属粉末あるいは金属粉末にセラミックスを分散した材料
であり、動翼より耐摩耗性に優れた材料であるガスター
ビン動翼の溶接方法。