JP2001340989A - 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法 - Google Patents
成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法Info
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性を損ねることなく、成形性が優れたア
ルミニウム合金製ブレージングシートを提供する。 【解決手段】 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材１
と、この心材２の両面に形成されたＡｌ−Ｓｉ系合金か
らなるろう材３とからなる３層構造である。この心材３
はその圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が５０μｍ以下であり、クラッド率が５０％以
上である。なお、ろう材３の一方を犠牲層２とすること
ができる。また、このブレージングシートは、心材１の
両面にろう材３をクラッドした後、最終焼鈍工程におい
て、３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急
熱加熱により加熱した後、２０秒以下保持し、例えば５
０℃／分以上の降温速度で冷却することにより製造する
ことができる。
ルミニウム合金製ブレージングシートを提供する。 【解決手段】 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材１
と、この心材２の両面に形成されたＡｌ−Ｓｉ系合金か
らなるろう材３とからなる３層構造である。この心材３
はその圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が５０μｍ以下であり、クラッド率が５０％以
上である。なお、ろう材３の一方を犠牲層２とすること
ができる。また、このブレージングシートは、心材１の
両面にろう材３をクラッドした後、最終焼鈍工程におい
て、３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急
熱加熱により加熱した後、２０秒以下保持し、例えば５
０℃／分以上の降温速度で冷却することにより製造する
ことができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ろう付けにより組
み立てられる部品に使用される成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシート及びその製造方法に関す
る。
み立てられる部品に使用される成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシート及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近時、熱交換部材の軽量化及び小型化に
よる高性能化及びコストの低減を達成するため、従来よ
り、材料の薄肉化及び軽量化が検討されている。一般的
に、ブレ−ジングシートでは、侵食（エロージョン）を
抑制し、耐食性を向上させるため、素材のろう付時に結
晶粒径を大きくすることが従来から検討されている（特
開２０００−３８６３１号公報及び特開平８−２９１３
５３号公報等）。
よる高性能化及びコストの低減を達成するため、従来よ
り、材料の薄肉化及び軽量化が検討されている。一般的
に、ブレ−ジングシートでは、侵食（エロージョン）を
抑制し、耐食性を向上させるため、素材のろう付時に結
晶粒径を大きくすることが従来から検討されている（特
開２０００−３８６３１号公報及び特開平８−２９１３
５３号公報等）。
【０００３】特開２０００−３８６３１号公報では、素
材成分として、Ｆｅ及びＣｕ等を添加し、また、冷間圧
延後における仕上げ焼鈍材の圧延方向に直角な面の平均
結晶粒径を４０μｍ以下にすることにより、ろう付け時
の加熱で心材の再結晶が促進され、ろうの侵食が抑制さ
れるアルミニウム合金材が記載されている。
材成分として、Ｆｅ及びＣｕ等を添加し、また、冷間圧
延後における仕上げ焼鈍材の圧延方向に直角な面の平均
結晶粒径を４０μｍ以下にすることにより、ろう付け時
の加熱で心材の再結晶が促進され、ろうの侵食が抑制さ
れるアルミニウム合金材が記載されている。
【０００４】一方、特開平８−２９１３５３号公報で
は、電縫加工により熱交換機用チューブを得るブレージ
ングシート条の心材の長手方向に直角な方向における平
均結晶粒径を３０μｍ以下とし、更にこのブレージング
シート条を硬質材としたことを特徴とする電縫加工性に
優れたアルミニウム合金ブレージング条が記載されてい
る。このブレージングシート条は、粒界の量を増やして
応力を分散させて電縫加工時に割れを生じなくするた
め、板厚を０．４ｍｍ以下とし、犠牲材のクラッド率を
５乃至３０％とし、ろう材のクラッド率を５乃至３０％
としている。
は、電縫加工により熱交換機用チューブを得るブレージ
ングシート条の心材の長手方向に直角な方向における平
均結晶粒径を３０μｍ以下とし、更にこのブレージング
シート条を硬質材としたことを特徴とする電縫加工性に
優れたアルミニウム合金ブレージング条が記載されてい
る。このブレージングシート条は、粒界の量を増やして
応力を分散させて電縫加工時に割れを生じなくするた
め、板厚を０．４ｍｍ以下とし、犠牲材のクラッド率を
５乃至３０％とし、ろう材のクラッド率を５乃至３０％
としている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開２
０００−３８６３１号公報では、心材にＦｅ及びＣｕを
多量に添加した場合、Ａｌ−Ｆｅ系の粗大化合物が晶出
する。また、Ｃｕは粒界腐食の感受性を高める。このた
め、耐食性に影響を及ぼす虞があるばかりか、プレス加
工時にプレス成形性を損なう虞もあるという問題点があ
る。
０００−３８６３１号公報では、心材にＦｅ及びＣｕを
多量に添加した場合、Ａｌ−Ｆｅ系の粗大化合物が晶出
する。また、Ｃｕは粒界腐食の感受性を高める。このた
め、耐食性に影響を及ぼす虞があるばかりか、プレス加
工時にプレス成形性を損なう虞もあるという問題点があ
る。
【０００６】一方、特開平８−２９１３５３号公報のブ
レージングシート条をチューブ材以外の用途、例えばヘ
ッダ等に使用した場合、硬質材を使用しているため、プ
レス成形性が劣る虞があるという問題点がある。
レージングシート条をチューブ材以外の用途、例えばヘ
ッダ等に使用した場合、硬質材を使用しているため、プ
レス成形性が劣る虞があるという問題点がある。
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐食性を損ねることなく、成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシートを提供すること
を目的とする。
のであって、耐食性を損ねることなく、成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシートを提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る成形性が優
れたアルミニウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−
Ｍｎ系合金からなる心材と、前記心材の両面にクラッド
されたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層とを有し、圧
延後に焼鈍されたものであり、前記心材はその圧延方向
に対して直角な方向の断面における平均結晶粒径が５０
μｍ以下であり、前記心材は全板厚に対する心材の板厚
の百分率として定義されるクラッド率が５０％以上であ
ることを特徴とする。
れたアルミニウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−
Ｍｎ系合金からなる心材と、前記心材の両面にクラッド
されたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層とを有し、圧
延後に焼鈍されたものであり、前記心材はその圧延方向
に対して直角な方向の断面における平均結晶粒径が５０
μｍ以下であり、前記心材は全板厚に対する心材の板厚
の百分率として定義されるクラッド率が５０％以上であ
ることを特徴とする。
【０００９】この場合、前記心材の少なくとも一方の面
と前記ろう材層との間にクラッドされたアルミニウム又
はアルミニウム合金からなる中間層を有し、前記中間層
はその圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が１００μｍ以下であることが好ましい。
と前記ろう材層との間にクラッドされたアルミニウム又
はアルミニウム合金からなる中間層を有し、前記中間層
はその圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が１００μｍ以下であることが好ましい。
【００１０】本発明に係る他の成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−Ｍｎ系合金か
らなる心材と、前記心材の一方の面にクラッドされたＡ
ｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層と、前記心材の他方の
面にクラッドされたアルミニウム又はアルミニウム合金
からなる犠牲層とを有し、圧延後に焼鈍されたものであ
り、前記心材はその圧延方向に対して直角な方向の断面
における平均結晶粒径が５０μｍ以下であり、前記心材
は全板厚に対する心材の板厚の百分率として定義される
クラッド率が５０％以上であることを特徴とする。
ウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−Ｍｎ系合金か
らなる心材と、前記心材の一方の面にクラッドされたＡ
ｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層と、前記心材の他方の
面にクラッドされたアルミニウム又はアルミニウム合金
からなる犠牲層とを有し、圧延後に焼鈍されたものであ
り、前記心材はその圧延方向に対して直角な方向の断面
における平均結晶粒径が５０μｍ以下であり、前記心材
は全板厚に対する心材の板厚の百分率として定義される
クラッド率が５０％以上であることを特徴とする。
【００１１】この場合、前記犠牲層はその圧延方向に対
して直角な方向の断面における平均結晶粒径が１００μ
ｍ以下であることが好ましい。
して直角な方向の断面における平均結晶粒径が１００μ
ｍ以下であることが好ましい。
【００１２】本発明に係る成形性が優れたアルミニウム
合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍｎ系
合金からなる心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろ
う材層をクラッドする工程と、このクラッド材を３８０
乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急熱加熱によ
り加熱した後、２０秒以下保持する最終焼鈍工程とを有
することを特徴とする。なお、一般的な連続焼鈍炉にお
いては、昇温速度は１５乃至２０℃／秒程度である。
合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍｎ系
合金からなる心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろ
う材層をクラッドする工程と、このクラッド材を３８０
乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急熱加熱によ
り加熱した後、２０秒以下保持する最終焼鈍工程とを有
することを特徴とする。なお、一般的な連続焼鈍炉にお
いては、昇温速度は１５乃至２０℃／秒程度である。
【００１３】本発明に係る他の成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金からなる心材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系合金か
らなるろう材層をクラッドし、前記心材の他方の面にア
ルミニウム又はアルミニウム合金からなる犠牲層をクラ
ッドする工程と、このクラッド材を３８０乃至５３０℃
の温度範囲に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以
下保持する最終焼鈍工程とを有することを特徴とする。
ウム合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金からなる心材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系合金か
らなるろう材層をクラッドし、前記心材の他方の面にア
ルミニウム又はアルミニウム合金からなる犠牲層をクラ
ッドする工程と、このクラッド材を３８０乃至５３０℃
の温度範囲に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以
下保持する最終焼鈍工程とを有することを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について詳
細に説明する。図１は本発明の実施例に係るアルミニウ
ム合金製ブレージングシートを示す断面図であって
（ａ）は両面ろう材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠
牲層の３層クラッド材、（ｃ）は中間層を有する４層ク
ラッド材、（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材であ
る。
細に説明する。図１は本発明の実施例に係るアルミニウ
ム合金製ブレージングシートを示す断面図であって
（ａ）は両面ろう材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠
牲層の３層クラッド材、（ｃ）は中間層を有する４層ク
ラッド材、（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材であ
る。
【００１５】本実施例のブレージングシートは、例えば
Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材１の両面に、例えばＡｌ
−Ｓｉ系合金からなるろう材３がクラッドされてなる３
層クラッド構造材である。また、図１（ｂ）に示すよう
に、心材１の一方の面にろう材３がクラッドされ、心材
１の他方の面にアルミニウム又はアルミニウム合金から
なる犠牲層２がクラッドされてなる３層クラッド構造材
である。更に、図１（ｃ）に示すように、心材１の裏面
にろう材３がクラッドされており、また、心材１の表面
にはアルミニウム又はアルミニウム合金からなる中間層
４がクラッドされ、この中間層４の表面にろう材３がク
ラッドされてなる４層クラッド構造材とすることができ
る。更にまた、心材１の両面に中間層４がクラッドさ
れ、更にその中間層４の表面にろう材３がクラッドされ
た５層クラッド構造材とすることもできる。
Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材１の両面に、例えばＡｌ
−Ｓｉ系合金からなるろう材３がクラッドされてなる３
層クラッド構造材である。また、図１（ｂ）に示すよう
に、心材１の一方の面にろう材３がクラッドされ、心材
１の他方の面にアルミニウム又はアルミニウム合金から
なる犠牲層２がクラッドされてなる３層クラッド構造材
である。更に、図１（ｃ）に示すように、心材１の裏面
にろう材３がクラッドされており、また、心材１の表面
にはアルミニウム又はアルミニウム合金からなる中間層
４がクラッドされ、この中間層４の表面にろう材３がク
ラッドされてなる４層クラッド構造材とすることができ
る。更にまた、心材１の両面に中間層４がクラッドさ
れ、更にその中間層４の表面にろう材３がクラッドされ
た５層クラッド構造材とすることもできる。
【００１６】次に、本実施例のブレージングシートの製
造方法について説明する。図１（ａ）に示すブレージン
グシートの場合においては、先ず、心材１の両面にろう
材３をクラッドし、所定の板厚まで圧延したクラッド材
を得る。そして、最終焼鈍工程において、クラッド材を
３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急速加
熱により加熱し、その温度で２０秒以下保持する。そし
て、このクラッド材を、例えば５０℃／分以上の降温速
度で冷却する。これにより、圧延方向に対して直角な方
向の断面における心材１の平均結晶粒径が５０μｍ以下
であるブレージングシートを製造することができる。な
お、図１（ｂ）乃至（ｄ）に示す３乃至５層構造のブレ
ージングシートも、同様にして製造することができる。
造方法について説明する。図１（ａ）に示すブレージン
グシートの場合においては、先ず、心材１の両面にろう
材３をクラッドし、所定の板厚まで圧延したクラッド材
を得る。そして、最終焼鈍工程において、クラッド材を
３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急速加
熱により加熱し、その温度で２０秒以下保持する。そし
て、このクラッド材を、例えば５０℃／分以上の降温速
度で冷却する。これにより、圧延方向に対して直角な方
向の断面における心材１の平均結晶粒径が５０μｍ以下
であるブレージングシートを製造することができる。な
お、図１（ｂ）乃至（ｄ）に示す３乃至５層構造のブレ
ージングシートも、同様にして製造することができる。
【００１７】以下、本発明の成形性が優れたアルミニウ
ム合金製ブレージングシートの数値限理由について説明
する。
ム合金製ブレージングシートの数値限理由について説明
する。
【００１８】最終焼鈍処理後、圧延方向に対して直角な
断面における心材の平均結晶粒径：５０μｍ以下、心材
のクラッド率が５０％以上 心材の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が５０μｍを超えると、心材の成形性が低下
し、プレス加工時において、割れが生じる。また、心材
の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶
粒径が５０μｍ以下であっても、心材のクラッド率が５
０％未満であると、成形加工時においてろう材の影響が
大きくなる。このため、成形性が劣化すると共に、ろう
付け後は、心材部分が少ないため、ろう付け後の熱交換
器として所望の強度が得られない。なお、クラッド率
は、ブレージングシートの全板厚に対する心材の板厚の
百分率として定義されるものである。従って、心材は圧
延方向に対して直角な断面における平均結晶粒径を５０
μｍ以下とし、心材のクラッド率は５０％以上とする。
断面における心材の平均結晶粒径：５０μｍ以下、心材
のクラッド率が５０％以上 心材の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が５０μｍを超えると、心材の成形性が低下
し、プレス加工時において、割れが生じる。また、心材
の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶
粒径が５０μｍ以下であっても、心材のクラッド率が５
０％未満であると、成形加工時においてろう材の影響が
大きくなる。このため、成形性が劣化すると共に、ろう
付け後は、心材部分が少ないため、ろう付け後の熱交換
器として所望の強度が得られない。なお、クラッド率
は、ブレージングシートの全板厚に対する心材の板厚の
百分率として定義されるものである。従って、心材は圧
延方向に対して直角な断面における平均結晶粒径を５０
μｍ以下とし、心材のクラッド率は５０％以上とする。
【００１９】圧延方向に対して直角な断面における中間
層又は犠牲層の平均結晶粒径：１００μｍ以下 図１（ｂ）に示すように、犠牲層２を有する３層のブレ
ージングシートにおいては、ろう付け後の犠牲陽極とし
て働かせるため、片面に犠牲層２が設けられている。ま
た、図１（ｃ）及び（ｄ）に示すように、４層又は５層
のブレージングシートにおいては、ろう付け時に、ろう
材３の心材１への侵食を防止するために中間層４が設け
られている。この犠牲層２又は中間層４は材料の耐食性
を確保するため、一定以上の厚さが必要である。しか
し、成形性を向上させるためには、これらの犠牲層２及
び中間層４の粒径についても制御する必要がある。犠牲
層２又は中間層４はその圧延方向に対して直角な方向の
断面における平均結晶粒径が１００μｍを超えると、プ
レス成形性が低下する虞がある。従って、犠牲層又は中
間層はその圧延方向に対して直角な方向の断面における
平均結晶粒径を１００μｍ以下とすることが好ましい。
層又は犠牲層の平均結晶粒径：１００μｍ以下 図１（ｂ）に示すように、犠牲層２を有する３層のブレ
ージングシートにおいては、ろう付け後の犠牲陽極とし
て働かせるため、片面に犠牲層２が設けられている。ま
た、図１（ｃ）及び（ｄ）に示すように、４層又は５層
のブレージングシートにおいては、ろう付け時に、ろう
材３の心材１への侵食を防止するために中間層４が設け
られている。この犠牲層２又は中間層４は材料の耐食性
を確保するため、一定以上の厚さが必要である。しか
し、成形性を向上させるためには、これらの犠牲層２及
び中間層４の粒径についても制御する必要がある。犠牲
層２又は中間層４はその圧延方向に対して直角な方向の
断面における平均結晶粒径が１００μｍを超えると、プ
レス成形性が低下する虞がある。従って、犠牲層又は中
間層はその圧延方向に対して直角な方向の断面における
平均結晶粒径を１００μｍ以下とすることが好ましい。
【００２０】なお、本発明の心材、犠牲層又は中間層の
組成については、特に限定されるものではないが、成形
性を阻害しない程度に耐エロージョン特性を向上させる
ため、犠牲層又は中間層については、Ｚｒを０．０５乃
至０．２０質量％含有することができる。更に、中間層
はＭｇを０．５質量％以下含有することもできる。更に
また、心材、犠牲層又は中間層がＦｅを含有する場合、
成形性及び耐食性を維持するためには、その含有量は低
いことが好ましく、Ｆｅの含有量は０．３質量％以下と
することが好ましい。
組成については、特に限定されるものではないが、成形
性を阻害しない程度に耐エロージョン特性を向上させる
ため、犠牲層又は中間層については、Ｚｒを０．０５乃
至０．２０質量％含有することができる。更に、中間層
はＭｇを０．５質量％以下含有することもできる。更に
また、心材、犠牲層又は中間層がＦｅを含有する場合、
成形性及び耐食性を維持するためには、その含有量は低
いことが好ましく、Ｆｅの含有量は０．３質量％以下と
することが好ましい。
【００２１】３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒
以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持 本発明のブレージングシートの製造方法においては、図
１（ａ）乃至（ｄ）に示すように、３乃至５層のクラッ
ド材を形成した後、即ち、冷間圧延後の最終焼鈍条件を
制御する。本発明では、１℃／秒以上の昇温速度で加熱
して結晶粒径を制御しており、室温から所定の温度領域
まで急速加熱することにより、心材、中間層及び犠牲層
の結晶粒径を適正に微細化制御することができる。しか
し、焼鈍温度が３８０℃未満では、完全に焼鈍されず、
心材に亜結晶粒が残存して成形性が低下する。一方、焼
鈍温度が５３０℃を超えると、加熱中にろう材が溶融し
てしまうため、製造することができない危険性があると
共に、各層の結晶粒が粗大化してしまい、プレス成形性
が低下する。また、昇温速度が１℃／秒未満では、心
材、中間層及び犠牲層の結晶粒が粗大化し、成形性が劣
化する。更に、温度範囲が適正であっても、保持時間が
２０秒を超えると、各層の平均結晶粒が粗大化して成形
性が劣化する。従って、３８０乃至５３０℃の温度範囲
に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持す
る。なお、焼鈍温度が高温域にあると、結晶粒が若干成
長し粗大化してしまうため、４００乃至４５０℃の温度
範囲まで５℃／秒以上で急速加熱し、保持時間を２０秒
以下とすることが好ましい。
以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持 本発明のブレージングシートの製造方法においては、図
１（ａ）乃至（ｄ）に示すように、３乃至５層のクラッ
ド材を形成した後、即ち、冷間圧延後の最終焼鈍条件を
制御する。本発明では、１℃／秒以上の昇温速度で加熱
して結晶粒径を制御しており、室温から所定の温度領域
まで急速加熱することにより、心材、中間層及び犠牲層
の結晶粒径を適正に微細化制御することができる。しか
し、焼鈍温度が３８０℃未満では、完全に焼鈍されず、
心材に亜結晶粒が残存して成形性が低下する。一方、焼
鈍温度が５３０℃を超えると、加熱中にろう材が溶融し
てしまうため、製造することができない危険性があると
共に、各層の結晶粒が粗大化してしまい、プレス成形性
が低下する。また、昇温速度が１℃／秒未満では、心
材、中間層及び犠牲層の結晶粒が粗大化し、成形性が劣
化する。更に、温度範囲が適正であっても、保持時間が
２０秒を超えると、各層の平均結晶粒が粗大化して成形
性が劣化する。従って、３８０乃至５３０℃の温度範囲
に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持す
る。なお、焼鈍温度が高温域にあると、結晶粒が若干成
長し粗大化してしまうため、４００乃至４５０℃の温度
範囲まで５℃／秒以上で急速加熱し、保持時間を２０秒
以下とすることが好ましい。
【００２２】なお、クラッド材の保持後の冷却条件につ
いては、特に規定しないが、降温速度が５０℃／分未満
で冷却した場合、若干ながら結晶粒の粗大化が認められ
る場合がある。このため、降温速度は５０℃／分以上と
することが好ましい。
いては、特に規定しないが、降温速度が５０℃／分未満
で冷却した場合、若干ながら結晶粒の粗大化が認められ
る場合がある。このため、降温速度は５０℃／分以上と
することが好ましい。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の実施例に係る成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシートを製造し、その
特性を比較例と比較して具体的に説明する。
アルミニウム合金製ブレージングシートを製造し、その
特性を比較例と比較して具体的に説明する。
【００２４】先ず、下記表１に示す成分を有する心材
用、中間層用、犠牲層用及びろう材用アルミニウム合金
を通常の方法により、溶解及び鋳造し、鋳塊を作製し
た。これらのアルミニウム合金材を組み合わせ、板厚が
３ｍｍになるまで熱間圧延加工し、更に板厚が０．４ｍ
ｍまで冷間圧延し、下記表２に示す各ブレージングシー
トを作製した。次に、下記３に示す最終焼鈍条件で熱処
理を行った。
用、中間層用、犠牲層用及びろう材用アルミニウム合金
を通常の方法により、溶解及び鋳造し、鋳塊を作製し
た。これらのアルミニウム合金材を組み合わせ、板厚が
３ｍｍになるまで熱間圧延加工し、更に板厚が０．４ｍ
ｍまで冷間圧延し、下記表２に示す各ブレージングシー
トを作製した。次に、下記３に示す最終焼鈍条件で熱処
理を行った。
【００２５】そして、得られたブレージングシートにつ
いて、ＪＩＳ Ｚ２２４７に準じエリクセン試験を行
い、このエリクセン値を評価した。この結果を表４に示
す。また、心材、中間層及び犠牲層の結晶粒径は、最終
焼鈍後のブレージングシートを圧延方向に対して直角の
方向にして樹脂に埋め込み、研磨及び電解エッチングに
より、結晶組織を頭出した後、光学顕微鏡にて写真撮影
し、その後線分法により、各ブレージングシートについ
て、心材、犠牲層、中間層又はろう材の平均結晶粒径を
求めた。この結果を表４に示す。
いて、ＪＩＳ Ｚ２２４７に準じエリクセン試験を行
い、このエリクセン値を評価した。この結果を表４に示
す。また、心材、中間層及び犠牲層の結晶粒径は、最終
焼鈍後のブレージングシートを圧延方向に対して直角の
方向にして樹脂に埋め込み、研磨及び電解エッチングに
より、結晶組織を頭出した後、光学顕微鏡にて写真撮影
し、その後線分法により、各ブレージングシートについ
て、心材、犠牲層、中間層又はろう材の平均結晶粒径を
求めた。この結果を表４に示す。
【００２６】なお、表１に示す「−」は添加されていな
いことを示し、表２及び４に示す「−」は形成されてい
ないことを示す。また、表２に示す「（６０）」とは、
ブレージングシートの全板厚に対する各部材の板厚の割
合を百分率で表したクラッド率を示し、この場合、クラ
ッド率は６０％である。また、「（１０×２）」とは、
クラッド率が１０％のものが２層形成されていることを
示す。更に、表３の温度（℃）×保持時間（秒）の欄に
示す「５３０℃×０」は５３０℃まで加熱した後、直ち
に冷却したことを示す。更にまた、表４に示す「≧」は
以上であることを示す。
いことを示し、表２及び４に示す「−」は形成されてい
ないことを示す。また、表２に示す「（６０）」とは、
ブレージングシートの全板厚に対する各部材の板厚の割
合を百分率で表したクラッド率を示し、この場合、クラ
ッド率は６０％である。また、「（１０×２）」とは、
クラッド率が１０％のものが２層形成されていることを
示す。更に、表３の温度（℃）×保持時間（秒）の欄に
示す「５３０℃×０」は５３０℃まで加熱した後、直ち
に冷却したことを示す。更にまた、表４に示す「≧」は
以上であることを示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】上記表４に示すように、実施例No.１乃至
１２はプレス成形性が優れている。特に、４００乃至４
５０℃の好ましい温度範囲で熱処理した実施例No.２、
３及び５乃至７は、より一層プレス形成性が優れてい
る。
１２はプレス成形性が優れている。特に、４００乃至４
５０℃の好ましい温度範囲で熱処理した実施例No.２、
３及び５乃至７は、より一層プレス形成性が優れてい
る。
【００３２】一方、比較例No.１３は昇温速度が本発明
の下限値未満であり、保持時間が本発明の上限値を超え
ているので、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレ
ス成形性が低い。比較例No.１４は心材のクラッド率が
５０％未満であるため、中間層及びろう材の影響が大き
くなり、プレス成形性が低い。比較例No.１５乃至１７
は、いずれも３層構造であり、４層構造のものよりもプ
レス成形性は優れている。しかし、同じ３層構造の実施
例No.８乃至１０と比較した場合、比較例No.１５乃至１
７は昇温速度が本発明の下限値未満であり、保持時間が
本発明の上限値を超えているので、心材の結晶粒が粗大
化し、プレス成形性が低い。比較例No.１８は焼鈍温度
が本発明の上限値を超えているため、心材及び中間層の
結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。比較例No.１
９は保持時間が本発明の上限値を超えているので、心材
及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。
比較例No.２０は降温速度が本発明の下限値未満である
ため、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形
性が低い。
の下限値未満であり、保持時間が本発明の上限値を超え
ているので、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレ
ス成形性が低い。比較例No.１４は心材のクラッド率が
５０％未満であるため、中間層及びろう材の影響が大き
くなり、プレス成形性が低い。比較例No.１５乃至１７
は、いずれも３層構造であり、４層構造のものよりもプ
レス成形性は優れている。しかし、同じ３層構造の実施
例No.８乃至１０と比較した場合、比較例No.１５乃至１
７は昇温速度が本発明の下限値未満であり、保持時間が
本発明の上限値を超えているので、心材の結晶粒が粗大
化し、プレス成形性が低い。比較例No.１８は焼鈍温度
が本発明の上限値を超えているため、心材及び中間層の
結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。比較例No.１
９は保持時間が本発明の上限値を超えているので、心材
及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。
比較例No.２０は降温速度が本発明の下限値未満である
ため、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形
性が低い。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、心
材の平均結晶粒径及びクラッド率を適切に規定している
ので、耐食性を損ねることなく、成形性が優れたアルミ
ニウム合金製ブレージングシートを得ることができる。
材の平均結晶粒径及びクラッド率を適切に規定している
ので、耐食性を損ねることなく、成形性が優れたアルミ
ニウム合金製ブレージングシートを得ることができる。
【図１】本発明の実施例に係るアルミニウム合金製ブレ
ージングシートを示す断面図であって、（ａ）は両面ろ
う材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠牲層の３層クラ
ッド材、（ｃ）は中間層を有する４層クラッド材、
（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材である。
ージングシートを示す断面図であって、（ａ）は両面ろ
う材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠牲層の３層クラ
ッド材、（ｃ）は中間層を有する４層クラッド材、
（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材である。
１；心材 ２；犠牲層 ３；ろう材 ４；中間層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｋ ６４０ ６４０Ａ 1/04 1/04 Ｚ
Claims (6)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材と、前記
心材の両面にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金からなる
ろう材層とを有し、圧延後に焼鈍されたものであり、前
記心材はその圧延方向に対して直角な方向の断面におけ
る平均結晶粒径が５０μｍ以下であり、前記心材は全板
厚に対する心材の板厚の百分率として定義されるクラッ
ド率が５０％以上であることを特徴とする成形性が優れ
たアルミニウム合金製ブレージングシート。 - 【請求項２】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材と、前記
心材の一方の面にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金から
なるろう材層と、前記心材の他方の面にクラッドされた
アルミニウム又はアルミニウム合金からなる犠牲層とを
有し、圧延後に焼鈍されたものであり、前記心材はその
圧延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶粒
径が５０μｍ以下であり、前記心材は全板厚に対する心
材の板厚の百分率として定義されるクラッド率が５０％
以上であることを特徴とする成形性が優れたアルミニウ
ム合金製ブレージングシート。 - 【請求項３】 前記心材の少なくとも一方の面と前記ろ
う材層との間にクラッドされたアルミニウム又はアルミ
ニウム合金からなる中間層を有し、前記中間層はその圧
延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶粒径
が１００μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記
載の成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシ
ート。 - 【請求項４】 前記犠牲層はその圧延方向に対して直角
な方向の断面における平均結晶粒径が１００μｍ以下で
あることを特徴とする請求項２に記載の成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシート。 - 【請求項５】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材の両面に
Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層をクラッドする工程
と、このクラッド材を３８０乃至５３０℃の温度範囲に
１℃／秒以上の急熱加熱により加熱した後、２０秒以下
保持する最終焼鈍工程とを有することを特徴とする成形
性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシートの製
造方法。 - 【請求項６】 Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材の一方の
面にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層をクラッドし、
前記心材の他方の面にアルミニウム又はアルミニウム合
金からなる犠牲層をクラッドする工程と、このクラッド
材を３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上で急
熱加熱した後、２０秒以下保持する最終焼鈍工程とを有
することを特徴とする成形性が優れたアルミニウム合金
製ブレージングシートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000162840A JP2001340989A (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000162840A JP2001340989A (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001340989A true JP2001340989A (ja) | 2001-12-11 |
Family
ID=18666689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000162840A Pending JP2001340989A (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | 成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001340989A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008517152A (ja) * | 2004-10-19 | 2008-05-22 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | アルミニウム合金ろう付けシートおよび軽量のろう付けした熱交換機組立品の製造方法 |
| JP2010168622A (ja) * | 2009-01-22 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
| CN101839665A (zh) * | 2009-03-13 | 2010-09-22 | 古河Sky株式会社 | 高温钎焊用薄钎焊板翅片部件以及使用其的热交换器的制造方法 |
| JP2011520032A (ja) * | 2008-04-18 | 2011-07-14 | サパ ヒート トランスファー アーベー | 高温で高強度のろう付用サンドイッチ材 |
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| JP2013221204A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-10-28 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | ろう付接合用アルミニウム合金製クラッド管及び該アルミニウム合金製クラッド管を適用する熱交換器 |
| JP2014031588A (ja) * | 2013-10-30 | 2014-02-20 | Kobe Steel Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
| WO2015015767A1 (ja) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 |
| JPWO2015104760A1 (ja) * | 2014-01-07 | 2017-03-23 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 |
| JPWO2015104761A1 (ja) * | 2014-01-10 | 2017-03-23 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 |
| US12032277B2 (en) | 2021-07-21 | 2024-07-09 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Phosphor wheel, light source device, and projection image display device |
-
2000
- 2000-05-31 JP JP2000162840A patent/JP2001340989A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US8524377B2 (en) | 2009-01-22 | 2013-09-03 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum alloy clad sheet for heat exchanger |
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| WO2015015767A1 (ja) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 |
| JP6006421B2 (ja) * | 2013-07-29 | 2016-10-12 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 |
| JP2014031588A (ja) * | 2013-10-30 | 2014-02-20 | Kobe Steel Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
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