JP2001098908A - バルブタイミング調整装置 - Google Patents
バルブタイミング調整装置Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
- F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
- F01L1/3442—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear using hydraulic chambers with variable volume to transmit the rotating force
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータとケースを異種材料で形成した場合、
その両者の相対的回動を拘束するロック手段の係合穴が
強度不足で変形・早期摩耗するのを防止し、且つ、ロー
タとケースとの摺接面間を温度変化に対応したクリアラ
ンスに確保する。 【解決手段】 第一回転体２よりも線膨張係数が大きな
材料で第二回転体６を形成し、その第二回転体６にロッ
ク手段２０を内蔵し、且つ、そのロック手段２０を係脱
させるための係合穴２１を第一回転体２に設けた。
その両者の相対的回動を拘束するロック手段の係合穴が
強度不足で変形・早期摩耗するのを防止し、且つ、ロー
タとケースとの摺接面間を温度変化に対応したクリアラ
ンスに確保する。 【解決手段】 第一回転体２よりも線膨張係数が大きな
材料で第二回転体６を形成し、その第二回転体６にロッ
ク手段２０を内蔵し、且つ、そのロック手段２０を係脱
させるための係合穴２１を第一回転体２に設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、内燃機関の運転
条件に応じて吸気弁と排気弁の一方もしくは両方の開閉
タイミングを変化させるためのバルブタイミング調整装
置に関するものである。
条件に応じて吸気弁と排気弁の一方もしくは両方の開閉
タイミングを変化させるためのバルブタイミング調整装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のバルブタイミング調整装置は、内
燃機関の吸・排気バルブを開閉駆動する系統のカムシャ
フトに回転自在に取付けられて内燃機関の出力で回転駆
動されるケースと、このケースに収容されて前記カムシ
ャフトに結合され、前記ケースに対して相対回動可能な
ロータと、前記ケース及びロータの一方に設けられたロ
ック用の係合穴と、前記ケース及びロータの他方に設け
られ、機械的付勢力で前記係合穴に嵌入係合してロータ
とケースとの相対的回動を拘束し、且つ、流体制御圧力
で前記係合穴から抜け出して前記拘束を解除するロック
ピンとを備えた構成となっている。そして、前記ケース
は内向きに突出する複数のシューを、且つ、前記ロータ
は外向きに突出する複数のベーンをそれぞれ有し、それ
らのシューとベーンとの間に形成された遅角油圧室と進
角油圧室とに選択的に供給される油圧を、内燃機関の運
転状況に応じて自動制御することで、前記遅角油圧室と
進角油圧室との差圧により、前記ロータを進角方向また
は遅角方向に作動させて吸・排気バルブの開閉タイミン
グを制御するものである。なお、前記ロータの各ベーン
及び前記ケースの各シューは、遅角油圧室と進角油圧室
との間で油漏れを防止するためのチップシールをそれぞ
れの先端に有している。
燃機関の吸・排気バルブを開閉駆動する系統のカムシャ
フトに回転自在に取付けられて内燃機関の出力で回転駆
動されるケースと、このケースに収容されて前記カムシ
ャフトに結合され、前記ケースに対して相対回動可能な
ロータと、前記ケース及びロータの一方に設けられたロ
ック用の係合穴と、前記ケース及びロータの他方に設け
られ、機械的付勢力で前記係合穴に嵌入係合してロータ
とケースとの相対的回動を拘束し、且つ、流体制御圧力
で前記係合穴から抜け出して前記拘束を解除するロック
ピンとを備えた構成となっている。そして、前記ケース
は内向きに突出する複数のシューを、且つ、前記ロータ
は外向きに突出する複数のベーンをそれぞれ有し、それ
らのシューとベーンとの間に形成された遅角油圧室と進
角油圧室とに選択的に供給される油圧を、内燃機関の運
転状況に応じて自動制御することで、前記遅角油圧室と
進角油圧室との差圧により、前記ロータを進角方向また
は遅角方向に作動させて吸・排気バルブの開閉タイミン
グを制御するものである。なお、前記ロータの各ベーン
及び前記ケースの各シューは、遅角油圧室と進角油圧室
との間で油漏れを防止するためのチップシールをそれぞ
れの先端に有している。
【０００３】かかるバルブタイミング調整装置において
は、ケース及びそのカバー部材とロータとの摺接面間の
クリアランスを常に最小に抑えることが肝要である。し
かるに、内燃機関稼動時の温度変化によって、前記ケー
ス及びそのカバー部材やロータは熱膨張または熱収縮す
る。この場合、ケース及びそのカバー部材とロータとの
線膨張係数が大きく異なると、それらの摺接面間のクリ
アランスが大きく変動し、そのクリアランス部分から多
量の油漏れが生じたり、逆に、ロック解除状態のロータ
が熱膨張でケースに圧接して回動不能になるなど、バル
ブ開閉タイミングの制御性能が損なわれるという結果に
なる。
は、ケース及びそのカバー部材とロータとの摺接面間の
クリアランスを常に最小に抑えることが肝要である。し
かるに、内燃機関稼動時の温度変化によって、前記ケー
ス及びそのカバー部材やロータは熱膨張または熱収縮す
る。この場合、ケース及びそのカバー部材とロータとの
線膨張係数が大きく異なると、それらの摺接面間のクリ
アランスが大きく変動し、そのクリアランス部分から多
量の油漏れが生じたり、逆に、ロック解除状態のロータ
が熱膨張でケースに圧接して回動不能になるなど、バル
ブ開閉タイミングの制御性能が損なわれるという結果に
なる。
【０００４】そこで、内燃機関稼動時の温度変化による
前記クリアランスの変動を極力抑えるべく、ケース及び
そのカバー部材とロータを線膨張係数が同じ材料で形成
することも既に提案されている。しかしながら、ケース
及びそのカバー部材とロータとを異種材料で形成したバ
ルブタイミング調整装置にあっても、前記ケース及びそ
のカバー部材とロータとの摺接面間に設定されたクリア
ランスが内燃機関稼動時の温度変化によって変動するの
を小さく抑える必要がある。
前記クリアランスの変動を極力抑えるべく、ケース及び
そのカバー部材とロータを線膨張係数が同じ材料で形成
することも既に提案されている。しかしながら、ケース
及びそのカバー部材とロータとを異種材料で形成したバ
ルブタイミング調整装置にあっても、前記ケース及びそ
のカバー部材とロータとの摺接面間に設定されたクリア
ランスが内燃機関稼動時の温度変化によって変動するの
を小さく抑える必要がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のバルブタイミン
グ調整装置は以上のように構成されているので、ロータ
とケースを同一の材料、例えば線膨張係数が同じアルミ
系材料で形成した場合、そのロータとケースの何れか一
方にロックピンを、且つ、他方に係合穴を設けることと
なり、その係合穴は、ロックピンの係合時にロータ回動
方向の剪断力が作用するために、最も機械的強度を必要
とするが、アルミ系材料のロータまたはケースに設けら
れた前記係合穴は強度不足となって、その係合穴の変形
や早期摩耗が生じ、これに起因して、前記係合穴へのロ
ックピン係合時には両者間にガタツキが生じて異音を発
するのみならず、バルブ開閉タイミングの制御性能に大
きな支障を来す可能性が高いなどの課題があった。
グ調整装置は以上のように構成されているので、ロータ
とケースを同一の材料、例えば線膨張係数が同じアルミ
系材料で形成した場合、そのロータとケースの何れか一
方にロックピンを、且つ、他方に係合穴を設けることと
なり、その係合穴は、ロックピンの係合時にロータ回動
方向の剪断力が作用するために、最も機械的強度を必要
とするが、アルミ系材料のロータまたはケースに設けら
れた前記係合穴は強度不足となって、その係合穴の変形
や早期摩耗が生じ、これに起因して、前記係合穴へのロ
ックピン係合時には両者間にガタツキが生じて異音を発
するのみならず、バルブ開閉タイミングの制御性能に大
きな支障を来す可能性が高いなどの課題があった。
【０００６】また、従来のバルブタイミング調整装置に
おいて、ケース及びそのカバー部材とロータを異種材料
で形成した場合であっても、ケースとロータの何れにロ
ック手段を設けるか、また、そのロック手段をケース及
びロータの回転中心軸に対して、どの方向に作動させる
かなどの点で種々の課題がある。例えば、鉄系材料で形
成されたケース側にロックピンを設け、アルミ系材料で
形成されたロータに係合穴を設けた場合であっても、上
述のように、ケース及びロータを同一材料で形成した場
合と同様に、係合穴が強度不足となって当該係合穴の変
形や早期摩耗が生じ、これに起因してロータ拘束時のロ
ックピンと係合穴との間にガタが生じ、バルブ開閉タイ
ミングの制御性能に大きな支障を来す可能性が高いなど
の課題があった。
おいて、ケース及びそのカバー部材とロータを異種材料
で形成した場合であっても、ケースとロータの何れにロ
ック手段を設けるか、また、そのロック手段をケース及
びロータの回転中心軸に対して、どの方向に作動させる
かなどの点で種々の課題がある。例えば、鉄系材料で形
成されたケース側にロックピンを設け、アルミ系材料で
形成されたロータに係合穴を設けた場合であっても、上
述のように、ケース及びロータを同一材料で形成した場
合と同様に、係合穴が強度不足となって当該係合穴の変
形や早期摩耗が生じ、これに起因してロータ拘束時のロ
ックピンと係合穴との間にガタが生じ、バルブ開閉タイ
ミングの制御性能に大きな支障を来す可能性が高いなど
の課題があった。
【０００７】特に、上述のように、ケース及びそのカバ
ー部材とロータを異種材料で形成した場合、内燃機関稼
動時の如何なる温度条件であっても、ケース側とロータ
との摺接面間を、それら両者の相対的回動を許容し且つ
油漏れを防止可能な最適のクリアランスに確保すること
が理想的であるため、前記ケースとロータは、温度条件
に対応した寸法設定を行う必要があるが、このことにつ
いての技術的手段が何ら配慮されていないという点でも
課題があった。
ー部材とロータを異種材料で形成した場合、内燃機関稼
動時の如何なる温度条件であっても、ケース側とロータ
との摺接面間を、それら両者の相対的回動を許容し且つ
油漏れを防止可能な最適のクリアランスに確保すること
が理想的であるため、前記ケースとロータは、温度条件
に対応した寸法設定を行う必要があるが、このことにつ
いての技術的手段が何ら配慮されていないという点でも
課題があった。
【０００８】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、第一回転体と、この第一回転体に
収容された第二回転体とを異種材料で形成するものであ
りながら、それら両者の相対的回動を拘束するロック手
段の係合穴が強度不足で変形したり早期摩耗するのを防
止可能で、且つ、内燃機関稼動時の温度変化による性能
低下を極小化でき、バルブ開閉タイミング制御上の性能
が安定して信頼性が向上するバルブタイミング調整装置
を得ることを目的とする。
めになされたもので、第一回転体と、この第一回転体に
収容された第二回転体とを異種材料で形成するものであ
りながら、それら両者の相対的回動を拘束するロック手
段の係合穴が強度不足で変形したり早期摩耗するのを防
止可能で、且つ、内燃機関稼動時の温度変化による性能
低下を極小化でき、バルブ開閉タイミング制御上の性能
が安定して信頼性が向上するバルブタイミング調整装置
を得ることを目的とする。
【０００９】また、この発明は、第一回転体と第二回転
体を異種材料で容易に形成でき、それらの量産性が向上
してコスト低減が可能なバルブタイミング調整装置を得
ることを目的とする。
体を異種材料で容易に形成でき、それらの量産性が向上
してコスト低減が可能なバルブタイミング調整装置を得
ることを目的とする。
【００１０】さらに、この発明は、第一回転体と第二回
転体の摺接面間を、内燃機関の稼動時における温度変化
に対応した最適クリアランスに確保できるバルブタイミ
ング調整装置を得ることを目的とする。
転体の摺接面間を、内燃機関の稼動時における温度変化
に対応した最適クリアランスに確保できるバルブタイミ
ング調整装置を得ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係るバルブタ
イミング調整装置は、内燃機関の吸・排気バルブの少な
くとも一方を開閉駆動するカムシャフトに回転自在に設
けられ、内燃機関の出力で回転駆動される第一回転体
と、この第一回転体に所定角度範囲内で相対回動可能に
収納されて前記カムシャフトに結合された第二回転体
と、機械的付勢力で作動して第一回転体と第二回転体の
相対的回動を拘束し、且つ、流体制御圧力で作動して前
記拘束を解除するロック手段とを備えたバルブタイミン
グ調整装置において、第一回転体よりも線膨張係数が大
きな材料で第二回転体を形成し、この第二回転体には、
第一回転体及び第二回転体の回転中心軸と平行する方向
に作動可能なロック手段を内蔵し、第一回転体には前記
ロック手段を係脱可能に係合させる係合穴を設けたもの
である。
イミング調整装置は、内燃機関の吸・排気バルブの少な
くとも一方を開閉駆動するカムシャフトに回転自在に設
けられ、内燃機関の出力で回転駆動される第一回転体
と、この第一回転体に所定角度範囲内で相対回動可能に
収納されて前記カムシャフトに結合された第二回転体
と、機械的付勢力で作動して第一回転体と第二回転体の
相対的回動を拘束し、且つ、流体制御圧力で作動して前
記拘束を解除するロック手段とを備えたバルブタイミン
グ調整装置において、第一回転体よりも線膨張係数が大
きな材料で第二回転体を形成し、この第二回転体には、
第一回転体及び第二回転体の回転中心軸と平行する方向
に作動可能なロック手段を内蔵し、第一回転体には前記
ロック手段を係脱可能に係合させる係合穴を設けたもの
である。
【００１２】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体が鉄系材料からなり、第二回転体がアル
ミ系材料からなっているものである。
は、第一回転体が鉄系材料からなり、第二回転体がアル
ミ系材料からなっているものである。
【００１３】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体が鉄系焼結によって形成され、第二回転
体がアルミ鍛造もしくはアルミ鋳造によって形成されて
いるものである。
は、第一回転体が鉄系焼結によって形成され、第二回転
体がアルミ鍛造もしくはアルミ鋳造によって形成されて
いるものである。
【００１４】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体の軸方向長に対して第二回転体の軸方向
長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲
内で短くしたものである。
は、第一回転体の軸方向長に対して第二回転体の軸方向
長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲
内で短くしたものである。
【００１５】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第二回転体と、この第二回転体に内蔵されたロック
手段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からなるものであ
る。
は、第二回転体と、この第二回転体に内蔵されたロック
手段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からなるものであ
る。
【００１６】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、内燃機関の吸・排気バルブの少なくとも一方を開閉
駆動するカムシャフトに回転自在に設けられ、内燃機関
の出力で回転駆動される第一回転体と、この第一回転体
に所定角度範囲内で相対回動可能に収納されて前記カム
シャフトに結合された第二回転体と、機械的付勢力で作
動して第一回転体と第二回転体の相対的回動を拘束し、
且つ、流体制御圧力で作動して前記拘束を解除するロッ
ク手段とを備えたバルブタイミング調整装置において、
第一回転体よりも線膨張係数が小さな材料で第二回転体
を形成し、この第一回転体には、第一回転体及び第二回
転体の軸心を中心とした半径方向に作動可能なロック手
段を内蔵し、第二回転体には前記ロック手段を係脱可能
に係合させる係合穴を設けたものである。
は、内燃機関の吸・排気バルブの少なくとも一方を開閉
駆動するカムシャフトに回転自在に設けられ、内燃機関
の出力で回転駆動される第一回転体と、この第一回転体
に所定角度範囲内で相対回動可能に収納されて前記カム
シャフトに結合された第二回転体と、機械的付勢力で作
動して第一回転体と第二回転体の相対的回動を拘束し、
且つ、流体制御圧力で作動して前記拘束を解除するロッ
ク手段とを備えたバルブタイミング調整装置において、
第一回転体よりも線膨張係数が小さな材料で第二回転体
を形成し、この第一回転体には、第一回転体及び第二回
転体の軸心を中心とした半径方向に作動可能なロック手
段を内蔵し、第二回転体には前記ロック手段を係脱可能
に係合させる係合穴を設けたものである。
【００１７】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体がアルミ系材料からなり、第二回転体が
鉄系材料からなっているものである。
は、第一回転体がアルミ系材料からなり、第二回転体が
鉄系材料からなっているものである。
【００１８】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体がアルミ鍛造もしくはアルミ鋳造によっ
て形成され、第二回転体が鉄系焼結によって形成されて
いるものである。
は、第一回転体がアルミ鍛造もしくはアルミ鋳造によっ
て形成され、第二回転体が鉄系焼結によって形成されて
いるものである。
【００１９】この発明に係るバルブタイミング調整装置
は、第一回転体の軸方向長に対して第二回転体の軸方向
長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲
内で短くしたものである。
は、第一回転体の軸方向長に対して第二回転体の軸方向
長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲
内で短くしたものである。
【００２０】この発明に係るバルブタイミング調整装置
の第一回転体と、この第一回転体に内蔵されたロック手
段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からなるものである。
の第一回転体と、この第一回転体に内蔵されたロック手
段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からなるものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の一形態を
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１によるバ
ルブタイミング調整装置を示す断面図、図２は図１のＡ
−Ａ線に沿って断面した矢視図である。図１において、
１は内燃機関の吸排気系のバルブを開閉駆動するカムシ
ャフト、２はそのカムシャフト１上に回転自在に嵌め込
み保持された第一回転体であり、この第一回転体２は、
内燃機関のクランクシャフト（図示せず）から回転駆動
力を入力するタイミングスプロケットまたはタイミング
プーリ（以下、タイミング回転体という）３と、このタ
イミング回転体３の片側面に組付け固定された断面貫通
円筒状のケース４とを備えるハウジング構成となってお
り、前記ケース４の内周面には、図２に示すように、カ
ムシャフト１の回転中心方向に向かって延びる複数のシ
ュー５が一体的に設けられている。
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１によるバ
ルブタイミング調整装置を示す断面図、図２は図１のＡ
−Ａ線に沿って断面した矢視図である。図１において、
１は内燃機関の吸排気系のバルブを開閉駆動するカムシ
ャフト、２はそのカムシャフト１上に回転自在に嵌め込
み保持された第一回転体であり、この第一回転体２は、
内燃機関のクランクシャフト（図示せず）から回転駆動
力を入力するタイミングスプロケットまたはタイミング
プーリ（以下、タイミング回転体という）３と、このタ
イミング回転体３の片側面に組付け固定された断面貫通
円筒状のケース４とを備えるハウジング構成となってお
り、前記ケース４の内周面には、図２に示すように、カ
ムシャフト１の回転中心方向に向かって延びる複数のシ
ュー５が一体的に設けられている。
【００２２】６はケース４内に収納されてカムシャフト
１に連結固定されたロータであり、このロータ６は第一
回転体２に対して相対回動可能な第二回転体となるもの
で、そのロータ６の回転胴部（ボス部）７には、図２に
示すようにラジアル方向に延びる複数（前記シュー５と
同数）のベーン８が一体凸設されている。
１に連結固定されたロータであり、このロータ６は第一
回転体２に対して相対回動可能な第二回転体となるもの
で、そのロータ６の回転胴部（ボス部）７には、図２に
示すようにラジアル方向に延びる複数（前記シュー５と
同数）のベーン８が一体凸設されている。
【００２３】９は前記各シュー５の先端に設けられたチ
ップシール、１０はそのチップシール９のバックスプリ
ングであり、このバックスプリング１０の付勢力を背圧
として前記チップシール９はロータ６の回転胴部７に摺
接している。１１は前記各ベーン８の先端に設けられた
チップシールであり、このチップシール１１はケース４
の内周面に摺接しているもので、前記シュー５先端のチ
ップシール９の場合と同様のバックスプリング（図示せ
ず）を備えるものである。
ップシール、１０はそのチップシール９のバックスプリ
ングであり、このバックスプリング１０の付勢力を背圧
として前記チップシール９はロータ６の回転胴部７に摺
接している。１１は前記各ベーン８の先端に設けられた
チップシールであり、このチップシール１１はケース４
の内周面に摺接しているもので、前記シュー５先端のチ
ップシール９の場合と同様のバックスプリング（図示せ
ず）を備えるものである。
【００２４】１２は前記各ベーン８を遅角方向に移動さ
せるための遅角油圧室、１３は前記各ベーン８を進角方
向に移動させるための進角油圧室であり、これらの遅角
油圧室１２および進角油圧室１３は、ケース４とロータ
６との間で各シュー５と各ベーン８との間に形成された
扇柱状の空間から成って作動油が供給されるようになっ
ている。
せるための遅角油圧室、１３は前記各ベーン８を進角方
向に移動させるための進角油圧室であり、これらの遅角
油圧室１２および進角油圧室１３は、ケース４とロータ
６との間で各シュー５と各ベーン８との間に形成された
扇柱状の空間から成って作動油が供給されるようになっ
ている。
【００２５】１４はケース４におけるタイミング回転体
３と反対側の端部に組付けられたカバー部材、１５はタ
イミング回転体３とケース４とカバー部材１４とを共締
め一体化している締付けボルトであり、従って、前記カ
バー部材１４は、前記ケース４の一体回転部位となって
第一回転体２の一部を構成しているものである。１６は
カムシャフト１の端部にロータ６を締付け固定している
軸ボルト、１７はカムシャフト１およびロータ６に設け
られた第１油路であり、この第１油路１７は前記遅角油
圧室１２に連通している。１８は同じくカムシャフトお
よびロータ６に設けられた第２油路であり、この第２油
路１８は前記進角油圧室１３に連通している。
３と反対側の端部に組付けられたカバー部材、１５はタ
イミング回転体３とケース４とカバー部材１４とを共締
め一体化している締付けボルトであり、従って、前記カ
バー部材１４は、前記ケース４の一体回転部位となって
第一回転体２の一部を構成しているものである。１６は
カムシャフト１の端部にロータ６を締付け固定している
軸ボルト、１７はカムシャフト１およびロータ６に設け
られた第１油路であり、この第１油路１７は前記遅角油
圧室１２に連通している。１８は同じくカムシャフトお
よびロータ６に設けられた第２油路であり、この第２油
路１８は前記進角油圧室１３に連通している。
【００２６】１９はロータ６の１つのベーン８に軸方向
に沿って設けられたピン孔、２０はそのピン孔１９内に
摺動可能に嵌め込み保持されてロータ６の回転軸(カム
シャフト１の回転中心軸)と平行する方向に作動するロ
ックピン（ロック手段）、２１はケース４の一体回転部
位となるタイミング回転体３における前記ベーン８との
摺接面に開口形成された係合穴であり、この係合穴２１
は凹状孔からなって前記ロックピン２０を係脱可能に係
合させるものである。２１ａは前記係合穴２１に対する
ロックピン２０の係合時にそのロックピン２０と係合穴
２１の内面との間に形成される通油用細隙、２２は前記
ロックピン２０を前記係合穴２１に対する係合方向に付
勢する機械的付勢手段としてのスプリング、２３はロー
タ６に設けられた大気開放孔であり、この大気開放孔２
３は、前記ピン孔１９内におけるスプリング２２の収納
側を大気中に開放するもので、空気穴とドレン通路を兼
ねている。
に沿って設けられたピン孔、２０はそのピン孔１９内に
摺動可能に嵌め込み保持されてロータ６の回転軸(カム
シャフト１の回転中心軸)と平行する方向に作動するロ
ックピン（ロック手段）、２１はケース４の一体回転部
位となるタイミング回転体３における前記ベーン８との
摺接面に開口形成された係合穴であり、この係合穴２１
は凹状孔からなって前記ロックピン２０を係脱可能に係
合させるものである。２１ａは前記係合穴２１に対する
ロックピン２０の係合時にそのロックピン２０と係合穴
２１の内面との間に形成される通油用細隙、２２は前記
ロックピン２０を前記係合穴２１に対する係合方向に付
勢する機械的付勢手段としてのスプリング、２３はロー
タ６に設けられた大気開放孔であり、この大気開放孔２
３は、前記ピン孔１９内におけるスプリング２２の収納
側を大気中に開放するもので、空気穴とドレン通路を兼
ねている。
【００２７】図２において、２４は前記ロックピン２０
を有するベーン８に設けられて当該ベーン８両側の遅角
油圧室１２と進角油圧室１３とを連通する連通油路であ
り、この連通油路２４は、図１に示すロータ６のカバー
部材１４側の側面に設けられた周方向溝からなってい
る。２５は前記連通油路２４の途中に設けられた幅広楕
円状の移動溝、２６はその移動溝２５と前記通油用細隙
２１ａとを連通するロック解除用油路、２７は前記移動
溝２５に移動可能に内蔵されたスライドプレートであ
り、このスライドプレート２７は、前記連通油路２４
を、遅角油圧室１２に通じる遅角側油路２４ａと、進角
油圧室１３に通じる進角側油路２４ｂとに分断してい
る。かかるスライドプレート２７は、遅角油圧室１２内
の油圧が進角油圧室１３内の油圧よりも高いときに遅角
油圧室１２からの油圧で進角油圧室１３側に移動してロ
ック解除用油路２６を遅角側油路２４ａに接続する位置
と、進角油圧室１３内の油圧が遅角油圧室１２内の油圧
よりも高いときに進角油圧室１３からの油圧で遅角油圧
室１２側に移動してロック解除用油路２６を進角側油路
２４ｂに接続する位置とに切り替わる切替弁の機能を奏
するものである。
を有するベーン８に設けられて当該ベーン８両側の遅角
油圧室１２と進角油圧室１３とを連通する連通油路であ
り、この連通油路２４は、図１に示すロータ６のカバー
部材１４側の側面に設けられた周方向溝からなってい
る。２５は前記連通油路２４の途中に設けられた幅広楕
円状の移動溝、２６はその移動溝２５と前記通油用細隙
２１ａとを連通するロック解除用油路、２７は前記移動
溝２５に移動可能に内蔵されたスライドプレートであ
り、このスライドプレート２７は、前記連通油路２４
を、遅角油圧室１２に通じる遅角側油路２４ａと、進角
油圧室１３に通じる進角側油路２４ｂとに分断してい
る。かかるスライドプレート２７は、遅角油圧室１２内
の油圧が進角油圧室１３内の油圧よりも高いときに遅角
油圧室１２からの油圧で進角油圧室１３側に移動してロ
ック解除用油路２６を遅角側油路２４ａに接続する位置
と、進角油圧室１３内の油圧が遅角油圧室１２内の油圧
よりも高いときに進角油圧室１３からの油圧で遅角油圧
室１２側に移動してロック解除用油路２６を進角側油路
２４ｂに接続する位置とに切り替わる切替弁の機能を奏
するものである。
【００２８】以上のように構成されたバルブタイミング
調整装置において、この実施の形態１では、第一回転体
２と第二回転体６を線膨張係数が異なる材料で形成した
ものである。すなわち、この実施の形態１では、タイミ
ング回転体３とケース４及びカバー部材１４からなる第
一回転体２と、この第一回転体２内に収納された第二回
転体（ロータ）６との材料対比において、第一回転体２
よりも線膨張係数が大きな材料で第二回転体６を形成
し、その第二回転体６にカムシャフト１の回転軸と平行
する方向へ作動可能なロックピン２０を内蔵させ、且
つ、第２回転体６よりも線膨張係数が小さな材料で形成
された第一回転体２に前記ロックピン２０の係合穴２１
を設けたものである。
調整装置において、この実施の形態１では、第一回転体
２と第二回転体６を線膨張係数が異なる材料で形成した
ものである。すなわち、この実施の形態１では、タイミ
ング回転体３とケース４及びカバー部材１４からなる第
一回転体２と、この第一回転体２内に収納された第二回
転体（ロータ）６との材料対比において、第一回転体２
よりも線膨張係数が大きな材料で第二回転体６を形成
し、その第二回転体６にカムシャフト１の回転軸と平行
する方向へ作動可能なロックピン２０を内蔵させ、且
つ、第２回転体６よりも線膨張係数が小さな材料で形成
された第一回転体２に前記ロックピン２０の係合穴２１
を設けたものである。
【００２９】次に動作について説明する。内燃機関の運
転時には、当該内燃機関のクランクシャフト（図示せ
ず）からの回転力が第一回転体２のタイミング回転体３
に伝達される。この際、ロックピン２０がスプリング２
２による機械的付勢力で係合穴２１内に嵌入して第一回
転体２と第二回転体６をロックした状態（図１の状態）
になっていると、第一回転体２と第二回転体６及びカム
シャフト１が一体回転することにより、そのカムシャフ
ト１上に一体結合されたカム（図示せず）が内燃機関の
吸・排気系バルブを開閉駆動する。この状態において、
遅角油圧室１２と進角油圧室１３及び係合穴２１には、
内燃機関の運転状況に応じた油圧が油圧制御系統から供
給されている。ここで、前記係合穴２１に供給されてい
る油圧力が、ロックピン２０に対するスプリング２２の
付勢力に打ち勝つと、その油圧力でロックピン２０が係
合穴２１内から後退して第一回転体２と第二回転体６の
ロックが解除される。そのロック解除により、第一回転
体２と第二回転体６が相対回動可能となり、その第二回
転体６が遅角油圧室１２と進角油圧室１３との差圧で回
動することにより、前記吸・排気系バルブの開閉タイミ
ングが自動制御される。
転時には、当該内燃機関のクランクシャフト（図示せ
ず）からの回転力が第一回転体２のタイミング回転体３
に伝達される。この際、ロックピン２０がスプリング２
２による機械的付勢力で係合穴２１内に嵌入して第一回
転体２と第二回転体６をロックした状態（図１の状態）
になっていると、第一回転体２と第二回転体６及びカム
シャフト１が一体回転することにより、そのカムシャフ
ト１上に一体結合されたカム（図示せず）が内燃機関の
吸・排気系バルブを開閉駆動する。この状態において、
遅角油圧室１２と進角油圧室１３及び係合穴２１には、
内燃機関の運転状況に応じた油圧が油圧制御系統から供
給されている。ここで、前記係合穴２１に供給されてい
る油圧力が、ロックピン２０に対するスプリング２２の
付勢力に打ち勝つと、その油圧力でロックピン２０が係
合穴２１内から後退して第一回転体２と第二回転体６の
ロックが解除される。そのロック解除により、第一回転
体２と第二回転体６が相対回動可能となり、その第二回
転体６が遅角油圧室１２と進角油圧室１３との差圧で回
動することにより、前記吸・排気系バルブの開閉タイミ
ングが自動制御される。
【００３０】以上説明した実施の形態１によれば、第一
回転体２よりも線膨張係数が大きな材料で第二回転体６
を形成し、その第二回転体６にカムシャフト１の回転軸
と平行する方向へ作動可能なロックピン２０を内蔵さ
せ、且つ、第二回転体６よりも線膨張係数が小さな材料
で形成された第一回転体２に前記ロックピン２０の係合
穴２１を設けるように構成したので、ロックピン２０を
内蔵した第二回転体６よりも線膨張係数が小さな第一回
転体２に設けられた係合穴２１は、前記ロックピン２０
の係合時に第一回転体２及び第二回転体６の回動方向に
生じる剪断力に対応した十分な機械的強度が得られる。
このため、前記係合穴２１が強度不足で変形したり早期
に摩耗するのを防止できると共に、ロックピン２０と係
合穴２１の係合時における両者間のガタツキを防止で
き、そのガタツキに起因してバルブ開閉タイミングの制
御性能が低下するのを防止できるという効果がある。さ
らには、上述のように、第一回転体２内に収納された第
二回転体６の線膨張係数が第一回転体２よりも大きくし
たことにより、第一回転体２と第二回転体６との摺接面
間のクリアランスが、内燃機関始動後の高温状態で最小
となる寸法設定を行うことが可能となり、その寸法設定
によって、高油温時には、第一回転体２内に収納された
第二回転体６の熱膨張率が第一回転体２よりも大きくな
り、その両者の熱膨張率の差によって、前記クリアラン
スが最小となるため、作動油の粘度低下による前記クリ
アランスからの漏れ油量を極く少量に抑えることができ
るという効果がある。また、低油温時には、前記クリア
ランスが逆に増大するが、その反面、油粘度が高くなる
ため、前記クリアランスからの油漏れを抑えることが可
能という効果がある。従って、内燃機関稼動時の温度変
化による前記クリアランスからの漏れ油量が安定化し、
作動油の温度変化による粘性変化を利用して前記温度変
化に対応した最適なクリアランスを確保でき、性能が安
定した信頼性の高いバルブタイミング調整装置を得るこ
とができるという効果がある。
回転体２よりも線膨張係数が大きな材料で第二回転体６
を形成し、その第二回転体６にカムシャフト１の回転軸
と平行する方向へ作動可能なロックピン２０を内蔵さ
せ、且つ、第二回転体６よりも線膨張係数が小さな材料
で形成された第一回転体２に前記ロックピン２０の係合
穴２１を設けるように構成したので、ロックピン２０を
内蔵した第二回転体６よりも線膨張係数が小さな第一回
転体２に設けられた係合穴２１は、前記ロックピン２０
の係合時に第一回転体２及び第二回転体６の回動方向に
生じる剪断力に対応した十分な機械的強度が得られる。
このため、前記係合穴２１が強度不足で変形したり早期
に摩耗するのを防止できると共に、ロックピン２０と係
合穴２１の係合時における両者間のガタツキを防止で
き、そのガタツキに起因してバルブ開閉タイミングの制
御性能が低下するのを防止できるという効果がある。さ
らには、上述のように、第一回転体２内に収納された第
二回転体６の線膨張係数が第一回転体２よりも大きくし
たことにより、第一回転体２と第二回転体６との摺接面
間のクリアランスが、内燃機関始動後の高温状態で最小
となる寸法設定を行うことが可能となり、その寸法設定
によって、高油温時には、第一回転体２内に収納された
第二回転体６の熱膨張率が第一回転体２よりも大きくな
り、その両者の熱膨張率の差によって、前記クリアラン
スが最小となるため、作動油の粘度低下による前記クリ
アランスからの漏れ油量を極く少量に抑えることができ
るという効果がある。また、低油温時には、前記クリア
ランスが逆に増大するが、その反面、油粘度が高くなる
ため、前記クリアランスからの油漏れを抑えることが可
能という効果がある。従って、内燃機関稼動時の温度変
化による前記クリアランスからの漏れ油量が安定化し、
作動油の温度変化による粘性変化を利用して前記温度変
化に対応した最適なクリアランスを確保でき、性能が安
定した信頼性の高いバルブタイミング調整装置を得るこ
とができるという効果がある。
【００３１】実施の形態２．この実施の形態２では、第
一回転体２を鉄系材料で形成し、第二回転体６をアルミ
系材料で形成することにより、上記実施の形態１による
第一回転体２と第二回転体６のそれぞれの構成材料を具
体化したものである。従って、第一回転体２と第二回転
体６のそれぞれを構成する線膨張係数が異なる材料とし
て、高価で特殊な材料を用いる必要がなく、且つ、アル
ミ系材料で形成された第二回転体６は、鉄系材料で形成
された第一回転体２よりも線膨張係数が大きいため、上
記実施の形態１と同様の効果が得られる。
一回転体２を鉄系材料で形成し、第二回転体６をアルミ
系材料で形成することにより、上記実施の形態１による
第一回転体２と第二回転体６のそれぞれの構成材料を具
体化したものである。従って、第一回転体２と第二回転
体６のそれぞれを構成する線膨張係数が異なる材料とし
て、高価で特殊な材料を用いる必要がなく、且つ、アル
ミ系材料で形成された第二回転体６は、鉄系材料で形成
された第一回転体２よりも線膨張係数が大きいため、上
記実施の形態１と同様の効果が得られる。
【００３２】実施の形態３．この実施の形態３では、上
記実施の形態１及び上記実施の形態２による第一回転体
２を鉄系材料の焼結加工によって成形し、第二回転体６
をアルミ系材料の鍛造もしくは鋳造によって成形したも
のである。従って、第一回転体２と第二回転体６の成形
が容易で、量産性が向上し、コスト低減が可能になると
いう効果がある。
記実施の形態１及び上記実施の形態２による第一回転体
２を鉄系材料の焼結加工によって成形し、第二回転体６
をアルミ系材料の鍛造もしくは鋳造によって成形したも
のである。従って、第一回転体２と第二回転体６の成形
が容易で、量産性が向上し、コスト低減が可能になると
いう効果がある。
【００３３】実施の形態４．この実施の形態４では、上
記実施の形態１から上記実施の形態３による第一回転体
２のケース４の軸方向長に対して第二回転体（ロータ）
６の軸方向長を、常温状態で２０〜８０ミクロンの範囲
内に設定したものであり、その寸法設定にあたって実験
した結果を表１に示す。
記実施の形態１から上記実施の形態３による第一回転体
２のケース４の軸方向長に対して第二回転体（ロータ）
６の軸方向長を、常温状態で２０〜８０ミクロンの範囲
内に設定したものであり、その寸法設定にあたって実験
した結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１において、第一回転体は上記実施の形
態１によるケース４のみを対象とし、そのケース４を鉄
系材料で形成したものであり、第二回転体はアルミ系材
料で形成したロータ６からなるものである。そして、常
温２５℃で第一回転体の軸方向長を２３mmに、且つ、第
二回転体の軸方向長を２２．９４mmにそれぞれ設定し、
その設定により、第一回転体と第二回転体の摺接面間の
クリアランスを４０ミクロンとしたものである。
態１によるケース４のみを対象とし、そのケース４を鉄
系材料で形成したものであり、第二回転体はアルミ系材
料で形成したロータ６からなるものである。そして、常
温２５℃で第一回転体の軸方向長を２３mmに、且つ、第
二回転体の軸方向長を２２．９４mmにそれぞれ設定し、
その設定により、第一回転体と第二回転体の摺接面間の
クリアランスを４０ミクロンとしたものである。
【００３６】かかる条件下で第一回転体と第二回転体と
の温度を同様に変化させたところ、−２５℃の温度にお
いて、鉄系材料の第一回転体は軸方向長が２２．９８６
mmに熱収縮し、アルミ系材料の第二回転体は軸方向長が
２２．９１３６mmに熱収縮し、その熱収縮の差分によっ
て、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリアランス
は７２．６ミクロンとなった。また、１７５℃の温度で
は、第一回転体の軸方向長が２３．０４１４に、且つ、
第二回転体の軸方向長が２３．００１９１にそれぞれ熱
膨張し、両者間のクリアランスは２２．３ミクロンとな
った。ここで、第一回転体と第二回転体の低温から高温
（例えば、−４０℃〜１５０℃）までの熱膨張によって
前記クリアランスは７０ミクロンとなり、これよりも狭
いクリアランスになると、第二回転体（ロータ）の回動
が拘束されてしまう。逆に、前記−４０℃〜１５０℃ま
での熱膨張時のクリアランスを、例えば１００ミクロン
以上に設定すると、そのクリアランスからの漏れ油量が
大量となって油圧制御性能が損なわれる結果となる。
の温度を同様に変化させたところ、−２５℃の温度にお
いて、鉄系材料の第一回転体は軸方向長が２２．９８６
mmに熱収縮し、アルミ系材料の第二回転体は軸方向長が
２２．９１３６mmに熱収縮し、その熱収縮の差分によっ
て、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリアランス
は７２．６ミクロンとなった。また、１７５℃の温度で
は、第一回転体の軸方向長が２３．０４１４に、且つ、
第二回転体の軸方向長が２３．００１９１にそれぞれ熱
膨張し、両者間のクリアランスは２２．３ミクロンとな
った。ここで、第一回転体と第二回転体の低温から高温
（例えば、−４０℃〜１５０℃）までの熱膨張によって
前記クリアランスは７０ミクロンとなり、これよりも狭
いクリアランスになると、第二回転体（ロータ）の回動
が拘束されてしまう。逆に、前記−４０℃〜１５０℃ま
での熱膨張時のクリアランスを、例えば１００ミクロン
以上に設定すると、そのクリアランスからの漏れ油量が
大量となって油圧制御性能が損なわれる結果となる。
【００３７】従って、図１に示す第二回転体６がアルミ
系材料からなって軸方向へ作動可能なロックピン２０を
内蔵している場合、鉄系材料からなる第一回転体２と第
二回転体６との摺接面間のクリアランスを、常温（２５
℃）状態で２２．３〜７２．６ミクロンの範囲内に設定
する必要があり、その設定のために、上述のように、第
一回転体２の軸方向長に対して第二回転体６の軸方向長
を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内
で短くしたものである。
系材料からなって軸方向へ作動可能なロックピン２０を
内蔵している場合、鉄系材料からなる第一回転体２と第
二回転体６との摺接面間のクリアランスを、常温（２５
℃）状態で２２．３〜７２．６ミクロンの範囲内に設定
する必要があり、その設定のために、上述のように、第
一回転体２の軸方向長に対して第二回転体６の軸方向長
を、常温状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内
で短くしたものである。
【００３８】以上説明した実施の形態４によれば、アル
ミ系材料で形成され、軸方向へ作動可能なロックピン２
０を内蔵した第二回転体６の軸方向長を、鉄系材料で形
成された第一回転体２の軸方向長に対して、常温状態で
２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内で短くするよう
に構成したので、高油温時には、第一回転体２と第二回
転体６との熱膨張の差によって両者間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差によって両者間のクリアランスが増大する
が、その反面、作動油の粘度が高くなるため、前記クリ
アランスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃
機関稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを
確保でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上
するという効果がある。
ミ系材料で形成され、軸方向へ作動可能なロックピン２
０を内蔵した第二回転体６の軸方向長を、鉄系材料で形
成された第一回転体２の軸方向長に対して、常温状態で
２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内で短くするよう
に構成したので、高油温時には、第一回転体２と第二回
転体６との熱膨張の差によって両者間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差によって両者間のクリアランスが増大する
が、その反面、作動油の粘度が高くなるため、前記クリ
アランスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃
機関稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを
確保でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上
するという効果がある。
【００３９】実施の形態５．この実施の形態５では、上
記実施の形態１において第二回転体６に内蔵したロック
ピン２０を、その第二回転体６と線膨張係数がほぼ同じ
材料すなわち第二回転体６と同じアルミ系材料で形成し
たものである。このように、第二回転体６とロックピン
２０を線膨張係数がほぼ同じ材料で形成することによ
り、第二回転体６とロックピン２０の熱膨張率及び熱収
縮率が同じとなって、第二回転体６のピン孔１９と当該
ピン孔１９内で摺動するロックピン２０との間で、内燃
機関の始動時に第２回転体６がハンチングを引き起こす
ような径方向の隙間が発生しないという効果がある。
記実施の形態１において第二回転体６に内蔵したロック
ピン２０を、その第二回転体６と線膨張係数がほぼ同じ
材料すなわち第二回転体６と同じアルミ系材料で形成し
たものである。このように、第二回転体６とロックピン
２０を線膨張係数がほぼ同じ材料で形成することによ
り、第二回転体６とロックピン２０の熱膨張率及び熱収
縮率が同じとなって、第二回転体６のピン孔１９と当該
ピン孔１９内で摺動するロックピン２０との間で、内燃
機関の始動時に第２回転体６がハンチングを引き起こす
ような径方向の隙間が発生しないという効果がある。
【００４０】実施の形態６．図３はこの発明の実施の形
態６によるバルブタイミング調整装置を示す断面図、図
４は図３のＢ−Ｂ線に沿って断面した矢視図であり、図
１及び図２と同一または相当部分には同一符号を付して
重複説明を省略する。図において、１１９はケース４の
１つのシュー５に設けられたピン孔であり、このピン孔
１１９は、前記シュー５をケース４の回転中心方向に向
かって貫通する径方向貫通孔からなっている。１２０は
前記ピン孔１１９内に嵌め込み収納されてケース４の半
径方向に摺動するロックピン（ロック手段）、１２１は
そのロックピン１２０を有する前記シュー５が摺接する
ロータ６の回転胴部７に設けられた係合穴であり、この
係合穴１２１はロックピン１２０が嵌入係合可能な凹状
孔からなっている。１２２はロックピン１２０を係合穴
１２１に対する係合方向に付勢するスプリング（機械的
付勢手段）、１２３はピン孔１１９の外側開口部に装着
された盲栓であり、この盲栓１２３は大気開放孔１２３
ａを有して前記スプリング１２２のホルダを兼ねるもの
である。
態６によるバルブタイミング調整装置を示す断面図、図
４は図３のＢ−Ｂ線に沿って断面した矢視図であり、図
１及び図２と同一または相当部分には同一符号を付して
重複説明を省略する。図において、１１９はケース４の
１つのシュー５に設けられたピン孔であり、このピン孔
１１９は、前記シュー５をケース４の回転中心方向に向
かって貫通する径方向貫通孔からなっている。１２０は
前記ピン孔１１９内に嵌め込み収納されてケース４の半
径方向に摺動するロックピン（ロック手段）、１２１は
そのロックピン１２０を有する前記シュー５が摺接する
ロータ６の回転胴部７に設けられた係合穴であり、この
係合穴１２１はロックピン１２０が嵌入係合可能な凹状
孔からなっている。１２２はロックピン１２０を係合穴
１２１に対する係合方向に付勢するスプリング（機械的
付勢手段）、１２３はピン孔１１９の外側開口部に装着
された盲栓であり、この盲栓１２３は大気開放孔１２３
ａを有して前記スプリング１２２のホルダを兼ねるもの
である。
【００４１】なお、上記実施の形態１では、ロックピン
２０をスプリング２２の付勢力に抗して係合穴２１との
係合解除方向に流体制御圧力で作動させるためのロック
解除系統油路として、連通油路２４と移動溝２５とロッ
ク解除用油路２６、及び、ロック解除用油路２６を遅角
油圧室１２または進角油圧室１３に対して選択的に連通
させる油路切替手段としてのスライドプレート２７を、
ロックピン２０を有する１つのベーン８に設けたが、そ
れらのロック解除系統油路及び油路切替手段は、この実
施の形態６において１つのシュー５に設けられているも
ので、上記実施の形態１で説明した内容と基本的に同じ
働きをするため、前記ロック解除系統油路及び油路切替
手段において、実施の形態１と同一または相当部分には
同一符号を付して具体的説明を省略する。
２０をスプリング２２の付勢力に抗して係合穴２１との
係合解除方向に流体制御圧力で作動させるためのロック
解除系統油路として、連通油路２４と移動溝２５とロッ
ク解除用油路２６、及び、ロック解除用油路２６を遅角
油圧室１２または進角油圧室１３に対して選択的に連通
させる油路切替手段としてのスライドプレート２７を、
ロックピン２０を有する１つのベーン８に設けたが、そ
れらのロック解除系統油路及び油路切替手段は、この実
施の形態６において１つのシュー５に設けられているも
ので、上記実施の形態１で説明した内容と基本的に同じ
働きをするため、前記ロック解除系統油路及び油路切替
手段において、実施の形態１と同一または相当部分には
同一符号を付して具体的説明を省略する。
【００４２】以上のように、ケース４の１つのシュー５
にロックピン１２０を設け、このロックピン１２０をケ
ース４の半径方向に作動させるように構成したバルブタ
イミング調整装置において、この実施の形態６では、前
記ケース４を含む第一回転体２の構成材料よりも線膨張
係数が小さな材料でロータ（第二回転体）６を形成した
ものである。なお、この実施の形態６によるバルブタイ
ミング調整装置の動作は、ロックピン１２０の作動方向
がケース４及びロータ６の軸心を中心とした半径方向で
ある以外は、上記実施の形態１と基本的に同じため説明
を省略する。
にロックピン１２０を設け、このロックピン１２０をケ
ース４の半径方向に作動させるように構成したバルブタ
イミング調整装置において、この実施の形態６では、前
記ケース４を含む第一回転体２の構成材料よりも線膨張
係数が小さな材料でロータ（第二回転体）６を形成した
ものである。なお、この実施の形態６によるバルブタイ
ミング調整装置の動作は、ロックピン１２０の作動方向
がケース４及びロータ６の軸心を中心とした半径方向で
ある以外は、上記実施の形態１と基本的に同じため説明
を省略する。
【００４３】以上説明した実施の形態６によれば、１つ
のシュー５にケース４の半径方向に作動可能なロックピ
ン１２０を設けた第一回転体２よりも線膨張係数が小さ
な材料で第二回転体６を形成し、その第二回転体６に係
合穴１２１を設けるように構成したので、第一回転体２
よりも線膨張係数が小さな第二回転体６に設けられた係
合穴１２１は十分な機械的強度が得られる。このため、
その係合穴１２１がロックピン１２０の係合時に変形も
しくは早期摩耗するのを防止できると共に、ロックピン
１２０と係合穴１２１の係合時における両者間のガタツ
キを防止でき、内燃機関始動時のハンチングを抑制でき
てバルブ開閉タイミングの制御性能が低下するのを防止
できるという効果がある。
のシュー５にケース４の半径方向に作動可能なロックピ
ン１２０を設けた第一回転体２よりも線膨張係数が小さ
な材料で第二回転体６を形成し、その第二回転体６に係
合穴１２１を設けるように構成したので、第一回転体２
よりも線膨張係数が小さな第二回転体６に設けられた係
合穴１２１は十分な機械的強度が得られる。このため、
その係合穴１２１がロックピン１２０の係合時に変形も
しくは早期摩耗するのを防止できると共に、ロックピン
１２０と係合穴１２１の係合時における両者間のガタツ
キを防止でき、内燃機関始動時のハンチングを抑制でき
てバルブ開閉タイミングの制御性能が低下するのを防止
できるという効果がある。
【００４４】実施の形態７．この実施の形態７では、径
方向に作動可能なロックピン１２０を備えた第一回転体
２をアルミ系材料で形成し、ロックピン１２０を係合さ
せる係合穴１２１が設けられた第二回転体６を鉄系材料
で形成したもので、上記実施の形態６による第一回転体
２と第二回転体６のそれぞれの構成材料を具体化したも
のである。このように、アルミ系材料で形成した第一回
転体２に対して鉄系材料で形成した第二回転体６は線膨
張係数が小さくなるため、上記実施の形態６と同様の効
果が得られると共に、第一回転体２と第二回転体６のそ
れぞれを構成する異種材料として、高価で特殊な材料を
用いる必要がないという効果がある。
方向に作動可能なロックピン１２０を備えた第一回転体
２をアルミ系材料で形成し、ロックピン１２０を係合さ
せる係合穴１２１が設けられた第二回転体６を鉄系材料
で形成したもので、上記実施の形態６による第一回転体
２と第二回転体６のそれぞれの構成材料を具体化したも
のである。このように、アルミ系材料で形成した第一回
転体２に対して鉄系材料で形成した第二回転体６は線膨
張係数が小さくなるため、上記実施の形態６と同様の効
果が得られると共に、第一回転体２と第二回転体６のそ
れぞれを構成する異種材料として、高価で特殊な材料を
用いる必要がないという効果がある。
【００４５】実施の形態８．この実施の形態８では、上
記実施の形態６及び上記実施の形態７による第一回転体
２をアルミ系材料の鍛造もしくは鋳造によって成形し、
第二回転体６を鉄系材料の焼結によって成形したもので
ある。従って、第一回転体２と第二回転体６の成形が容
易で、量産性が向上し、コスト低減が可能という効果が
ある。
記実施の形態６及び上記実施の形態７による第一回転体
２をアルミ系材料の鍛造もしくは鋳造によって成形し、
第二回転体６を鉄系材料の焼結によって成形したもので
ある。従って、第一回転体２と第二回転体６の成形が容
易で、量産性が向上し、コスト低減が可能という効果が
ある。
【００４６】実施の形態９．この実施の形態９では、上
記実施の形態６から上記実施の形態８による第一回転体
２のケース４の軸方向長に対して第二回転体（ロータ）
６の軸方向長を、常温状態で２０〜８０ミクロンの範囲
内で短く設定したものであり、その寸法設定にあたって
実験した結果を表２に示す。
記実施の形態６から上記実施の形態８による第一回転体
２のケース４の軸方向長に対して第二回転体（ロータ）
６の軸方向長を、常温状態で２０〜８０ミクロンの範囲
内で短く設定したものであり、その寸法設定にあたって
実験した結果を表２に示す。
【００４７】
【表２】
【００４８】表２において、第一回転体は上記実施の形
態６によるアルミ系材料のケース４を対象とし、第二回
転体は同じく上記実施の形態６による鉄系材料のロータ
６を対象としたものである。そして、常温２５℃の状態
で第一回転体の軸方向長を２３mmに、且つ、第二回転体
の軸方向長を２２．９６mmにそれぞれ設定し、その設定
により、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリアラ
ンスを４０ミクロンとしたものである。
態６によるアルミ系材料のケース４を対象とし、第二回
転体は同じく上記実施の形態６による鉄系材料のロータ
６を対象としたものである。そして、常温２５℃の状態
で第一回転体の軸方向長を２３mmに、且つ、第二回転体
の軸方向長を２２．９６mmにそれぞれ設定し、その設定
により、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリアラ
ンスを４０ミクロンとしたものである。
【００４９】かかる条件下で第一回転体と第二回転体と
の温度を同様に変化させたところ、−２５℃の温度にお
いて、アルミ系材料の第一回転体は軸方向長が２２．９
７３６mmに熱収縮し、且つ、鉄系材料の第二回転体は軸
方向長が２２．９４３４mmに熱収縮し、その熱収縮の差
分によって、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリ
アランスは３０ミクロンとなった。また、１７５℃の温
度では、第一回転体の軸方向長が２３．０７９４mmに、
且つ、第二回転体の軸方向長が２３mmにそれぞれ熱膨張
し、両者間のクリアランスは８０ミクロンとなった。
の温度を同様に変化させたところ、−２５℃の温度にお
いて、アルミ系材料の第一回転体は軸方向長が２２．９
７３６mmに熱収縮し、且つ、鉄系材料の第二回転体は軸
方向長が２２．９４３４mmに熱収縮し、その熱収縮の差
分によって、第一回転体と第二回転体の摺接面間のクリ
アランスは３０ミクロンとなった。また、１７５℃の温
度では、第一回転体の軸方向長が２３．０７９４mmに、
且つ、第二回転体の軸方向長が２３mmにそれぞれ熱膨張
し、両者間のクリアランスは８０ミクロンとなった。
【００５０】従って、図３に示す第一回転体２がアルミ
系材料で形成され、そのケース４のシュー５に径方向へ
作動可能なロックピン１２０を内蔵させる構造とする場
合、鉄系材料からなって前記ロックピン１２０を係合さ
せる係合穴１２１が径方向に設けられた第二回転体６
と、前記第一回転体２との摺接面間のクリアランスを、
常温（２５℃）状態で３０〜８０ミクロンに設定する必
要があり、その設定のために、上述のように、第一回転
体２の軸方向長に対して第二回転体６の軸方向長を常温
状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内で短くし
たものである。
系材料で形成され、そのケース４のシュー５に径方向へ
作動可能なロックピン１２０を内蔵させる構造とする場
合、鉄系材料からなって前記ロックピン１２０を係合さ
せる係合穴１２１が径方向に設けられた第二回転体６
と、前記第一回転体２との摺接面間のクリアランスを、
常温（２５℃）状態で３０〜８０ミクロンに設定する必
要があり、その設定のために、上述のように、第一回転
体２の軸方向長に対して第二回転体６の軸方向長を常温
状態で２０ミクロンから８０ミクロンの範囲内で短くし
たものである。
【００５１】以上説明した実施の形態９によれば、アル
ミ系材料で形成され、径方向へ作動可能なロックピン１
２０を内蔵したシュー５を有する第一回転体２の軸方向
長に対して、その第一回転体２内に収納された第二回転
体６の軸方向長を、常温状態において２０ミクロンから
８０ミクロンの範囲内で短くするように構成したので、
内燃機関稼動時の温度変化に対応した好適なクリアラン
スを確保でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が向上
するという効果がある。
ミ系材料で形成され、径方向へ作動可能なロックピン１
２０を内蔵したシュー５を有する第一回転体２の軸方向
長に対して、その第一回転体２内に収納された第二回転
体６の軸方向長を、常温状態において２０ミクロンから
８０ミクロンの範囲内で短くするように構成したので、
内燃機関稼動時の温度変化に対応した好適なクリアラン
スを確保でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が向上
するという効果がある。
【００５２】実施の形態１０．この実施の形態１０で
は、上記実施の形態６から上記実施の形態８において第
一回転体２に内蔵したロックピン１２０を、その第一回
転体２と線膨張係数が同じ材料、すなわちアルミ系材料
で形成したものである。このように、第一回転体２とロ
ックピン１２０を線膨張係数がほぼ同じアルミ系材料で
形成することにより、第一回転体２とロックピン１２０
の熱膨張率及び熱収縮率が同じとなって、第一回転体２
のピン孔１１９と当該ピン孔１１９内で摺動するロック
ピン１２０との間で、内燃機関の始動時に第２回転体６
がハンチングを引き起こすような径方向の隙間が発生し
ないという効果がある。
は、上記実施の形態６から上記実施の形態８において第
一回転体２に内蔵したロックピン１２０を、その第一回
転体２と線膨張係数が同じ材料、すなわちアルミ系材料
で形成したものである。このように、第一回転体２とロ
ックピン１２０を線膨張係数がほぼ同じアルミ系材料で
形成することにより、第一回転体２とロックピン１２０
の熱膨張率及び熱収縮率が同じとなって、第一回転体２
のピン孔１１９と当該ピン孔１１９内で摺動するロック
ピン１２０との間で、内燃機関の始動時に第２回転体６
がハンチングを引き起こすような径方向の隙間が発生し
ないという効果がある。
【００５３】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、内燃
機関の出力で回転駆動される第一回転体の内部に所定角
度範囲で相対回動可能に収納され、内燃機関の吸・排気
バルブを開閉するカムシャフトに結合された第二回転体
を、前記第一回転体よりも線膨張係数が大きな材料で形
成し、その第二回転体に軸方向へ作動可能なロック手段
を内蔵すると共に、そのロック手段を係合させるための
係合穴を前記第一回転体に設けるように構成したので、
ロック手段を内蔵した第二回転体よりも線膨張係数が小
さな第一回転体に設けられた係合穴は、ロック手段の係
合時に生じる剪断力に対応した十分な機械的強度を得る
ことができ、このため、前記係合穴の強度不足による変
形や早期摩耗を防止可能で、ロック手段と係合穴の係合
時における両者間のガタツキ及びそのガタツキによる内
燃機関始動時のハンチングを防止でき、バルブ開閉タイ
ミングの制御性能が向上するという効果がある。さらに
は、上述のように、第一回転体内に収納した第二回転体
の線膨張係数が第一回転体よりも大きいため、その両者
の摺接面間のクリアランスが内燃機関始動後の高温状態
で最小となる寸法設定を行うことが可能となり、その寸
法設定によって、高油温時には、第一回転体よりも第二
回転体の熱膨張率が大きくなり、その両者の熱膨張率の
差によって、前記クリアランスが最小となるため、油粘
度低下による前記クリアランスからの漏れ油量を極く少
量に抑えることができるという効果がある。また、前記
寸法設定によって、低油温時には、前記クリアランスが
逆に増大するが、その反面、油粘度が高くなるため、前
記クリアランスからの油漏れを抑えることが可能という
効果がある。従って、内燃機関稼動時の温度変化による
前記クリアランスからの漏れ油量が安定化し、作動油の
温度変化による粘性変化を利用して前記温度変化に対応
した好適なクリアランスを確保でき、性能が安定した信
頼性の高いバルブタイミング調整装置を提供できるとい
う効果がある。
機関の出力で回転駆動される第一回転体の内部に所定角
度範囲で相対回動可能に収納され、内燃機関の吸・排気
バルブを開閉するカムシャフトに結合された第二回転体
を、前記第一回転体よりも線膨張係数が大きな材料で形
成し、その第二回転体に軸方向へ作動可能なロック手段
を内蔵すると共に、そのロック手段を係合させるための
係合穴を前記第一回転体に設けるように構成したので、
ロック手段を内蔵した第二回転体よりも線膨張係数が小
さな第一回転体に設けられた係合穴は、ロック手段の係
合時に生じる剪断力に対応した十分な機械的強度を得る
ことができ、このため、前記係合穴の強度不足による変
形や早期摩耗を防止可能で、ロック手段と係合穴の係合
時における両者間のガタツキ及びそのガタツキによる内
燃機関始動時のハンチングを防止でき、バルブ開閉タイ
ミングの制御性能が向上するという効果がある。さらに
は、上述のように、第一回転体内に収納した第二回転体
の線膨張係数が第一回転体よりも大きいため、その両者
の摺接面間のクリアランスが内燃機関始動後の高温状態
で最小となる寸法設定を行うことが可能となり、その寸
法設定によって、高油温時には、第一回転体よりも第二
回転体の熱膨張率が大きくなり、その両者の熱膨張率の
差によって、前記クリアランスが最小となるため、油粘
度低下による前記クリアランスからの漏れ油量を極く少
量に抑えることができるという効果がある。また、前記
寸法設定によって、低油温時には、前記クリアランスが
逆に増大するが、その反面、油粘度が高くなるため、前
記クリアランスからの油漏れを抑えることが可能という
効果がある。従って、内燃機関稼動時の温度変化による
前記クリアランスからの漏れ油量が安定化し、作動油の
温度変化による粘性変化を利用して前記温度変化に対応
した好適なクリアランスを確保でき、性能が安定した信
頼性の高いバルブタイミング調整装置を提供できるとい
う効果がある。
【００５４】この発明によれば、係合穴を有する第一回
転体を鉄系材料で形成し、前記係合穴に係脱可能で且つ
軸方向に作動可能なロック手段を内蔵する第二回転体を
アルミ系材料で形成するように構成したので、第一回転
体と第二回転体のそれぞれを構成する線膨張係数が異な
る材料として、高価で特殊な材料を必要とせずに、第一
回転体と第二回転体を容易に形成できるという効果があ
る。
転体を鉄系材料で形成し、前記係合穴に係脱可能で且つ
軸方向に作動可能なロック手段を内蔵する第二回転体を
アルミ系材料で形成するように構成したので、第一回転
体と第二回転体のそれぞれを構成する線膨張係数が異な
る材料として、高価で特殊な材料を必要とせずに、第一
回転体と第二回転体を容易に形成できるという効果があ
る。
【００５５】この発明によれば、第一回転体を鉄系材料
の焼結によって成形し、第二回転体をアルミ系材料の鍛
造もしくは鋳造によって成形するように構成したので、
第一回転体と第二回転体の成形が容易で、量産性が向上
し、コスト低減が可能という効果がある。
の焼結によって成形し、第二回転体をアルミ系材料の鍛
造もしくは鋳造によって成形するように構成したので、
第一回転体と第二回転体の成形が容易で、量産性が向上
し、コスト低減が可能という効果がある。
【００５６】この発明によれば、第一回転体の軸方向長
に対して、この第一回転体よりも線膨張係数が大きな第
二回転体の軸方向長を、常温状態において２０ミクロン
から８０ミクロンの範囲内で短くなるように構成したの
で、線膨張係数が大きな第二回転体にロック手段を内蔵
した場合、高油温時には、第一回転体と第二回転体との
熱膨張の差によって、両者の摺接面間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差で前記クリアランスが増大するが、その反
面、作動油の粘度が高くなることにより、前記クリアラ
ンスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃機関
稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを確保
でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上する
という効果がある。
に対して、この第一回転体よりも線膨張係数が大きな第
二回転体の軸方向長を、常温状態において２０ミクロン
から８０ミクロンの範囲内で短くなるように構成したの
で、線膨張係数が大きな第二回転体にロック手段を内蔵
した場合、高油温時には、第一回転体と第二回転体との
熱膨張の差によって、両者の摺接面間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差で前記クリアランスが増大するが、その反
面、作動油の粘度が高くなることにより、前記クリアラ
ンスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃機関
稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを確保
でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上する
という効果がある。
【００５７】この発明によれば、第二回転体に内蔵した
ロック手段を、その第二回転体と線膨張係数がほぼ同じ
材料で構成したので、第二回転体とロック手段の熱膨張
率及び熱収縮率がほぼ同じとなり、第一回転体の係合穴
と、この係合穴に係合した前記ロック手段との間に隙間
が発生するのを抑えることができ、内燃機関始動時のハ
ンチング発生を防止できるという効果がある。
ロック手段を、その第二回転体と線膨張係数がほぼ同じ
材料で構成したので、第二回転体とロック手段の熱膨張
率及び熱収縮率がほぼ同じとなり、第一回転体の係合穴
と、この係合穴に係合した前記ロック手段との間に隙間
が発生するのを抑えることができ、内燃機関始動時のハ
ンチング発生を防止できるという効果がある。
【００５８】この発明によれば、内燃機関の出力で回転
駆動される第一回転体の内部に所定角度範囲で相対回動
可能に収納され、内燃機関の吸・排気バルブを開閉する
カムシャフトに結合された第二回転体を、前記第一回転
体よりも線膨張係数が小さな材料で形成し、その第二回
転体に径方向へ作動可能なロック手段を内蔵すると共
に、そのロック手段を係合させるための係合穴を前記第
一回転体に設けるように構成したので、ロック手段を内
蔵した第二回転体よりも線膨張係数が大きな第一回転体
に設けられた係合穴は、ロック手段の係合時に生じる剪
断力に対応した十分な機械的強度を得ることができ、こ
のため、前記係合穴の強度不足による変形や早期摩耗を
防止可能で、ロック手段と係合穴の係合時における両者
間のガタツキ及びそのガタツキによる内燃機関始動時の
ハンチングを防止でき、バルブ開閉タイミングの制御性
能が向上するという効果がある。
駆動される第一回転体の内部に所定角度範囲で相対回動
可能に収納され、内燃機関の吸・排気バルブを開閉する
カムシャフトに結合された第二回転体を、前記第一回転
体よりも線膨張係数が小さな材料で形成し、その第二回
転体に径方向へ作動可能なロック手段を内蔵すると共
に、そのロック手段を係合させるための係合穴を前記第
一回転体に設けるように構成したので、ロック手段を内
蔵した第二回転体よりも線膨張係数が大きな第一回転体
に設けられた係合穴は、ロック手段の係合時に生じる剪
断力に対応した十分な機械的強度を得ることができ、こ
のため、前記係合穴の強度不足による変形や早期摩耗を
防止可能で、ロック手段と係合穴の係合時における両者
間のガタツキ及びそのガタツキによる内燃機関始動時の
ハンチングを防止でき、バルブ開閉タイミングの制御性
能が向上するという効果がある。
【００５９】この発明によれば、径方向に作動可能なロ
ック手段を内蔵する第一回転体をアルミ系材料で形成
し、前記ロック手段が係脱可能な係合穴を有する第二回
転体を鉄系材料で形成するように構成したので、第一回
転体と第二回転体のそれぞれを構成する線膨張係数が異
なる材料として、高価で特殊な材料を必要とせずに、第
一回転体と第二回転体を容易に形成できるという効果が
ある。
ック手段を内蔵する第一回転体をアルミ系材料で形成
し、前記ロック手段が係脱可能な係合穴を有する第二回
転体を鉄系材料で形成するように構成したので、第一回
転体と第二回転体のそれぞれを構成する線膨張係数が異
なる材料として、高価で特殊な材料を必要とせずに、第
一回転体と第二回転体を容易に形成できるという効果が
ある。
【００６０】この発明によれば、第一回転体をアルミ系
材料の鍛造もしくは鋳造によって成形し、第二回転体を
鉄系材料の焼結によって成形するように構成したので、
第一回転体と第二回転体の成形が容易で、量産性が向上
し、コスト低減が可能という効果がある。
材料の鍛造もしくは鋳造によって成形し、第二回転体を
鉄系材料の焼結によって成形するように構成したので、
第一回転体と第二回転体の成形が容易で、量産性が向上
し、コスト低減が可能という効果がある。
【００６１】この発明によれば、第一回転体の軸方向長
に対して、この第一回転体よりも線膨張係数が大きな第
二回転体の軸方向長を、常温状態において２０ミクロン
から８０ミクロンの範囲内で短くなるように構成したの
で、線膨張係数が大きな第二回転体にロック手段を内蔵
した場合、高油温時には、第一回転体と第二回転体との
熱膨張の差によって、両者の摺接面間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差で前記クリアランスが増大するが、その反
面、作動油麻粘度が高くなることにより、前記クリアラ
ンスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃機関
稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを確保
でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上する
という効果がある。
に対して、この第一回転体よりも線膨張係数が大きな第
二回転体の軸方向長を、常温状態において２０ミクロン
から８０ミクロンの範囲内で短くなるように構成したの
で、線膨張係数が大きな第二回転体にロック手段を内蔵
した場合、高油温時には、第一回転体と第二回転体との
熱膨張の差によって、両者の摺接面間のクリアランスを
極小化でき、低油温時には、第一回転体と第二回転体の
熱収縮の差で前記クリアランスが増大するが、その反
面、作動油麻粘度が高くなることにより、前記クリアラ
ンスからの油漏れを抑えることができるなど、内燃機関
稼動時の温度変化に対応した最適なクリアランスを確保
でき、バルブ開閉タイミングの制御性能が一層向上する
という効果がある。
【００６２】この発明によれば、第一回転体に内蔵した
ロック手段を、その第一回転体と線膨張係数がほぼ同じ
材料で構成したので、第一回転体とロック手段の熱膨張
率及び熱収縮率がほぼ同じとなり、第二回転体の係合穴
と、この係合穴に係合した前記ロック手段との間に隙間
が発生するのを抑えることができ、内燃機関始動時のハ
ンチング発生を防止できるという効果がある。効果があ
る。
ロック手段を、その第一回転体と線膨張係数がほぼ同じ
材料で構成したので、第一回転体とロック手段の熱膨張
率及び熱収縮率がほぼ同じとなり、第二回転体の係合穴
と、この係合穴に係合した前記ロック手段との間に隙間
が発生するのを抑えることができ、内燃機関始動時のハ
ンチング発生を防止できるという効果がある。効果があ
る。
【図１】 この発明の実施の形態１によるバルブタイミ
ング調整装置を示す断面図である。
ング調整装置を示す断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線に沿って断面した矢視図であ
る。
る。
【図３】 この発明の実施の形態６によるバルブタイミ
ング調整装置を示す断面図である。
ング調整装置を示す断面図である。
【図４】 図３のＢ−Ｂ線に沿って断面した矢視図であ
る。
る。
１ カムシャフト、２ 第一回転体、３ タイミングス
プロケットまたはタイミングプーリ（タイミング回転
体）、４ ケース、５ シュー、６ ロータ（第二回転
体）、７ 回転胴部（ボス部）、８ ベーン、９ チッ
プシール、１０バックスプリング、１１ チップシー
ル、１２ 遅角油圧室、１３ 進角油圧室、１４ カバ
ー部材、１５ 締付けボルト、１６ 軸ボルト、１７
第１油路、１８ 第２油路、１９ ピン孔、２０ ロッ
クピン（ロック手段）、２１ 係合穴、２１ａ 通油用
細隙、２２ スプリング（機械的付勢手段）、２３ 大
気開放孔、２４ 連通油路、２４ａ 遅角側油路、２４
ｂ 進角側油路、２５ 移動溝、２６ ロック解除用油
路、２７ スライドプレート、１１９ ピン孔、１２０
ロックピン（ロック手段）、１２１ 係合穴、１２２
スプリング（機械的付勢手段）、１２３ 盲栓、１２
３ａ 大気開放孔。
プロケットまたはタイミングプーリ（タイミング回転
体）、４ ケース、５ シュー、６ ロータ（第二回転
体）、７ 回転胴部（ボス部）、８ ベーン、９ チッ
プシール、１０バックスプリング、１１ チップシー
ル、１２ 遅角油圧室、１３ 進角油圧室、１４ カバ
ー部材、１５ 締付けボルト、１６ 軸ボルト、１７
第１油路、１８ 第２油路、１９ ピン孔、２０ ロッ
クピン（ロック手段）、２１ 係合穴、２１ａ 通油用
細隙、２２ スプリング（機械的付勢手段）、２３ 大
気開放孔、２４ 連通油路、２４ａ 遅角側油路、２４
ｂ 進角側油路、２５ 移動溝、２６ ロック解除用油
路、２７ スライドプレート、１１９ ピン孔、１２０
ロックピン（ロック手段）、１２１ 係合穴、１２２
スプリング（機械的付勢手段）、１２３ 盲栓、１２
３ａ 大気開放孔。
フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G016 AA06 AA19 CA05 CA11 CA13 CA17 CA21 CA24 CA27 CA33 CA36 CA44 CA46 CA51 CA52 DA06 DA22 EA03 EA08 EA24 FA01 FA04
Claims (10)
- 【請求項１】 内燃機関の吸・排気バルブの少なくとも
一方を開閉駆動するカムシャフトに回転自在に設けら
れ、内燃機関の出力で回転駆動される第一回転体と、こ
の第一回転体に所定角度範囲内で相対回動可能に収納さ
れて前記カムシャフトに結合された第二回転体と、機械
的付勢力で作動して第一回転体と第二回転体の相対的回
動を拘束し、且つ、流体制御圧力で作動して前記拘束を
解除するロック手段とを備えたバルブタイミング調整装
置において、第一回転体よりも線膨張係数が大きな材料
で形成された第二回転体と、この第二回転体に内蔵さ
れ、第一回転体及び第二回転体の回転中心軸と平行する
方向に作動可能なロック手段と、第一回転体に設けら
れ、前記ロック手段を係脱可能に係合させる係合穴とを
備えたことを特徴とするバルブタイミング調整装置。 - 【請求項２】 第一回転体は鉄系材料からなり、第二回
転体はアルミ系材料からなっていることを特徴とする請
求項１記載のバルブタイミング調整装置。 - 【請求項３】 第一回転体は鉄系焼結によって形成さ
れ、第二回転体はアルミ鍛造もしくはアルミ鋳造によっ
て形成されていることを特徴とする請求項１または請求
項２記載のバルブタイミング調整装置。 - 【請求項４】 第一回転体の軸方向長に対して第二回転
体の軸方向長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミク
ロンの範囲内で短くしたことを特徴とする請求項１から
請求項３のうちのいずれか１項記載のバルブタイミング
調整装置。 - 【請求項５】 第二回転体と、この第二回転体に内蔵さ
れたロック手段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からなっ
ていることを特徴とする請求項１記載のバルブタイミン
グ調整装置。 - 【請求項６】 内燃機関の吸・排気バルブの少なくとも
一方を開閉駆動するカムシャフトに回転自在に設けら
れ、内燃機関の出力で回転駆動される第一回転体と、こ
の第一回転体に所定角度範囲内で相対回動可能に収納さ
れて前記カムシャフトに結合された第二回転体と、機械
的付勢力で作動して第一回転体と第二回転体の相対的回
動を拘束し、且つ、流体制御圧力で作動して前記拘束を
解除するロック手段とを備えたバルブタイミング調整装
置において、第一回転体よりも線膨張係数が小さな材料
で形成された第二回転体と、前記第一回転体に内蔵さ
れ、第一回転体及び第二回転体の軸心を中心とした半径
方向に作動可能なロック手段と、第二回転体に設けら
れ、前記ロック手段を係脱可能に係合させる係合穴とを
備えたことを特徴とするバルブタイミング調整装置。 - 【請求項７】 第一回転体はアルミ系材料からなり、第
二回転体は鉄系材料からなっていることを特徴とする請
求項６記載のバルブタイミング調整装置。 - 【請求項８】 第一回転体はアルミ鍛造もしくはアルミ
鋳造によって形成され、第二回転体は鉄系焼結によって
形成されていることを特徴とする請求項７記載のバルブ
タイミング調整装置。 - 【請求項９】 第一回転体の軸方向長に対して第二回転
体の軸方向長を、常温状態で２０ミクロンから８０ミク
ロンの範囲内で短くしたことを特徴とする請求項６から
請求項８のうちのいずれか１項記載のバルブタイミング
調整装置。 - 【請求項１０】 第一回転体と、この第一回転体に内蔵
されたロック手段は、線膨張係数がほぼ同じ材料からな
っていることを特徴とする請求項６記載のバルブタイミ
ング調整装置。
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|---|---|---|---|
| JP27713399A JP2001098908A (ja) | 1999-09-29 | 1999-09-29 | バルブタイミング調整装置 |
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|---|---|
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