JP2000248325A - アルミニウム合金配管材 - Google Patents
アルミニウム合金配管材Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐エロージョン・コロージョン性、一般耐食
性に優れ、ラジエータ、ヒータコアなどアルミニウム製
熱交換器の構成部材、とくにチューブ材として好適に使
用できるアルミニウム合金配管材を提供する。 【解決手段】 押出により成形される２層構造の配管材
であって、配管材の内面を構成する内層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の外面を構成する外層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よ
りなるアルミニウム合金、Ｓｉ：３．０〜１２．０％、
Ｚｎ：１〜１０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物より
なるアルミニウム合金、またはこれにＦｅ：０．１５〜
１．２％を含有するアルミニウム合金からなる。内層に
は、さらに少量のＩｎ、Ｓｎのうちの１種以上が含まれ
てもよい。外層の外側にさらにアルミニウム合金の犠牲
陽極材層をクラッドした３層構造とすることもできる。
性に優れ、ラジエータ、ヒータコアなどアルミニウム製
熱交換器の構成部材、とくにチューブ材として好適に使
用できるアルミニウム合金配管材を提供する。 【解決手段】 押出により成形される２層構造の配管材
であって、配管材の内面を構成する内層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の外面を構成する外層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よ
りなるアルミニウム合金、Ｓｉ：３．０〜１２．０％、
Ｚｎ：１〜１０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物より
なるアルミニウム合金、またはこれにＦｅ：０．１５〜
１．２％を含有するアルミニウム合金からなる。内層に
は、さらに少量のＩｎ、Ｓｎのうちの１種以上が含まれ
てもよい。外層の外側にさらにアルミニウム合金の犠牲
陽極材層をクラッドした３層構造とすることもできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウム合金
配管材、とくに、ラジエータやヒータコアなどのアルミ
ニウム製熱交換器の作動流体通路を形成するためのチュ
ーブ材として、熱交換器のフィンなどに、拡管方式など
機械的方式により組付けられるアルミニウム合金配管材
に関する。
配管材、とくに、ラジエータやヒータコアなどのアルミ
ニウム製熱交換器の作動流体通路を形成するためのチュ
ーブ材として、熱交換器のフィンなどに、拡管方式など
機械的方式により組付けられるアルミニウム合金配管材
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用のラジエータ、ヒータコアなど
アルミニウム製熱交換器のチューブ材としては、３００
３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金を外層（芯材層）とし、
内層（犠牲陽極材層）としてＡｌ−Ｚｎ系合金をクラッ
ドした２層構造の配管材や、この配管材の外層（芯材
層）側にさらにＡｌ−Ｚｎ系合金の最外層（犠牲陽極材
層）をクラッドした３層構造の配管材が使用されてい
る。
アルミニウム製熱交換器のチューブ材としては、３００
３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金を外層（芯材層）とし、
内層（犠牲陽極材層）としてＡｌ−Ｚｎ系合金をクラッ
ドした２層構造の配管材や、この配管材の外層（芯材
層）側にさらにＡｌ−Ｚｎ系合金の最外層（犠牲陽極材
層）をクラッドした３層構造の配管材が使用されてい
る。
【０００３】配管材の内面を構成する内層は、使用中に
作動流体と接し、Ａｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に対して犠
牲陽極効果を発揮して芯材層の孔食の発生を防止する役
割を果し、３層構造の配管材においては、最外層は、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に対する犠牲陽極作用により芯
材層の孔食、隙間腐食の発生を抑制する役割を果たす。
作動流体と接し、Ａｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に対して犠
牲陽極効果を発揮して芯材層の孔食の発生を防止する役
割を果し、３層構造の配管材においては、最外層は、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に対する犠牲陽極作用により芯
材層の孔食、隙間腐食の発生を抑制する役割を果たす。
【０００４】これらの熱交換器においては、作動流体と
して、市販のエチレングリコールを主成分とする不凍液
を水で５０ｖｏｌ％程度までの濃度に希釈した中性〜弱
アルカリ性の溶液が一般に使用されているが、作動流体
によっては、チューブを構成する前記アルミニウム合金
配管材にエロージョン・コロージョンが生じ、その結
果、Ａｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に貫通腐食が発生して熱
交換性能が損なわれることがしばしば経験されている。
して、市販のエチレングリコールを主成分とする不凍液
を水で５０ｖｏｌ％程度までの濃度に希釈した中性〜弱
アルカリ性の溶液が一般に使用されているが、作動流体
によっては、チューブを構成する前記アルミニウム合金
配管材にエロージョン・コロージョンが生じ、その結
果、Ａｌ−Ｍｎ系合金の芯材層に貫通腐食が発生して熱
交換性能が損なわれることがしばしば経験されている。
【０００５】Ａｌ−Ｍｎ合金の芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ
系合金のろう材をクラッドし、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合
金の犠牲陽極材をクラッドしてなる３層構造のクラッド
材を、ろう材側を外側として曲成し、突き合わせ部を溶
接またはろう付けすることによりチューブ材とし、これ
をろう材を介してアルミニウム合金フィンなどにろう付
けするようにしたアルミニウム合金クラッド材について
は、耐孔食性を改善するための材料構成がいくつか提案
されているが（特開平３−９４９９３号公報、特開平８
−１３２２８４号公報など）、これらのアルミニウム合
金クラッド材からなる配管材においても、ラジエータ、
ヒータコアなどに機械的に組付けチューブ材として使用
された場合、作動流体が比較的低温で且つ中性〜弱酸性
でＣｌイオンを含む場合には優れた犠牲陽極効果を発揮
するが、作動流体が弱アルカリ性で且つ作動流体が熱交
換器内を高速で流れるような場合には耐食性が十分では
なく、エロージョン・コロージョンが生じ防食効果を発
揮できないことが少なくない。
系合金のろう材をクラッドし、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合
金の犠牲陽極材をクラッドしてなる３層構造のクラッド
材を、ろう材側を外側として曲成し、突き合わせ部を溶
接またはろう付けすることによりチューブ材とし、これ
をろう材を介してアルミニウム合金フィンなどにろう付
けするようにしたアルミニウム合金クラッド材について
は、耐孔食性を改善するための材料構成がいくつか提案
されているが（特開平３−９４９９３号公報、特開平８
−１３２２８４号公報など）、これらのアルミニウム合
金クラッド材からなる配管材においても、ラジエータ、
ヒータコアなどに機械的に組付けチューブ材として使用
された場合、作動流体が比較的低温で且つ中性〜弱酸性
でＣｌイオンを含む場合には優れた犠牲陽極効果を発揮
するが、作動流体が弱アルカリ性で且つ作動流体が熱交
換器内を高速で流れるような場合には耐食性が十分では
なく、エロージョン・コロージョンが生じ防食効果を発
揮できないことが少なくない。
【０００６】発明者らは、芯材に犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金クラッド材について、弱アルカリ
性溶液中における腐食挙動を究明し、その防止策を検討
する過程において、弱アルカリ環境下においては、犠牲
陽極材層の表面に褐色〜黒色の皮膜が生成し、この皮膜
が高流速の作動流体の衝突によって剥離し、剥離した部
分に腐食（エロージョン・コロージョン）が集中して優
先腐食することにより貫通孔が生じることを見出した。
したアルミニウム合金クラッド材について、弱アルカリ
性溶液中における腐食挙動を究明し、その防止策を検討
する過程において、弱アルカリ環境下においては、犠牲
陽極材層の表面に褐色〜黒色の皮膜が生成し、この皮膜
が高流速の作動流体の衝突によって剥離し、剥離した部
分に腐食（エロージョン・コロージョン）が集中して優
先腐食することにより貫通孔が生じることを見出した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の知見
に基づき、とくに弱アルカリ性を有する作動流体が高速
で流れる環境下において、犠牲陽極材層の表面が保護さ
れて前記の褐色〜黒色の皮膜が生成せず、優れた耐食性
を有する犠牲陽極材層と芯材層との組合わせを見出すた
めに多角的な実験、検討を行った結果としてなされたも
のであり、その目的は、耐エロージョン・コロージョン
性に優れ、弱アルカリ性の作動流体が高速で流れる環境
下においても、エロージョン・コロージョンによる貫通
孔が生じることがなく、とくにラジエータ、ヒータコア
などのチューブ材として好適に使用できるアルミニウム
合金配管材をを提供することにある。
に基づき、とくに弱アルカリ性を有する作動流体が高速
で流れる環境下において、犠牲陽極材層の表面が保護さ
れて前記の褐色〜黒色の皮膜が生成せず、優れた耐食性
を有する犠牲陽極材層と芯材層との組合わせを見出すた
めに多角的な実験、検討を行った結果としてなされたも
のであり、その目的は、耐エロージョン・コロージョン
性に優れ、弱アルカリ性の作動流体が高速で流れる環境
下においても、エロージョン・コロージョンによる貫通
孔が生じることがなく、とくにラジエータ、ヒータコア
などのチューブ材として好適に使用できるアルミニウム
合金配管材をを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による請求項１記載のアルミニウム合金配管
材は、押出により成形された２層構造の配管材であっ
て、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金か
らなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０
〜１２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなる
アルミニウム合金からなることを特徴とし、請求項１記
載のアルミニウム合金配管材は、押出により成形された
２層構造の配管材であって、配管材の外面を構成する外
層がＡｌ−Ｍｎ系合金からなり、配管材の内面を構成す
る内層が、Ｓｉ：３．０〜１２．０％、Ｚｎ：１．０〜
１０．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるア
ルミニウム合金からなることを特徴とする。
めの本発明による請求項１記載のアルミニウム合金配管
材は、押出により成形された２層構造の配管材であっ
て、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金か
らなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０
〜１２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなる
アルミニウム合金からなることを特徴とし、請求項１記
載のアルミニウム合金配管材は、押出により成形された
２層構造の配管材であって、配管材の外面を構成する外
層がＡｌ−Ｍｎ系合金からなり、配管材の内面を構成す
る内層が、Ｓｉ：３．０〜１２．０％、Ｚｎ：１．０〜
１０．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるア
ルミニウム合金からなることを特徴とする。
【０００９】請求項３記載のアルミニウム合金配管材
は、押出により成形された２層構造の配管材であって、
配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金からな
り、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０〜１
２．０％、Ｆｅ：０．１５〜１．２％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金からなること
を特徴とし、請求項３記載のアルミニウム合金配管材
は、押出により成形された２層構造の配管材であって、
配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金からな
り、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０〜１
２．０％、Ｚｎ：１．０〜１０．０％、Ｆｅ：０．１５
〜１．２％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるア
ルミニウム合金からなることを特徴とする。
は、押出により成形された２層構造の配管材であって、
配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金からな
り、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０〜１
２．０％、Ｆｅ：０．１５〜１．２％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金からなること
を特徴とし、請求項３記載のアルミニウム合金配管材
は、押出により成形された２層構造の配管材であって、
配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系合金からな
り、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：３．０〜１
２．０％、Ｚｎ：１．０〜１０．０％、Ｆｅ：０．１５
〜１．２％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるア
ルミニウム合金からなることを特徴とする。
【００１０】また、請求項５記載のアルミニウム合金配
管材は、請求項１〜４のアルミニウム合金配管材におい
て、内層のアルミニウム合金が、さらにＩｎ：０．００
１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％のうち
の１種または２種を含有することを特徴とし、請求項６
記載のアルミニウム合金配管材は、請求項１〜５のアル
ミニウム合金配管材において、内層のアルミニウム合金
が、さらにＣｕ：０．０５％以下（０％を含まず、以下
同じ）、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚ
ｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種また
は２種以上を含有することを特徴とする。
管材は、請求項１〜４のアルミニウム合金配管材におい
て、内層のアルミニウム合金が、さらにＩｎ：０．００
１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％のうち
の１種または２種を含有することを特徴とし、請求項６
記載のアルミニウム合金配管材は、請求項１〜５のアル
ミニウム合金配管材において、内層のアルミニウム合金
が、さらにＣｕ：０．０５％以下（０％を含まず、以下
同じ）、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚ
ｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種また
は２種以上を含有することを特徴とする。
【００１１】請求項７記載のアルミニウム合金配管材
は、請求項１〜６のアルミニウム合金配管材において、
外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、Ｍｎ：０．３％を越え２．
０％以下、Ｃｕ：０．０５〜０．５％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不純物からなることを特徴とし、請求項８記載
のアルミニウム合金配管材は、請求項７のアルミニウム
合金配管材において、外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、さら
にＴｉ：０．３０％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｚｒ：
０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種または２
種以上を含有することを特徴とする。
は、請求項１〜６のアルミニウム合金配管材において、
外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、Ｍｎ：０．３％を越え２．
０％以下、Ｃｕ：０．０５〜０．５％を含有し、残部Ａ
ｌおよび不純物からなることを特徴とし、請求項８記載
のアルミニウム合金配管材は、請求項７のアルミニウム
合金配管材において、外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、さら
にＴｉ：０．３０％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｚｒ：
０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種または２
種以上を含有することを特徴とする。
【００１２】請求項９記載のアルミニウム合金配管材
は、請求項１〜８のいずれかに記載のアルミニウム合金
配管材の外層側に、さらに純アルミニウムの最外層をク
ラッドして３層構造としたことを特徴とし、請求項１０
記載のアルミニウム合金配管材は、請求項１〜８のいず
れかに記載のアルミニウム合金配管材の外層側にさら
に、Ｚｎ：０．３〜３．０％を含有し、残部Ａｌおよび
不純物よりなるアルミニウム合金の最外層をクラッドし
て３層構造としたことを特徴とする。
は、請求項１〜８のいずれかに記載のアルミニウム合金
配管材の外層側に、さらに純アルミニウムの最外層をク
ラッドして３層構造としたことを特徴とし、請求項１０
記載のアルミニウム合金配管材は、請求項１〜８のいず
れかに記載のアルミニウム合金配管材の外層側にさら
に、Ｚｎ：０．３〜３．０％を含有し、残部Ａｌおよび
不純物よりなるアルミニウム合金の最外層をクラッドし
て３層構造としたことを特徴とする。
【００１３】請求項１１記載のアルミニウム合金クラッ
ド材は、請求項９のアルミニウム合金配管材において、
最外層の純アルミニウムが、さらにＩｎ：０．００１〜
０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％のうちの１
種または２種を含有することを特徴とし、請求項１２記
載のアルミニウム合金配管材は、請求項１０のアルミニ
ウム合金配管材において、最外層のアルミニウム合金
が、さらにＩｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．
００１〜０．０５％のうちの１種または２種を含有する
ことを特徴とする。
ド材は、請求項９のアルミニウム合金配管材において、
最外層の純アルミニウムが、さらにＩｎ：０．００１〜
０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％のうちの１
種または２種を含有することを特徴とし、請求項１２記
載のアルミニウム合金配管材は、請求項１０のアルミニ
ウム合金配管材において、最外層のアルミニウム合金
が、さらにＩｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．
００１〜０．０５％のうちの１種または２種を含有する
ことを特徴とする。
【００１４】また、請求項１３記載のアルミニウム合金
配管材は、請求項９または１１記載のアルミニウム合金
配管材において、最外層の純アルミニウムが、さらにＣ
ｕ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．
３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のう
ちの１種または２種以上を含有してなることを特徴と
し、請求項１４記載のアルミニウム合金配管材は、請求
項１０または１２記載のアルミニウム合金配管材におい
て、最外層のアルミニウム合金が、さらにＣｕ：０．０
５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．３％以下、
Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種ま
たは２種以上を含有してなることを特徴とする。
配管材は、請求項９または１１記載のアルミニウム合金
配管材において、最外層の純アルミニウムが、さらにＣ
ｕ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．
３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のう
ちの１種または２種以上を含有してなることを特徴と
し、請求項１４記載のアルミニウム合金配管材は、請求
項１０または１２記載のアルミニウム合金配管材におい
て、最外層のアルミニウム合金が、さらにＣｕ：０．０
５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．３％以下、
Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種ま
たは２種以上を含有してなることを特徴とする。
【００１５】さらに、請求項１５記載のアルミニウム合
金配管材は、請求項１〜１４のいずれかに記載のアルミ
ニウム合金配管材において、内層のアルミニウム合金の
マトリックス中に、粒子径（円相当直径）が０．５〜５
μｍのＳｉ粒子が１ｍｍ2 当たり２×１０3 〜８×１０
3 個存在することを特徴とする。
金配管材は、請求項１〜１４のいずれかに記載のアルミ
ニウム合金配管材において、内層のアルミニウム合金の
マトリックス中に、粒子径（円相当直径）が０．５〜５
μｍのＳｉ粒子が１ｍｍ2 当たり２×１０3 〜８×１０
3 個存在することを特徴とする。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明のアルミニウム合金配管材
における合金成分の意義およびその限定理由について説
明する。 （１）内層（犠牲陽極材層）の成分 Ｓｉは、単体Ｓｉとして弱アルカリ環境下で安定であ
り、Ａｌマトリックス中に固溶してＡｌマトリックスの
弱アルカリ環境下での溶解度を低減するよう機能する。
さらに、溶解したＳｉは、水和酸化物皮膜として犠牲陽
極材層の表面に沈着し、犠牲陽極材層を保護する。Ｓｉ
の好ましい含有量は３．０〜１２．０％の範囲であり、
３．０％未満ではその効果が小さく、１２．０％を越え
ると融点が低下し、押出加工性が劣化する。Ｓｉのさら
に好ましい含有量は６．０〜８．５％の範囲である。
における合金成分の意義およびその限定理由について説
明する。 （１）内層（犠牲陽極材層）の成分 Ｓｉは、単体Ｓｉとして弱アルカリ環境下で安定であ
り、Ａｌマトリックス中に固溶してＡｌマトリックスの
弱アルカリ環境下での溶解度を低減するよう機能する。
さらに、溶解したＳｉは、水和酸化物皮膜として犠牲陽
極材層の表面に沈着し、犠牲陽極材層を保護する。Ｓｉ
の好ましい含有量は３．０〜１２．０％の範囲であり、
３．０％未満ではその効果が小さく、１２．０％を越え
ると融点が低下し、押出加工性が劣化する。Ｓｉのさら
に好ましい含有量は６．０〜８．５％の範囲である。
【００１７】Ｚｎは、犠牲陽極材層の電位を卑にして、
芯材層に対する犠牲陽極効果を保持し、芯材層の孔食や
隙間腐食を防止する。Ｓｉが電位を貴にするためＺｎを
多量に添加する必要があり、Ｚｎの好ましい含有量は
１．０〜１０．０％の範囲である。１％未満ではその効
果が十分でなく、１０％を越えると自己耐食性が低下す
る。Ｚｎのさらに好ましい含有範囲は１．５〜５．０％
である。
芯材層に対する犠牲陽極効果を保持し、芯材層の孔食や
隙間腐食を防止する。Ｓｉが電位を貴にするためＺｎを
多量に添加する必要があり、Ｚｎの好ましい含有量は
１．０〜１０．０％の範囲である。１％未満ではその効
果が十分でなく、１０％を越えると自己耐食性が低下す
る。Ｚｎのさらに好ましい含有範囲は１．５〜５．０％
である。
【００１８】Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系またはＡｌ−Ｆｅ−
Ｓｉ系化合物を形成、分散し、これらの化合物が腐食の
起点となり孔食が分散される結果、耐食性が向上する。
Ｆｅの好ましい含有量は０．１５〜１．２％の範囲であ
り、０．１５％未満ではその効果が小さく、１．２％を
越えると犠牲陽極材層の自己耐食性が増加する。
Ｓｉ系化合物を形成、分散し、これらの化合物が腐食の
起点となり孔食が分散される結果、耐食性が向上する。
Ｆｅの好ましい含有量は０．１５〜１．２％の範囲であ
り、０．１５％未満ではその効果が小さく、１．２％を
越えると犠牲陽極材層の自己耐食性が増加する。
【００１９】Ｉｎ、Ｓｎは、微量の添加により犠牲陽極
材層の電位を卑にし、芯材層に対する犠牲陽極効果を確
実にする。その結果、芯材層の孔食や隙間腐食を防止す
る。ＩｎおよびＳｎの好ましい含有量は、それぞれ０．
００１〜０．０５％の範囲であり、下限未満ではその効
果が小さく、上限を越えると、自己耐食性および押出加
工性が低下する。ＩｎおよびＳｎのさらに好ましい含有
範囲は、それぞれ０．０１〜０．０２％である。
材層の電位を卑にし、芯材層に対する犠牲陽極効果を確
実にする。その結果、芯材層の孔食や隙間腐食を防止す
る。ＩｎおよびＳｎの好ましい含有量は、それぞれ０．
００１〜０．０５％の範囲であり、下限未満ではその効
果が小さく、上限を越えると、自己耐食性および押出加
工性が低下する。ＩｎおよびＳｎのさらに好ましい含有
範囲は、それぞれ０．０１〜０．０２％である。
【００２０】Ｃｕは、犠牲陽極材層の電位を貴にし、犠
牲陽極材層へのＺｎ添加による自己耐食性の低下を抑制
するが、犠牲陽極材層の電位を貴とするため０．０５％
以下に制限する。Ｃｕが０．０５％を越えると、犠牲陽
極材層と芯材層との間の電位差が十分に確保できず、芯
材層に対する犠牲陽極効果が低下する。
牲陽極材層へのＺｎ添加による自己耐食性の低下を抑制
するが、犠牲陽極材層の電位を貴とするため０．０５％
以下に制限する。Ｃｕが０．０５％を越えると、犠牲陽
極材層と芯材層との間の電位差が十分に確保できず、芯
材層に対する犠牲陽極効果が低下する。
【００２１】Ｔｉは、濃度の高い領域と濃度の低い領域
に分かれて凝固し、それらが交互に層状に分布し、Ｔｉ
濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べて優先的に
腐食するため腐食形態を層状にする効果を有し、その結
果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食性を向上さ
せる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３％以下の範囲であ
り、０．３％を越えると鋳造時に巨大な化合物が生成し
易くなり、押出加工性が阻害される。
に分かれて凝固し、それらが交互に層状に分布し、Ｔｉ
濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べて優先的に
腐食するため腐食形態を層状にする効果を有し、その結
果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食性を向上さ
せる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３％以下の範囲であ
り、０．３％を越えると鋳造時に巨大な化合物が生成し
易くなり、押出加工性が阻害される。
【００２２】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂは、結晶粒を粗大化して粒
界腐食を低減し、犠牲陽極材層の自己耐食性を向上させ
る機能を有する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好ましい含有量
は、それぞれ０．２％以下、０．３％以下および０．１
％以下であり、これらが上限を越えると、鋳造時に巨大
晶出物が生成して健全な材料の製造が困難となる。
界腐食を低減し、犠牲陽極材層の自己耐食性を向上させ
る機能を有する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好ましい含有量
は、それぞれ０．２％以下、０．３％以下および０．１
％以下であり、これらが上限を越えると、鋳造時に巨大
晶出物が生成して健全な材料の製造が困難となる。
【００２３】犠牲陽極材層に微細なＳｉ粒子を分散させ
ることにより、耐エロージョン性が向上する。Ｓｉ粒子
の好ましい分散範囲は、マトリックス中に粒子径（円相
当直径）が０．５〜５μｍのＳｉ粒子が１ｍｍ2 当たり
２×１０3 〜８×１０3 個存在する場合であり、下限未
満の分布ではその効果が小さく、上限を越えて存在する
と、犠牲陽極材層の自己耐食性が低下する。
ることにより、耐エロージョン性が向上する。Ｓｉ粒子
の好ましい分散範囲は、マトリックス中に粒子径（円相
当直径）が０．５〜５μｍのＳｉ粒子が１ｍｍ2 当たり
２×１０3 〜８×１０3 個存在する場合であり、下限未
満の分布ではその効果が小さく、上限を越えて存在する
と、犠牲陽極材層の自己耐食性が低下する。
【００２４】（２）芯材層の成分 芯材層中のＭｎは、芯材層の強度を向上させるととも
に、芯材層の電位を貴にして、犠牲陽極材層との電位差
を大きくして耐食性を高めるよう機能する。好ましい含
有範囲は０．３％を越え２．０％以下であり、０．３％
以下ではその効果が小さく、２．０％を越えて含有する
と、鋳造時に粗大な化合物が生成し、押出加工性が害さ
れる結果、健全な押出材が得難い。Ｍｎのさらに好まし
い含有範囲は０．８〜１．５％である。
に、芯材層の電位を貴にして、犠牲陽極材層との電位差
を大きくして耐食性を高めるよう機能する。好ましい含
有範囲は０．３％を越え２．０％以下であり、０．３％
以下ではその効果が小さく、２．０％を越えて含有する
と、鋳造時に粗大な化合物が生成し、押出加工性が害さ
れる結果、健全な押出材が得難い。Ｍｎのさらに好まし
い含有範囲は０．８〜１．５％である。
【００２５】Ｃｕは、芯材層の強度を向上させるととも
に、芯材層の電位を貴にし、犠牲陽極材層との電位差を
大きくして、防食効果を高めるよう機能する。Ｃｕの好
ましい含有量は０．０５〜０．５％の範囲であり、０．
０５％未満ではその効果が小さく、０．５％を越える
と、芯材層の耐食性が低下する。Ｃｕのさらに好ましい
含有量は０．１〜０．３％の範囲である。
に、芯材層の電位を貴にし、犠牲陽極材層との電位差を
大きくして、防食効果を高めるよう機能する。Ｃｕの好
ましい含有量は０．０５〜０．５％の範囲であり、０．
０５％未満ではその効果が小さく、０．５％を越える
と、芯材層の耐食性が低下する。Ｃｕのさらに好ましい
含有量は０．１〜０．３％の範囲である。
【００２６】Ｔｉは、濃度の高い領域と濃度の低い領域
に分かれて凝固し、それらが厚さ方向に交互に層状に分
布し、Ｔｉ濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べ
て優先的に腐食するため腐食形態を層状にする効果を有
し、その結果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食
性を向上させる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３０％以
下の範囲であり、０．３０％を越えると鋳造時に巨大な
化合物が生成し易くなり、押出加工性が阻害される。
に分かれて凝固し、それらが厚さ方向に交互に層状に分
布し、Ｔｉ濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べ
て優先的に腐食するため腐食形態を層状にする効果を有
し、その結果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食
性を向上させる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３０％以
下の範囲であり、０．３０％を越えると鋳造時に巨大な
化合物が生成し易くなり、押出加工性が阻害される。
【００２７】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂは、結晶粒を粗大化して、
粒界腐食を低減し、芯材層の自己耐食性を向上させるよ
う機能する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好ましい含有量は、
それぞれ０．５％以下、０．３％以下および０．１％以
下の範囲であり、上限を越えて含有すると、いずれも鋳
造時に巨大な晶出物が生成し、健全な材料の製造が困難
となる。なお、芯材層中に、不純物として０．８％以下
のＦｅ、０．３％以下のＺｎが含有しても芯材層の特性
に影響を与えることはない。
粒界腐食を低減し、芯材層の自己耐食性を向上させるよ
う機能する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好ましい含有量は、
それぞれ０．５％以下、０．３％以下および０．１％以
下の範囲であり、上限を越えて含有すると、いずれも鋳
造時に巨大な晶出物が生成し、健全な材料の製造が困難
となる。なお、芯材層中に、不純物として０．８％以下
のＦｅ、０．３％以下のＺｎが含有しても芯材層の特性
に影響を与えることはない。
【００２８】（３）最外層（犠牲陽極材層）の成分 Ｚｎは、最外層の犠牲陽極材の電位を卑にして芯材層に
対する犠牲陽極効果を保持し、芯材層の孔食や隙間腐食
を防止する。Ｓｉが電位を貴にするためＺｎを多量に添
加する必要があり、Ｚｎの好ましい含有量は０．３〜３
％の範囲である。０．３％未満ではその効果が十分でな
く、３％を越えると自己耐食性が低下する。Ｚｎのさら
に好ましい含有範囲は０．５〜１．５％である。
対する犠牲陽極効果を保持し、芯材層の孔食や隙間腐食
を防止する。Ｓｉが電位を貴にするためＺｎを多量に添
加する必要があり、Ｚｎの好ましい含有量は０．３〜３
％の範囲である。０．３％未満ではその効果が十分でな
く、３％を越えると自己耐食性が低下する。Ｚｎのさら
に好ましい含有範囲は０．５〜１．５％である。
【００２９】Ｉｎ、Ｓｎは、微量の添加により最外層の
犠牲陽極材層の電位を卑にし、芯材層に対する犠牲陽極
効果を確実にする。その結果、芯材層の孔食や隙間腐食
を防止する。ＩｎおよびＳｎの好ましい含有量は、それ
ぞれ０．００１〜０．０５％の範囲であり、下限未満で
はその効果が小さく、上限を越えると、自己耐食性およ
び押出加工性が低下する。ＩｎおよびＳｎのさらに好ま
しい含有範囲は、それぞれ０．０１〜０．０２％であ
る。
犠牲陽極材層の電位を卑にし、芯材層に対する犠牲陽極
効果を確実にする。その結果、芯材層の孔食や隙間腐食
を防止する。ＩｎおよびＳｎの好ましい含有量は、それ
ぞれ０．００１〜０．０５％の範囲であり、下限未満で
はその効果が小さく、上限を越えると、自己耐食性およ
び押出加工性が低下する。ＩｎおよびＳｎのさらに好ま
しい含有範囲は、それぞれ０．０１〜０．０２％であ
る。
【００３０】Ｃｕは、最外層の犠牲陽極材層の電位を貴
にし、犠牲陽極材層へのＺｎ添加による自己耐食性の低
下を抑制するが、犠牲陽極材層の電位を貴とするため
０．０５％以下に制限する。Ｃｕが０．０５％を越える
と、犠牲陽極材層と芯材層との間の電位差が十分に確保
できず、芯材層に対する犠牲陽極効果が低下する。
にし、犠牲陽極材層へのＺｎ添加による自己耐食性の低
下を抑制するが、犠牲陽極材層の電位を貴とするため
０．０５％以下に制限する。Ｃｕが０．０５％を越える
と、犠牲陽極材層と芯材層との間の電位差が十分に確保
できず、芯材層に対する犠牲陽極効果が低下する。
【００３１】Ｔｉは、濃度の高い領域と濃度の低い領域
に分かれて凝固し、それらが交互に層状に分布し、Ｔｉ
濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べて優先的に
腐食するため腐食形態を層状にする効果を有し、その結
果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食性を向上さ
せる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３％以下の範囲であ
り、０．３％を越えると鋳造時に巨大な化合物が生成し
易くなり、押出加工性が阻害される。
に分かれて凝固し、それらが交互に層状に分布し、Ｔｉ
濃度の低い領域はＴｉ濃度の高い領域に比べて優先的に
腐食するため腐食形態を層状にする効果を有し、その結
果、厚さ方向への腐食の進行を妨げて耐孔食性を向上さ
せる。Ｔｉの好ましい含有量は０．３％以下の範囲であ
り、０．３％を越えると鋳造時に巨大な化合物が生成し
易くなり、押出加工性が阻害される。
【００３２】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂは、結晶粒を粗大化して粒
界腐食を低減し、最外層の犠牲陽極材層の自己耐食性を
向上させる機能を有する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好まし
い含有量は、それぞれ０．２％以下、０．３％以下およ
び０．１％以下であり、これらが上限を越えると、鋳造
時に巨大晶出物が生成して健全な材料の製造が困難とな
る。
界腐食を低減し、最外層の犠牲陽極材層の自己耐食性を
向上させる機能を有する。Ｃｒ、ＺｒおよびＢの好まし
い含有量は、それぞれ０．２％以下、０．３％以下およ
び０．１％以下であり、これらが上限を越えると、鋳造
時に巨大晶出物が生成して健全な材料の製造が困難とな
る。
【００３３】本発明のアルミニウム合金配管材を製造す
るには、内層および外層を構成するアルミニウム合金
を、例えば半連続鋳造により円筒状のビレットに造塊
し、必要により均質化処理後、例えば、内層となるアル
ミニウム合金のビレットおよび外層（芯材層）となるア
ルミニウム合金のビレットを円環状に切削、または押出
成形して所定形状のスリーブとする。
るには、内層および外層を構成するアルミニウム合金
を、例えば半連続鋳造により円筒状のビレットに造塊
し、必要により均質化処理後、例えば、内層となるアル
ミニウム合金のビレットおよび外層（芯材層）となるア
ルミニウム合金のビレットを円環状に切削、または押出
成形して所定形状のスリーブとする。
【００３４】つぎに、図１に示すように、芯材層となる
アルミニウム合金のスリーブ２内に、内層となるアルミ
ニウム合金のスリーブ３を挿入し、さらに最外層となる
アルミニウムまたはアルミニウム合金の鋳塊を熱間圧延
して所定の厚さの板材４とし、これを芯材層となるアル
ミニウム合金のスリーブ２に巻き付け、板の合せ部をＭ
ＩＧ溶接などの溶接により接合して押出用ビレット１と
し、これを押出成形し、必要に応じてさらに抽伸加工す
る。図１において、５は溶接部である。
アルミニウム合金のスリーブ２内に、内層となるアルミ
ニウム合金のスリーブ３を挿入し、さらに最外層となる
アルミニウムまたはアルミニウム合金の鋳塊を熱間圧延
して所定の厚さの板材４とし、これを芯材層となるアル
ミニウム合金のスリーブ２に巻き付け、板の合せ部をＭ
ＩＧ溶接などの溶接により接合して押出用ビレット１と
し、これを押出成形し、必要に応じてさらに抽伸加工す
る。図１において、５は溶接部である。
【００３５】押出用ビレットは、芯材層となるアルミニ
ウム合金のスリーブ２内に、内層となるアルミニウム合
金のスリーブ３を挿入した後、これらを最外層となるア
ルミニウム合金のスリーブに挿入することにより作製す
ることもできる。本発明のアルミニウム合金配管材を、
ラジエータやヒータコアなど熱交換器の構成材料として
使用するには、配管材を拡管方式、嵌入方式などにより
機械的にフィンに組付ける。
ウム合金のスリーブ２内に、内層となるアルミニウム合
金のスリーブ３を挿入した後、これらを最外層となるア
ルミニウム合金のスリーブに挿入することにより作製す
ることもできる。本発明のアルミニウム合金配管材を、
ラジエータやヒータコアなど熱交換器の構成材料として
使用するには、配管材を拡管方式、嵌入方式などにより
機械的にフィンに組付ける。
【００３６】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。実施例および比較例においては、内層（犠牲陽
極材層）、外層（芯材層）および最外層（犠牲陽極材
層）からなる３層構造の配管材を例示するが、本発明に
おいては、内層と外層からなる２層構造の配管材として
熱交換器を製作する実施形態を採ることもでき、２層配
管材として適用するか３層配管材として適用するかは、
実施態様に応じて選択される。
明する。実施例および比較例においては、内層（犠牲陽
極材層）、外層（芯材層）および最外層（犠牲陽極材
層）からなる３層構造の配管材を例示するが、本発明に
おいては、内層と外層からなる２層構造の配管材として
熱交換器を製作する実施形態を採ることもでき、２層配
管材として適用するか３層配管材として適用するかは、
実施態様に応じて選択される。
【００３７】実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材層用アル
ミニウム合金および表２に示す組成を有する内層（犠牲
陽極材層）用アルミニウム合金を円筒状のビレットに造
塊し、芯材層用アルミニウム合金については均質化処理
を行った後、円環状に切削加工し、内層用アルミニウム
合金のビレットを円環状に切削加工して、それぞれ所定
形状のスリーブとし、図１に示すように、内層用アルミ
ニウム合金のスリーブを芯材層用アルミニウム合金のス
リーブに挿入した。
ミニウム合金および表２に示す組成を有する内層（犠牲
陽極材層）用アルミニウム合金を円筒状のビレットに造
塊し、芯材層用アルミニウム合金については均質化処理
を行った後、円環状に切削加工し、内層用アルミニウム
合金のビレットを円環状に切削加工して、それぞれ所定
形状のスリーブとし、図１に示すように、内層用アルミ
ニウム合金のスリーブを芯材層用アルミニウム合金のス
リーブに挿入した。
【００３８】表３に示す組成を有する最外層（犠牲陽極
材層）用アルミニウム合金を連続鋳造により造塊し、熱
間圧延により所定厚さの板材として、これを図１に示す
ように芯材用アルミニウム合金スリーブの外側に巻き付
け、合せ部をＭＩＧ溶接により接合し、押出用ビレット
を作製した。これを押出成形し、その後抽伸加工を加え
て厚さ１．０ｍｍ、外径１５ｍｍのクラッド配管材を得
た。クラッド配管材の構成は、内層の厚さを０．０３〜
０．２０ｍｍとし、最外層の厚さを０．０３〜０．２０
ｍｍとした。
材層）用アルミニウム合金を連続鋳造により造塊し、熱
間圧延により所定厚さの板材として、これを図１に示す
ように芯材用アルミニウム合金スリーブの外側に巻き付
け、合せ部をＭＩＧ溶接により接合し、押出用ビレット
を作製した。これを押出成形し、その後抽伸加工を加え
て厚さ１．０ｍｍ、外径１５ｍｍのクラッド配管材を得
た。クラッド配管材の構成は、内層の厚さを０．０３〜
０．２０ｍｍとし、最外層の厚さを０．０３〜０．２０
ｍｍとした。
【００３９】得られたアルミニウム合金配管材（試験
材）に腐食液を循環させ、以下に示す方法に従って腐食
試験を行い、耐食性を評価した。結果を表４〜６に示
す。（１）腐食試験１ 配管内にＣｌ- １９５ｐｐｍ、ＳＯ4 2- ６０ｐｐｍ、Ｃ
ｕ+2１ｐｐｍ、Ｆｅ3+３０ｐｐｍを含む水溶液を流速２
ｍ／ｓで循環させ、８８℃で８時間加熱した後冷却し、
２５℃で１６時間保持するサイクルを９０サイクル繰り
返し、貫通腐食の発生の有無（発生せず：○、発生：
×）により内層（犠牲陽極材層）の耐食性を評価した。
材）に腐食液を循環させ、以下に示す方法に従って腐食
試験を行い、耐食性を評価した。結果を表４〜６に示
す。（１）腐食試験１ 配管内にＣｌ- １９５ｐｐｍ、ＳＯ4 2- ６０ｐｐｍ、Ｃ
ｕ+2１ｐｐｍ、Ｆｅ3+３０ｐｐｍを含む水溶液を流速２
ｍ／ｓで循環させ、８８℃で８時間加熱した後冷却し、
２５℃で１６時間保持するサイクルを９０サイクル繰り
返し、貫通腐食の発生の有無（発生せず：○、発生：
×）により内層（犠牲陽極材層）の耐食性を評価した。
【００４０】（２）腐食試験２ 配管内に市販のクーラント（ＮａＯＨでｐＨを１０に調
整）を流速１０ｍ／ｓで循環させ、８８℃で８時間加熱
した後冷却し、２５℃で１６時間保持するというサイク
ルを２０サイクル繰り返し、貫通腐食の発生の有無（発
生せず：○、発生：×）により内層（犠牲陽極材層）の
耐食性を評価した。
整）を流速１０ｍ／ｓで循環させ、８８℃で８時間加熱
した後冷却し、２５℃で１６時間保持するというサイク
ルを２０サイクル繰り返し、貫通腐食の発生の有無（発
生せず：○、発生：×）により内層（犠牲陽極材層）の
耐食性を評価した。
【００４１】（３）腐食試験３ ＪＩＳ Ｈ８６８１に従って、ＣＡＳＳ試験を２０００
時間行い、最外層（犠牲陽極材層）の耐食性を評価し
た。
時間行い、最外層（犠牲陽極材層）の耐食性を評価し
た。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】
【表４】
【００４６】
【表５】
【００４７】
【表６】
【００４８】表４〜６にみられるように、本発明に従う
試験材Ｎｏ．１〜５４はいずれも，腐食試験において貫
通孔を生じることがなく、優れた耐食性、耐エロージョ
ン・コロージョン性を示した。また、押出性にも優れ、
押出加工に支障を生じることはなかった。
試験材Ｎｏ．１〜５４はいずれも，腐食試験において貫
通孔を生じることがなく、優れた耐食性、耐エロージョ
ン・コロージョン性を示した。また、押出性にも優れ、
押出加工に支障を生じることはなかった。
【００４９】比較例１ 連続鋳造により、表７に示す組成を有する芯材層用アル
ミニウム合金および表８に示す組成を有する内層（犠牲
陽極材層）用アルミニウム合金を円筒状のビレットに造
塊し、また、表９に示す組成を有する最外層（犠牲陽極
材層）用アルミニウム合金を連続鋳造により造塊して、
実施例１と同じ方法により、厚さ１．０ｍｍ、外径１５
ｍｍのクラッド配管材を得た。得られたクラッド配管材
について、実施例１と同じ方法により耐食性の評価を行
った。評価結果を表１０〜１１に示す。クラッド配管材
の構成は、実施例１と同様、内層の厚さを０．０３〜
０．２０ｍｍとし、最外層の厚さを０．０３〜０．２０
ｍｍとした。なお、表７〜９において、本発明の条件を
外れたものには下線を付した。
ミニウム合金および表８に示す組成を有する内層（犠牲
陽極材層）用アルミニウム合金を円筒状のビレットに造
塊し、また、表９に示す組成を有する最外層（犠牲陽極
材層）用アルミニウム合金を連続鋳造により造塊して、
実施例１と同じ方法により、厚さ１．０ｍｍ、外径１５
ｍｍのクラッド配管材を得た。得られたクラッド配管材
について、実施例１と同じ方法により耐食性の評価を行
った。評価結果を表１０〜１１に示す。クラッド配管材
の構成は、実施例１と同様、内層の厚さを０．０３〜
０．２０ｍｍとし、最外層の厚さを０．０３〜０．２０
ｍｍとした。なお、表７〜９において、本発明の条件を
外れたものには下線を付した。
【００５０】
【表７】
【００５１】
【表８】
【００５２】
【表９】
【００５３】
【表１０】
【００５４】
【表１１】
【００５５】表１０〜１１に示すように、本発明の条件
を外れた試験材は耐食性、押出性のいずれかが劣ってい
る。試験材Ｎｏ．５５は、内層のＳｉ量が少ないため、
耐エロージョン・コロージョン性が劣る。試験材Ｎｏ．
５７は内層のＺｎ量が多く、試験材Ｎｏ．６０は内層の
Ｃｕ量が多く、試験材Ｎｏ．６１は内層のＦｅ量が多い
ため、いずれも耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．５６は内層
のＳｉ量が多く、試験材Ｎｏ．５８は内層のＩｎ量が多
く、試験材Ｎｏ．５９は内層のＳｎ量が多く、また、試
験材Ｎｏ．６２、６３、６４および６５は、それぞれ内
層のＣｒ量、Ｔｉ量、Ｚｒ量およびおＢ量が多いため、
いずれも押出性が劣り、健全な試験材が得られなかっ
た。
を外れた試験材は耐食性、押出性のいずれかが劣ってい
る。試験材Ｎｏ．５５は、内層のＳｉ量が少ないため、
耐エロージョン・コロージョン性が劣る。試験材Ｎｏ．
５７は内層のＺｎ量が多く、試験材Ｎｏ．６０は内層の
Ｃｕ量が多く、試験材Ｎｏ．６１は内層のＦｅ量が多い
ため、いずれも耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．５６は内層
のＳｉ量が多く、試験材Ｎｏ．５８は内層のＩｎ量が多
く、試験材Ｎｏ．５９は内層のＳｎ量が多く、また、試
験材Ｎｏ．６２、６３、６４および６５は、それぞれ内
層のＣｒ量、Ｔｉ量、Ｚｒ量およびおＢ量が多いため、
いずれも押出性が劣り、健全な試験材が得られなかっ
た。
【００５６】試験材Ｎｏ．６６は、芯材層のＭｎ量が少
ないため耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．６７は、芯材層の
Ｍｎ量が多いため押出性が劣り、健全な試験材が得られ
なかった。試験材Ｎｏ．６８は芯材層のＣｕ量が少な
く、試験材Ｎｏ．６９は芯材層のＣｕ量が多いため、い
ずれも耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．７０、７１、７２お
よび７３は、芯材層のＴｉ量、Ｃｒ量、Ｚｒ量およびＢ
量が多いため、いずれも押出性が劣り、健全な試験材が
得られなかった。
ないため耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．６７は、芯材層の
Ｍｎ量が多いため押出性が劣り、健全な試験材が得られ
なかった。試験材Ｎｏ．６８は芯材層のＣｕ量が少な
く、試験材Ｎｏ．６９は芯材層のＣｕ量が多いため、い
ずれも耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．７０、７１、７２お
よび７３は、芯材層のＴｉ量、Ｃｒ量、Ｚｒ量およびＢ
量が多いため、いずれも押出性が劣り、健全な試験材が
得られなかった。
【００５７】試験材Ｎｏ．７４は最外層のＺｎ量が多い
ため、また試験材Ｎｏ．７７は最外層のＣｕ量が多いた
め、耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．７５、７６、７８、７
９、８０および８１は、それぞれ最外層のＩｎ、Ｓｎ、
Ｃｒ、Ｔｉ、ＺｒおよびＢ量が多いため、押出性が劣
り、健全な試験材が得られなかった。
ため、また試験材Ｎｏ．７７は最外層のＣｕ量が多いた
め、耐食性が劣る。試験材Ｎｏ．７５、７６、７８、７
９、８０および８１は、それぞれ最外層のＩｎ、Ｓｎ、
Ｃｒ、Ｔｉ、ＺｒおよびＢ量が多いため、押出性が劣
り、健全な試験材が得られなかった。
【００５８】
【発明の効果】本発明によれば、耐エロージョン・コロ
ージョン性、一般耐食性に優れたアルミニウム合金配管
材が提供される。当該アルミニウム合金配管材は、ラジ
エータ、ヒータコアなどアルミニウム製熱交換器のチュ
ーブ材として好適に使用することができる。
ージョン性、一般耐食性に優れたアルミニウム合金配管
材が提供される。当該アルミニウム合金配管材は、ラジ
エータ、ヒータコアなどアルミニウム製熱交換器のチュ
ーブ材として好適に使用することができる。
【図１】本発明の配管材を製造するための押出用ビレッ
トの断面図である。
トの断面図である。
１ 押出用ビレット ２ スリーブ（芯材層） ３ スリーブ（内層） ４ 板材（最外層） ５ 溶接部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ３２Ｂ 1/08 Ｂ３２Ｂ 1/08 Ｚ 15/01 15/01 Ｆ Ｆ２８Ｆ 19/06 Ｆ２８Ｆ 19/06 Ａ 21/08 21/08 Ｄ Ｂ // Ｂ２３Ｋ 103:10 (72)発明者 加藤 久雄 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 田中 宏和 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 池田 洋 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 正路 美房 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4E029 AA06 JA01 JA02 4E067 AA05 AB03 BD03 BD05 DC04 EB01 EC03 4F100 AB02B AB10A AB10B AB10C AB10K AB11A AB11B AB12A AB12B AB12C AB13A AB13B AB13C AB14A AB17A AB17B AB17C AB18B AB18C AB19A AB19B AB21B AB21C AB31A AB31B AB31C AB40A AB40B AB40C BA03 BA07 BA10C DA11 EC20 EH17 GB32 JB02 JL09 YY00A YY00B YY00C
Claims (15)
- 【請求項１】 押出により成形された２層構造の配管材
であって、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％（重量％、以下同じ）を含有し、残
部Ａｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金からなる
ことを特徴とするアルミニウム合金配管材。 - 【請求項２】 押出により成形された２層構造の配管材
であって、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％、Ｚｎ：１．０〜１０．０％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金か
らなることを特徴とするアルミニウム合金配管材。 - 【請求項３】 押出により成形された２層構造の配管材
であって、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％、Ｆｅ：０．１５〜１．２％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金か
らなることを特徴とするアルミニウム合金配管材。 - 【請求項４】 押出により成形された２層構造の配管材
であって、配管材の外面を構成する外層がＡｌ−Ｍｎ系
合金からなり、配管材の内面を構成する内層が、Ｓｉ：
３．０〜１２．０％、Ｚｎ：１．０〜１０．０％、Ｆ
ｅ：０．１５〜１．２％を含有し、残部Ａｌおよび不純
物よりなるアルミニウム合金からなることを特徴とする
アルミニウム合金配管材。 - 【請求項５】 内層のアルミニウム合金が、さらにＩ
ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．
０５％のうちの１種または２種を含有することを特徴と
する請求項１〜４のいずれかに記載のアルミニウム合金
配管材。 - 【請求項６】 内層のアルミニウム合金が、さらにＣ
ｕ：０．０５％以下（０％を含まず、以下同じ）、Ｃ
ｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．３
％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種または２種以上
を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに
記載のアルミニウム合金配管材。 - 【請求項７】 外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、Ｍｎ：０．
３％を越え２．０％以下、Ｃｕ：０．０５〜０．５％を
含有し、残部Ａｌおよび不純物からなることを特徴とす
る請求項１〜６のいずれかに記載のアルミニウム合金配
管材。 - 【請求項８】 外層のＡｌ−Ｍｎ系合金が、さらにＴ
ｉ：０．３０％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｚｒ：０．
３％以下、Ｂ：０．１％以下のうちの１種または２種以
上を含有することを特徴とする請求項７記載のアルミニ
ウム合金配管材。 - 【請求項９】 請求項１〜８のいずれかに記載のアルミ
ニウム合金配管材の外層側に、さらに純アルミニウムの
最外層をクラッドして３層構造としたことを特徴とする
アルミニウム合金配管材。 - 【請求項１０】 請求項１〜８のいずれかに記載のアル
ミニウム合金配管材の外層側にさらに、Ｚｎ：０．３〜
３．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるアル
ミニウム合金の最外層をクラッドして３層構造としたこ
とを特徴とするアルミニウム合金配管材。 - 【請求項１１】 最外層の純アルミニウムが、さらにＩ
ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．
０５％のうちの１種または２種を含有することを特徴と
する請求項９記載のアルミニウム合金配管材。 - 【請求項１２】 最外層のアルミニウム合金が、さらに
Ｉｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜
０．０５％のうちの１種または２種を含有することを特
徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金配管材。 - 【請求項１３】 最外層の純アルミニウムが、さらにＣ
ｕ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：０．
３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下のう
ちの１種または２種以上を含有してなることを特徴とす
る請求項９または１１記載のアルミニウム合金配管材。 - 【請求項１４】 最外層のアルミニウム合金が、さらに
Ｃｕ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｔｉ：
０．３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｂ：０．１％以下
のうちの１種または２種以上を含有してなることを特徴
とする請求項１０または１２記載のアルミニウム合金配
管材。 - 【請求項１５】 内層のアルミニウム合金のマトリック
ス中に、粒子径（円相当直径）が０．５〜５μｍのＳｉ
粒子が１ｍｍ2 当たり２×１０3 〜８×１０ 3 個存在す
ることを特徴とする請求項１〜１４のいずれかに記載の
アルミニウム合金配管材。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11049747A JP2000248325A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | アルミニウム合金配管材 |
| US09/417,803 US6316126B1 (en) | 1999-02-23 | 1999-10-14 | Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting excellent erosion-corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11049747A JP2000248325A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | アルミニウム合金配管材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000248325A true JP2000248325A (ja) | 2000-09-12 |
Family
ID=12839787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11049747A Pending JP2000248325A (ja) | 1999-02-23 | 1999-02-26 | アルミニウム合金配管材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000248325A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008267714A (ja) * | 2007-04-20 | 2008-11-06 | Furukawa Sky Kk | 成形性に優れたアルミニウム製内面溝付き管およびその製造方法 |
| EP2039790A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-25 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Korrosionsschutzschicht |
| JP2010221244A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-10-07 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金複合材 |
| WO2015033542A1 (ja) * | 2013-09-04 | 2015-03-12 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 熱交換器及びそれを用いた冷却装置 |
| US20170045315A1 (en) * | 2014-04-30 | 2017-02-16 | Fmc Kongsberg Subsea As | Subsea cooler |
| CN116121602A (zh) * | 2023-01-05 | 2023-05-16 | 江苏科技大学 | 一种铝基轻质双金属材料、其制备方法及其应用 |
-
1999
- 1999-02-26 JP JP11049747A patent/JP2000248325A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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