JP2000158020A - 耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール - Google Patents
耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製鉄熱間又は冷間圧延設備における圧延用ロ
ール及び矯正用ロールに使用する耐衝撃性及び耐食性に
優れた製鉄圧延設備用複合ロールを提供する。 【解決手段】 電磁誘導加熱コイル１１を備えた組み合
わせモールド１０に鋼を素材とする母材１７を同心垂直
に挿入し、母材１７の外周の環状空隙部２０に、〔Ｃ〕
１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜
２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物元
素からなると共に、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満
足することを特徴とする溶湯１９を注入し、母材１７を
降下させて、母材外表面に溶湯１９を溶着させながら、
肉盛層２１を形成し、所定の熱処理、機械加工を行う。
ール及び矯正用ロールに使用する耐衝撃性及び耐食性に
優れた製鉄圧延設備用複合ロールを提供する。 【解決手段】 電磁誘導加熱コイル１１を備えた組み合
わせモールド１０に鋼を素材とする母材１７を同心垂直
に挿入し、母材１７の外周の環状空隙部２０に、〔Ｃ〕
１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜
２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物元
素からなると共に、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満
足することを特徴とする溶湯１９を注入し、母材１７を
降下させて、母材外表面に溶湯１９を溶着させながら、
肉盛層２１を形成し、所定の熱処理、機械加工を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製鉄熱間又は冷間
圧延設備における圧延用ロール及び矯正用ロールに使用
する耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロ
ールに関する。
圧延設備における圧延用ロール及び矯正用ロールに使用
する耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロ
ールに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来製鉄圧延設備用圧延ロール材として
は、適度の耐摩耗性を有した〔Ｃ〕２．３〜２．９重量
％、〔Ｓｉ〕０．４〜０．９重量％、〔Ｍｎ〕０．８〜
１．２重量％、〔Ｃｒ〕１３．０〜１８．０重量％、
〔Ｍｏ〕０．７〜２．０重量％、〔Ｎｉ〕０．５〜１．
５重量％、〔Ｎｂ〕１．０重量％以下、〔Ｖ〕１．０重
量％以下の高クロム鋳鉄、或いは、〔Ｃ〕３．２〜３．
４重量％、〔Ｓｉ〕０．７〜０．９重量％、〔Ｍｎ〕
０．５〜０．８重量％、〔Ｃｒ〕１．５〜１．９重量
％、〔Ｍｏ〕０．３〜０．６重量％、〔Ｎｉ〕４．２〜
４．６重量％の高合金グレン材が広く使用されている
（「わが国における最近のホットストリップの製造技
術」頁１４８参照、日本鉄鋼協会、昭和６２年８月１０
日発行）。また、従来製鉄圧延設備用矯正ロール材につ
いては、ＪＩＳ Ｇ ４４０４のＳＫＤ１１合金工具鋼
が広く採用されて来た。近年、ロール材として、従来の
高速度鋼よりも炭素量を増やして、共晶炭化物を多く晶
出させた多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス材）す
なわち多種類の合金元素を含有する材料が研究されてお
り（「鋳物」、６６（１９９４）、Ｎｏ．１１、頁８１
５〜８２１）、その一例として、〔Ｃ〕２．５重量％以
下、〔Ｃｒ〕２．０〜７．０重量％、〔Ｍｏ〕２．０〜
９．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｖ〕３．
０重量％以上の多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス
材）により圧延ロールの耐摩耗性向上が図られ、高クロ
ム鋳鉄系の数倍の寿命を持つことがしられている（「鉄
と鋼」、８０（１９９４）、Ｎｏ．７、頁３８６〜３８
９）。
は、適度の耐摩耗性を有した〔Ｃ〕２．３〜２．９重量
％、〔Ｓｉ〕０．４〜０．９重量％、〔Ｍｎ〕０．８〜
１．２重量％、〔Ｃｒ〕１３．０〜１８．０重量％、
〔Ｍｏ〕０．７〜２．０重量％、〔Ｎｉ〕０．５〜１．
５重量％、〔Ｎｂ〕１．０重量％以下、〔Ｖ〕１．０重
量％以下の高クロム鋳鉄、或いは、〔Ｃ〕３．２〜３．
４重量％、〔Ｓｉ〕０．７〜０．９重量％、〔Ｍｎ〕
０．５〜０．８重量％、〔Ｃｒ〕１．５〜１．９重量
％、〔Ｍｏ〕０．３〜０．６重量％、〔Ｎｉ〕４．２〜
４．６重量％の高合金グレン材が広く使用されている
（「わが国における最近のホットストリップの製造技
術」頁１４８参照、日本鉄鋼協会、昭和６２年８月１０
日発行）。また、従来製鉄圧延設備用矯正ロール材につ
いては、ＪＩＳ Ｇ ４４０４のＳＫＤ１１合金工具鋼
が広く採用されて来た。近年、ロール材として、従来の
高速度鋼よりも炭素量を増やして、共晶炭化物を多く晶
出させた多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス材）す
なわち多種類の合金元素を含有する材料が研究されてお
り（「鋳物」、６６（１９９４）、Ｎｏ．１１、頁８１
５〜８２１）、その一例として、〔Ｃ〕２．５重量％以
下、〔Ｃｒ〕２．０〜７．０重量％、〔Ｍｏ〕２．０〜
９．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｖ〕３．
０重量％以上の多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス
材）により圧延ロールの耐摩耗性向上が図られ、高クロ
ム鋳鉄系の数倍の寿命を持つことがしられている（「鉄
と鋼」、８０（１９９４）、Ｎｏ．７、頁３８６〜３８
９）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
鋼の圧延ラインにおいては、高圧化、高速連続圧延化、
ステンレス鋼や珪素鋼のような難圧延材の増加、或いは
製品の薄物化が進み、ロールの使用条件が苛酷化の一途
を辿っている。例えば、製鉄圧延設備用圧延ロールにつ
いて、衝撃、腐食が激しく、耐衝撃性及び耐食性向上の
ニーズが高くなっている。上記衝撃、腐食が増大するこ
とによって、鋼板製品の板厚精度の悪化と共に、ロール
の取り替え頻度も多くなり圧延効率が低下している。前
記高クロム鋳鉄、高合金グレン材及びＳＫＤ１１合金工
具鋼においては、圧延ラインの益々高くなってきた要求
レベルを到底満足するものではなく、また、前記「鉄と
鋼」刊行物に記載された多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭
素ハイス材）において、耐衝撃性及び耐食性を改善する
必要がある。特に、該多合金系白鋳鉄ロールは耐摩耗性
が著しく改善された結果、機械的な摩耗量が減少し、圧
延設備内でより長期間の使用ができるようになった反
面、ロールの耐衝撃性及び耐食性の不足によって使用期
間が制限される場合が生じてきた。
鋼の圧延ラインにおいては、高圧化、高速連続圧延化、
ステンレス鋼や珪素鋼のような難圧延材の増加、或いは
製品の薄物化が進み、ロールの使用条件が苛酷化の一途
を辿っている。例えば、製鉄圧延設備用圧延ロールにつ
いて、衝撃、腐食が激しく、耐衝撃性及び耐食性向上の
ニーズが高くなっている。上記衝撃、腐食が増大するこ
とによって、鋼板製品の板厚精度の悪化と共に、ロール
の取り替え頻度も多くなり圧延効率が低下している。前
記高クロム鋳鉄、高合金グレン材及びＳＫＤ１１合金工
具鋼においては、圧延ラインの益々高くなってきた要求
レベルを到底満足するものではなく、また、前記「鉄と
鋼」刊行物に記載された多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭
素ハイス材）において、耐衝撃性及び耐食性を改善する
必要がある。特に、該多合金系白鋳鉄ロールは耐摩耗性
が著しく改善された結果、機械的な摩耗量が減少し、圧
延設備内でより長期間の使用ができるようになった反
面、ロールの耐衝撃性及び耐食性の不足によって使用期
間が制限される場合が生じてきた。
【０００４】本発明は、上記の課題を解決するため、耐
衝撃性及び耐食性を高位の水準に高め、製鉄熱間又は冷
間圧延設備における圧延用ロール及び矯正用ロールに使
用する耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合
ロールを提供することを目的とする。
衝撃性及び耐食性を高位の水準に高め、製鉄熱間又は冷
間圧延設備における圧延用ロール及び矯正用ロールに使
用する耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合
ロールを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う第１の発
明に係る耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複
合ロールは、電磁誘導加熱コイルを備えた耐火性加熱型
の下部に、冷却型を一体的に配置した組み合わせモール
ドを用い、該組み合わせモールドの内部に鋼を素材とす
る中実又は中空の母材を同心垂直に挿入し、同母材の外
周の環状空隙部に、別途、準備した溶湯を注入し、前記
母材を断続的に降下させて、該母材外表面に前記溶湯を
溶着させながら、冷却により凝固せしめて、該母材の外
周に肉盛層を形成し、所定の熱処理、機械加工を行って
製造される製鉄圧延設備用複合ロールであって、前記溶
湯の成分は、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕
０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０
〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下で、残部は実質的にＦ
ｅ及び不可避的不純物元素からなり、しかも、０．５≦
Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足している。
明に係る耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複
合ロールは、電磁誘導加熱コイルを備えた耐火性加熱型
の下部に、冷却型を一体的に配置した組み合わせモール
ドを用い、該組み合わせモールドの内部に鋼を素材とす
る中実又は中空の母材を同心垂直に挿入し、同母材の外
周の環状空隙部に、別途、準備した溶湯を注入し、前記
母材を断続的に降下させて、該母材外表面に前記溶湯を
溶着させながら、冷却により凝固せしめて、該母材の外
周に肉盛層を形成し、所定の熱処理、機械加工を行って
製造される製鉄圧延設備用複合ロールであって、前記溶
湯の成分は、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕
０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０
〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下で、残部は実質的にＦ
ｅ及び不可避的不純物元素からなり、しかも、０．５≦
Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足している。
【０００６】また、第２の発明に係る耐衝撃性及び耐食
性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールは、電磁誘導加熱
コイルを備えた耐火性加熱型の下部に、冷却型を一体的
に配置した組み合わせモールドを用い、該組み合わせモ
ールドの内部に鋼を素材とする中実又は中空の母材を同
心垂直に挿入し、同母材の外周の環状空隙部に、別途、
準備した溶湯を注入し、前記母材を断続的に降下させ
て、該母材外表面に前記溶湯を溶着させながら、冷却に
より凝固せしめて、該母材の外周に肉盛層を形成し、所
定の熱処理、機械加工を行って製造される製鉄圧延設備
用複合ロールであって、前記溶湯の成分は、〔Ｃ〕１．
０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量％、
〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２
０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下で、しかも〔Ｎｂ〕０．５〜５．０重量％、
〔Ｔｉ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｚｒ〕０．５〜５．
０重量％からなる群から選ばれた１種又は２種以上を含
み、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物元素からな
り、更には、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足して
いる。
性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールは、電磁誘導加熱
コイルを備えた耐火性加熱型の下部に、冷却型を一体的
に配置した組み合わせモールドを用い、該組み合わせモ
ールドの内部に鋼を素材とする中実又は中空の母材を同
心垂直に挿入し、同母材の外周の環状空隙部に、別途、
準備した溶湯を注入し、前記母材を断続的に降下させ
て、該母材外表面に前記溶湯を溶着させながら、冷却に
より凝固せしめて、該母材の外周に肉盛層を形成し、所
定の熱処理、機械加工を行って製造される製鉄圧延設備
用複合ロールであって、前記溶湯の成分は、〔Ｃ〕１．
０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量％、
〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２
０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下で、しかも〔Ｎｂ〕０．５〜５．０重量％、
〔Ｔｉ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｚｒ〕０．５〜５．
０重量％からなる群から選ばれた１種又は２種以上を含
み、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物元素からな
り、更には、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足して
いる。
【０００７】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。本発明材の製造方法は、基本的には
本出願人が提案した特公昭４４−４９０３号公報（特許
第５５２６３７号）及び特公昭５３−４７７６７号公報
（特許第９６５８８８号）に示された連続鋳掛け法を用
いている。ここに、図１は本発明の実施の形態に係る耐
衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの
製造に好適に使用できる組み合わせモールドの概略説明
図（連続鋳掛け法の概略説明図）である。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。本発明材の製造方法は、基本的には
本出願人が提案した特公昭４４−４９０３号公報（特許
第５５２６３７号）及び特公昭５３−４７７６７号公報
（特許第９６５８８８号）に示された連続鋳掛け法を用
いている。ここに、図１は本発明の実施の形態に係る耐
衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの
製造に好適に使用できる組み合わせモールドの概略説明
図（連続鋳掛け法の概略説明図）である。
【０００８】まず、本発明の実施の形態に係る耐衝撃性
及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの製造に
ついて説明する。本発明の一実施の形態に係る製鉄圧延
設備用複合ロールを製造する組み合わせモールド１０
は、図１に示すように、電磁誘導加熱コイル１１が内部
に配置された中空環状の耐火枠１２を備えた耐火性加熱
型１３と、耐火性加熱型１３の下部に配置され、これと
同軸の内孔を有する冷却型１４とを一体的に有し、その
下方には、図示しない油圧シリンダーなどの昇降手段に
よって上下し、上部に搭載されたロールからなる製鉄圧
延設備用複合ロール１５を徐々に降下させる昇降装置１
６を備えている。この組み合わせモールド１０を使用し
て、製鉄圧延設備用複合ロール１５を製造する場合に
は、組み合わせモールド１０の中央に同心垂直に、鋼を
素材とする中実又は、中空の母材１７を挿入する。次い
で、別途溶解炉１８にて準備した外層になる肉盛材の溶
湯１９を母材１７と組み合わせモールド１０との環状空
隙部２０に、電磁誘導加熱コイル１１に電流を流しなが
ら注入し、母材１７を断続的に降下させる。これによっ
て、溶湯１９は母材１７の表面に溶着しながら、冷却型
１４によって順次冷却凝固され肉盛層２１が形成され
る。この後、製品より少し大きい外径寸法に機械加工
し、次に所定の焼入れ、焼戻し等の熱処理を行い、更に
製品寸法への機械加工を行って製鉄圧延設備用複合ロー
ル１５が製造される。
及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの製造に
ついて説明する。本発明の一実施の形態に係る製鉄圧延
設備用複合ロールを製造する組み合わせモールド１０
は、図１に示すように、電磁誘導加熱コイル１１が内部
に配置された中空環状の耐火枠１２を備えた耐火性加熱
型１３と、耐火性加熱型１３の下部に配置され、これと
同軸の内孔を有する冷却型１４とを一体的に有し、その
下方には、図示しない油圧シリンダーなどの昇降手段に
よって上下し、上部に搭載されたロールからなる製鉄圧
延設備用複合ロール１５を徐々に降下させる昇降装置１
６を備えている。この組み合わせモールド１０を使用し
て、製鉄圧延設備用複合ロール１５を製造する場合に
は、組み合わせモールド１０の中央に同心垂直に、鋼を
素材とする中実又は、中空の母材１７を挿入する。次い
で、別途溶解炉１８にて準備した外層になる肉盛材の溶
湯１９を母材１７と組み合わせモールド１０との環状空
隙部２０に、電磁誘導加熱コイル１１に電流を流しなが
ら注入し、母材１７を断続的に降下させる。これによっ
て、溶湯１９は母材１７の表面に溶着しながら、冷却型
１４によって順次冷却凝固され肉盛層２１が形成され
る。この後、製品より少し大きい外径寸法に機械加工
し、次に所定の焼入れ、焼戻し等の熱処理を行い、更に
製品寸法への機械加工を行って製鉄圧延設備用複合ロー
ル１５が製造される。
【０００９】この場合において、母材１７の外周に予め
ホウケイ酸ガラス皮膜２２を形成させておき、組み合わ
せモールド１０の上に配置された予熱用の電磁誘導加熱
コイル２３によって母材１７を予熱すると共に、ホウケ
イ酸ガラス皮膜２２が溶融焼成されることによって、母
材１７の表面を清浄に保ちながら肉盛層２１を形成でき
る。なお、図１において、２４は芯出し装置、２５は溶
融部、２６は溶融フラックスを示す。ここで、肉盛層２
１の化学成分、即ち溶湯１９の化学成分は、第１の実施
の形態として、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕
０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０
〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下、残部は実質的にＦｅ
及び不可避的不純物元素からなると共に、０．５≦Ｖ／
Ｃｒ≦１．０の式を満足する。
ホウケイ酸ガラス皮膜２２を形成させておき、組み合わ
せモールド１０の上に配置された予熱用の電磁誘導加熱
コイル２３によって母材１７を予熱すると共に、ホウケ
イ酸ガラス皮膜２２が溶融焼成されることによって、母
材１７の表面を清浄に保ちながら肉盛層２１を形成でき
る。なお、図１において、２４は芯出し装置、２５は溶
融部、２６は溶融フラックスを示す。ここで、肉盛層２
１の化学成分、即ち溶湯１９の化学成分は、第１の実施
の形態として、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕
０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量
％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０
〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下、残部は実質的にＦｅ
及び不可避的不純物元素からなると共に、０．５≦Ｖ／
Ｃｒ≦１．０の式を満足する。
【００１０】また、第２の実施の形態として、肉盛層２
１の化学成分、即ち溶湯１９の化学成分は、〔Ｃ〕１．
０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量％、
〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２
０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下、及び〔Ｎｂ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｔ
ｉ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｚｒ〕０．５〜５．０重
量％からなる群から選ばれた１種又は２種以上、残部は
実質的にＦｅ及び不可避的不純物元素からなると共に、
０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足する。
１の化学成分、即ち溶湯１９の化学成分は、〔Ｃ〕１．
０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１〜１．０重量％、
〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２
０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．０重量％、
〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１０．０重量％
以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎｉ〕１０．０
重量％以下、及び〔Ｎｂ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｔ
ｉ〕０．５〜５．０重量％、〔Ｚｒ〕０．５〜５．０重
量％からなる群から選ばれた１種又は２種以上、残部は
実質的にＦｅ及び不可避的不純物元素からなると共に、
０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足する。
【００１１】次に肉盛層２１の化学成分、即ち溶湯１９
の化学成分を上記のように限定した理由について説明す
る。 Ｃ：１．０〜３．０重量％ ＣはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＶとＭ23Ｃ6 、Ｍ2 Ｃ、ＭＣ型の
極めて硬い炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。ま
た、基地に固溶し、焼入れ性を向上させると共に、基地
の強度、硬さを向上させる。下限を１．０重量％とした
のは、炭化物が減少し耐摩耗性が低下するためであり、
また、上限を３．０重量％としたのは、ネット状の炭化
物が多くなり、靭性が低下するためである。なお、ここ
で、ＭはＣと合金となる金属を示す。 Ｓｉ：０．１〜１．０重量％ Ｓｉは脱酸剤として必要であるが、０．１重量％未満で
は効果がなく、１．０重量％を超えると、耐摩耗性が低
下することから、下限、上限をそれぞれ０．１重量％、
１．０重量％とした。特に、耐摩耗性を高めるためには
０．５重量％以下添加することが好ましい。
の化学成分を上記のように限定した理由について説明す
る。 Ｃ：１．０〜３．０重量％ ＣはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＶとＭ23Ｃ6 、Ｍ2 Ｃ、ＭＣ型の
極めて硬い炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。ま
た、基地に固溶し、焼入れ性を向上させると共に、基地
の強度、硬さを向上させる。下限を１．０重量％とした
のは、炭化物が減少し耐摩耗性が低下するためであり、
また、上限を３．０重量％としたのは、ネット状の炭化
物が多くなり、靭性が低下するためである。なお、ここ
で、ＭはＣと合金となる金属を示す。 Ｓｉ：０．１〜１．０重量％ Ｓｉは脱酸剤として必要であるが、０．１重量％未満で
は効果がなく、１．０重量％を超えると、耐摩耗性が低
下することから、下限、上限をそれぞれ０．１重量％、
１．０重量％とした。特に、耐摩耗性を高めるためには
０．５重量％以下添加することが好ましい。
【００１２】Ｍｎ：０．１〜１．０重量％ Ｍｎは脱酸剤として働くほか、不純物として混入する有
害なＳをＭｎＳとして固定するが、０．１重量％未満で
は効果がなく、１．０重量％を超えると、耐摩耗性が低
下することから、下限を０．１重量％、上限を１．０重
量％とした。特に、耐摩耗性を高めるためには０．５重
量％以下添加することが好ましい。 Ｃｒ：８．０〜２０．０重量％ Ｃｒは一部基地に固溶し、硬化性を高めると共に、耐腐
食性、耐酸化性を向上させるのに必要であるが、８．０
重量％未満ではその効果が小さく、２０．０重量％を超
えると焼付き性を低下させ、また粗大なＣｒ炭化物が生
成するため、下限、上限をそれぞれ８．０重量％、２
０．０重量％とした。特に、耐腐食性を高めるためには
９．０重量％以上添加することが好ましい。
害なＳをＭｎＳとして固定するが、０．１重量％未満で
は効果がなく、１．０重量％を超えると、耐摩耗性が低
下することから、下限を０．１重量％、上限を１．０重
量％とした。特に、耐摩耗性を高めるためには０．５重
量％以下添加することが好ましい。 Ｃｒ：８．０〜２０．０重量％ Ｃｒは一部基地に固溶し、硬化性を高めると共に、耐腐
食性、耐酸化性を向上させるのに必要であるが、８．０
重量％未満ではその効果が小さく、２０．０重量％を超
えると焼付き性を低下させ、また粗大なＣｒ炭化物が生
成するため、下限、上限をそれぞれ８．０重量％、２
０．０重量％とした。特に、耐腐食性を高めるためには
９．０重量％以上添加することが好ましい。
【００１３】Ｍｏ：４．０〜１５．０重量％ Ｍｏは一部基地に固溶し、焼戻し軟化抵抗を高め、また
Ｃと結びついて耐摩耗性に有効なＭ2 Ｃ炭化物を形成す
る。４．０重量％未満ではその効果が小さく、１５．０
重量％を超えるとＭ2 Ｃ炭化物が顕著に粗大化すること
から、下限、上限をそれぞれ４．０重量％、１５．０重
量％とした。 Ｖ：４．０〜２０．０重量％ Ｖは最も炭化物の形成傾向が大きくＭＣ炭化物を形成
し、４．０重量％未満ではＭＣの量が少なく、耐摩耗性
が十分得られず、またＭ2 Ｃ炭化物の粗大化を抑制する
ことができず、２０．０重量％を超えるとＭＣ炭化物が
粗大化し、機械的性質を低下せしめることから、下限を
４．０重量％、上限を２０．０重量％とした。
Ｃと結びついて耐摩耗性に有効なＭ2 Ｃ炭化物を形成す
る。４．０重量％未満ではその効果が小さく、１５．０
重量％を超えるとＭ2 Ｃ炭化物が顕著に粗大化すること
から、下限、上限をそれぞれ４．０重量％、１５．０重
量％とした。 Ｖ：４．０〜２０．０重量％ Ｖは最も炭化物の形成傾向が大きくＭＣ炭化物を形成
し、４．０重量％未満ではＭＣの量が少なく、耐摩耗性
が十分得られず、またＭ2 Ｃ炭化物の粗大化を抑制する
ことができず、２０．０重量％を超えるとＭＣ炭化物が
粗大化し、機械的性質を低下せしめることから、下限を
４．０重量％、上限を２０．０重量％とした。
【００１４】Ｗ：１０．０重量％以下 Ｗは、Ｍｏと同じように、焼戻し軟化抵抗を高めると共
に、耐摩耗性に有効なＭ2 Ｃ炭化物を形成するが、１
０．０重量％を超えるとＭ2 Ｃ炭化物が粗大化すること
から、上限を１０．０重量％とした。 Ｃｏ：１０．０重量％以下 Ｃｏは、大部分が基地に固溶し、基地強度を向上させ、
特に、高温でその効果が大きい。ＭＣ、Ｍ2 Ｃなどの極
めて硬く、耐摩耗性に有効な炭化物が存在する場合、基
地も炭化物にバランスした硬さ、強度がないと炭化物の
周囲の基地が極めて短時間で摩耗し肌荒れをもたらすの
で、炭化物に見合った基地の強度が必要となるためであ
る。また、Ｃｏは耐腐食性に極めて有効であり、上限を
１０．０重量％としたのは、それを超えて加えても効果
が少なく、また高価なためである。
に、耐摩耗性に有効なＭ2 Ｃ炭化物を形成するが、１
０．０重量％を超えるとＭ2 Ｃ炭化物が粗大化すること
から、上限を１０．０重量％とした。 Ｃｏ：１０．０重量％以下 Ｃｏは、大部分が基地に固溶し、基地強度を向上させ、
特に、高温でその効果が大きい。ＭＣ、Ｍ2 Ｃなどの極
めて硬く、耐摩耗性に有効な炭化物が存在する場合、基
地も炭化物にバランスした硬さ、強度がないと炭化物の
周囲の基地が極めて短時間で摩耗し肌荒れをもたらすの
で、炭化物に見合った基地の強度が必要となるためであ
る。また、Ｃｏは耐腐食性に極めて有効であり、上限を
１０．０重量％としたのは、それを超えて加えても効果
が少なく、また高価なためである。
【００１５】Ｎｉ：１０．０重量％以下 Ｎｉは、大部分が基地に固溶し、基地の強度、硬さ、耐
腐食性及び材料の焼入れ性を向上させるが、１０．０重
量％を超えると残留オーステナイトの増加をもたらし、
割れや肌荒れなどの問題が生じることがあり、上限を１
０．０重量％とした。 Ｎｂ：０．５〜５．０重量％、Ｔｉ：０．５〜５．０重
量％、Ｚｒ：０．５〜５．０重量％の中の１種又は２種
以上 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを適量添加することがロール性能（耐
久性、靱性、耐食性）を向上させるのに有効である。Ｎ
ｂ、Ｔｉ、ＺｒはＶと同様Ｃと結合しやすく、ＭＣ炭化
物を形成することによって、耐摩耗性を向上させる。Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｚｒの効果は実用的に認められる下限として
０．５重量％とした。５．０重量％を超えるとＭＣ炭化
物が顕著に粗大化することから、上限を５．０重量％と
した。また、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒは共に高価なものである
ため、コストとの関連で、実用にはＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒの
中の１種又は２種以上とした。
腐食性及び材料の焼入れ性を向上させるが、１０．０重
量％を超えると残留オーステナイトの増加をもたらし、
割れや肌荒れなどの問題が生じることがあり、上限を１
０．０重量％とした。 Ｎｂ：０．５〜５．０重量％、Ｔｉ：０．５〜５．０重
量％、Ｚｒ：０．５〜５．０重量％の中の１種又は２種
以上 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを適量添加することがロール性能（耐
久性、靱性、耐食性）を向上させるのに有効である。Ｎ
ｂ、Ｔｉ、ＺｒはＶと同様Ｃと結合しやすく、ＭＣ炭化
物を形成することによって、耐摩耗性を向上させる。Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｚｒの効果は実用的に認められる下限として
０．５重量％とした。５．０重量％を超えるとＭＣ炭化
物が顕著に粗大化することから、上限を５．０重量％と
した。また、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒは共に高価なものである
ため、コストとの関連で、実用にはＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒの
中の１種又は２種以上とした。
【００１６】本発明の特徴は、上記各合金元素の含有量
を限定すると共に、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満
足することにある。Ｃｒは耐食性に極めて有効である
が、しかし、大量のＣｒを従来の多合金系白鋳鉄（いわ
ゆる高炭素ハイス材）に添加すると、粗大なＭ3 Ｃ、Ｍ
7 Ｃ3 炭化物が晶出し、靭性及び耐食性が大幅に低下す
る。従って、従来の多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハ
イス材）は粗大なＭ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物を晶出させな
いため、Ｃｒ含有量が７重量％を超えていない（「鉄と
鋼」、８０（１９９４）、Ｎｏ．７、頁３８６〜３８
９）。本発明者らは、Ｖ/ Ｃｒの比率を制御し、つま
り、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足させることに
よって、８．０〜２０．０重量％のＣｒを加えても、粗
大なＭ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物を晶出せず、高耐衝撃性、
高耐食性多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス材）を
得られることを見出した。Ｖ/ Ｃｒの比率は、後述の実
施例からも明らかなように、０．５未満では粗大なＭ3
Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物の晶出を抑制出来ず、１．０を超え
るとＭＣ炭化物が粗大化し、靭性及び耐食性が低下する
ことから、下限、上限をそれぞれ０．５、１．０とし
た。
を限定すると共に、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満
足することにある。Ｃｒは耐食性に極めて有効である
が、しかし、大量のＣｒを従来の多合金系白鋳鉄（いわ
ゆる高炭素ハイス材）に添加すると、粗大なＭ3 Ｃ、Ｍ
7 Ｃ3 炭化物が晶出し、靭性及び耐食性が大幅に低下す
る。従って、従来の多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハ
イス材）は粗大なＭ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物を晶出させな
いため、Ｃｒ含有量が７重量％を超えていない（「鉄と
鋼」、８０（１９９４）、Ｎｏ．７、頁３８６〜３８
９）。本発明者らは、Ｖ/ Ｃｒの比率を制御し、つま
り、０．５≦Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足させることに
よって、８．０〜２０．０重量％のＣｒを加えても、粗
大なＭ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物を晶出せず、高耐衝撃性、
高耐食性多合金系白鋳鉄（いわゆる高炭素ハイス材）を
得られることを見出した。Ｖ/ Ｃｒの比率は、後述の実
施例からも明らかなように、０．５未満では粗大なＭ3
Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物の晶出を抑制出来ず、１．０を超え
るとＭＣ炭化物が粗大化し、靭性及び耐食性が低下する
ことから、下限、上限をそれぞれ０．５、１．０とし
た。
【００１７】
【実施例】以下に、更に本実施の形態に係る耐衝撃性及
び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの作用、効
果を確認するために行った実施例（発明材）を、比較例
（試験材）と共に説明する。
び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの作用、効
果を確認するために行った実施例（発明材）を、比較例
（試験材）と共に説明する。
【００１８】表１は連続鋳掛け法による発明材（Ａ〜
Ｄ）、試験材（Ｅ〜Ｈ）の化学成分を示す。これらの発
明材、試験材は、いずれも所定の焼入れ、焼戻し処理を
施した後、使用層である外層から、それぞれの試験片を
切り出し、Ｘ線回折による炭化物の同定、シャルピー衝
撃試験及び腐食試験を行い、材料の特性を評価した。表
２は連続鋳掛け法による発明材、試験材における炭化物
の同定結果である。図２は発明材及び試験材におけるシ
ャルピー衝撃値に及ぼすＶ/ Ｃｒ比率の影響を示すグラ
フであり、図３は発明材、試験材の単位面積当たり腐食
減量を示すグラフである。
Ｄ）、試験材（Ｅ〜Ｈ）の化学成分を示す。これらの発
明材、試験材は、いずれも所定の焼入れ、焼戻し処理を
施した後、使用層である外層から、それぞれの試験片を
切り出し、Ｘ線回折による炭化物の同定、シャルピー衝
撃試験及び腐食試験を行い、材料の特性を評価した。表
２は連続鋳掛け法による発明材、試験材における炭化物
の同定結果である。図２は発明材及び試験材におけるシ
ャルピー衝撃値に及ぼすＶ/ Ｃｒ比率の影響を示すグラ
フであり、図３は発明材、試験材の単位面積当たり腐食
減量を示すグラフである。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】（炭化物の同定結果）Ｘ線回折によって、
発明材、試験材における炭化物の種類を同定し、その結
果を表２に示す。Ｖ/ Ｃｒの比率が０．５より小さい場
合は、Ｍ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物が晶出している。Ｖ/ Ｃ
ｒの比率が０．５以上である場合は、Ｍ3 Ｃ、Ｍ7Ｃ3
炭化物が晶出していないことがわかった。
発明材、試験材における炭化物の種類を同定し、その結
果を表２に示す。Ｖ/ Ｃｒの比率が０．５より小さい場
合は、Ｍ3 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 炭化物が晶出している。Ｖ/ Ｃ
ｒの比率が０．５以上である場合は、Ｍ3 Ｃ、Ｍ7Ｃ3
炭化物が晶出していないことがわかった。
【００２２】（シャルピー衝撃値の測定結果）ＪＩＳ
Ｚ ２２４２によって、発明材及び試験材のシャルピー
衝撃値を測定した。図２はシャルピー衝撃値に及ぼすＶ
/ Ｃｒ比率の影響を示し、Ｖ/ Ｃｒの比率は０．５未満
の場合、シャルピー衝撃値が低く、０．５〜１．０の範
囲で、シャルピー衝撃値が顕著に向上し、１．０を超え
た場合は、シャルピー衝撃値が低下する。
Ｚ ２２４２によって、発明材及び試験材のシャルピー
衝撃値を測定した。図２はシャルピー衝撃値に及ぼすＶ
/ Ｃｒ比率の影響を示し、Ｖ/ Ｃｒの比率は０．５未満
の場合、シャルピー衝撃値が低く、０．５〜１．０の範
囲で、シャルピー衝撃値が顕著に向上し、１．０を超え
た場合は、シャルピー衝撃値が低下する。
【００２３】（腐食試験結果）腐食試験は、コンデンサ
ーを有する三角フラスコの中に、圧延設備用冷却水を入
れて６０℃に保持し、試験する材料を浸漬することによ
って、該試験材表面を腐食させ、１００時間経過した後
に、表面の腐食生成物を除去し、腐食減量を試験片表面
積で除した値を求め、耐腐食性を評価した。図３は腐食
試験の結果を示したもので、本発明材は試験材に比べ
て、極めて優れた耐食性を有していることがわかった。
これらの試験結果から、本発明材は試験材に比較して、
極めて優れた耐衝撃性及び耐食性を有することが明らか
で、製鉄熱間又は冷間圧延設備用圧延ロール、矯正ロー
ルの耐久性を向上することができる。
ーを有する三角フラスコの中に、圧延設備用冷却水を入
れて６０℃に保持し、試験する材料を浸漬することによ
って、該試験材表面を腐食させ、１００時間経過した後
に、表面の腐食生成物を除去し、腐食減量を試験片表面
積で除した値を求め、耐腐食性を評価した。図３は腐食
試験の結果を示したもので、本発明材は試験材に比べ
て、極めて優れた耐食性を有していることがわかった。
これらの試験結果から、本発明材は試験材に比較して、
極めて優れた耐衝撃性及び耐食性を有することが明らか
で、製鉄熱間又は冷間圧延設備用圧延ロール、矯正ロー
ルの耐久性を向上することができる。
【００２４】
【発明の効果】請求項１、２記載の耐衝撃性及び耐食性
に優れた製鉄圧延設備用複合ロールにおいては、母材の
外周に、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１
〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃ
ｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．
０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１
０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎ
ｉ〕１０．０重量％以下で、残部は実質的にＦｅ及び不
可避的不純物元素からなり、しかも、０．５≦Ｖ／Ｃｒ
≦１．０の式を満足する溶湯を注湯し、母材の外周に肉
盛層を形成しているので、本発明材のシャルピー衝撃値
が顕著に増大し、更には、耐食性も顕著に向上した。そ
の結果、本発明材は製鉄熱間又は冷間圧延設備用圧延ロ
ール、矯正ロールの寿命を著しく向上した。特に、請求
項２記載の耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用
複合ロールにおいては、更に、前記溶湯に〔Ｎｂ〕０．
５〜５．０重量％、〔Ｔｉ〕０．５〜５．０重量％、
〔Ｚｒ〕０．５〜５．０重量％からなる群から選ばれた
１種又は２種以上を含んでいるので、微細なＭＣ炭化物
の形成が促進されて耐摩耗性、靭性を向上させることが
できる。
に優れた製鉄圧延設備用複合ロールにおいては、母材の
外周に、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓｉ〕０．１
〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｃ
ｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．０〜１５．
０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、〔Ｗ〕１
０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以下、〔Ｎ
ｉ〕１０．０重量％以下で、残部は実質的にＦｅ及び不
可避的不純物元素からなり、しかも、０．５≦Ｖ／Ｃｒ
≦１．０の式を満足する溶湯を注湯し、母材の外周に肉
盛層を形成しているので、本発明材のシャルピー衝撃値
が顕著に増大し、更には、耐食性も顕著に向上した。そ
の結果、本発明材は製鉄熱間又は冷間圧延設備用圧延ロ
ール、矯正ロールの寿命を著しく向上した。特に、請求
項２記載の耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用
複合ロールにおいては、更に、前記溶湯に〔Ｎｂ〕０．
５〜５．０重量％、〔Ｔｉ〕０．５〜５．０重量％、
〔Ｚｒ〕０．５〜５．０重量％からなる群から選ばれた
１種又は２種以上を含んでいるので、微細なＭＣ炭化物
の形成が促進されて耐摩耗性、靭性を向上させることが
できる。
【図１】本発明の実施の形態に係る耐衝撃性及び耐食性
に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの製造に好適に使用
できる組み合わせモールドの概略説明図である。
に優れた製鉄圧延設備用複合ロールの製造に好適に使用
できる組み合わせモールドの概略説明図である。
【図２】発明材、試験材におけるシャルピー衝撃値に及
ぼすＶ/ Ｃｒ比率の影響を示すグラフである。
ぼすＶ/ Ｃｒ比率の影響を示すグラフである。
【図３】発明材、試験材の単位面積当たり腐食減量を示
すグラフである。
すグラフである。
１０ 組み合わせモールド １１ 電磁誘導
加熱コイル １２ 耐火枠 １３ 耐火性加
熱型 １４ 冷却型 １５ 製鉄圧延
設備用複合ロール １６ 昇降装置 １７ 母材 １８ 溶解炉 １９ 溶湯 ２０ 環状空隙部 ２１ 肉盛層 ２２ ホウケイ酸ガラス皮膜 ２３ 予熱用の
電磁誘導加熱コイル ２４ 芯出し装置 ２５ 溶融部 ２６ 溶融フラックス
加熱コイル １２ 耐火枠 １３ 耐火性加
熱型 １４ 冷却型 １５ 製鉄圧延
設備用複合ロール １６ 昇降装置 １７ 母材 １８ 溶解炉 １９ 溶湯 ２０ 環状空隙部 ２１ 肉盛層 ２２ ホウケイ酸ガラス皮膜 ２３ 予熱用の
電磁誘導加熱コイル ２４ 芯出し装置 ２５ 溶融部 ２６ 溶融フラックス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｅ 38/52 38/52 38/56 38/56
Claims (2)
- 【請求項１】 電磁誘導加熱コイルを備えた耐火性加熱
型の下部に、冷却型を一体的に配置した組み合わせモー
ルドを用い、該組み合わせモールドの内部に鋼を素材と
する中実又は中空の母材を同心垂直に挿入し、同母材の
外周の環状空隙部に、別途、準備した溶湯を注入し、前
記母材を断続的に降下させて、該母材外表面に前記溶湯
を溶着させながら、冷却により凝固せしめて、該母材の
外周に肉盛層を形成し、所定の熱処理、機械加工を行っ
て製造される製鉄圧延設備用複合ロールであって、 前記溶湯の成分は、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓ
ｉ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重
量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．
０〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下で、残部は実質的にＦ
ｅ及び不可避的不純物元素からなり、しかも、０．５≦
Ｖ／Ｃｒ≦１．０の式を満足することを特徴とする耐衝
撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール。 - 【請求項２】 電磁誘導加熱コイルを備えた耐火性加熱
型の下部に、冷却型を一体的に配置した組み合わせモー
ルドを用い、該組み合わせモールドの内部に鋼を素材と
する中実又は中空の母材を同心垂直に挿入し、同母材の
外周の環状空隙部に、別途、準備した溶湯を注入し、前
記母材を断続的に降下させて、該母材外表面に前記溶湯
を溶着させながら、冷却により凝固せしめて、該母材の
外周に肉盛層を形成し、所定の熱処理、機械加工を行っ
て製造される製鉄圧延設備用複合ロールであって、 前記溶湯の成分は、〔Ｃ〕１．０〜３．０重量％、〔Ｓ
ｉ〕０．１〜１．０重量％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．０重
量％、〔Ｃｒ〕８．０〜２０．０重量％、〔Ｍｏ〕４．
０〜１５．０重量％、〔Ｖ〕４．０〜２０．０重量％、
〔Ｗ〕１０．０重量％以下、〔Ｃｏ〕１０．０重量％以
下、〔Ｎｉ〕１０．０重量％以下で、しかも〔Ｎｂ〕
０．５〜５．０重量％、〔Ｔｉ〕０．５〜５．０重量
％、〔Ｚｒ〕０．５〜５．０重量％からなる群から選ば
れた１種又は２種以上を含み、残部は実質的にＦｅ及び
不可避的不純物元素からなり、更には、０．５≦Ｖ／Ｃ
ｒ≦１．０の式を満足することを特徴とする耐衝撃性及
び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10357001A JP2000158020A (ja) | 1998-11-30 | 1998-11-30 | 耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10357001A JP2000158020A (ja) | 1998-11-30 | 1998-11-30 | 耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000158020A true JP2000158020A (ja) | 2000-06-13 |
Family
ID=18451870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10357001A Pending JP2000158020A (ja) | 1998-11-30 | 1998-11-30 | 耐衝撃性及び耐食性に優れた製鉄圧延設備用複合ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000158020A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014168142A1 (ja) | 2013-04-11 | 2014-10-16 | 株式会社フジコー | 圧延ロールの製造方法及び圧延ロール並びに圧延ロールの製造装置 |
| EP3508608A1 (en) * | 2017-08-09 | 2019-07-10 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
-
1998
- 1998-11-30 JP JP10357001A patent/JP2000158020A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014168142A1 (ja) | 2013-04-11 | 2014-10-16 | 株式会社フジコー | 圧延ロールの製造方法及び圧延ロール並びに圧延ロールの製造装置 |
| KR20150013204A (ko) | 2013-04-11 | 2015-02-04 | 후지코 가부시키가이샤 | 압연롤의 제조 방법 및 압연롤, 및 압연롤의 제조 장치 |
| US9566662B2 (en) | 2013-04-11 | 2017-02-14 | Fujico Co., Ltd. | Method for manufacturing mill roll, mill roll and manufacturing apparatus of mill roll |
| EP2985088A4 (en) * | 2013-04-11 | 2017-02-22 | Fujico Co., Ltd. | Method for producing rolling roll, rolling roll, and device for producing rolling roll |
| US10155283B2 (en) | 2013-04-11 | 2018-12-18 | Fujico Co., Ltd. | Method for manufacturing mill roll, mill roll and manufacturing apparatus of mill roll |
| EP3508608A1 (en) * | 2017-08-09 | 2019-07-10 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
| US10844465B2 (en) | 2017-08-09 | 2020-11-24 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
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