HU220900B1 - Hot-rolled steel strip and method of making it - Google Patents
Hot-rolled steel strip and method of making it Download PDFInfo
- Publication number
- HU220900B1 HU220900B1 HU9903306A HUP9903306A HU220900B1 HU 220900 B1 HU220900 B1 HU 220900B1 HU 9903306 A HU9903306 A HU 9903306A HU P9903306 A HUP9903306 A HU P9903306A HU 220900 B1 HU220900 B1 HU 220900B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- steel strip
- rolled steel
- hot
- hot rolled
- temperature
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 55
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 17
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 101000622004 Crotalus atrox Snake venom metalloproteinase atrolysin-C Proteins 0.000 description 2
- 101000841210 Xenopus laevis Endothelin-3 receptor Proteins 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000532 Deoxidized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
A találmány tárgya továbbá eljárás 5 mm alatti, különösen 2 mm alatti végméretű, melegen hengerelt acélszalag előállítására, az előzőekben részletezett összetételű, 800 N/mm2 feletti szakítószilárdsági értékekkel rendelkező acélból. Az eljárás lényege, hogy lemezbugát 1000-1300 °C-ra felmelegítenek, 950-1150 °C hőmérséklet-tartományban előhengerelnek és az Ar3 feletti véghengerlési hőmérsékleten készre hengerelnek, az így előállított melegen hengerelt acélszalagot abban a tartományban, amely 20 °C-tól a martenzitátalakulás kezdeti hőmérséklete alatti hőfokig teljed, csévélési hőmérsékletre úgy hűtik le, hogy szövetszerkezete több mint 95%ban martenzites legyen, a melegen hengerelt acélszalagot felcsévélik és adott esetben tűzi horganyzásnak vetik alá.
HU 220 900 B1
A leírás terjedelme 6 oldal
HU 220 900 Bl
A találmány tárgya melegen hengerelt acélszalag és eljárás annak előállítására. A nagy szilárdságú acélötvözetből készült melegen hengerelt acélszalag legfeljebb 5 mm, előnyösen legfeljebb 2 mm vastag.
A technika állása szerint melegen hengerelt, mikroötvözésű acélszalagot csak körülbelül 800 N/mm2 szilárdságig állítanak elő. Nagyobb szilárdsági követelmények esetén lágy, melegen hengerelt acélszalagot használnak, és a szükséges szilárdságot egy következő hőkezeléssel állítják be. A 2 mm alatti vastagságtartománynál a kívánt vastagság eléréséhez a technika állása szerint kiegészítő hideghengerlésre van szükség. A megkívánt szilárdságot ebben az esetben is a megfelelő hőkezeléssel állítják be.
Az US 4 406 713 számú szabadalmi leírásból ismert egy jól megmunkálható, nagy szilárdságú és nagy szívósságú acél, melynek 0,005-0,3% C-, 0,3-2,5% Μη-, legfeljebb 1,5% Si-tartalma van, továbbá az Nb-, V-, Ti- és Zr-csoportból legalább egy karbid- és nitridképzőt tartalmaz, rendre legfeljebb 0,1%, legfeljebb 0,15%, legfeljebb 0,3% és legfeljebb 0,3% mennyiségben. Az itt megadott, és a leírás további részében szereplő ötvözőmennyiségek tömeg%-ban értendők. Az acélt az ausztenites mezőből hirtelen hűtik le úgy, hogy 5-65% ferritet tartalmazzon, a maradék pedig martenzit legyen. Ez az acél különösen huzalok és rudak előállítására alkalmas.
A GB 2 195 658 Al számú szabadalmi leírásból ismeretesek kovácsolt acéltermékek, amelyeknek az összetétele 0,01-0,20% C, legfeljebb 1,0% Si, 0,5-2,25% Mn, legfeljebb 1,5% Cr, legfeljebb 0,05% Ti, legfeljebb 0,10% Nb, 0,005-0,015% N és legfeljebb 0,06% Al. Az acélt az ausztenites mezőből úgy hűtik le, hogy a szövetszerkezete teljesen martenzites legyen. A leírásban mindenesetre csak 0,10% alatti széntartalmú és 0,17% feletti szilíciumtartalmú példákat publikálnak. A 0,01% feletti kéntartalmak viszonylag magasak.
Az EP 0 072 867 Al számú szabadalmi leírásból megismerhető acéloknak is 0,10% alatti széntartalmuk és 0,15% feletti szilíciumtartalmuk van. A melegen hengerelt acélszalagnak megszakított lehűtés után kettős fázisú szövetszerkezete van poligonális ferritből, valamint perlit és bainit keverékéből.
A DE 3 007 560 Al számú szabadalmi leírásból megismerhető melegen hengerelt acélszalagot a meleghengerlés után 1 K/s hűtési sebességgel vagy ennél gyorsabban hűtik le azért, hogy kettős fázisú szövetszerkezetet hozzanak létre ferritből és martenzitből. A kedvező alakíthatósági és hegeszthetőségi tulajdonságokra tekintettel 0,02-0,09% tartományba eső széntartalmat ajánlanak. Az előnyben részesített szilíciumtartalom 1,0%, amely viszonylag nagy.
Az EP 0 492 623 számú szabadalmi leírásban olyan elektromos ellenállás hegesztéssel előállított acélcsövet ismertetnek, amelynek összetevői 0,05-0,30% C, 0,6-2,0% Mn, 0,03-0,70% Si, legalább egy ötvöző a következő csoportból: legfeljebb 0,05% Nb, legfeljebb 1,2% Cr, legfeljebb 0,5% Mo, legfeljebb 0,1% V, legfeljebb 0,05% Ti és legfeljebb 0,005% B, a maradék pedig vas. Ez az acél, mint az összetételéből is látható, szilíciummal dezoxidált acél, meglehetősen magas Sitartalommal (0,03-0,70%-ig), és egyáltalán nem tartalmaz alumíniumot. A leírás szerint 0,03% Si-tartalom alatt az acél kívánt tulajdonságai nem állíthatók be. A magas Si-tartalom hengerlésnél az acél felületi minőségét hátrányosan befolyásolja.
A találmány célja legfeljebb 5 mm, előnyösen legfeljebb 2 mm vastag, melegen hengerelt acélszalag előállítása, amely 800 N/mm2 feletti szakítószilárdsággal és egyidejűleg jó hidegalakíthatósággal rendelkezik. A találmány célja továbbá, hogy az ilyen tulajdonságokkal rendelkező melegen hengerelt acélszalag további hőkezelés vagy hideghengerlés nélkül legyen előállítható, és ezzel alkalmazási területe kibővíthető legyen más hidegalakítási eljárásokkal, mint például hidegsajtolással történő felhasználásra.
A találmány tárgya melegen hengerelt acélszalag 5 mm alatti, különösen 2 mm alatti vastagsággal, amelynek a szakítószilárdsága 800-1400 N/mm2 között van, és amely ötvözőként szenet, mangánt, alumíniumot, szilíciumot, valamint króm, réz, molibdén, nikkel, nitrogén, titán és bór ötvözök közül legalább egyet tartalmaz. A találmány lényege, hogy az acél összetétele: 0,08-0,25% szén,
1,20-2,0% mangán,
0,02-0,05% alumínium, legfeljebb 0,04% szilícium, legfeljebb 1,0% króm, legfeljebb 0,1% réz, legfeljebb 0,5% molibdén, legfeljebb 0,1% nikkel, legfeljebb 0,009% nitrogén, az acélban jelenlévő nitrogén sztöchiometrikus megkötéséhez elegendő mennyiségű titán (Ti=3,4% N), legfeljebb 0,0025% B, a maradék vas és elkerülhetetlen szennyeződések, beleértve legfeljebb 0,015% foszfort és legfeljebb 0,003% ként. Az acél több mint 95%-ban martenzites szövetszerkezetű.
Egy előnyös kiviteli példa szerint a melegen hengerelt acélszalag 0,12-0,25% szenet tartalmaz.
Egy további előnyös kiviteli példa szerint a melegen hengerelt acélszalag 0,08-0,15% szenet, 1,75-1,90% mangánt, 0,5-0,6% krómot és 0,005-0,009% nitrogént tartalmaz.
A találmány tárgya továbbá eljárás 5 mm alatti, különösen 2 mm alatti végméretű, melegen hengerelt acélszalag előállítására, az előzőekben részletezett összetételű, 800 N/mm2 feletti szakítószilárdsági értékekkel rendelkező acélötvözetből. Az eljárás lényege, hogy lemezbugát 1000-1300 °C-ra felmelegítünk, a 950-1150 °C hőmérséklet-tartományban előhengerelünk, és az Ar3 feletti véghengerlési hőmérsékleten készre hengerelünk, az így előállított melegen hengerelt acélszalagot abban a tartományban, amely 20 °C-tól a martenzitátalakulás kezdeti hőmérséklete alatti hőfokig terjed, csévélési hőmérsékletre úgy hűtjük le, hogy szövetszerkezete több mint 95%-ban martenzites legyen, a melegen hengerelt acélszalagot felcsévéljük és adott esetben tűzi horganyzásnak vetjük alá.
HU 220 900 Bl
A melegen hengerelt acélszalagot a véghengerlési hőmérsékletről a csévélési hőmérsékletre t 8/5 mellett (t 8/5=a 800 °C-ról 500 °C-ra történő lehűlés ideje) előnyösen 10 s-nál rövidebb idő alatt hűtjük le.
Az eljárás egy előnyös foganatosítási módja szerint 5 a csévélési hőmérsékletet úgy választjuk meg, hogy a melegen hengerelt acélszalag szakítószilárdsága 800-1400 N/mm2 közötti értékű legyen.
Egy további előnyös eljárási lépés szerint a melegen hengerelt acélszalagot tűzi horganyzásnak vetjük alá. 10
Előnyös, ha a fentiekben részletezett összetételű, és a fenti eljárással előállított, tűzi horganyzásnak alávetett, melegen hengerelt acélszalagot a gépkocsigyártásban, nagy mechanikus terhelésű alkatrészekhez, például oldalütközés ellen védő merevítőbetétekhez és lökhárítókhoz alkalmazzuk.
Az Ar3 hőmérséklet a következő egyenlettel számítható ki:
Ar3=910-310 χ (%C)-80 χ (%Mn)-20 χ (%Cu)-15 x (%Cr)- 55 χ (%Ni)-80 χ (%Mo)
A martenzitátalakulás kezdeti hőmérséklete - Ms - a következő egyenlettel számítható :
Ms=500-300 χ (%C)-33 χ (%Mn)-22 χ (%Cr)-17 χ (%Ni)-11 χ (%Si)—11 χ (%Mo)
A csévélési hőmérsékletnek az előzőekben említett hőmérséklet-tartományon belüli megfelelő megválasztásával beállíthatjuk a melegen hengerelt acélszalag szakítószilárdságát egy, a 800-1400 N/mm2 tartományba eső értékre.
A melegen hengerelt acélszalagot tűzi horganyzás- 30 nak lehet alávetni a korrózióállóság növelése érdekében. A hidegen jól alakítható, nagy szilárdságú, horganyzott lemezek jól használhatók mechanikailag erősen terhelt alkatrészekhez a gépkocsigyártásban, például oldalütköző-tartók és lökhárítók számára.
A találmány szerinti melegen hengerelt acélszalag nagy szilárdsága - ellentétben az ismert acélokkal drága ötvözőelemek és hőkezelés nélkül érhető el. A melegen hengerelt acélszalag közvetlenül, hideghengerlés és hőkezelés nélkül használható hidegalakítási célokra, például hidegsajtolásra, ami nyilvánvaló gazdasági előnyökkel jár.
A következőkben részletesebben, példák segítségével világítjuk meg a találmányt.
1. példa
Lemezbugát öntöttünk a következő összetételű acél15 ból: 0,15% C, 0,01% Si, 1,77% Mn, 0,014% P, 0,003% S, 0,028% Al, 0,0043% N, 0,526% Cr, 0,017% Cu, 0,003% Mo, 0,027% Ni, a maradék Fe. A lemezbugát 1250 °C-ra melegítettük fel, 1120 °C-on előhengereltük és 840 °C véghőmérséklettel 2 mm végső vastagság20 ra hengereltük, majd lehűtöttük és 50 °C-on felcsévéltük. Ennek során több, mint 95%-ban martenzites szövetszerkezet keletkezett.
A folyási határ 1120 N/mm2 értéket és a szakítószilárdság 1350 N/mm2 értéket ért el maximum 11,1% 25 Ag0 nyúlási értékeknél.
2. példa
Az 1. példabelivel megegyező összetételű acélt 3,5 mm vastag, melegen hengerelt acélszalaggá dolgoztunk fel. Az adatokat az 1. táblázatban közöljük. Mint látható, a 400 °C csévélési hőmérséklethez tartozó szilárdsági értékek határozottan alacsonyabbak a 95 °C csévélési hőmérséklethez tartozó szilárdsági értékeknél.
1. táblázat
| Próba | Véghengerlési hőmérséklet °C | Csévélési hőmérséklet °C | Rp0,2 N/mm2 | Rm N/mm2 |
| 1 | 845 | 95 | 940 | 1243 |
| 2 | 845 | 95 | 997 | 1305 |
| 3 | 845 | 95 | 983 | 1199 |
| 4* | 850 | 420 | 742 | 803 |
| 5* | 850 | 420 | 691 | 793 |
| 6* | 850 | 420 | 641 | 741 |
| 7 | 845 | 95 | 916 | 1089 |
| 8 | 845 | 95 | 1037 | 1293 |
| 9 | 845 | 95 | 1073 | 1328 |
| 10* | 835 | 455 | 672 | 768 |
| 11* | 835 | 455 | 643 | 760 |
| 12* | 835 | 455 | 676 | 778 |
* Összehasonlító példák
HU 220 900 Bl
3. példa
2,0 mm és 1,6 mm vastag melegen hengerelt acélszalagokat horganyoztunk. A 2. táblázat mutatja a hengerlés! állapotban és a horganyzás után mért anyagjellemzőket.
A melegen hengerelt acélszalagot a végső alakra történő hidegalakítás előtt tűzi horganyzásnak vetettük alá. A horganyzásnál a hőkezelési ciklus eredményeképpen a martenzit megeresztődik. 1200-1400 N/mm2 szakítószilárdságú melegszalagból kiindulva a horgany- 5 zásnál a hőkezelési ciklus szerint 800 és 1100 N/mm2 közötti szakítószilárdságot tudtunk beállítani.
2. táblázat
| Hengerlést állapot | A horganyozás után | |||||
| Vastagság | Re | Rm | Λ80 | Re | Rm | A80 |
| mm | N/mm2 | % | N/mm2 | % | ||
| 1,6 | 1052 | 1393 | 5,7 | 1065 | 1095 | 7 |
| 1,6 | 1048 | 1387 | 7,6 | 1040 | 1082 | 5,5 |
| 2,0 | 1098 | 1361 | 6,6 | 1058 | 1082 | 5,9 |
4. példa 20 előállítás paramétereit és a megállapított szilárdsági ér1,6 mm és 1,8 mm vastag melegen hengerelt acél- tékeket a 3. táblázatba foglaltuk, amely a vizsgált szerszalagokat gyártottunk az 1. példában leírt módon. Az kezeti anyag kémiai összetételét is tartalmazza.
3. táblázat
| Kémiai összetétel | ||||||||||
| c | Si | Mn | P | S | Al | N | Cr | Cu | Mo | Ni |
| 0,15 | 0,01 | 1,77 | 0,014 | 0,003 | 0,028 | 0,0042 | 0,526 | 0,017 | 0,003 | 0,027 |
| Vastag- ság | Hengerlés! feltételek | Szakítópróba: hosszanti | Szakítópróba: keresztirányú | |||||||||||||
| V2 °C | FI C | ET °C | HT °C | Rp0,2 N/mm2 | RM N/mm2 | Rp0,2/ Rm | A80 (%) | Agl (%) | Α80χ Rm | Rp0,2 N/mm2 | Rm N/mm2 | Rp0,2/ Rm | A80 (%) | Agl (%) | A80x Rm | |
| 1,8 | 1 125 | 900 | 845 | 200 | 1 054 | 1 376 | 0,77 | 6,5 | 3,1 | 8 944 | 1 033 | 1 342 | 0,77 | 5,1 | 2,4 | 6 844 |
| 1,8* | 1 110 | 1 035 | 850 | körül- belül 500 | 485 | 633 | 0,77 | 15,9 | 8,5 | 10 064 | 459 | 632 | 0,73 | 17,2 | 9,7 | 10 870 |
| 1,6 | 1 130 | 900 | 845 | 110 | 1 052 | 1 393 | 0,76 | 5,7 | 2,9 | 7 940 | 995 | 1 306j | 0,76 | 4,5 | 1,5 | 5 877 |
| 1,6 | 1 110 | 1 020 | 840 | körül- belül 200 | 1 024 | 1 392 | 0,74 | 6,0 | 3,4 | 8 352 | 1 063 | 1 399 | 0,76 | 7,1 | 3,9 | 9 943 |
* Összehasonlító példa
5. példa példában leírt módon. A szalag szilárdsági értékeit a 4.
1,4 mm vastag melegen hengerelt acélszalagot gyár- 50 táblázatban közöljük.
tottunk a 4. táblázatban megadott összetételben, az 1.
4. táblázat
| Kémiai összetétel | ||||||||||
| c | Si | Mn | P | S | Al | N | Cr | Cu | Mo | Ni |
| 0,15 | 0,01 | 1,77 | 0,014 | 0,003 | 0,028 | 0,0042 | 0,526 | 0,017 | 0,003 | 0,027 |
HU 220 900 Bl
4. táblázat (folytatás)
| Vastag- ság | Hengerlés! feltételek | Szakítópróba: hosszanti | Szakítópróba: keresztirányú | ||||||||||||
| V2 °C | ET °C | HT °C | Rp0,2 N/mm^ | Rm N/mm2 | Rp0,2Z Rm | A80 (%) | Agl (%) | A80* Rm | Rp0,2 N/mm2 | Rm N/mm2 | Rp0,2/ Rm | A80 (%) | Agl (%) | A80x Rm | |
| 1,4 | 1125 | 833 | körül- belül 350 | 877 | 962 | 0,91 | 5,0 | 2,0 | 4810 | 850 | 952 | 0,89 | 6,0 | 3,1 | 5712 |
| 1,4 | 1120 | 825 | körül- belül 500 | 636 | 746 | 0,85 | 11,4 | 6,1 | 8504 | 634 | 758 | 0,84 | 9,7 | 5,5 | 7353 |
| 1,4 | 1120 | 827 | körül- belül 60 | 1068 | 1304 | 0,82 | 6,4 | 3,3 | 8345 | 1107 | 1131 | 0,83 | 5,6 | 3,7 | 7453 |
Claims (6)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Melegen hengerelt acélszalag 5 mm alatti, különösen 2 mm alatti vastagsággal, amelynek szakítószilárdsága 800-1400 N/mm2 között van, és amely ötvözőként szenet, mangánt, alumíniumot, szilíciumot, valamint króm, réz, molibdén, nikkel, nitrogén, titán és bór 25 ötvözök közül legalább egyet tartalmaz, azzal jellemezve, hogy az acélszalag összetétele 0,08-0,25% szén, 1,20-2,0% mangán, 0,02-0,05% alumínium, legfeljebb 0,04% szilícium, legfeljebb 1,0% króm, legfeljebb 0,1% réz, legfeljebb 0,5% molibdén, legfeljebb 0,1% 30 nikkel, legfeljebb 0,009% nitrogén, titán, az acélban lévő nitrogén sztöchiometrikus megkötéséhez elegendő mennyiségben (azaz Ti=3,4% N), legfeljebb 0,0025% bór, a maradék vas és elkerülhetetlen szennyeződések, beleértve legfeljebb 0,015% foszfort és legfeljebb 0,003% ként, továbbá, hogy a szalag szövetszerkezete több mint 95%-ában martenzites.
- 2. Az 1. igénypont szerinti melegen hengerelt acélszalag, azzal jellemezve, hogy az acél 0,12-0,25% szenet tartalmaz.
- 3. A 2. igénypont szerinti melegen hengerelt acélszalag, azzal jellemezve, hogy 0,08-0,15% szenet,1,75 — 1,90% mangánt, 0,5-0,6% krómot és 0,005-0,009% nitrogént tartalmaz.
- 4. Eljárás az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti, 5 mm alatti, különösen 2 mm alatti végméretű, melegen hengerelt acélszalag előállítására, amelynek sza20 kítószilárdsága 800 N/mm2 felett van, azzal jellemezve, hogy lemezbugát 1000-1300 °C-ra felmelegítünk, 950-1150 °C hőmérséklet-tartományban előhengerelünk, és az Ar3 feletti véghengerlési hőmérsékleten készre hengerelünk, az így előállított melegen hengerelt acélszalagot abban a tartományban, amely 20 °Ctól a martenzites átalakulás kezdeti hőmérséklete alatti hőfokig terjed, csévélési hőmérsékletre úgy hűtjük le, hogy szövetszerkezete több mint 95%-ban martenzites legyen, a melegen hengerelt acélszalagot felcsévéljük és adott esetben tűzi horganyzásnak vetjük alá.
- 5. A 4. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a véghengerlési hőmérsékletről a csévélési hőmérsékletre t 8/5 mellett 10 s-nál rövidebb idő alatt35 hűtünk.
- 6. A 4. vagy 5. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csévélési hőmérsékletet úgy választjuk meg, hogy a melegen hengerelt acélszalag szakítószilárdsága 800-1400 N/mm2 közötti értékű legyen.40 7. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti acélból való és a 4-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárással előállított, tűzben horganyzott melegen hengerelt acélszalag alkalmazása nagy mechanikus terhelésű alkatrészekhez a gépkocsigyártásban, például oldal45 ütközés ellen védő merevítőbetétekhez és lökhárítókhoz.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19628135 | 1996-07-12 | ||
| DE19719546A DE19719546C2 (de) | 1996-07-12 | 1997-05-09 | Warmband aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| PCT/EP1997/003541 WO1998002589A1 (de) | 1996-07-12 | 1997-07-04 | Warmband aus stahl und verfahren zu seiner herstellung |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUP9903306A2 HUP9903306A2 (hu) | 2000-02-28 |
| HUP9903306A3 HUP9903306A3 (en) | 2000-05-29 |
| HU220900B1 true HU220900B1 (en) | 2002-06-29 |
Family
ID=26027441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9903306A HU220900B1 (en) | 1996-07-12 | 1997-07-04 | Hot-rolled steel strip and method of making it |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6284063B1 (hu) |
| EP (1) | EP0910675B1 (hu) |
| CN (1) | CN1089811C (hu) |
| AT (1) | ATE278811T1 (hu) |
| BR (1) | BR9710285A (hu) |
| CA (1) | CA2260231A1 (hu) |
| CZ (1) | CZ6999A3 (hu) |
| ES (1) | ES2230613T3 (hu) |
| HU (1) | HU220900B1 (hu) |
| PL (1) | PL185228B1 (hu) |
| TR (1) | TR199900053T2 (hu) |
| WO (1) | WO1998002589A1 (hu) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5393617A (en) * | 1993-10-08 | 1995-02-28 | Electro Energy, Inc. | Bipolar electrochmeical battery of stacked wafer cells |
| US6312536B1 (en) * | 1999-05-28 | 2001-11-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hot-dip galvanized steel sheet and production thereof |
| FI114484B (fi) * | 2002-06-19 | 2004-10-29 | Rautaruukki Oyj | Kuumavalssattu nauhateräs ja sen valmistusmenetelmä |
| CN1318630C (zh) * | 2004-04-13 | 2007-05-30 | 王洪珂 | 高强度包装钢带及其制造工艺 |
| CN100439543C (zh) * | 2006-03-24 | 2008-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧超高强度马氏体钢及其制造方法 |
| US7846275B2 (en) * | 2006-05-24 | 2010-12-07 | Kobe Steel, Ltd. | High strength hot rolled steel sheet having excellent stretch flangeability and its production method |
| DE502006003835D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl |
| EP1918404B1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-05-27 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Aluminium legierten Mehrphasenstahl |
| EP1918403B1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-05-27 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl |
| ATE432372T1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-06-15 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein komplexphasen-gefüge bildenden stahl |
| PL1918405T3 (pl) * | 2006-10-30 | 2009-10-30 | Thyssenkrupp Steel Ag | Sposób wytwarzania płaskich produktów stalowych z wielofazowej stali stopowej z krzemem |
| CN101781735B (zh) * | 2009-01-16 | 2011-04-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度≥1000MPa的经济性高强度捆带钢及其制造方法 |
| CN102328191B (zh) * | 2011-10-19 | 2013-08-28 | 无锡市锡州冷拉型钢有限公司 | 一种c型槽钢的生产工艺 |
| TR201909721T4 (tr) * | 2011-11-28 | 2019-07-22 | Arcelormittal | 1700-2200 MPa çekme direncine sahip martensitli çelikler. |
| CN102864377B (zh) * | 2012-09-10 | 2015-05-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
| DE112015005690T8 (de) | 2014-12-19 | 2018-04-19 | Nucor Corporation | Warmgewalztes martensitisches Leichtbau-Stahlblech und Verfahren zum Herstellen desselben |
| WO2020002285A1 (en) * | 2018-06-26 | 2020-01-02 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Cold-rolled martensite steel with high strength and high bendability and method of producing thereof |
| KR102209552B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2021-01-28 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
| WO2020162983A1 (en) * | 2019-02-08 | 2020-08-13 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel and high friction rolling of the same |
| CN112522580A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种马氏体钢带及其制造方法 |
| KR102404770B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2022-06-07 | 주식회사 포스코 | 항복비가 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
| CN113308648B (zh) * | 2021-05-14 | 2022-11-15 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 一种冷轧马氏体钢基板及其生产方法 |
| CN113528932A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-10-22 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 一种马氏体钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU527097B2 (en) | 1979-01-12 | 1983-02-17 | Nippon Steel Corporation | Artifically aged low yield to tensile strength ratio high strength steel sheet |
| JPS55131168A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile alloyed zinc-plated steel sheet |
| DE3007560A1 (de) | 1980-02-28 | 1981-09-03 | Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo | Verfahren zum herstellen von warmgewalztem blech mit niedriger streckspannung, hoher zugfestigkeit und ausgezeichnetem formaenderungsvermoegen |
| JPS5719322A (en) * | 1980-07-08 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Improvement of sulfide stress corrosion cracking of low alloy steel |
| US4406713A (en) | 1981-03-20 | 1983-09-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high-strength, high-toughness steel with good workability |
| JPS58136716A (ja) | 1982-01-28 | 1983-08-13 | Nippon Steel Corp | 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法 |
| US4830686A (en) * | 1984-04-12 | 1989-05-16 | Kawasaki Steel Corporation | Low yield ratio high-strength annealed steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
| DE3440752A1 (de) | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
| GB8621903D0 (en) | 1986-09-11 | 1986-10-15 | British Steel Corp | Production of steel |
| JP2627164B2 (ja) | 1988-02-03 | 1997-07-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐亜鉛めっき割れ性に優れた溶接構造物の製造方法 |
| JP2546070B2 (ja) | 1990-12-25 | 1996-10-23 | 日本鋼管株式会社 | 車輛用ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
| JP3061218B2 (ja) * | 1991-12-26 | 2000-07-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 高張力熱間圧延鋼板の製造方法 |
| US5798004A (en) * | 1995-01-26 | 1998-08-25 | Nippon Steel Corporation | Weldable high strength steel having excellent low temperature toughness |
-
1997
- 1997-07-04 CN CN97196345A patent/CN1089811C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 US US09/214,480 patent/US6284063B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 WO PCT/EP1997/003541 patent/WO1998002589A1/de active IP Right Grant
- 1997-07-04 HU HU9903306A patent/HU220900B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-07-04 CZ CZ9969A patent/CZ6999A3/cs unknown
- 1997-07-04 PL PL97331212A patent/PL185228B1/pl unknown
- 1997-07-04 ES ES97931775T patent/ES2230613T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 TR TR1999/00053T patent/TR199900053T2/xx unknown
- 1997-07-04 CA CA002260231A patent/CA2260231A1/en not_active Abandoned
- 1997-07-04 EP EP97931775A patent/EP0910675B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 BR BR9710285A patent/BR9710285A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-07-04 AT AT97931775T patent/ATE278811T1/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2230613T3 (es) | 2005-05-01 |
| CN1225141A (zh) | 1999-08-04 |
| EP0910675B1 (de) | 2004-10-06 |
| BR9710285A (pt) | 1999-08-17 |
| WO1998002589A1 (de) | 1998-01-22 |
| EP0910675A1 (de) | 1999-04-28 |
| TR199900053T2 (xx) | 1999-03-22 |
| CA2260231A1 (en) | 1998-01-22 |
| US6284063B1 (en) | 2001-09-04 |
| PL331212A1 (en) | 1999-07-05 |
| HUP9903306A3 (en) | 2000-05-29 |
| CZ6999A3 (cs) | 1999-10-13 |
| HUP9903306A2 (hu) | 2000-02-28 |
| ATE278811T1 (de) | 2004-10-15 |
| PL185228B1 (pl) | 2003-04-30 |
| CN1089811C (zh) | 2002-08-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU220900B1 (en) | Hot-rolled steel strip and method of making it | |
| EP2415894B1 (en) | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
| US7794552B2 (en) | Method of producing austenitic iron/carbon/manganese steel sheets having very high strength and elongation characteristics and excellent homogeneity | |
| US7959747B2 (en) | Method of making cold rolled dual phase steel sheet | |
| US20080289726A1 (en) | Cold rolled, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same | |
| AU2015215080B2 (en) | High-strength flat steel product having a bainitic-martensitic microstructure and method for producing such a flat steel product | |
| JP3233743B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 | |
| EP1579020A1 (en) | A steel composition for the production of cold rolled multiphase steel products | |
| US20040118489A1 (en) | Dual phase hot rolled steel sheet having excellent formability and stretch flangeability | |
| PL209154B1 (pl) | Taśma stalowa walcowana na gorąco o wysokiej wytrzymałości i sposób wytwarzania taśmy stalowej walcowanej na gorąco o wysokiej wytrzymałości | |
| JP3525812B2 (ja) | 衝撃エネルギー吸収性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP3168665B2 (ja) | 加工性に優れた熱延高張力鋼板とその製造法 | |
| JPH06264183A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JP3551878B2 (ja) | 高延性高穴拡げ性高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP4953514B2 (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3169293B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた自動車用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2727827B2 (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JP2734842B2 (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JPH05117834A (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3870840B2 (ja) | 深絞り性と伸びフランジ性に優れた複合組織型高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0665645A (ja) | 高延性熱延高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS60184664A (ja) | 安定な残留オ−ステナイトを含む高延性高張力鋼 | |
| JP3412157B2 (ja) | 高延性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JP3049104B2 (ja) | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2658706B2 (ja) | 耐時効性の優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |