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FR3058783A1 - Circuit de climatisation inversible indirect de vehicule automobile et procede de fonctionnement correspondant - Google Patents

Circuit de climatisation inversible indirect de vehicule automobile et procede de fonctionnement correspondant Download PDF

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FR3058783A1
FR3058783A1 FR1661165A FR1661165A FR3058783A1 FR 3058783 A1 FR3058783 A1 FR 3058783A1 FR 1661165 A FR1661165 A FR 1661165A FR 1661165 A FR1661165 A FR 1661165A FR 3058783 A1 FR3058783 A1 FR 3058783A1
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heat exchanger
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transfer fluid
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Valeo Systemes Thermiques SAS
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Abstract

La présente invention concerne un circuit de climatisation indirect (1) pour véhicule automobile comportant : • une première boucle de fluide réfrigérant (A) dans laquelle circule un fluide réfrigérant, ladite première boucle de fluide réfrigérant (A) comportant : ○ un compresseur (3), ○ un premier dispositif de détente (7), ○ un premier échangeur de chaleur (9), ○ un deuxième dispositif de détente (11), ○ un deuxième échangeur de chaleur (13), ○ une première branche de contournement (30), • une deuxième boucle de fluide caloporteur (B) dans laquelle circule un fluide caloporteur, • un échangeur de chaleur bifluide (5), et • un premier échangeur de chaleur interne (19), la première boucle de fluide réfrigérant (A) comporte également : ○ un deuxième échangeur de chaleur interne (19'), ○ un troisième dispositif de détente (12) disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur interne (19'), et ○ une deuxième branche de contournement (40).

Description

© N° de publication : 3 058 783 (à n’utiliser que pour les commandes de reproduction)
©) N° d’enregistrement national : 16 61165 ® RÉPUBLIQUE FRANÇAISE
INSTITUT NATIONAL DE LA PROPRIÉTÉ INDUSTRIELLE
COURBEVOIE
©) Int Cl8 : F25 B 5/02 (2017.01), F 25 B 49/02, B 60 H 1/22
DEMANDE DE BREVET D'INVENTION A1
©) Date de dépôt : 17.11.16. © Demandeur(s) : VALEO SYSTEMES THERMIQUES
(30) Priorité : Société par actions simplifiée — FR.
©) Inventeur(s) : YAHIA MOHAMED.
©) Date de mise à la disposition du public de la
demande : 18.05.18 Bulletin 18/20.
©) Liste des documents cités dans le rapport de
recherche préliminaire : Se reporter à la fin du
présent fascicule
(© Références à d’autres documents nationaux ©) Titulaire(s) : VALEO SYSTEMES THERMIQUES
apparentés : Société par actions simplifiée.
©) Demande(s) d’extension : @) Mandataire(s) : VALEO SYSTEMES THERMIQUES.
CIRCUIT DE CLIMATISATION INVERSIBLE INDIRECT DE VEHICULE AUTOMOBILE ET PROCEDE DE FONCTIONNEMENT CORRESPONDANT.
FR 3 058 783 - A1
La présente invention concerne un circuit de climatisation indirect (1) pour véhicule automobile comportant:
une première boucle de fluide réfrigérant (A) dans laquelle circule un fluide réfrigérant, ladite première boucle de fluide réfrigérant (A) comportant:
O un compresseur (3),
O un premier dispositif de détente (7),
O un premier échangeur de chaleur (9),
O un deuxième dispositif de détente (11 ),
O un deuxième échangeur de chaleur (13),
O une première branche de contournement (30), une deuxième boucle de fluide caloporteur (B) dans laquelle circule un fluide caloporteur, un échangeur de chaleur bifluide (5), et un premier échangeur de chaleur interne (19), la première boucle de fluide réfrigérant (A) comporte également:
O un deuxième échangeur de chaleur interne (19 j,
O un troisième dispositif de détente (12) disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur interne (19'), et O une deuxième branche de contournement (40).
Circuit de climatisation inversible indirect de véhicule automobile et procédé de fonctionnement correspondant
L’invention se rapporte au domaine des véhicules automobiles et plus particulièrement à un circuit de climatisation de véhicule automobile et son procédé de fonctionnement.
Les véhicules automobiles actuels comportent de plus en plus souvent un circuit de climatisation. Généralement, dans un circuit de climatisation « classique », un fluide réfrigérant passe successivement dans un compresseur, un premier échangeur de chaleur, appelé condenseur, placé en contact avec un flux d’air extérieur au véhicule automobile pour libérer de la chaleur, un dispositif de détente et un deuxième échangeur de chaleur, appelé évaporateur, placé en contact avec un flux d’air intérieur du véhicule automobile pour refroidir le flux d’air.
Il existe également des architectures de circuit de climatisation plus complexes qui permettent d’obtenir un circuit de climatisation réversible ou plutôt inversible, c’està-dire qu’il peut absorber de l’énergie calorifique dans l’air extérieur au niveau du premier échangeur de chaleur, appelé alors évapo-condenseur, et la restituer dans l’habitacle notamment au moyen d’un troisième échangeur de chaleur dédié.
Cela est possible notamment en utilisant un circuit de climatisation indirect. On entend par indirect ici que le circuit de climatisation comporte deux boucles de circulation de deux fluides distincts (par exemple un fluide réfrigérant et de l’eau glycolée) afin d’effectuer les différents échanges de chaleur.
Le circuit de climatisation comprend ainsi une première boucle de fluide réfrigérant dans laquelle circule un fluide réfrigérant, une deuxième boucle de fluide caloporteur dans laquelle circule un fluide caloporteur, et un échangeur de chaleur bifluide agencé conjointement sur la première boucle de fluide réfrigérant et sur la deuxième boucle de fluide caloporteur, de façon à permettre les échanges de chaleur entre lesdites boucles.
Un tel circuit de climatisation permet une utilisation selon différents modes de fonctionnement mais peine à fournir un mode de fonctionnement dont les performances sont satisfaisantes dans tous les modes de fonctionnement, aussi bien dans un mode de fonctionnement de refroidissement du flux d’air intérieur du véhicule que dans un mode pompe à chaleur afin de réchauffer ledit flux d’air intérieur du véhicule.
Un des buts de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer un circuit de climatisation amélioré.
La présente invention concerne donc un circuit de climatisation inversible indirect pour véhicule automobile comportant :
• une première boucle de fluide réfrigérant dans laquelle circule un fluide réfrigérant, ladite première boucle de fluide réfrigérant comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant :
° un compresseur, ° un premier dispositif de détente, ° un premier échangeur de chaleur, ° un deuxième dispositif de détente, ° un deuxième échangeur de chaleur, ° une première branche de contournement du deuxième échangeur de chaleur, • une deuxième boucle de fluide caloporteur dans laquelle circule un fluide caloporteur, • un échangeur de chaleur bifluide agencé conjointement sur la première boucle de fluide réfrigérant en aval du compresseur, entre ledit compresseur et le premier dispositif de détente, et sur la deuxième boucle de fluide caloporteur, de façon à permettre les échanges de chaleur entre la première boucle de fluide réfrigérant et la deuxième boucle de fluide caloporteur, et • un premier échangeur de chaleur interne, permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant à haute pression en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide et le fluide réfrigérant à basse pression traversant la première branche de contournement, la première boucle de fluide réfrigérant comportant également :
° un deuxième échangeur de chaleur interne permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant en sortie du deuxième dispositif de détente et le fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur, ° un troisième dispositif de détente disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur interne entre ledit deuxième échangeur de chaleur interne et le deuxième échangeur de chaleur, et ° une deuxième branche de contournement du deuxième deuxième dispositif de détente, du deuxième échangeur de chaleur interne et du troisième dispositif de détente.
Selon un aspect de l’invention, le circuit de climatisation inversible indirect comporte un premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur vers le deuxième échangeur de chaleur ou vers la première branche de contournement.
Selon un autre aspect de l’invention, le circuit de climatisation inversible indirect comporte un deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur vers le deuxième dispositif de détente ou vers la deuxième branche de contournement.
Selon un autre aspect de l’invention, le premier dispositif de détente est un détendeur électronique pilotable par une unité de contrôle intégrée au véhicule et que le deuxième dispositif de détente est un détendeur thermostatique.
Selon un autre aspect de l’invention, le deuxième dispositif de détente est un détendeur thermostatique intégrant une fonction d’arrêt.
Selon un autre aspect de l’invention, la deuxième boucle de fluide caloporteur comporte :
° l’échangeur de chaleur bifluide, ° une première conduite de circulation de fluide caloporteur comportant un troisième échangeur de chaleur destiné à être traversé par un flux d’air intérieur au véhicule automobile, et reliant un premier point de jonction disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide et un deuxième point de jonction disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide, ° une deuxième conduite de circulation de fluide caloporteur comportant un quatrième échangeur de chaleur destiné à être traversé par un flux d’air extérieur au véhicule automobile, et reliant le premier point de jonction disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide et le deuxième point de jonction disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide, et ° une pompe disposée en aval ou en amont de l’échangeur de chaleur bifluide, entre le premier point de jonction et le deuxième point de jonction.
Selon un autre aspect de l’invention, la deuxième boucle de fluide caloporteur comporte un élément électrique chauffant du fluide caloporteur disposé, dans le sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide, entre ledit échangeur de chaleur bifluide et le premier point de jonction.
Selon un autre aspect de l’invention, le circuit de climatisation inversible indirect comporte un dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide vers la première conduite de circulation et/ou vers la deuxième conduite de circulation.
Selon un autre aspect de l’invention, deuxième échangeur de chaleur interne est dimensionné pour permettre une surchauffe inférieure ou égale à 5°C du fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur.
La présente invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect selon un mode de refroidissement dans lequel :
° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur, l’échangeur de chaleur bifluide, le premier échangeur de chaleur interne et le premier dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite successivement dans le premier échangeur de chaleur, la première branche de contournement où il passe dans le premier échangeur de chaleur interne avant de retourner au compresseur, ° le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule dans le quatrième échangeur de chaleur de la deuxième conduite de circulation.
La présente invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect selon un premier mode de déshumidification dans lequel :
° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur, l’échangeur de chaleur bifluide, le premier échangeur de chaleur interne, le premier dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, le premier échangeur de chaleur, la deuxième branche de contournement, le deuxième échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur interne avant de retourner au compresseur, ° une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule dans le troisième échangeur de chaleur de la première conduite de circulation et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule dans le quatrième échangeur de chaleur de la deuxième conduite de circulation.
La présente invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect selon un deuxième mode de déshumidification dans lequel :
° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur, l’échangeur de chaleur bifluide, le premier échangeur de chaleur interne, le premier dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le premier échangeur de chaleur, le deuxième dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne, le troisième dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une troisième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur interne avant de retourner au compresseur, ° une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule dans le troisième échangeur de chaleur de la première conduite de circulation et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule dans le quatrième échangeur de chaleur de la deuxième conduite de circulation.
La présente invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect selon un mode pompe à chaleur dans lequel :
° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur, l’échangeur de chaleur bifluide, le premier échangeur de chaleur interne, le premier dispositif de détente que le fluide réfrigérant traverse ou contourné sans perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite successivement dans le premier échangeur de chaleur, le deuxième dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne, le troisième dispositif de détente où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur et ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur interne avant de retourner au compresseur, ° le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide circule uniquement dans le troisième échangeur de chaleur de la première conduite de circulation.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés parmi lesquels :
la figure 1 montre une représentation schématique d’un circuit de climatisation inversible indirect, la figure 2 montre une représentation schématique d’un dispositif de détente selon un mode de réalisation alternatif, la figure 3 montre une représentation schématique de la deuxième boucle de fluide caloporteur du circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1, selon un mode de réalisation alternatif, la figure 4a montre le circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1 selon un mode de refroidissement, la figure 4b montre un diagramme pression / enthalpie du mode de refroidissement illustré à la figure 4a, la figure 5a montre le circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1 selon un premier mode de déshumidification, la figure 5b montre un diagramme pression / enthalpie du premier mode de déshumidification illustré à la figure 5a, la figure 6a montre le circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1 selon un deuxième mode de déshumidification, la figure 6b montre un diagramme pression / enthalpie du deuxième mode de déshumidification illustré à la figure 6a, la figure 7a montre le circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1 selon un mode pompe à chaleur, la figure 7b montre un diagramme pression / enthalpie du mode pompe à chaleur illustré à la figure 7a, la figure 8 montre la première boucle de fluide réfrigérant de la figure 1 selon un premier mode de dégivrage, les figures 9 et 10 montrent les deuxièmes boucles de fluide caloporteur respectivement des figures 1 et 3 selon un deuxième mode de dégivrage, la figure 11 montre une représentation schématique de la deuxième boucle de fluide caloporteur du circuit de climatisation inversible indirect de la figure 1, selon un mode de chauffage électrique.
Sur les différentes figures, les éléments identiques portent les mêmes numéros de référence.
Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s’appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d’autres réalisations.
Dans la présente description, on peut indexer certains éléments ou paramètres, par exemple premier élément ou deuxième élément ainsi que premier paramètre et second paramètre ou encore premier critère et deuxième critère etc. Dans ce cas, il s’agit d’un simple indexage pour différencier et dénommer des éléments ou paramètres ou critères proches mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, paramètre ou critère par rapport à un autre et on peut aisément interchanger de telles dénominations sans sortir du cadre de la présente description. Cette indexation n’implique pas non plus un ordre dans le temps par exemple pour apprécier tel ou tel critère.
Dans la présente description, on entend par « placé en amont » qu’un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation d’un fluide. A contrario, on entend par « placé en aval » qu’un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du fluide.
La figure 1 montre un circuit de climatisation indirect 1 inversible pour véhicule automobile. On utilise ici le terme « inversible » plutôt que le terme « réversible » couramment utilisé, car dans le cas du circuit de climatisation indirect 1 selon l’invention, le cycle thermodynamique n’est pas réversible mais le système permet néanmoins de produire de la chaleur ou du froid selon les besoins.
Ce circuit de climatisation indirect 1 comporte notamment :
• une première boucle de fluide réfrigérant A (en trait plein) dans laquelle circule un fluide réfrigérant, • une deuxième boucle de fluide caloporteur B (en trait pointillé) dans laquelle circule un fluide caloporteur, et • un échangeur de chaleur bifluide 5 agencé conjointement sur la première boucle de fluide réfrigérant A et sur la deuxième boucle de fluide caloporteur B, de façon à permettre les échanges de chaleur entre ladite première boucle de fluide réfrigérant A et ladite deuxième boucle de fluide caloporteur B.
La première boucle de fluide réfrigérant A comporte plus particulièrement dans le sens de circulation du fluide réfrigérant :
° un compresseur 3, ° l’échangeur de chaleur bifluide 5, disposé en aval dudit compresseur 3, ° un premier dispositif de détente 7, ° un premier échangeur de chaleur 9, ledit premier échangeur de chaleur 9 pouvant notamment être destiné à être traversé par un flux d’air intérieur 100 au véhicule automobile, ° un deuxième dispositif de détente 11, ° un deuxième échangeur de chaleur 13, ledit deuxième échangeur de chaleur 13 pouvant notamment être destiné à être traversé par un flux d’air 200 pouvant être interne ou externe au véhicule automobile, le deuxième échangeur de chaleur 13 peut également être un refroidisseur relié à une autre boucle de gestion thermique, et ° une première branche de contournement 30 du deuxième échangeur de chaleur 13.
La première branche de contournement 30 peut relier plus spécifiquement un premier point de raccordement 31 et un deuxième point de raccordement 32.
Le premier point de raccordement 31 est disposé, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, en aval du premier échangeur de chaleur 9, entre ledit premier échangeur de chaleur 9 et le deuxième dispositif de détente 11.
Le deuxième point de raccordement 32 est quant à lui disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur 13, entre ledit échangeur de chaleur 13 et le compresseur 3.
La première boucle de fluide réfrigérant A, comporte également un premier échangeur de chaleur interne 19 (dit IHX en anglais pour « internai heat exchanger ») permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant à haute pression en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 et le fluide réfrigérant à basse pression passant dans la première branche de contournement 30. Ce premier échangeur de chaleur interne 19 comporte notamment une entrée et une sortie de fluide réfrigérant à basse pression en provenance du premier point de raccordement 31, ainsi qu’une entrée et une sortie de fluide réfrigérant à haute pression en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Par fluide réfrigérant à haute pression, on entend par là un fluide réfrigérant ayant subi une augmentation de pression au niveau du compresseur 3 et qui n’a pas encore subi de perte de pression au niveau d’un dispositif de détente. Par fluide réfrigérant à basse pression, on entend par là un fluide réfrigérant ayant subi une perte de pression au niveau d’un dispositif de détente.
La première boucle de fluide réfrigérant A comporte également :
° un deuxième échangeur de chaleur interne 19' permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant en sortie du deuxième dispositif de détente 11 et le fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur 13. Ce deuxième échangeur de chaleur interne 19' comporte notamment une entrée et une sortie de fluide réfrigérant en provenance du deuxième dispositif de détente 11, ainsi qu’une entrée et une sortie de fluide réfrigérant en provenance du deuxième échangeur de chaleur 13 ;
° un troisième dispositif de détente 12 disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur interne 19' entre ledit deuxième échangeur de chaleur interne 19' et le deuxième échangeur de chaleur 13 ;
° une deuxième branche de contournement 40 du deuxième dispositif de détente 11, du deuxième échangeur de chaleur interne 19' et du troisième dispositif de détente 12.
De préférence, le deuxième échangeur de chaleur interne 19' est dimensionné pour permettre une surchauffe inférieure ou égale à 5°C du fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur 13. Ce dimensionnement du deuxième échangeur de chaleur interne 19' permet de préserver le compresseur 3 en ne faisant pas circuler en son sein un fluide réfrigérant trop chaud qui pourrait le détériorer en mode pompe à chaleur.
La deuxième branche de contournement 40 peut relier plus spécifiquement un troisième point de raccordement 41 et un quatrième point de raccordement 42.
Le troisième point de raccordement 41 est de préférence disposé, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, en aval du premier point de raccordement 31, entre ledit premier point de raccordement 31 et le deuxième dispositif de détente 11.
Le quatrième point de raccordement 42 est quant à lui disposé en aval du troisième dispositif de détente 12, entre ledit troisième dispositif de détente 12 et le deuxième échangeur de chaleur 13.
Afin de limiter la place prise au sein du véhicule automobile, et réduire les coûts de production, il est possible d’imaginer un dispositif échangeur de chaleur particulier regroupant dans un même élément le deuxième dispositif de détente 11, le deuxième échangeur de chaleur interne 19', le troisième dispositif de détente 12 et le deuxième échangeur de chaleur 13.
La première boucle de fluide réfrigérant A peut également comporter une bouteille déshydratante 15 disposée en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5, plus précisément entre ledit échangeur de chaleur bifluide 5 et le premier échangeur de chaleur interne 19. Une telle bouteille déshydratante 15 disposée sur le côté haute pression du circuit de climatisation, c’est-à-dire en aval du compresseur 3 et en amont d’un dispositif de détente, a un encombrement moindre ainsi qu’un coût réduit par rapport à d’autres solutions de séparation de phase comme un accumulateur qui serait disposé du côté basse pression du circuit de climatisation, c’est-à-dire en amont du compresseur 3, notamment en amont du premier échangeur de chaleur interne 19.
Le circuit de climatisation inversible indirecte 1 comporte également un premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur 9 vers le deuxième échangeur de chaleur 13 ou vers la première branche de contournement 30.
Ce premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur 9 peut notamment comporter :
• une première vanne d’arrêt 22 disposée en aval du premier point de raccordement 31, entre ledit premier point de raccordement 31 et le deuxième dispositif de détente 11. Une alternative à cette première vanne d’arrêt 22 peut être que le deuxième dispositif de détente 11 comporte une fonction d’arrêt de sorte à pouvoir bloquer le fluide réfrigérant et l’empêcher de circuler, • une deuxième vanne d’arrêt 33 disposée sur la première branche de contournement 30.
Une autre alternative (non représentée) peut également être de disposer une vanne trois-voies au niveau du premier point de raccordement 31.
Le circuit de climatisation inversible indirecte 1 comporte également un deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur 9 vers le deuxième dispositif de détente 11 ou vers la deuxième branche de contournement 40.
Ce deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur 9 peut notamment comporter :
• la première vanne d’arrêt 22 disposée en aval du premier point de raccordement
31, entre le troisième point de raccordement 41 et le deuxième dispositif de détente 11. Une alternative à cette première vanne d’arrêt 22 peut être que le deuxième dispositif de détente 11 comporte une fonction d’arrêt de sorte à pouvoir bloquer le fluide réfrigérant et l’empêcher de circuler, • une troisième vanne d’arrêt 43 disposée sur la deuxième branche de contournement 40.
Une autre alternative (non représentée) peut également être de disposer une vanne trois-voies au niveau du troisième point de raccordement 41.
Par vanne d’arrêt, vanne trois-voies ou dispositif de détente avec fonction d’arrêt, on entend ici des éléments mécaniques ou électromécaniques pouvant être pilotés par une unité de commande électronique embarquée dans le véhicule automobile.
Les premier 7 et deuxième 11 dispositifs de détente peuvent être des détendeurs électroniques, c’est à dire dont la pression du fluide réfrigérant en sortie est contrôlée par une électro-vanne dont la position d’ouverture détermine la pression du fluide en sortie. Un tel détendeur électronique est notamment apte à laisser passer le fluide réfrigérant sans perte de pression lorsque ladite électro-vanne est ouverte complètement.
Les premier 7 et deuxième 11 dispositifs de détente peuvent également être des détendeurs thermostatiques parallèles (c’est à dire comportant dans leur bulbe thermostatique le même fluide que dans le circuit de climatisation) ou croisés (c’est à dire comportant dans leur bulbe thermostatique un fluide différent de celui du circuit de climatisation).
Selon un mode de réalisation préféré, le premier dispositif de détente 7 est un détendeur électronique pilotable par une unité de contrôle intégrée au véhicule et le deuxième dispositif de détente 11 est un détendeur thermo statique.
Le premier dispositif de détente 7 est contrôlé par la mesure de la température du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 via par exemple un bulbe thermostatique où un capteur de température.
Le deuxième dispositif de détente 11 est contrôlé par la mesure de la température du fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur 13, plus précisément en aval du deuxième échangeur de chaleur interne 19', via par exemple un bulbe thermostatique où un capteur de température.
Lesdits premier 7 et deuxième 11 dispositifs de détente peuvent chacun être contournés par une conduite de dérivation A' propre, comportant notamment une vanne d’arrêt 25, comme illustré sur la figure 2. Cette conduite de dérivation A' permet au fluide réfrigérant de contourner respectivement le premier 7 et/ou deuxième 11 dispositifs de détente sans qu’il subisse une perte de pression. De préférence, au moins le deuxième dispositif de détente 11 est un détendeur thermostatique comportant une conduite de dérivation A'.
Le troisième dispositif de détente 12 peut être quant à lui un orifice calibré, fixe ou variable. Le troisième dispositif de détente 12 peut également être un clapet antiretour dont les pertes de charge sont suffisantes pour permettre une perte pression du fluide réfrigérant.
La deuxième boucle de fluide caloporteur B peut comporter quant à elle :
° l’échangeur de chaleur bifluide 5, ° une première conduite de circulation 50 de fluide caloporteur comportant un troisième échangeur de chaleur 54 destiné à être traversé par un flux d’air intérieur 100 au véhicule automobile, et reliant un premier point de jonction 61 disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5 et un deuxième point de jonction 62 disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide 5, ° une deuxième conduite de circulation 60 de fluide caloporteur comportant un quatrième échangeur de chaleur 64 destiné à être traversé par un flux d’air extérieur 200 au véhicule automobile, et reliant le premier point de jonction 61 disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5 et le deuxième point de jonction 62 disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide 5, et ° une pompe 17 disposée en aval ou en amont de l’échangeur de chaleur bifluide 5, entre le premier point de jonction 61 et le deuxième point de jonction 62.
Le circuit de climatisation inversible indirecte 1 comporte au sein de la deuxième boucle de fluide caloporteur B un dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide 5 vers la première conduite de circulation 50 et/ou vers la deuxième conduite de circulation 60.
Comme illustré sur les figures 1 et 3, ledit dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide 5 peut notamment comporter une troisième vanne d’arrêt 63 disposée sur la deuxième conduite de circulation 60 afin de bloquer ou non le fluide caloporteur et de l’empêcher de circuler dans ladite deuxième conduite de circulation 60.
Le circuit de climatisation inversible indirect 1 peut également comporter un volet d’obstruction 310 du flux d’air intérieur 100 traversant le troisième échangeur de chaleur 54, comme illustré sur la figure 1.
Ce mode de réalisation permet notamment de limiter le nombre de vannes sur la deuxième boucle de fluide caloporteur B et permet ainsi de limiter les coûts de production.
Selon un mode de réalisation alternatif illustré à la figure 3, le dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide 5 peut notamment comporter • une troisième vanne d’arrêt 63 disposée sur la deuxième conduite de circulation afin de bloquer ou non le fluide caloporteur et de l’empêcher de circuler dans ladite deuxième conduite de circulation 60, et • une quatrième vanne d’arrêt 53 disposée sur la première conduite de circulation afin de bloquer ou non le fluide caloporteur et de l’empêcher de circuler dans ladite première conduite de circulation 50.
La deuxième boucle de fluide caloporteur B peut également comporter un élément électrique chauffant 55 du fluide caloporteur. Ledit élément électrique chauffant 55 est notamment disposé, dans le sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5, entre ledit échangeur de chaleur bifluide 5 et le premier point de jonction 61.
La présente invention concerne également un procédé de fonctionnement du circuit de climatisation inversible indirect 1 selon différents modes de fonctionnement illustrés aux figures 4a à 11. Sur les figures 4a, 5a, 6a, 7a, 8, 9 et 10 seuls les éléments dans lesquels le fluide réfrigérant et/ou le fluide caloporteur circulent sont représentés. Le sens de circulation du fluide réfrigérant et/ou du fluide caloporteur est représenté par des flèches.
La figure 4a montre un mode de refroidissement dans lequel :
• le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, l’échangeur de chaleur bifluide 5, le premier échangeur de chaleur interne 19 et le premier dispositif de détente 7 où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite successivement dans le premier échangeur de chaleur 9, la première branche de contournement 30 où il passe dans le premier échangeur de chaleur interne 19 avant de retourner au compresseur 3, • le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le quatrième échangeur de chaleur 64 de la deuxième conduite de circulation 60.
Comme illustré par la figure 4a, une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le troisième échangeur de chaleur 54 de la première conduite de circulation 50 et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le quatrième échangeur de chaleur 64 de la deuxième conduite de circulation 50. Le volet d’obstruction 310 est fermé de sorte à empêcher le flux d’air intérieur fOO de circuler dans le troisième échangeur de chaleur 54.
Les variations de pression et d’enthalpie que subit le fluide réfrigérant lors de ce mode de refroidissement, sont illustrées sur le diagramme pression / enthalpie de la figure 4b dans lequel la pression est indiquée en pascal Pa et l’enthalpie en joule J. La courbe X représente la courbe de saturation du fluide réfrigérant.
Le fluide réfrigérant à l’entrée du compresseur 3 est en phase gazeuse et à basse pression. Le fluide réfrigérant subit une compression, illustrée par la flèche 300, en passant dans le compresseur 3. Ledit fluide réfrigérant est alors dit à haute pression.
Le fluide réfrigérant à haute pression traverse l’échangeur de chaleur bifluide 5 et subit une perte d’enthalpie, illustrée par la flèche 500, du fait du passage en phase liquide du fluide réfrigérant et du transfert d’enthalpie vers le fluide caloporteur de la deuxième boucle de fluide caloporteur B. Le fluide réfrigérant à haute pression perd alors de l’enthalpie tout en restant à une pression constante.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur interne 19 où il perd de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 190a. Cette enthalpie est transférée au fluide réfrigérant à basse pression comme illustré par la flèche 190b.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant à haute pression subit une perte de pression isenthalpique, illustrée par la flèche 700 et croise la courbe de saturation X, ce qui le fait passer dans un état de mélange liquide plus gaz. Le fluide réfrigérant est maintenant dit à basse pression.
Le fluide réfrigérant à basse pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur 9 où il gagne de l’enthalpie comme illustré par la flèche 900 en refroidissant le flux d’air intérieur 100. Le fluide réfrigérant à basse pression rejoint ainsi la courbe de saturation X et repasse à l’état gazeux. A la sortie du premier échangeur de chaleur 9, le fluide réfrigérant est redirigé vers la première branche de contournement 30.
Le fluide réfrigérant à basse pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur interne 19 où il gagne de nouveau de l’enthalpie issue du fluide réfrigérant à haute pression traversant le premier échangeur de chaleur interne 19, comme illustré par la flèche 190b. Le fluide réfrigérant à basse pression retourne ensuite vers le compresseur 3.
Ce mode de refroidissement est utile pour refroidir le flux d’air intérieur 100.
Dans ce mode de refroidissement, le premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant est configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Cela est notamment possible en fermant la première vanne d’arrêt 22 et en ouvrant la deuxième vanne d’arrêt 33 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 ne circule pas dans le deuxième échangeur de chaleur 13 et passe dans la première branche de contournement 30.
Le deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant est quant à lui configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la deuxième branche de contournement 40.
Cela est notamment possible en fermant la troisième vanne d’arrêt 43.
L’utilisation du premier échangeur de chaleur interne 19 permet de diminuer l’enthalpie du fluide réfrigérant à haute pression en entrée du premier dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant à l’état liquide en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 est refroidi par le fluide réfrigérant à l’état gazeux et à basse pression sortant du premier échangeur de chaleur 9. La différence d’enthalpie aux bornes du premier échangeur de chaleur 9 augmente sensiblement ce qui permet à la fois, une augmentation de la puissance frigorifique disponible au niveau dudit premier échangeur de chaleur 9 qui refroidit le flux d’air 100 et cela entraîne donc une amélioration du coefficient de performance (ou COP pour « coefficient of performance »).
De plus, l’ajout d’enthalpie au fluide réfrigérant à basse pression au niveau du premier échangeur de chaleur interne 19 permet de limiter la proportion de fluide réfrigérant en phase liquide avant sont entrée dans le compresseur 3, notamment lorsque le circuit de climatisation 1 comporte une bouteille déshydratante 15 disposée en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Au niveau de la deuxième boucle de fluide caloporteur B, le fluide caloporteur gagne de l’enthalpie issue du fluide réfrigérant au niveau de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Comme illustré sur la figure 4a, une portion du fluide caloporteur circule dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur ne perd cependant pas d’enthalpie car le volet d’obstruction 310 est refermé et bloque le flux d’air intérieur 100 de sorte qu’il ne traverse pas le troisième échangeur de chaleur 54.
Une autre portion du fluide caloporteur circule dans la deuxième conduite de circulation 60 et traverse le quatrième échangeur de chaleur 64. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie au niveau dudit échangeur de chaleur 64 en la relâchant dans le flux d’air extérieur 200. La troisième vanne d’arrêt 63 est ouverte pour permettre le passage du fluide caloporteur.
Une solution alternative (non représentée) pour que le fluide caloporteur n’échange pas avec le flux d’air intérieur 100 au niveau du troisième échangeur de chaleur 54, est de munir, comme sur la figure 3, la première conduite de circulation 50 de la quatrième vanne d’arrêt 53 et de la fermer de sorte à empêcher le fluide caloporteur de circuler dans ladite première conduite de circulation 50.
La figure 5a montre un premier mode de déshumidification dans lequel :
• le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, l’échangeur de chaleur bifluide 5, le premier échangeur de chaleur interne 19, le premier dispositif de détente 7 où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, le premier échangeur de chaleur 9, la deuxième branche de contournement 40, le deuxième échangeur de chaleur 13 et le deuxième échangeur de chaleur interne
19' avant de retourner au compresseur 3, • une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le troisième échangeur de chaleur 54 de la première conduite de circulation 50 et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le quatrième échangeur de chaleur 64 de la deuxième conduite de circulation 50, • le volet d’obstruction 310 est ouvert de sorte à permettre au flux d’air intérieur 100 de circuler dans le troisième échangeur de chaleur 54.
Les variations de pression et d’enthalpie que subit le fluide réfrigérant lors de ce premier mode de déshumidification, sont illustrées sur le diagramme pression / enthalpie de la figure 5b dans lequel la pression est indiquée en pascal Pa et l’enthalpie en joule J. La courbe X représente la courbe de saturation du fluide réfrigérant.
Le fluide réfrigérant à l’entrée du compresseur 3 est en phase gazeuse. Le fluide réfrigérant subit une compression, illustrée par la flèche 300, en passant dans le compresseur 3. Ledit fluide réfrigérant est alors dit à haute pression.
Le fluide réfrigérant à haute pression traverse l’échangeur de chaleur bifluide 5 et subit une perte d’enthalpie, illustrée par la flèche 500, du fait du passage en phase liquide du fluide réfrigérant et du transfert d’enthalpie vers le fluide caloporteur de la deuxième boucle de fluide caloporteur B. Le fluide réfrigérant à haute pression perd alors de l’enthalpie tout en restant à une pression constante.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur interne 19 où il ne perd pas d’enthalpie car il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant à basse pression dans la première branche de contournement 30 et dans ledit premier échangeur de chaleur interne 19.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant subit une perte de pression isenthalpique, illustrée par la flèche 700 et croise la courbe de saturation X, ce qui le fait passer dans un état de mélange liquide plus gaz. Le fluide réfrigérant est maintenant dit à basse pression.
Le fluide réfrigérant à basse pression traverse ensuite le premier échangeur de chaleur 9 où il gagne de l’enthalpie comme illustré par la flèche 900 en refroidissant le flux d’air intérieur 100.
A la sortie du premier échangeur de chaleur 9, le fluide réfrigérant à basse pression est redirigé vers la deuxième branche de contournement 40 et vers le deuxième échangeur de chaleur 13.
Le fluide réfrigérant à basse pression traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 13 où il continue de gagner de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 130, en absorbant de l’enthalpie du flux d’air extérieur 200. Le fluide réfrigérant rejoint ainsi la courbe de saturation X et repasse à l’état gazeux.
Le fluide réfrigérant à basse pression passe ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur interne 19' où il ne perd pas d’enthalpie car il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant dans ledit deuxième échangeur de chaleur interne 19' en amont du deuxième échangeur de chaleur 13. Le fluide réfrigérant à basse pression retourne ensuite vers le compresseur 3.
Dans ce premier mode de déshumidification, le premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant est configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la première branche de contournement 30.
Cela est notamment possible en fermant la deuxième vanne d’arrêt 33 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 ne circule pas dans la première branche de contournement 30 et passe dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Le deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant est quant à lui configuré de sorte que le fluide réfrigérant circule dans la deuxième branche de contournement 40.
Cela est notamment possible en ouvrant la troisième vanne d’arrêt 43 et en fermant la première vanne d’arrêt 22 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 circule dans la deuxième branche de contournement 40 et contourne le deuxième dispositif de détente 11, le deuxième échangeur de chaleur interne 19' et le troisième dispositif de détente 12 avant de passer dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Dans ce premier mode de déshumidification, aucun des premier 19 ou deuxième 19' échangeur de chaleur interne n’est actif.
Au niveau de la deuxième boucle de fluide caloporteur B, le fluide caloporteur gagne de l’enthalpie issue du fluide réfrigérant au niveau de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Comme illustré sur la figure 5a, une portion du fluide caloporteur circule dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie en réchauffant le flux d’air intérieur 100. Pour cela, le volet d’obstruction 310 est ouvert ou la quatrième vanne d’arrêt 53 est ouverte.
Une autre portion du fluide caloporteur circule dans la deuxième conduite de circulation 60 et traverse le quatrième échangeur de chaleur 64. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie au niveau dudit échangeur de chaleur 64 en la relâchant dans le flux d’air extérieur 200. La troisième vanne d’arrêt 63 est ouverte pour permettre le passage du fluide caloporteur.
Ce premier mode de déshumidification est utile pour, lorsque la température extérieure est supérieure à zéro, déshumidifier le flux d’air intérieur 100 en lui faisant subir un refroidissement au niveau du premier échangeur de chaleur 9 et en le réchauffant au niveau du troisième échangeur de chaleur 54.
La figure 6a montre un deuxième mode de déshumidification dans lequel :
• le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, l’échangeur de chaleur bifluide 5, le premier échangeur de chaleur interne 19, le premier dispositif de détente 7 où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le premier échangeur de chaleur 9, le deuxième dispositif de détente 11 où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne 19', le troisième dispositif de détente 12 où ledit fluide réfrigérant subit une troisième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur 13 et le deuxième échangeur de chaleur interne 19' avant de retourner au compresseur 3, • une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le troisième échangeur de chaleur 54 de la première conduite de circulation 50 et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule dans le quatrième échangeur de chaleur 64 de la deuxième conduite de circulation 50, • le volet d’obstruction 310 est ouvert de sorte à permettre au flux d’air intérieur 100 de circuler dans le troisième échangeur de chaleur 54.
Les variations de pression et d’enthalpie que subit le fluide réfrigérant lors de ce deuxième mode de déshumidification, sont illustrées sur le diagramme pression / enthalpie de la figure 6b dans lequel la pression est indiquée en pascal Pa et l’enthalpie en joule J. La courbe X représente la courbe de saturation du fluide réfrigérant.
Le fluide réfrigérant à l’entrée du compresseur 3 est en phase gazeuse. Le fluide réfrigérant subit une compression, illustrée par la flèche 300, en passant dans le compresseur 3. Ledit fluide réfrigérant est alors dit à haute pression.
Le fluide réfrigérant à haute pression traverse l’échangeur de chaleur bifluide 5 et subit une perte d’enthalpie, illustrée par la flèche 500, du fait du passage en phase liquide du fluide réfrigérant et du transfert d’enthalpie vers le fluide caloporteur de la deuxième boucle de fluide caloporteur B. Le fluide réfrigérant à haute pression perd alors de l’enthalpie tout en restant à une pression constante.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur interne 19 où il ne perd pas d’enthalpie car il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant à basse pression dans la première branche de contournement 30 et dans ledit premier échangeur de chaleur interne 19.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant subit une première perte de pression isenthalpique, illustrée par la flèche 700 et traverse sa courbe de saturation X, ce qui le fait passer dans un état de mélange liquide plus gaz.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le premier échangeur de chaleur 9 où il gagne de l’enthalpie comme illustré par la flèche 900 en refroidissant le flux d’air intérieur 100.
A la sortie du premier échangeur de chaleur 9, le fluide réfrigérant est redirigé vers le deuxième dispositif de détente 11 où il subit une deuxième perte de pression isenthalpique, illustrée par la flèche 110.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur interne 19' où il perd une faible quantité d’enthalpie comme le montre la flèche 190'a. Cette faible quantité d’enthalpie est récupérée par le fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur 13 comme le montre la flèche 190'b.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le troisième dispositif de détente 12 où il subit une troisième perte de pression isenthalpique comme le montre la flèche 120. Le fluide est maintenant dit à basse pression.
Le fluide réfrigérant à basse pression traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 13 où il gagne de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 130, en absorbant de l’enthalpie du flux d’air extérieur 200. Le fluide réfrigérant rejoint ainsi la courbe de saturation X et repasse à l’état gazeux.
Le fluide réfrigérant à basse pression passe ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur interne 19' où il gagne de nouveau de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 190'b. Le fluide réfrigérant à basse pression retourne ensuite vers le compresseur
3.
Dans ce deuxième mode de déshumidification, le premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant est configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la première branche de contournement 30.
Cela est notamment possible en fermant la deuxième vanne d’arrêt 33 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 ne circule pas dans la première branche de contournement 30 et passe dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Le deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant est quant à lui configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la deuxième branche de contournement 40.
Cela est notamment possible en fermant la troisième vanne d’arrêt 43 et en ouvrant la première vanne d’arrêt 22 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 circule dans le deuxième dispositif de détente 11, le deuxième échangeur de chaleur interne 19' et le troisième dispositif de détente 12 avant de passer dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Dans ce deuxième mode de déshumidification, seul le deuxième échangeur de chaleur interne 19' est actif. Cependant sont action est limitée et peu d’enthalpie est échangée à son niveau.
Au niveau de la deuxième boucle de fluide caloporteur B, le fluide caloporteur gagne de l’enthalpie issue du fluide réfrigérant au niveau de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Comme illustré sur la figure 6a, une portion du fluide caloporteur circule dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie en réchauffant le flux d’air intérieur 100. Pour cela, le volet d’obstruction 310 est ouvert ou la quatrième vanne d’arrêt 53 est ouverte.
Une autre portion du fluide caloporteur circule dans la deuxième conduite de circulation 60 et traverse le quatrième échangeur de chaleur 64. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie au niveau dudit échangeur de chaleur 64 en la relâchant dans le flux d’air extérieur 200. La troisième vanne d’arrêt 63 est ouverte pour permettre le passage du fluide caloporteur.
Ce deuxième mode de déshumidification est utile pour, lorsque la température extérieure est inférieure à zéro, déshumidifier le flux d’air intérieur 100 en lui faisant subir un refroidissement au niveau du premier échangeur de chaleur 9 et en le réchauffant au niveau du troisième échangeur de chaleur 54, et ce tout en évitant la formation de givre au niveau du deuxième échangeur de chaleur 13 du fait que le fluide réfrigérant a été réchauffé dans le premier échangeur de chaleur 9 avant d’arriver dans le deuxième échangeur de chaleur 13. Pour que ce deuxième mode de déshumidification soit possible, il est nécessaire que le troisième dispositif de détente 12 soit variable, c’est-à-dire que la perte de pression dont il est capable puisse varier. En effet, dans ce deuxième mode de déshumidification, la perte de pression au niveau de ce troisième dispositif de détente 12 est plus importante, par exemple de l’ordre de 3 bars, que la perte de pression lors d’un fonctionnement en mode pompe à chaleur (décrit ci-dessous) où la perte de pression peut être que de l’ordre de 1 bar.
La figure 7a montre un mode pompe à chaleur dans lequel :
• le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, l’échangeur de chaleur bifluide 5, le premier échangeur de chaleur interne 19, le premier dispositif de détente 7 que le fluide réfrigérant traverse ou contourne sans perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite successivement dans le premier échangeur de chaleur 9, le deuxième dispositif de détente 11 où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne 19', le troisième dispositif de détente 12 où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur 13 et ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur interne 19' avant de retourner au compresseur 3, • le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide 5 circule uniquement dans le troisième échangeur de chaleur 54 de la première conduite de circulation 50, • le volet d’obstmction 310 est ouvert de sorte à permettre au flux d’air intérieur 100 de circuler dans le troisième échangeur de chaleur 54.
Par pression intermédiaire, on entend ici une pression située entre la basse pression du fluide réfrigérant lorsqu’il entre dans le compresseur 3 et la haute pression du fluide réfrigérant en sortie dudit compresseur 3.
Les variations de pression et d’enthalpie que subit le fluide réfrigérant lors de ce mode pompe à chaleur, sont illustrées sur le diagramme pression / enthalpie de la figure 7b dans lequel la pression est indiquée en pascal Pa et l’enthalpie en joule J. La courbe X représente la courbe de saturation du fluide réfrigérant.
Le fluide réfrigérant à l’entrée du compresseur 3 est en phase gazeuse. Le fluide réfrigérant subit une compression, illustrée par la flèche 300, en passant dans le compresseur 3. Ledit fluide réfrigérant est alors dit à haute pression.
Le fluide réfrigérant à haute pression traverse l’échangeur de chaleur bifluide 5 et subit une perte d’enthalpie, illustrée par la flèche 500, du fait du passage en phase liquide du fluide réfrigérant et du transfert d’enthalpie vers le fluide caloporteur de la deuxième boucle de fluide caloporteur B. Le fluide réfrigérant à haute pression perd alors de l’enthalpie tout en restant à une pression constante.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier échangeur de chaleur interne 19 où il ne perd pas d’enthalpie car il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant à basse pression dans la première branche de contournement 30 et dans ledit premier échangeur de chaleur interne 19.
Le fluide réfrigérant à haute pression passe ensuite dans le premier dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant traverse le premier dispositif de détente 7 sans subir de perte de pression ou le contourne.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le premier échangeur de chaleur 9 où il perd de l’enthalpie comme illustré par la flèche 900 en réchauffant le flux d’air intérieur 100.
A la sortie du premier échangeur de chaleur 9, le fluide réfrigérant est redirigé vers le deuxième échangeur de chaleur 13. Avant d’arriver au deuxième échangeur de chaleur 13, le fluide réfrigérant passe dans le deuxième dispositif de détente 11 où il subit une première perte de pression isenthalpique. Le fluide réfrigérant passe à une pression intermédiaire.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur interne 19' où il perd de l’enthalpie comme le montre la flèche 190'a. Cette enthalpie est récupérée par le fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur 13 comme le montre la flèche 190'b.
Le fluide réfrigérant traverse ensuite le troisième dispositif de détente 12 où il subit une deuxième perte de pression isenthalpique comme le montre la flèche 120. Le fluide est maintenant dit à basse pression.
Le fluide réfrigérant à basse pression traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 13 où il gagne de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 130, en absorbant de l’enthalpie du flux d’air extérieur 200. Le fluide réfrigérant rejoint ainsi la courbe de saturation X et repasse à l’état gazeux.
Le fluide réfrigérant à basse pression passe ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur interne 19' où il gagne de nouveau de l’enthalpie, comme illustré par la flèche 190'b. Le fluide réfrigérant à basse pression retourne ensuite vers le compresseur
3.
Dans ce mode pompe à chaleur, le premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant est configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la première branche de contournement 30.
Cela est notamment possible en fermant la deuxième vanne d’arrêt 33 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 ne circule pas dans la première branche de contournement 30 et passe dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Le deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant est quant à lui configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la deuxième branche de contournement 40.
Cela est notamment possible en fermant la troisième vanne d’arrêt 43 et en ouvrant la première vanne d’arrêt 22 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 circule dans le deuxième dispositif de détente 11, le deuxième échangeur de chaleur interne 19' et le troisième dispositif de détente 12 avant de passer dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Dans ce mode pompe à chaleur, seul le deuxième échangeur de chaleur interne 19' est actif. L’ajout d’enthalpie au fluide réfrigérant à basse pression au niveau du deuxième échangeur de chaleur interne 19' permet de limiter la proportion de fluide réfrigérant en phase liquide avant son entrée dans le compresseur 3, notamment lorsque le circuit de climatisation 1 comporte une bouteille déshydratante 15 disposée en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 5. Ce deuxième échangeur de chaleur interne 19' et notamment le troisième dispositif de détente 12 permet que le fluide réfrigérant en sortie dudit deuxième échangeur de chaleur interne 19' soit surchauffé. Cette surchauffe est mesurée par le deuxième dispositif de détente 11 qui adapte sa perte de pression et permet que le fluide réfrigérant en entrée du deuxième dispositif de détente 13 soit dans un état de mélange liquide plus gaz. Cet état permet notamment un meilleur fonctionnement et une meilleure longévité au deuxième échangeur de chaleur 13.
Au niveau de la deuxième boucle de fluide caloporteur B, le fluide caloporteur gagne de l’enthalpie issue du fluide réfrigérant au niveau de l’échangeur de chaleur bifluide 5.
Comme illustré sur la figure 7a, le fluide caloporteur circule dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie en réchauffant le flux d’air intérieur 100. Pour cela, le volet d’obstruction 310 est ouvert et/ou la quatrième vanne d’arrêt 53 est ouverte. La troisième vanne d’arrêt 63 est quant à elle fermée pour empêcher le passage du fluide caloporteur dans la deuxième conduite de circulation 60.
Ce mode pompe à chaleur est utile pour réchauffer le flux d’air intérieur 100 à la fois au niveau du premier échangeur de chaleur 9 et du troisième échangeur de chaleur en absorbant de l’enthalpie du flux d’air extérieur 200 au niveau du deuxième échangeur de chaleur 13.
De plus, l’élément électrique chauffant 55 peut être en fonctionnement afin de fournir un apport supplémentaire d’énergie calorifique au fluide caloporteur pour réchauffer le flux d’air intérieur 100.
La figure 8 montre un premier mode de dégivrage dans lequel seule la première boucle de fluide réfrigérant A est en fonctionnement.
Dans ce premier mode de dégivrage, le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, l’échangeur de chaleur bifluide 5, le premier échangeur de chaleur interne 19, le premier dispositif de détente 7 où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, le premier échangeur de chaleur 9, la deuxième branche de contournement 40 et le deuxième échangeur de chaleur 13 et le deuxième échangeur de chaleur interne 19' avant de retourner au compresseur 3.
Ce premier mode de dégivrage est utile pour apporter du fluide réfrigérant chaud au niveau du deuxième échangeur de chaleur 13 afin d’éviter la formation de givre à son niveau.
Dans ce premier mode de dégivrage, le premier dispositif de détente 7 laisse passer le fluide réfrigérant sans qu’il subisse une perte de pression ou est contourné. Le fluide réfrigérant traverse le premier échangeur de chaleur 9 en ne perdant pas ou peu d’enthalpie, par exemple du fait d’un arrêt du flux d’air intérieur 100.
Le fluide réfrigérant passe ensuite dans la deuxième branche de contournement 40. Le fluide réfrigérant traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 13 où il libère son enthalpie afin d’éviter la formation de givre.
Les premier 19 et deuxième 19' échangeur de chaleur interne n’ont ici pas d’influence car le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur ne passe ni dans la première branche de contournement 30 et donc pas par le premier échangeur de chaleur interne 19, ni par le deuxième échangeur de chaleur interne 19'.
Dans ce premier mode de dégivrage, le premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant est configuré de sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas dans la première branche de contournement 30.
Cela est notamment possible en fermant la deuxième vanne d’arrêt 33 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 ne circule pas dans la première branche de contournement 30 et passe dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Le deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant est quant à lui configuré de sorte que le fluide réfrigérant circule dans la deuxième branche de contournement 40.
Cela est notamment possible en ouvrant la troisième vanne d’arrêt 43 et en fermant la première vanne d’arrêt 22 afin que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 9 circule dans la deuxième branche de contournement 40 et contourne le deuxième dispositif de détente 11, le deuxième échangeur de chaleur interne 19' et le troisième dispositif de détente 12 avant de passer dans le deuxième échangeur de chaleur 13.
Les figures 9 et 10 montrent un deuxième et un troisième mode de dégivrage où seule la deuxième boucle de fluide caloporteur B est en fonctionnement.
Dans le deuxième mode de dégivrage, illustré à la figure 9, le fluide caloporteur propulsé par la pompe 17 passe par l’échangeur de chaleur 5 mais n’échange pas d’enthalpie avec le fluide réfrigérant de la première boucle de fluide réfrigérant A du fait que cette dernière ne fonctionne pas, par exemple par arrêt du compresseur 3.
Le fluide caloporteur traverse ensuite l’élément électrique chauffant 55 qui est en fonctionnement et réchauffe ledit fluide caloporteur.
Une portion du fluide caloporteur circule dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur ne perd cependant pas d’enthalpie car le volet d’obstruction 310 est refermé et bloque le flux d’air intérieur 100 de sorte qu’il ne traverse pas le troisième échangeur de chaleur 54.
Une autre portion du fluide caloporteur circule dans la deuxième conduite de circulation 60 et traverse le quatrième échangeur de chaleur 64. Le fluide caloporteur perd de l’enthalpie au niveau dudit échangeur de chaleur 64 en la relâchant dans le flux d’air extérieur 200 et permet de réchauffer le deuxième échangeur de chaleur 13 afin d’éviter la formation de givre sur ce dernier. La troisième vanne d’arrêt 63 est ouverte pour permettre le passage du fluide caloporteur.
Le troisième mode de dégivrage illustré à la figure 10 est similaire au deuxième mode de dégivrage de la figure 9, à la différence que le fluide caloporteur ne circule pas dans la première conduite de circulation 50 du fait de la présence et de la fermeture de la quatrième vanne d’arrêt 53. Tout le fluide réfrigérant passe donc dans la deuxième conduite de circulation 60 et traverse le quatrième échangeur de chaleur 64.
La figure 11 montre un mode de chauffage électrique où seule la deuxième boucle de fluide caloporteur B est en fonctionnement.
Dans ce deuxième mode de chauffage électrique, le fluide caloporteur propulsé par la pompe 17 passe par l’échangeur de chaleur 5 mais n’échange pas d’enthalpie avec le fluide réfrigérant de la première boucle de fluide réfrigérant A du fait que cette dernière ne fonctionne pas, par exemple par arrêt du compresseur 3.
Le fluide caloporteur traverse ensuite l’élément électrique chauffant 55 qui est en fonctionnement et réchauffe ledit fluide caloporteur.
Le fluide caloporteur circule uniquement dans la première conduite de circulation 50 et traverse le troisième échangeur de chaleur 54. Le fluide caloporteur perd de la chaleur en la transmettant au flux d’air intérieur 100. Pour que le flux d’air intérieur 100 traverse le troisième échangeur de chaleur 54, le volet d’obstruction 310 est ouvert et/ou la quatrième vanne d’arrêt 53 est ouverte.
Le fluide caloporteur ne circule pas dans la deuxième conduite de circulation 60 du fait que la troisième vanne d’arrêt 63 est fermée.
Ainsi, on voit bien que de part son architecture, le circuit de climatisation 1 permet un fonctionnement dans un mode de refroidissement ayant une performance frigorifique et un COP améliorés et dans un mode pompe à chaleur où son efficacité est peu réduite par l’effet d’un échangeur de chaleur interne et où le deuxième échangeur de chaleur est préservé car le fluide réfrigérant le traversant est toujours dans un état de mélange gaz plus liquide.

Claims (13)

  1. REVENDICATIONS
    1. Circuit de climatisation inversible indirect (1) pour véhicule automobile comportant :
    • une première boucle de fluide réfrigérant (A) dans laquelle circule un fluide réfrigérant, ladite première boucle de fluide réfrigérant (A) comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant :
    ° un compresseur (3), ° un premier dispositif de détente (7), ° un premier échangeur de chaleur (9), ° un deuxième dispositif de détente (11), ° un deuxième échangeur de chaleur (13), ° une première branche de contournement (30) du deuxième échangeur de chaleur (13), • une deuxième boucle de fluide caloporteur (B) dans laquelle circule un fluide caloporteur, • un échangeur de chaleur bifluide (5) agencé conjointement sur la première boucle de fluide réfrigérant (A) en aval du compresseur (3), entre ledit compresseur (3) et le premier dispositif de détente (7), et sur la deuxième boucle de fluide caloporteur (B), de façon à permettre les échanges de chaleur entre la première boucle de fluide réfrigérant (A) et la deuxième boucle de fluide caloporteur (B), et • un premier échangeur de chaleur interne (19), permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant à haute pression en sortie de l'échangeur de chaleur bifluide (5) et le fluide réfrigérant à basse pression traversant la première branche de contournement (30), caractérisé en ce que la première boucle de fluide réfrigérant (A) comporte également :
    ° un deuxième échangeur de chaleur interne (19') permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant en sortie du deuxième dispositif de détente (11) et le fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur (13), ° un troisième dispositif de détente (12) disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur interne (19') entre ledit deuxième échangeur de chaleur interne (19') et le deuxième échangeur de chaleur (13), et ° une deuxième branche de contournement (40) du deuxième dispositif de détente (11), du deuxième échangeur de chaleur interne (19') et du troisième dispositif de détente (12).
  2. 2. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il comporte un premier dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur (9) vers le deuxième échangeur de chaleur (13) ou vers la première branche de contournement (30).
  3. 3. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte un deuxième dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance du premier échangeur de chaleur (9) vers le deuxième dispositif de détente (11) ou vers la deuxième branche de contournement (40)
  4. 4. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier dispositif de détente (7) est un détendeur électronique pilotable par une unité de contrôle intégrée au véhicule et que le deuxième dispositif de détente (11) est un détendeur thermostatique.
  5. 5. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième dispositif de détente (11) est un détendeur thermo statique intégrant une fonction d’arrêt.
  6. 6. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième boucle de fluide caloporteur (B) comporte :
    ° l’échangeur de chaleur bifluide (5), ° une première conduite de circulation (50) de fluide caloporteur comportant un troisième échangeur de chaleur (54) destiné à être traversé par un flux d’air intérieur (100) au véhicule automobile, et reliant un premier point de jonction (61) disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide (5) et un deuxième point de jonction (62) disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide (5), ° une deuxième conduite de circulation (60) de fluide caloporteur comportant un quatrième échangeur de chaleur (64) destiné à être traversé par un flux d’air extérieur (200) au véhicule automobile, et reliant le premier point de jonction (61) disposé en aval de l’échangeur de chaleur bifluide (5) et le deuxième point de jonction (62) disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide (5), et ° une pompe (17) disposée en aval ou en amont de l’échangeur de chaleur bifluide (5), entre le premier point de jonction (61) et le deuxième point de jonction (62).
  7. 7. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon la revendication précédente caractérisé en ce que la deuxième boucle de fluide caloporteur (B) comporte un élément électrique chauffant (55) du fluide caloporteur disposé, dans le sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide (5), entre ledit échangeur de chaleur bifluide (5) et le premier point de jonction (61).
  8. 8. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce qu’il comporte un dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l’échangeur de chaleur bifluide (5) vers la première conduite de circulation (50) et/ou vers la deuxième conduite de circulation (60).
  9. 9. Circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième échangeur de chaleur interne (19') est dimensionné pour permettre une surchauffe inférieure ou égale à 5°C du fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur de chaleur (13).
  10. 10. Procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications 6 à 9, selon un mode de refroidissement dans lequel :
    ° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur (3), l’échangeur de chaleur bifluide (5), le premier échangeur de chaleur interne (19) et le premier dispositif de détente (7) où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite successivement dans le premier échangeur de chaleur (9), la première branche de contournement (30) où il passe dans le premier échangeur de chaleur interne (19) avant de retourner au compresseur (3), ° le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule dans le quatrième échangeur de chaleur (64) de la deuxième conduite de circulation (50).
  11. 11. Procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications 6 à 9, selon un premier mode de déshumidification dans lequel :
    ° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur (3), l’échangeur de chaleur bifluide (5), le premier échangeur de chaleur interne (19), le premier dispositif de détente (7) où ledit fluide réfrigérant subit une perte de pression, le premier échangeur de chaleur (9), la deuxième branche de contournement (40), le deuxième échangeur de chaleur (13) et le deuxième échangeur de chaleur interne (19') avant de retourner au compresseur (3), ° une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule dans le troisième échangeur de chaleur (54) de la première conduite de circulation (50) et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule dans le quatrième échangeur de chaleur (64) de la deuxième conduite de circulation (60).
  12. 12. Procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications 6 à 9, selon un deuxième mode de déshumidification dans lequel :
    ° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur (3), l’échangeur de chaleur bifluide (5), le premier échangeur de chaleur interne (19), le premier dispositif de détente (7) où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le premier échangeur de chaleur (9), le deuxième dispositif de détente (11) où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne (19'), le troisième dispositif de détente (12) où ledit fluide réfrigérant subit une troisième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur (13) et le deuxième échangeur de chaleur interne (19') avant de retourner au compresseur (3), ° une portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule dans le troisième échangeur de chaleur (54) de la première conduite de circulation (50) et une autre portion du fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule dans le quatrième échangeur de chaleur (64) de la deuxième conduite de circulation (60).
  13. 13. Procédé de fonctionnement d’un circuit de climatisation inversible indirect (1) selon l’une des revendications 6 à 9, selon un mode pompe à chaleur dans lequel :
    ° le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur (3), l’échangeur de chaleur bifluide (5), le premier échangeur de chaleur interne (19), le premier dispositif de détente (7) que le fluide réfrigérant traverse ou contourné sans perte de pression, ledit fluide réfrigérant circule ensuite
    5 successivement dans le premier échangeur de chaleur (9), le deuxième dispositif de détente (11) où ledit fluide réfrigérant subit une première perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur interne (19'), le troisième dispositif de détente (12) où ledit fluide réfrigérant subit une deuxième perte de pression, le deuxième échangeur de chaleur (13) et ensuite dans le
    10 deuxième échangeur de chaleur interne (19') avant de retourner au compresseur (3), ° le fluide caloporteur en sortie de l’échangeur de chaleur bifluide (5) circule uniquement dans le troisième échangeur de chaleur (54) de la première conduite de circulation (50).
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