[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

FR2913759A1 - Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique. - Google Patents

Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique. Download PDF

Info

Publication number
FR2913759A1
FR2913759A1 FR0753788A FR0753788A FR2913759A1 FR 2913759 A1 FR2913759 A1 FR 2913759A1 FR 0753788 A FR0753788 A FR 0753788A FR 0753788 A FR0753788 A FR 0753788A FR 2913759 A1 FR2913759 A1 FR 2913759A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
pressure
turbine
air
booster
main
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0753788A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2913759B1 (fr
Inventor
Alain Guillard
Bot Patrick Le
Xavier Pontone
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to FR0753788A priority Critical patent/FR2913759B1/fr
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
Priority to BRPI0808718-0A priority patent/BRPI0808718B1/pt
Priority to CN2008800071781A priority patent/CN101883963B/zh
Priority to PCT/FR2008/050418 priority patent/WO2008129198A2/fr
Priority to JP2009553189A priority patent/JP5032596B2/ja
Priority to EP08775715.9A priority patent/EP2118601B1/fr
Priority to RU2009137758/06A priority patent/RU2479806C2/ru
Priority to US12/530,826 priority patent/US20110011130A1/en
Publication of FR2913759A1 publication Critical patent/FR2913759A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2913759B1 publication Critical patent/FR2913759B1/fr
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04139—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same compressor, possibly split on multiple compressor casings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04381—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion so-called companders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04812—Different modes, i.e. "runs" of operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/40—Air or oxygen enriched air, i.e. generally less than 30mol% of O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/04—Multiple expansion turbines in parallel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Dans un procédé de production d'au moins un gaz de l'air par distillation cryogénique au moins dans un premier mode de fonctionnement, une turbine auxiliaire (27) aspire une fraction gazeuse du débit d'air ayant été refroidie dans la ligne d'échange principale (7), la pression d'aspiration de la turbine auxiliaire est sensiblement supérieure ou substantiellement égale à la moyenne pression, préférablement supérieure ou substantiellement égale à la pression principale et une partie des constituants de l'air est produite sous forme liquide comme produit final et dans un deuxième mode de fonctionnement, le débit d'air traité dans la turbine auxiliaire est réduit et la production de liquide comme produit final est diminuée.

Description

Les procédés traditionnels de production de gaz de l'air sous forme
liquide ou gazeuse présentaient des architectures de procédés distinctes. Ainsi on trouvait : • un appareil de séparation de l'air produisant les constituants principaux (02, N2, Ar), à pression atmosphérique ou légèrement supérieure ; • une étape de compression des produits au moyen de compresseurs ; • un cycle indépendant de liquéfaction d'azote permettant de produire tout ou partie de chacun des constituants sous forme liquide si nécessaire. Cette configuration permettait une grande souplesse d'utilisation car chacune des trois fonctions mises en oeuvre (séparation, compression, liquéfaction) pouvait être opérée ou stoppée de façon indépendante sans affecter le fonctionnement des deux autres. Néanmoins, cette configuration souffre d'un manque de compétitivité important, compte tenu du coût très élevé de cette architecture, qui réclame un 15 appareil par fonction. Les procédés plus récents de production de gaz de l'air, que nous appelons procédés intégrés, présentent l'avantage de pouvoir combiner dans un seul équipement ces trois fonctions. Les appareils dits à pompe , incluant des cycles de détente d'air ou éventuellement d'azote, permettent de produire à 20 partir du même équipement les constituants de l'air sous forme gazeuse sous pression et liquide. Parmi ceux-ci, les procédé à paliers de vaporisation décalés pour délivrer des produits sous pression, tels que décrits dans le brevet EP-A-0504029 ou encore FR-A-2688052, sont particulièrement intéressants puisqu'ils permettent 25 la combinaison de ces fonctions à partir d'un unique compresseur d'air, à haute pression. L'efficacité énergétique de l'ensemble est comparable au procédé traditionnel et l'investissement est grandement diminué. Par contre la souplesse de production est affectée par la combinaison 3 en 1 des fonctions, et on pourra plus difficilement opérer ou arrêter une 30 fonction sans affecter l'ensemble. Le but de cette invention est de pouvoir combiner les avantages économiques des procédés intégrés, tout en conservant la souplesse et la flexibilité offerte par les procédés traditionnels.
Selon l'invention, il est prévu un procédé de production d'au moins un gaz de l'air par distillation cryogénique dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression opérant à une moyenne pression et une colonne basse pression opérant à une basse pression, thermiquement reliées entre elles dans lequel dans un premier et un deuxième mode de fonctionnement a) la totalité d'un débit d'air comprimé est portée à une haute pression, au moins 5 bars au dessus de la pression de la colonne moyenne pression, et épurée à cette haute pression, appelée pression principale ; b) cette pression principale est éventuellement variable en fonction des productions demandées ; c) une première partie du débit d'air à au moins la pression principale est refroidie dans une ligne d'échange jusqu'à une température intermédiaire de celle-ci et est détendue dans au moins une première turbine ; d) éventuellement une seconde partie du débit d'air est détendue dans au moins une seconde turbine (21B) dont les conditions d'admission et de refoulement diffèrent d'au plus 5 bars et d'au plus 15 C ou sont identiques en termes de pression et de température à celles de la première turbine ; e) éventuellement le travail fourni par la première ou une troisième turbine sert au moins partiellement au travail requis par un surpresseur ; f) la pression d'admission de la première turbine est très sensiblement supérieure à la moyenne pression et éventuellement supérieure à la pression principale ; g) la pression de refoulement de la première turbine est supérieure 25 ou égale à la moyenne pression, préférablement sensiblement égale à la moyenne pression ; h) un/le surpresseur comprime au moins une fraction du débit d'air à une haute pression, supérieure ou égale à la pression d'air principale refroidie dans la ligne d'échange jusqu'à une température cryogénique (<-100 C), et 30 renvoie le débit surpressé dans la ligne d'échange, où au moins une partie se liquéfie au bout froid puis est envoyée dans le système de colonnes après détente ; i) un produit liquide sous pression du système de colonnes se vaporise dans la ligne d'échange ; et dans le premier mode de fonctionnement, j) une turbine auxiliaire aspire une fraction gazeuse du débit d'air ayant été refroidie dans la ligne d'échange principale ; k) la pression d'aspiration de la turbine auxiliaire est supérieure ou substantiellement égale à la pression principale, préférablement supérieure d'au moins 2 bars abs ou substantiellement égale à la pression principale ; I) la pression de refoulement de la turbine auxiliaire est supérieure ou substantiellement égale à la pression atmosphérique, préférablement substantiellement égale à la basse pression ; m) au moins une partie du débit d'air détendu dans la turbine auxiliaire est réchauffée dans la ligne d'échange ou renvoyée au système de colonnes ; n) une partie des constituants de l'air est produite sous forme liquide comme produit final ; et dans le deuxième mode de fonctionnement, o) le débit d'air traité dans la turbine auxiliaire est réduit par rapport au débit traité dans la turbine auxiliaire dans le premier mode de fonctionnement, éventuellement à zéro et p) la production de liquide comme produit final est diminuée, par rapport à la production de liquide comme produit final dans le premier mode de fonctionnement, éventuellement à zéro. Selon d'autres aspects facultatifs : - toutes les turbines sont freinées par un surpresseur d'air ; - au moins un surpresseur couplé à une des turbines aspire à 25 température ambiante ; -de tous les surpresseurs, seul le surpresseur relié mécaniquement à la première turbine a une température d'aspiration en dessous de -100 C ; la température d'aspiration de la première turbine diffère d'au plus 15 C, de la température de pseudo vaporisation de l'oxygène ; 30 - le débit d'air principal entrant est réduit, pendant le deuxième mode, de préférence d'un débit au moins égal à la réduction pendant le deuxième mode du débit d'air envoyé à la turbine auxiliaire ; - la variation du débit d'air principal est assurée par les aubages variables d'un compresseur ; - la variation de débit d'air principal est assurée par la mise en route etlou l'arrêt d'un compresseur d'air auxiliaire ; - la pression d'air principale varie entre le premier mode et le deuxième mode ; - la première partie de l'air est surpressée à une pression supérieure à la pression principale en amont de la première turbine de sorte qu'elle rentre dans la première turbine substantiellement à une pression supérieure à la pression principale ; - la température d'aspiration de la turbine auxiliaire est plus élevée que la température d'aspiration de la première turbine. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu une unité de refroidissement et de réchauffage de débits destinés à et provenant d'un système de colonnes de séparation d'air comprenant une ligne d'échange, une première turbine, une turbine auxiliaire, un surpresseur, la ligne d'échange comprenant : i) au moins un passage pour recevoir un premier débit d'air épuré, l'au moins un passage pour recevoir un premier débit d'air épuré étant relié au surpresseur, ii) au moins un passage relié au refoulement du surpresseur, l'au moins un passage relié au surpresseur étant relié à la première turbine, iii) au moins deux passages pour recevoir au moins deux fluides (35,37) qui se réchauffent, iv) au moins un passage pour recevoir un deuxième débit d'air épuré, l'au moins un passage pour recevoir le deuxième débit d'air épuré étant relié à l'aspiration de la turbine auxiliaire et le refoulement de la turbine auxiliaire étant relié à au moins un passage d'air à réchauffer et/ou à refroidir. L'unité peut être disposée de sorte qu'en opération, une des conditions suivantes est remplie : i) la température d'aspiration de la turbine auxiliaire est supérieure à la température d'aspiration de la première turbine ii) la température d'aspiration de la turbine auxiliaire est supérieure à la température d'aspiration du surpresseur iii) la température d'aspiration du surpresseur est inférieure à la température d'aspiration de la première turbine iv) la température de refoulement du surpresseur est supérieure à la température d'aspiration de la première turbine v) la température de refoulement du surpresseur est supérieure à la température de refoulement de la turbine auxiliaire.
On se propose ici d'améliorer la flexibilité de production des procédés de type mono-machines tels que décrits précédemment : • soit en offrant la possibilité de réduire voire annuler la production de liquide des unités utilisant un procédé tel que décrit dans EP-A-0504029 ; • soit en offrant la possibilité de produire de façon efficace des liquides avec des procédés tels que décrits dans FR-A-2688052 ; • et en offrant la possibilité de faire l'un ou l'autre de façon réversible, et énergétiquement efficace dans les deux cas. Ce procédé utilise un système de distillation connu (colonnes moyenne pression et basse pression thermiquement reliées, éventuellement une colonne à pression intermédiaire et/ou une colonne de mélange et/ou une colonne de mixture argon, etc..) et met en jeu au moins deux turbines de détente. Deux débits sont à pression substantiellement égale si leurs pressions ne différent que par les pertes de charge. La fraction gazeuse du débit d'air aspiré par la turbine auxiliaire est préalablement détendue dans la première et/ou la seconde turbine, éventuellement envoyé à la colonne moyenne pression et soutiré de la colonne moyenne pression avant être envoyé à la turbine auxiliaire, après avoir été réchauffée dans la ligne d'échange principale. En premier mode de fonctionnement, la production de produit liquide, tous produits finaux confondus, constitue 1%, ou 2% ou 5% du débit d'air envoyé aux colonnes (ou à la colonne si seule la colonne moyenne pression est alimentée en air). L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures, qui montrent des installations de séparation d'air capables de fonctionner selon le 30 procédé de l'invention. Dans la Figure 1, un débit d'air comprimé 1 provenant d'un compresseur principal est surpressé dans un surpresseur 3 à une haute pression au moins 5 bar abs au-dessus de la pression de la colonne moyenne pression, cette haute pression étant appelée pression principale. Cette pression principale peut par exemple être entre 10 et 25 bars abs. A cette pression principale le débit 5 est ensuite épuré en eau et dioxyde de carbone (non-illustré). Le débit total d'air surpressé et épuré 5 est envoyé à une ligne d'échange 7 où il se refroidit jusqu'à une température T1. A cette température, le débit 5 est divisé en deux pour former un débit 9 qui se liquéfie et est envoyé au système de colonnes et un débit 11. Le débit 11 quitte la ligne d'échange 7 à la température T1 différent d'au plus 5 C de la température de vaporisation de l'oxygène pressurisé 33 et est envoyé à un surpresseur froid 13 pour produire un débit 15 à une pression très sensiblement supérieure à la moyenne pression et éventuellement supérieure à la pression principale. Le débit 15 à une température T2 de sortie de surpresseur froid se refroidit dans la ligne d'échange 7 jusqu'à une température T3 plus élevée que T1. A cette température T3, le débit 15 est divisé en deux débits 17, 19. Le débit 17 est détendu dans une turbine 21 à partir de la température T3 proche de la température de pseudo vaporisation de l'oxygène pressurisé 33. La pression d'aspiration de la turbine 21 est égale à la pression de refoulement du surpresseur 13 donc très sensiblement supérieure à la moyenne pression (supérieure d'au moins 5 bars) et éventuellement supérieure à la pression principale et la pression de refoulement est supérieure ou égale à la moyenne pression, préférablement sensiblement égale à la moyenne pression. Le débit détendu jusqu'à une pression supérieure ou égale à la moyenne pression, préférablement sensiblement égale à la moyenne pression est envoyé au système de colonne comme débit 25. Le débit 19 poursuit son refroidissement dans la ligne d'échange et est envoyé sous forme gazeuse au système de colonnes. Le surpresseur froid 13 est entraîné par la turbine 21. Un débit d'azote résiduaire se réchauffe dans la ligne d'échange. Un débit d'oxygène liquide 35 pressurisé dans une pompe 33 se vaporise dans la ligne d'échange 7.
Optionnellement un liquide du système de colonnes, autre que l'oxygène liquide, est pressurisé, vaporisé dans la ligne d'échange 7 et sert ensuite de produit sous pression. Selon un premier mode de fonctionnement, une fraction d'air 25 est prélevé dans l'air épuré 5 à la pression principale et est refroidi dans la ligne d'échange 7. A une température T4 inférieure à -100 C et supérieure à T2, la fraction 25 est envoyée à une turbine 27 où elle se détend jusqu'à une température T5 formant un débit d'air 29. Ce débit d'air peut ensuite se réchauffer dans la ligne d'échange comme illustré ou sinon être renvoyé au système de colonnes. Un produit liquide est soutiré du système de colonnes comme produit final 32. Dans l'exemple le seul produit de l'appareil est de l'oxygène liquide mais d'autres produits peuvent évidemment être produits sous forme liquide. Selon un deuxième mode de fonctionnement le débit d'air 25 traité dans la turbine auxiliaire 27 est réduit éventuellement à zéro, le débit d'air principal entrant 1 est réduit d'un débit au moins égal à la réduction du débit d'air envoyée à la turbine auxiliaire 27 et la production de liquide 37 est diminuée éventuellement à zéro. Cette variation du débit d'air 1 entre les deux modes de fonctionnement 15 est assurée par les aubages variables d'un compresseur et/ou par la mise en route et/ou l'arrêt d'un compresseur d'air auxiliaire. Ces deux modes de fonctionnement peuvent constituer les seuls modes de fonctionnement de l'appareil ou bien il peut y avoir d'autres modes de fonctionnement.
20 Il peut y avoir une étape de compression (surpresseur 3B) entre la surpression chaude qui amène l'air à la pression principale et la surpression froide, de sorte que la surpression froide s'effectue à partir d'une pression au-dessus de la pression principale. De préférence, la turbine 21 est entraînée par le surpresseur 13 et le 25 surpresseur 3 entraîne la turbine auxiliaire 27.

Claims (13)

REVENDICATIONS
1. Procédé de production d'au moins un gaz de l'air par distillation cryogénique dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne moyenne pression opérant à une moyenne pression et une colonne basse pression opérant à une basse pression, thermiquement reliées entre elles dans lequel dans un premier et un deuxième mode de fonctionnement a) la totalité d'un débit d'air comprimé est portée à une haute pression, au moins 5 bars au dessus de la pression de la colonne moyenne pression, et épurée à cette haute pression, appelée pression principale ; b) cette pression principale est éventuellement variable en fonction des productions demandées ; c) une première partie du débit d'air à au moins la pression principale est refroidie dans une ligne d'échange (7) jusqu'à une température intermédiaire de celle-ci et est détendue dans au moins une première turbine (21); d) éventuellement une seconde partie du débit d'air est détendue dans au moins une seconde turbine (21 B) dont les conditions d'admission et de refoulement diffèrent d'au plus 5 bars et d'au plus 15 C ou sont identiques en termes de pression et de température à celles de la première turbine ; e) éventuellement le travail fourni par la première ou une troisième turbine sert au moins partiellement au travail requis par un surpresseur ; f) la pression d'admission de la première turbine est très sensiblement supérieure à la moyenne pression et éventuellement supérieure à la pression principale ; g) la pression de refoulement de la première turbine est supérieure ou égale à la moyenne pression, préférablement sensiblement égale à la moyenne pression ; h) un/le surpresseur (13) comprime au moins une fraction du débit d'air à une haute pression, supérieure ou égale à la pression d'air principale refroidie dans la ligne d'échange jusqu'à une température cryogénique (<-100 C), et renvoie le débit surpressé dans la ligne d'échange, où au moins une partie se liquéfie au bout froid puis est envoyée dans le système de colonnes après détente ;i) un produit liquide (35) sous pression du système de colonnes se vaporise dans la ligne d'échange ; et dans le premier mode de fonctionnement, j) une turbine auxiliaire (27) aspire une fraction gazeuse du débit d'air ayant été refroidie dans la ligne d'échange principale ; k) la pression d'aspiration de la turbine auxiliaire est supérieure ou substantiellement égale à la pression principale, préférablement supérieure d'au moins 2 bars abs ou substantiellement égale à la pression principale ; I) la pression de refoulement de la turbine auxiliaire est supérieure ou substantiellement égale à la pression atmosphérique, préférablement substantiellement égale à la basse pression ; m) au moins une partie du débit d'air détendu dans la turbine auxiliaire est réchauffée dans la ligne d'échange ou renvoyée au système de colonnes ; n) une partie des constituants de l'air est produite sous forme liquide comme produit final ; et dans le deuxième mode de fonctionnement, o) le débit d'air traité dans la turbine auxiliaire est réduit par rapport au débit traité dans la turbine auxiliaire dans le premier mode de 20 fonctionnement, éventuellement à zéro et p) la production de liquide comme produit final est diminuée, par rapport à la production de liquide comme produit final dans le premier mode de fonctionnement, éventuellement à zéro. 25
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel toutes les turbines sont freinées par un surpresseur d'air (3, 13).
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel au moins un surpresseur (3) couplé à une des turbines aspire à température 30 ambiante.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel de tous les surpresseurs, seul le surpresseur (13) relié mécaniquement à la première turbine (21) a une température d'aspiration en dessous de -100 C.
5 . Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température d'aspiration de la première turbine (21) diffère d'au plus 15 C, de la température de pseudo vaporisation de l'oxygène.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le débit d'air principal entrant (1) est réduit, pendant le deuxième mode, de préférence d'un débit au moins égal à la réduction pendant le deuxième mode du débit d'air envoyé à la turbine auxiliaire (27).
7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel la variation du débit d'air principal (1) est assurée par les aubages variables d'un compresseur.
8. Procédé selon la revendication 6 ou 7 dans lequel la variation de débit d'air principal (1) est assurée par la mise en route et/ou l'arrêt d'un compresseur d'air auxiliaire.
9. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la pression d'air principale varie entre le premier mode et le deuxième mode. 20
10. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la première partie de l'air est surpressée à une pression supérieure à la pression principale en amont de la première turbine (21) de sorte qu'elle rentre dans la première turbine substantiellement à une pression supérieure à la pression 25 principale.
11. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température d'aspiration de la turbine auxiliaire (27) est plus élevée que la température d'aspiration de la première turbine (21).
12. Unité de refroidissement et de réchauffage de débits destinés à et provenant d'un système de colonnes de séparation d'air comprenant une ligne d'échange (7), une première turbine (21), une turbine auxiliaire (27), un surpresseur (13), la ligne d'échange comprenant : 30i) au moins un passage pour recevoir un premier débit d'air épuré, l'au moins un passage pour recevoir un premier débit d'air épuré étant relié au surpresseur, ii) au moins un passage relié au refoulement du surpresseur, l'au moins un passage relié au surpresseur étant relié à la première turbine, iii) au moins deux passages pour recevoir au moins deux fluides (35,37) qui se réchauffent, iv) au moins un passage pour recevoir un deuxième débit d'air épuré, l'au moins un passage pour recevoir le deuxième débit d'air épuré étant relié à l'aspiration de la turbine auxiliaire et le refoulement de la turbine auxiliaire étant relié à au moins un passage d'air à réchauffer et/ou à refroidir.
13. Unité selon la revendication 12 disposée de sorte qu'en opération, une des conditions suivantes est remplie : i) la température d'aspiration de la turbine auxiliaire (27) est supérieure à la température d'aspiration de la première turbine (21) ii) la température d'aspiration de la turbine auxiliaire (27) est supérieure à la température d'aspiration du surpresseur (13) iii) la température d'aspiration du surpresseur (13) est inférieure à la température d'aspiration de la première turbine (21) iv) la température de refoulement du surpresseur (13) est supérieure à la température d'aspiration de la première turbine (21) v) la température de refoulement du surpresseur (13) est supérieure à la température de refoulement de la turbine auxiliaire (27).25
FR0753788A 2007-03-13 2007-03-13 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique. Expired - Fee Related FR2913759B1 (fr)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0753788A FR2913759B1 (fr) 2007-03-13 2007-03-13 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique.
CN2008800071781A CN101883963B (zh) 2007-03-13 2008-03-12 通过低温蒸馏从空气中高度灵活地生产气态和液态形式的气体的方法和设备
PCT/FR2008/050418 WO2008129198A2 (fr) 2007-03-13 2008-03-12 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique
JP2009553189A JP5032596B2 (ja) 2007-03-13 2008-03-12 極低温蒸留により、高いフレキシビリティをもった気体及び液体の形態で、ガスを空気から製造する方法及び装置
BRPI0808718-0A BRPI0808718B1 (pt) 2007-03-13 2008-03-12 Unidade de resfriamento e de aquecimento de vazões
EP08775715.9A EP2118601B1 (fr) 2007-03-13 2008-03-12 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique
RU2009137758/06A RU2479806C2 (ru) 2007-03-13 2008-03-12 Способ и установка образования газа из воздуха в газообразной и жидкой форме высокой гибкости методом криогенной дистилляции
US12/530,826 US20110011130A1 (en) 2007-03-13 2008-03-12 Method And Apparatus For The Production Of Gas From Air In Highly Flexible Gaseous And Liquid Form By Cryogenic Distillation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0753788A FR2913759B1 (fr) 2007-03-13 2007-03-13 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2913759A1 true FR2913759A1 (fr) 2008-09-19
FR2913759B1 FR2913759B1 (fr) 2013-08-16

Family

ID=38870300

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0753788A Expired - Fee Related FR2913759B1 (fr) 2007-03-13 2007-03-13 Procede et appareil de production de gaz de l'air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique.

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20110011130A1 (fr)
EP (1) EP2118601B1 (fr)
JP (1) JP5032596B2 (fr)
CN (1) CN101883963B (fr)
BR (1) BRPI0808718B1 (fr)
FR (1) FR2913759B1 (fr)
RU (1) RU2479806C2 (fr)
WO (1) WO2008129198A2 (fr)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2948184A1 (fr) * 2009-07-20 2011-01-21 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP2458311A1 (fr) * 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de production d'un produit d'impression gazeux par décomposition à basse température d'air
EP2466236A1 (fr) * 2010-11-25 2012-06-20 Linde Aktiengesellschaft Procédé de production d'un produit d'impression gazeux par décomposition à basse température de l'air
FR2973486A1 (fr) * 2011-03-31 2012-10-05 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique
EP3179187A1 (fr) * 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Procédé de production d'un produit comprime riche en oxygène, gazeux et liquide dans une installation de décomposition de l'air et installation de décomposition de l'air
EP3438587A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-06 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
FR3069913A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4908634B2 (ja) * 2007-08-10 2012-04-04 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 極低温蒸留によって空気を分離する方法及び装置
CN101779093A (zh) * 2007-08-10 2010-07-14 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 用于通过低温蒸馏分离空气的方法和设备
TWI643814B (zh) * 2011-06-03 2018-12-11 半導體能源研究所股份有限公司 單層和多層石墨烯，彼之製法，含彼之物件，以及含彼之電器裝置
US9249524B2 (en) * 2011-08-31 2016-02-02 Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. Manufacturing method of composite oxide and manufacturing method of power storage device
FR2985305B1 (fr) * 2012-01-03 2017-12-22 L'air Liquide Sa Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de production de gaz de l'air sous pression utilisant un surpresseur cryogenique
WO2014154339A2 (fr) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Procédé de séparation d'air et installation de séparation d'air
US10359231B2 (en) 2017-04-12 2019-07-23 Praxair Technology, Inc. Method for controlling production of high pressure gaseous oxygen in an air separation unit
FR3072451B1 (fr) * 2017-10-13 2022-01-21 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1500610A (en) * 1974-07-12 1978-02-08 Nuovo Pignone Spa Separating air to produce oxygen and/or nitrogen in the liquid state
DE3012062A1 (de) * 1980-03-28 1981-10-08 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von gasfoermigen sauerstoff
FR2688052A1 (fr) * 1992-03-02 1993-09-03 Grenier Maurice Procede et installation de production d'oxygene et/ou d'azote gazeux sous pression par distillation d'air.
US5806341A (en) * 1995-08-03 1998-09-15 The Boc Group Plc Method and apparatus for air separation
US6257020B1 (en) * 1998-12-22 2001-07-10 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the cryogenic separation of gases from air
US20040221612A1 (en) * 2003-02-13 2004-11-11 Lasad Jaouani Method and installation for producing, in gaseous form and under high pressure, at least one fluid chosen from oxygen, argon and nitrogen by cryogenic distillation of air
US20060010912A1 (en) * 2004-07-14 2006-01-19 Jean-Renaud Brugerolle Low temperature air separation process for producing pressurized gaseous product
US20070017251A1 (en) * 2003-05-05 2007-01-25 Bot Patrick L Cryogenic distillation method and system for air separation

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU645007A1 (ru) * 1972-03-03 1979-01-30 Предприятие П/Я А-3605 Способ совместного получени газообразных и жидких компонентов воздуха
DE3738559A1 (de) * 1987-11-13 1989-05-24 Linde Ag Verfahren zur luftzerlegung durch tieftemperaturrektifikation
JP2736543B2 (ja) * 1989-04-17 1998-04-02 日本酸素株式会社 空気液化分離方法
FR2652409A1 (fr) * 1989-09-25 1991-03-29 Air Liquide Procede de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application a la distillation d'air.
JP2909678B2 (ja) * 1991-03-11 1999-06-23 レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 圧力下のガス状酸素の製造方法及び製造装置
FR2692664A1 (fr) * 1992-06-23 1993-12-24 Lair Liquide Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression.
US5355681A (en) * 1993-09-23 1994-10-18 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation schemes for oxygen and nitrogen coproduction as gas and/or liquid products
US5475980A (en) * 1993-12-30 1995-12-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for production of high pressure gaseous fluid
JP2875206B2 (ja) * 1996-05-29 1999-03-31 日本エア・リキード株式会社 高純度窒素製造装置及び方法
US5678425A (en) * 1996-06-07 1997-10-21 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for producing liquid products from air in various proportions
US6808364B2 (en) * 2002-12-17 2004-10-26 General Electric Company Methods and apparatus for sealing gas turbine engine variable vane assemblies
FR2854683B1 (fr) * 2003-05-05 2006-09-29 Air Liquide Procede et installation de production de gaz de l'air sous pression par distillation cryogenique d'air
US6962062B2 (en) * 2003-12-10 2005-11-08 L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Proédés Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
FR2865024B3 (fr) * 2004-01-12 2006-05-05 Air Liquide Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique
EP1726900A1 (fr) * 2005-05-20 2006-11-29 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et installation pour la séparation cryogénique d'air

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1500610A (en) * 1974-07-12 1978-02-08 Nuovo Pignone Spa Separating air to produce oxygen and/or nitrogen in the liquid state
DE3012062A1 (de) * 1980-03-28 1981-10-08 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von gasfoermigen sauerstoff
FR2688052A1 (fr) * 1992-03-02 1993-09-03 Grenier Maurice Procede et installation de production d'oxygene et/ou d'azote gazeux sous pression par distillation d'air.
US5806341A (en) * 1995-08-03 1998-09-15 The Boc Group Plc Method and apparatus for air separation
US6257020B1 (en) * 1998-12-22 2001-07-10 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the cryogenic separation of gases from air
US20040221612A1 (en) * 2003-02-13 2004-11-11 Lasad Jaouani Method and installation for producing, in gaseous form and under high pressure, at least one fluid chosen from oxygen, argon and nitrogen by cryogenic distillation of air
US20070017251A1 (en) * 2003-05-05 2007-01-25 Bot Patrick L Cryogenic distillation method and system for air separation
US20060010912A1 (en) * 2004-07-14 2006-01-19 Jean-Renaud Brugerolle Low temperature air separation process for producing pressurized gaseous product

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9091478B2 (en) 2009-07-20 2015-07-28 L'Air Liquide Société Anonyme Pour L'Étude Et L'Exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for separating air by cryogenic distillation
FR2948184A1 (fr) * 2009-07-20 2011-01-21 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
WO2011010049A3 (fr) * 2009-07-20 2012-11-15 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
EP2458311A1 (fr) * 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif de production d'un produit d'impression gazeux par décomposition à basse température d'air
EP2466236A1 (fr) * 2010-11-25 2012-06-20 Linde Aktiengesellschaft Procédé de production d'un produit d'impression gazeux par décomposition à basse température de l'air
WO2012131231A3 (fr) * 2011-03-31 2015-08-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de separation d'air par distillation cryogenique
FR2973486A1 (fr) * 2011-03-31 2012-10-05 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique
EP3179187A1 (fr) * 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Procédé de production d'un produit comprime riche en oxygène, gazeux et liquide dans une installation de décomposition de l'air et installation de décomposition de l'air
EP3179186A1 (fr) * 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Procede de production d'un produit comprime riche en oxygene, gazeux et liquide dans une installation de decomposition de l'air et installation de decomposition de l'air
EP3438587A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-06 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
FR3069913A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique
US10794630B2 (en) 2017-08-03 2020-10-06 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and device for separating air by cryogenic distillation
US10866024B2 (en) 2017-08-03 2020-12-15 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Device and method for separating air by cryogenic distillation
US12181217B2 (en) 2017-08-03 2024-12-31 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Apparatus and method for separation of air by cryogenic distillation

Also Published As

Publication number Publication date
FR2913759B1 (fr) 2013-08-16
CN101883963A (zh) 2010-11-10
JP2010531424A (ja) 2010-09-24
EP2118601A2 (fr) 2009-11-18
WO2008129198A2 (fr) 2008-10-30
US20110011130A1 (en) 2011-01-20
WO2008129198A3 (fr) 2011-07-07
BRPI0808718A2 (pt) 2014-08-12
CN101883963B (zh) 2013-09-18
JP5032596B2 (ja) 2012-09-26
BRPI0808718B1 (pt) 2019-09-24
EP2118601B1 (fr) 2017-12-20
RU2009137758A (ru) 2011-04-20
RU2479806C2 (ru) 2013-04-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2913759A1 (fr) Procede et appareil de production de gaz de l&#39;air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique.
FR2913760A1 (fr) Procede et appareil de production de gaz de l&#39;air sous forme gazeuse et liquide a haute flexibilite par distillation cryogenique
CA2828179C (fr) Procede et appareil de liquefaction de co2
EP1623171B1 (fr) Procede et installation de separation d&#39;air par distillation cryogenique
EP2691718B1 (fr) Procede de production d&#39;un gaz de l&#39;air sous pression par distillation cryogenique
EP1014020B1 (fr) Procédé de séparation cryogénique des gaz de l&#39;air
WO2018215716A1 (fr) Procédé et appareil pour la séparation de l&#39;air par distillation cryogénique
EP2788699B1 (fr) Procédé et appareil de liquéfaction d&#39;un gaz riche en co2
CA2771205A1 (fr) Procede et installation de production d&#39;oxygene par distillation d&#39;air
FR2865024A1 (fr) Procede et installation de separation d&#39;air par distillation cryogenique
EP2457047A2 (fr) Procédé et appareil de séparation d&#39;air par distillation cryogénique
FR2831249A1 (fr) Procede et installation de separation d&#39;air par distillation cryogenique
WO2010109149A2 (fr) Appareil et procédé de séparation d&#39;air par distillation cryogénique
WO2009112744A2 (fr) Appareil de separation d&#39;air par distillation cryogenique
FR2943408A1 (fr) Procede et installation de separation d&#39;air par distillation cryogenique
CA2859478A1 (fr) Procede et appareil de separation d&#39;air par distillation cryogenique
FR2863348A1 (fr) Compresseur de gaz, appareil de separation d&#39;un melange gazeux incorporant un tel compresseur et procede de separation d&#39;un melange gazeux incorporant un tel compresseur
FR2985305A1 (fr) Procede et appareil de production de gaz de l&#39;air sous pression utilisant un surpresseur cryogenique
FR2864213A1 (fr) Procede et installation de production sous forme gazeuse et sous haute pression d&#39;au moins un fluide choisi parmi l&#39;oxygene, l&#39;argon et l&#39;azote par distillation cryogenique de l&#39;air
FR3014181A1 (fr) Procede et appareil de separation d’air par distillation cryogenique

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 10

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 11

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 12

ST Notification of lapse

Effective date: 20191106