FR2977972A1

FR2977972A1 - SWITCH DEVICE FOR HIGH VOLTAGE IN AN ELECTRICAL NETWORK

Info

Publication number: FR2977972A1
Application number: FR1156331A
Authority: FR
Inventors: Denis Dufournet; Dan Penache; Nasser Kairouani
Original assignee: Alstom Grid SAS
Current assignee: General Electric Technology GmbH
Priority date: 2011-07-12
Filing date: 2011-07-12
Publication date: 2013-01-18
Also published as: EP2546851B1; EP2546851A1

Abstract

L'invention concerne un dispositif de coupure (2) destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension comportant une enveloppe (4) ayant un axe longitudinal (6), un premier interrupteur à soufflage de gaz (8) disposé dans une première chambre de coupure (10) à l'intérieur de l'enveloppe (4), le premier interrupteur (8) comportant une première paire de contacts d'arc (12) et (14) qui peuvent être déplacés l'un par rapport à l'autre en translation dans la direction longitudinale de l'enveloppe (4). Le dispositif selon l'invention comporte en outre un deuxième interrupteur à soufflage de gaz (20) disposé dans une deuxième chambre de coupure (22) et un condensateur (24) monté en parallèle avec le deuxième interrupteur à soufflage de gaz (20) de sorte que lors d'une coupure en court-circuit, la tension de rétablissement générée par le réseau s'applique essentiellement au premier interrupteur à soufflage de gaz pendant la phase diélectrique de la coupure.The invention relates to a cut-off device (2) for use as a circuit-breaker in a high-voltage network comprising an envelope (4) having a longitudinal axis (6), a first gas-blast switch (8) arranged in a first cutting chamber (10) inside the casing (4), the first switch (8) having a first pair of arc contacts (12) and (14) which can be moved relative to each other. the other in translation in the longitudinal direction of the envelope (4). The device according to the invention further comprises a second gas-blown switch (20) disposed in a second cut-off chamber (22) and a capacitor (24) connected in parallel with the second gas-blast switch (20). so that during a short-circuit break, the recovery voltage generated by the network applies essentially to the first gas-blown switch during the dielectric phase of the cut.

Description

DISPOSITIF INTERRUPTEUR POUR HAUTE TENSION DANS UN RESEAU ELECTRIQUE SWITCH DEVICE FOR HIGH VOLTAGE IN AN ELECTRICAL NETWORK

DOMAINE TECHNIQUE 5 L'invention concerne un dispositif de coupure destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension comportant une enveloppe ayant un axe longitudinal, au moins un premier interrupteur à 10 soufflage de gaz disposé dans une première chambre de coupure à l'intérieur de ladite enveloppe, le premier interrupteur comportant une première paire de contacts d'arc qui peuvent être déplacés l'un par rapport à l'autre en translation dans la direction longitudinale 15 de l'enveloppe. TECHNICAL FIELD The invention relates to a cut-off device intended to be used as a circuit breaker in a high-voltage network comprising an envelope having a longitudinal axis, at least a first gas-blown switch disposed in a first breaking chamber at the inside said envelope, the first switch having a first pair of arcing contacts which can be displaced relative to one another in translation in the longitudinal direction of the envelope.

ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Lors des coupures de courant dans un réseau 20 électrique HT (haute tension) les interrupteurs HT des installations électriques doivent supporter des tensions transitoires de rétablissement TTR (TRV pour Transcient Recovery Voltage en anglais) générées par le réseau et dont l'influence est déterminante pour la 25 réussite de la coupure. Cette tension TTR se caractérise principalement par sa vitesse de montée (RRRV, pour Rate of Rise of Recovery Voltage), lors d'une phase appelée thermique, pendant les premières microsecondes ou dixième de microsecondes après la 30 coupure du courant, et par son amplitude maximale (AF pour amplitude factor) lors d'une phase appelée diélectrique, plusieurs centaines de microsecondes après la coupure du courant. L'amplitude maximale peut être exprimée comme le ratio entre la valeur maximale de la surtension et la tension nominale du réseau (en PU pour « Par Unité »). Une amplitude trop importante peut entraîner la reformation d'un arc électrique après la coupure du courant dans un réseau. La vitesse de montée, qui s'exprime en KV/µs, est un facteur qui va déterminer si un arc électrique va se reformer et s'entretenir aux bornes de l'appareillage de coupure dans le cas où ce dernier n'est pas adapté pour l'application. Considérer la phase thermique et la phase diélectrique séparément lors de la conception des chambres de coupures du disjoncteur conduirait à concevoir des chambres de coupures optimales différentes pour chaque phase. Par conséquent, pour que les chambres soient identiques il est nécessaire de trouver un compromis dans le choix des paramètres des chambres des coupures pour obtenir des coupures optimisées dans les deux phases. Dans les applications mettant en oeuvre des interrupteurs à soufflage de gaz ayant deux ou un nombre multiple de deux unités de coupure par pôles, il est possible d'éviter ce compromis en associant en série les paires d'unités de coupures ayant chacune une fonction qui lui est spécifiquement dédiée. Dans ce cas, une paire d'unités aura une conception optimisée, une unité pour supporter la tension transitoire de rétablissement durant la phase thermique et l'autre L2977972 3 unité sera optimisée pour supporter la tension transitoire de rétablissement durant la phase diélectrique. En d'autres termes, pour éviter le 5 compromis dans le choix des paramètres de conception des chambres de coupure il est nécessaire de prévoir des unités de coupures dédiées respectivement pour la phase thermique et la phase diélectrique. Les dispositifs avec unités de coupure 10 dédiées sont déjà connus, notamment, par le document EP 1 271 590 Al qui décrit un dispositif de coupure de type hybride comportant une enveloppe remplie d'un gaz diélectrique et ayant sur un axe longitudinal, un interrupteur à vide disposé dans l'enveloppe, 15 comportant une première paire de contacts d'arc constituée d'un premier contact qui est fixe et d'un second contact qui peut être déplacé en translation dans la direction longitudinale de l'enveloppe, des moyens prévus pour exercer sur le second contact une 20 force telle que la pression mutuelle entre les surfaces d'appui du premier et du second contact soit supérieure à une valeur déterminée tant que l'interrupteur à vide autorise le passage du courant, un interrupteur a gaz disposé dans l'enveloppe, comportant une seconde paire 25 de contacts d'arc constituée d'un troisième contact qui est fixe et d'un quatrième contact qui peut être déplacé en translation dans la direction axiale longitudinale, comportant de plus une chambre de soufflage qui comprend un volume de soufflage 30 thermique, une tige de manoeuvre reliée au quatrième contact et pouvant être immobilisée ou déplacée en translation par des moyens de commande. Ce dispositif comporte en outre un moyen de raccordement connectant électriquement les second et troisième contacts, apte à être déplacé en translation dans la direction axiale longitudinale solidairement avec le second contact, des moyens de déplacement reliés à ce moyen de raccordement et à la tige de manoeuvre pour les déplacer de manière à séparer les second et quatrième contacts respectivement des premier et troisième contacts. Le dispositif décrit ci-dessus comporte un interrupteur à soufflage de gaz et un interrupteur à vide. Ce dispositif n'est pas adapté aux situations de coupure sous une haute tension supérieure à 245kV. En plus, les interrupteurs à vide sont très coûteux en haute tension lorsque le courant de court-circuit dépasse 50 kA. Le but de l'invention est de proposer une 20 alternative peu coûteuse pour pallier les inconvénients de l'art antérieur décrit ci-dessus. EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention préconise un dispositif de 25 coupure destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension comportant une enveloppe ayant un axe longitudinal, au moins un premier interrupteur à soufflage de gaz disposé dans une première chambre de coupure à l'intérieure de ladite enveloppe, le premier 30 interrupteur comportant une première paire de contacts d'arc qui peuvent être déplacés l'un par rapport à l'autre en translation dans la direction longitudinale de l'enveloppe. Le dispositif selon l'invention comporte en outre un deuxième interrupteur à soufflage de gaz disposé dans une deuxième chambre de coupure et un condensateur monté en parallèle avec le deuxième interrupteur à soufflage de gaz de sorte que lors d'une coupure en court-circuit, la tension de rétablissement générée par le réseau s'applique essentiellement au premier interrupteur à soufflage de gaz pendant la phase diélectrique de la coupure. Un deuxième interrupteur est configuré pour supporter la première partie de la tension transitoire de rétablissement (TRV pour transient recovery voltage) au cours d'une première phase dite thermique et le premier interrupteur est configuré pour supporter une deuxième partie de la tension transitoire de rétablissement au cours d'une deuxième phase dite diélectrique. STATE OF THE PRIOR ART During power outages in an HV electrical network (high voltage), the HV switches of the electrical installations must withstand transient recovery voltages TTR (TRV for Transcient Recovery Voltage in English) generated by the network and whose This influence is decisive for the success of the break. This voltage TTR is mainly characterized by its rate of rise (RRRV), during a phase called thermal, during the first microseconds or tenths of microseconds after the power cut, and by its amplitude. maximum (AF for amplitude factor) during a phase called dielectric, several hundred microseconds after the power cut. The maximum amplitude can be expressed as the ratio between the maximum value of the overvoltage and the nominal voltage of the network (in PU for "Per unit"). Excessive amplitude may result in the reformation of an electric arc after power failure in a network. The rise speed, which is expressed in KV / μs, is a factor that will determine whether an electric arc will reform and maintain itself at the terminals of the switchgear in the case where the latter is not adapted. for the application. Considering the thermal phase and the dielectric phase separately during the design of the circuit breaker break chambers would lead to the design of different optimal breaking chambers for each phase. Therefore, for the rooms to be identical it is necessary to find a compromise in the choice of the parameters of the rooms of the cuts to obtain optimized cuts in both phases. In applications using gas-blown switches having two or a multiple of two pole-breaking units, it is possible to avoid this compromise by combining in series the pairs of cut-off units each having a function which it is specifically dedicated to him. In this case, one pair of units will have an optimized design, one unit to support the transient recovery voltage during the thermal phase and the other unit will be optimized to support the transient recovery voltage during the dielectric phase. In other words, in order to avoid the compromise in the choice of the design parameters of the breaking chambers it is necessary to provide dedicated cutting units for the thermal phase and the dielectric phase, respectively. The devices with dedicated cut-off units are already known, in particular from document EP 1 271 590 A1, which describes a hybrid-type cut-off device comprising a casing filled with a dielectric gas and having on a longitudinal axis a switch vacuum disposed in the casing, comprising a first pair of arcing contacts consisting of a first contact which is fixed and a second contact which can be displaced in translation in the longitudinal direction of the casing, means provided for exerting on the second contact a force such that the mutual pressure between the bearing surfaces of the first and the second contact is greater than a determined value as long as the vacuum interrupter allows the passage of the current, a gas switch arranged in the envelope, having a second pair of arc contacts consisting of a third contact which is fixed and a fourth contact which can be moved in translation of in the longitudinal axial direction, further comprising a blowing chamber which comprises a thermal blowing volume, an operating rod connected to the fourth contact and being able to be immobilized or moved in translation by control means. This device further comprises a connecting means electrically connecting the second and third contacts, capable of being displaced in translation in the longitudinal axial direction, integrally with the second contact, of the displacement means connected to this connecting means and to the operating rod. to move them so as to separate the second and fourth contacts respectively of the first and third contacts. The device described above comprises a gas-blown switch and a vacuum switch. This device is not suitable for breaking situations at a high voltage higher than 245kV. In addition, the vacuum interrupters are very expensive in high voltage when the short-circuit current exceeds 50 kA. The object of the invention is to provide an inexpensive alternative to overcome the disadvantages of the prior art described above. DESCRIPTION OF THE INVENTION The invention recommends a cut-off device intended to be used as a circuit-breaker in a high-voltage network comprising a casing having a longitudinal axis, at least a first gas-blown switch arranged in a first cut-off chamber. the inside of said casing, the first switch having a first pair of arcing contacts which can be displaced relative to one another in translation in the longitudinal direction of the casing. The device according to the invention further comprises a second gas-blowing switch arranged in a second breaking chamber and a capacitor connected in parallel with the second gas-blowing switch so that during a short-circuit cut, the regeneration voltage generated by the network essentially applies to the first gas-blown switch during the dielectric phase of the cut-off. A second switch is configured to support the first portion of the transient recovery voltage (TRV) during a first so-called thermal phase and the first switch is configured to support a second portion of the transient recovery voltage at during a second so-called dielectric phase.

Préférentiellement, le condensateur monté en parallèle avec le deuxième interrupteur a une capacité inférieure ou égale à 3 nF. La première et la deuxième chambre de coupure peuvent contenir un même gaz ou des gaz 25 différents. Selon une autre caractéristique de l'invention, le premier interrupteur à soufflage de gaz comporte une buse de soufflage de diamètre supérieur à celui de la buse de soufflage du deuxième interrupteur 30 à soufflage de gaz. Preferably, the capacitor connected in parallel with the second switch has a capacity less than or equal to 3 nF. The first and second break chambers may contain the same gas or different gases. According to another characteristic of the invention, the first gas-blown switch comprises a blowing nozzle of diameter greater than that of the blowing nozzle of the second switch 30 for blowing gas.

Dans une première application, le dispositif selon l'invention est destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension dans des postes de type AIS (Air Insulated Switchgear). In a first application, the device according to the invention is intended to be used as a circuit breaker in a high voltage network in AIS (Air Insulated Switchgear) type stations.

Dans une deuxième application, le dispositif selon l'invention est destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension dans des postes de type GIS (Gas Insulated Switchgear). Dans une troisième application, le dispositif selon l'invention est destiné à être utilisé pour un disjoncteur de type Dead tank. Dans un premier mode de réalisation du dispositif selon l'invention, le deuxième interrupteur est agencée perpendiculairement la direction longitudinale de l'enveloppe. Dans un deuxième mode de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte des pôles en forme de V et deux interrupteurs à soufflage de gaz supportés par une colonne dans le plan horizontal. In a second application, the device according to the invention is intended to be used as a circuit breaker in a high voltage network in GIS (Gas Insulated Switchgear) type stations. In a third application, the device according to the invention is intended to be used for a dead tank type circuit breaker. In a first embodiment of the device according to the invention, the second switch is arranged perpendicular to the longitudinal direction of the envelope. In a second embodiment, the device according to the invention comprises V-shaped poles and two gas-blown switches supported by a column in the horizontal plane.

Dans un troisième mode de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte des pôles en forme de V et les interrupteurs à soufflage de gaz sont agencés en V et supportés par une colonne. Dans un quatrième mode de réalisation, les 25 interrupteurs à soufflage de gaz sont agencés sur un même axe. Dans un cinquième mode de réalisation les interrupteurs à soufflage de gaz sont agencés sur deux axes perpendiculaires. 30 Selon un mode particulier de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte quatre interrupteurs à soufflage de gaz par pôles, deux desdites interrupteurs à soufflage de gaz étant destinés à supporter la tension transitoire de rétablissement au cours de la phase diélectrique, et les deux autres interrupteurs étant destinés à supporter la tension transitoire de rétablissement au cours de la phase thermique. Selon un autre mode particulier de réalisation, le dispositif selon l'invention comporte quatre interrupteurs à soufflage de gaz par pôles, trois desdits interrupteurs à soufflage de gaz étant destinés à supporter la tension transitoire de rétablissement au cours de la phase diélectrique, et un interrupteur à soufflage de gaz étant destinés à supporter la tension transitoire de rétablissement au cours de la phase thermique. Dans tous les modes de réalisation de l'invention, la séparation des contacts se produit d'abord dans le premier interrupteur à soufflage de gaz, puis dans le deuxième interrupteur à soufflage de gaz. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, prise à titre d'exemple non limitatif, en référence aux figures annexées dans lesquelles: - la figure 1 illustre schématiquement un dispositif de coupure selon l'invention, - la figure 2 illustre schématiquement l'évolution de la tension TTR aux bornes du disjoncteur en fonction du temps lors d'un déclenchement du disjoncteur. In a third embodiment, the device according to the invention comprises V-shaped poles and the gas-blowing switches are arranged in V and supported by a column. In a fourth embodiment, the gas-blown switches are arranged on the same axis. In a fifth embodiment, the gas-blowing switches are arranged on two perpendicular axes. According to a particular embodiment, the device according to the invention comprises four gas-blown switches by poles, two of said gas-blown switches being intended to support the transient recovery voltage during the dielectric phase, and both other switches being intended to support the transient recovery voltage during the thermal phase. According to another particular embodiment, the device according to the invention comprises four gas-blown switches by poles, three of said gas-blown switches being intended to support the transient recovery voltage during the dielectric phase, and a switch with gas blowing being intended to support the transient recovery voltage during the thermal phase. In all embodiments of the invention, the separation of the contacts occurs first in the first gas-blown switch and then in the second gas-blown switch. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Other features and advantages of the invention will emerge from the description which follows, taken by way of nonlimiting example, with reference to the appended figures in which: - Figure 1 schematically illustrates a cut-off device according to the invention, - Figure 2 schematically illustrates the evolution of the voltage TTR across the circuit breaker as a function of time during a tripping of the circuit breaker.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS 5 La figure 1 représente un dispositif de coupure 2 destiné à être utilisé comme disjoncteur dans un réseau haute tension comportant une enveloppe 4 ayant un axe longitudinal 6, un premier interrupteur à 10 soufflage de gaz 8 disposé dans une première chambre de coupure 10 à l'intérieure de l'enveloppe 4, le premier interrupteur 8 comportant une première paire de contacts d'arc constituée d'un premier contact 12 qui est fixe et d'un second contact 14 qui peut être 15 déplacé en translation dans la direction longitudinale de l'enveloppe 4 sous l'action d' un organe de manoeuvre non représenté via une tige longitudinale 18. Le dispositif comporte en outre un deuxième interrupteur à soufflage de gaz 20 disposé dans une 20 deuxième chambre de coupure 22 et un condensateur 24 monté en parallèle avec le deuxième interrupteur à soufflage de gaz 20 de sorte que lors d' une coupure en court-circuit, la tension de rétablissement générée par le réseau dans la phase diélectrique s'applique 25 essentiellement au premier interrupteur à soufflage de gaz. Le deuxième interrupteur à soufflage de gaz 20 comporte un contact fixe 30 et un contact mobile 32 relié à une pièce 34 qui se déplace perpendiculairement 30 à l'axe horizontale de l'enveloppe 4. DETAILED DESCRIPTION OF PARTICULAR EMBODIMENTS FIG. 1 shows a cutoff device 2 intended to be used as a circuit breaker in a high-voltage network comprising an envelope 4 having a longitudinal axis 6, a first gas-blowing switch 8 arranged in a first cutoff chamber 10 inside the envelope 4, the first switch 8 having a first pair of arcing contacts consisting of a first contact 12 which is fixed and a second contact 14 which can be moved in translation in the longitudinal direction of the envelope 4 under the action of an actuator not shown via a longitudinal rod 18. The device further comprises a second gas-blowing switch 20 disposed in a second breaking chamber 22 and a capacitor 24 connected in parallel with the second gas-blown switch 20 so that during a short-circuit break, the voltage of the Network-generated recovery in the dielectric phase essentially applies to the first gas-blown switch. The second gas-blast switch 20 comprises a fixed contact 30 and a movable contact 32 connected to a part 34 which moves perpendicularly to the horizontal axis of the envelope 4.

Le dispositif comporte une glissière 50 reliée d'une part au second contact 14 via la tige mobile 18 et d'autre part, à la pièce 34. Lors d'un déclenchement du disjoncteur, l'organe de manoeuvre déplace la pièce 18 vers le bas pour séparer les contacts d'arc 12 et 14 du premier interrupteur 8. La forme de la glissière 50 est conçue de telle sorte que lors du déplacement de la tige 18 vers le bas, dans un premier temps, les contacts d'arc 12 et 14 restent immobiles pendant quelques millisecondes alors que le contact mobile 32 du deuxième interrupteur 20 se déplace par rapport au contact fixe 30 pendant ce laps de temps, de sorte que les contacts du premier interrupteur 8 s'ouvrent après ceux du deuxième interrupteur 20 avec un retard prédéterminé par la forme de la glissière 50. En effet, le déplacement de la pièce 18 vers le bas, combiné avec le mouvement de la glissière 50, entraînent d'abord un déplacement de la pièce 34 vers la gauche et donc l'ouverture des contacts de l'interrupteur 20. La figure 2 illustre schématiquement l'évolution de la tension TTR aux bornes du disjoncteur en fonction du temps après le déclenchement du disjoncteur. Comme on peut le voir sur cette figure 2, la tension TTR croit rapidement pendant un court intervalle de quelques microsecondes entre le début du rétablissement de tension et un instant tl pour atteindre une première valeur Ul, puis continue de croître moins vite pendant un intervalle plus long de plusieurs centaines de microsecondes entre l'instant tl et un deuxième instant t2 pour atteindre une valeur maximale Uc à l'instant t2. The device comprises a slideway 50 connected on the one hand to the second contact 14 via the movable rod 18 and on the other hand to the workpiece 34. When the circuit breaker trips, the operating member moves the workpiece 18 towards the bottom to separate the arcing contacts 12 and 14 of the first switch 8. The shape of the slider 50 is designed such that during the displacement of the rod 18 downwards, at first, the arcing contacts 12 and 14 remain stationary for a few milliseconds while the movable contact 32 of the second switch 20 moves relative to the fixed contact 30 during this period of time, so that the contacts of the first switch 8 open after those of the second switch 20 with a delay predetermined by the shape of the slide 50. Indeed, the movement of the part 18 down, combined with the movement of the slide 50, first cause a displacement of the piece 34 to the left and therefore the opening of The Figure 2 schematically illustrates the evolution of the voltage TTR across the circuit breaker as a function of time after the tripping of the circuit breaker. As can be seen in this FIG. 2, the voltage TTR rapidly rises for a short interval of a few microseconds between the beginning of the voltage recovery and a time t1 to reach a first value U1, and then continues to grow slower for a longer interval. several hundred microseconds long between time t1 and a second instant t2 to reach a maximum value Uc at time t2.

Le premier intervalle correspond à la phase thermique et le deuxième intervalle correspond à la phase diélectrique. Lorsque le courant passe par zéro, le disjoncteur réussit la coupure s'il est capable de supporter la tension TTR, d'abord dans la phase thermique, puis dans la phase diélectrique. Selon l'invention, lorsque la séparation des contacts du deuxième interrupteur 20 est suffisante, ce dernier permet de supporter la tension TTR pendant la phase thermique. A cet instant, la distance entre les contacts du premier interrupteur 8 est supérieure à celle qui sépare les contacts du deuxième interrupteur 20. La chambre de coupure du premier interrupteur 8 est conçue de sorte que sa buse de soufflage possède un diamètre supérieur à celui de la buse de soufflage du deuxième interrupteur 20. Ceci confère au premier interrupteur 8 une tenue de tension suffisante pendant la phase diélectrique. En plus, la présence du condensateur 24 en parallèle avec le deuxième interrupteur 20 a pour conséquence que la tension TTR est appliquée principalement au premier interrupteur 8 pendant la phase diélectrique. Le mode de réalisation montre que le premier interrupteur a un contact fixe et un contact mobile. Le même principe est applicable avec un premier interrupteur ayant deux contacts mobiles avec un mouvement relatif de l'un par rapport à l'autre, comme montré par exemple dans le brevet EP 1 032 009. The first interval corresponds to the thermal phase and the second interval corresponds to the dielectric phase. When the current passes through zero, the circuit breaker succeeds in breaking if it is able to withstand the voltage TTR, first in the thermal phase, then in the dielectric phase. According to the invention, when the separation of the contacts of the second switch 20 is sufficient, the latter makes it possible to withstand the voltage TTR during the thermal phase. At this time, the distance between the contacts of the first switch 8 is greater than that between the contacts of the second switch 20. The breaking chamber of the first switch 8 is designed so that its blowing nozzle has a diameter greater than that of the blowing nozzle of the second switch 20. This confers on the first switch 8 a sufficient voltage withstand during the dielectric phase. In addition, the presence of the capacitor 24 in parallel with the second switch 20 has the consequence that the voltage TTR is applied mainly to the first switch 8 during the dielectric phase. The embodiment shows that the first switch has a fixed contact and a movable contact. The same principle is applicable with a first switch having two movable contacts with a relative movement relative to each other, as shown for example in the patent EP 1 032 009.

Claims

REVENDICATIONS1. Cut-off device (2) for use as a circuit-breaker in a high-voltage network comprising an envelope (4) having a longitudinal axis (6), a first gas-blast switch (8) arranged in a first breaking chamber (10) ) inside the casing (4), the first switch (8) having a first pair of arc contacts (12) and (14) which can be moved relative to one another in translation in the longitudinal direction of the casing (4), characterized in that it further comprises a second gas-blown switch (20) arranged in a second cut-off chamber (22) and a capacitor (24) mounted in parallel with the second gas-blown switch (20) so that during a short-circuit break, the regeneration voltage generated by the network essentially applies to the first gas-blast switch (8) during the phase dielectric

2. Device according to claim 1 wherein the second gas-blown switch (20) comprises a fixed contact (30) and a movable contact (32) connected to a part (34) which moves perpendicularly to the horizontal axis of the envelope (4).

3. Device according to claim 1 further comprising a slideway (50) connected on the one hand to the second contact (14) via the movable part (18) and on the other hand, to the piece (34) so that when a trigger, an operating member moves the stem (18) downwards to separate the arcing contacts (12) and (14) from the first switch (8), the shape of said slider (50) being designed from so that when the rod (18) is moved downwards, firstly, the arcing contacts (12) and (14) remain stationary for a predefined period of time, whereas the movable contact (32) of the second switch (20) moves relative to the fixed contact (30) during this time.

4. Device according to claim 1 wherein the second switch is configured to support a first portion of the transient recovery voltage during a first so-called thermal phase and the first switch is configured to support a second portion of the transient voltage during a second so-called dielectric phase.

5. Device according to claim 3 for use as a circuit breaker in a high voltage network in AIS (Air Insulated Switchgear) type stations.

6. Device according to claim 3 for use as a circuit breaker in a high voltage network in stations type GIS (Gas Insulated Switchgear).

7. Device according to claim 3 for use as a circuit breaker type Dead 30 tank.

8. Device according to claim 1 wherein the second switch is arranged perpendicular to the longitudinal direction of the envelope.

9. Device according to claim 1 comprising V-shaped poles, the gas-blowing switches being supported by a column in the horizontal plane.

10. Device according to claim 1 comprising V-shaped poles, the gas-blowing switches being arranged in V and supported by a column.

11. Device according to claim 6 or 7 wherein the gas-blowing switches 15 are arranged on the same axis.

12. Device according to one of claims 6 or 7 wherein the gas-blowing switches are arranged on two perpendicular axes. 20

13. Device according to claim 2 comprising four gas-blown switches per poles, two of said gas-blown switches being intended to support the transient recovery voltage during the dielectric phase, and the other two switches being intended to support the transient recovery voltage during the thermal phase.

14. Device according to claim 2 comprising four gas-blown switches by 30 poles, three of said gas-blast switches intended to support the transient recovery voltage during the dielectric phase, and a gas-blown switch being intended for withstand the transient recovery voltage during the thermal phase.

15. Device according to claim 1 configured so that the separation of the contacts occurs first in the first gas-blown switch (8), then in the second gas-blown switch (20).

16. Device according to claim 1 wherein the capacitor (24) has a capacity less than or equal to 3 nF.

17. Device according to claim 1 wherein the first interrupting chamber (10) and the second breaking chamber (22) contain the same gas.

18. Device according to claim 1 wherein the first interrupting chamber (10) and the second breaking chamber (22) contain different gases.

19. Device according to claim 1 wherein the first gas-blown switch (8) comprises a blowing nozzle of diameter greater than that of the blowing nozzle of the second gas-blowing switch (20).