FR2942657A1

FR2942657A1 - HEAT EXCHANGER WITH PLATES

Info

Publication number: FR2942657A1
Application number: FR0951290A
Authority: FR
Inventors: Frederic Crayssac; Sophie Deschodt
Original assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Current assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date: 2009-03-02
Filing date: 2009-03-02
Publication date: 2010-09-03
Anticipated expiration: 2029-03-02
Also published as: WO2010100367A1; FR2942657B1

Abstract

Un échangeur de chaleur à plaques brasées est du type comprenant un empilement de plaques parallèles (2) d'un même matériau qui définissent une pluralité de passages (3, 4, 5) de circulation de fluide de forme générale plate, des barres de fermeture qui délimitent ces passages et des moyens de distribution pour distribuer un fluide à chaque passage d'une première série de passages (3, 5) et des moyens pour envoyer un autre fluide à une deuxième série de passages (4) dans lequel au moins un passage (3) contient au moins une structure d'échange organisée (15, 17, 21) en contact thermique avec les deux plaques définissant le passage et qui forme une pluralité de canaux (19) dans la largeur du passage, chaque canal (19) étant en contact avec soit au moins deux autres canaux soit au moins un autre canal et une plaque (2, 13), la structure formant au moins trois canaux dans la hauteur du passage, la structure d'échange organisée étant formée par un matériau ayant une conductivité thermique inférieure à celle des plaques et/ou au moins un passage contient au moins deux structures d'échange organisées, un espace vide (23) étant aménagé entre chaque structure du passage et la ou les structure(s) adjacente(s) du passage.A brazed plate heat exchanger is of the type comprising a stack of parallel plates (2) of the same material which define a plurality of generally flat fluid circulation passages (3, 4, 5), closure bars which delimit these passages and distribution means for dispensing a fluid at each passage of a first series of passages (3, 5) and means for sending another fluid to a second series of passages (4) in which at least one passageway (3) contains at least one organized exchange structure (15, 17, 21) in thermal contact with the two plates defining the passage and which forms a plurality of channels (19) in the width of the passage, each channel (19 ) being in contact with either at least two other channels or at least one other channel and a plate (2, 13), the structure forming at least three channels in the height of the passage, the organized exchange structure being formed by a material having u thermal conductivity less than that of the plates and / or at least one passage contains at least two exchange structures organized, a void space (23) being arranged between each structure of the passage and the adjacent structure (s) of the passage.

Description

La présente invention est relative à un échangeur de chaleur à plaques. Les unités de séparation d'air disposent de plusieurs échangeurs de chaleur (échangeur principal, vaporiseur-condenseur, ...). La technologie couramment utilisée pour ces échangeurs est celle des échangeurs en aluminium à plaques et ailettes brasés, qui permettent d'obtenir des organes très compacts offrant une grande surface d'échange. Ces échangeurs sont constitués de plaques entre lesquelles sont insérées des ondes ou ailettes, formant ainsi un empilage de passages dit froids destinés à un ou plusieurs fluides qui se réchauffent et de passages dit chauds destinés à un ou plusieurs fluides qui se refroidissent. Les ondes d'échange couramment utilisées sont des ondes droites, ondes perforées, ondes à décalage partiel (en anglais serrated ), toutes bien connues et illustrées dans Plate-fin heat exchangers-Guide to their specification and use publié par HTFS en 1987, première édition. Ces ondes se caractérisent à l'aide des paramètres suivants illustrés à la Figure 1 : h (mm) : hauteur de l'onde (de 3 à10 mm). e (mm) : épaisseur de l'onde (de 0,2 à 0,6 mm). n (m-' ou pouce-1) : nombre d'ondes par unité de longueur (de 177 à 1102 ondes/m). perf (%) : taux de perforation (5% pour les ondes perforées). s (mm) : longueur de décalage dit serration (pour les ondes à décalage partiel dit serrated ). The present invention relates to a plate heat exchanger. The air separation units have several heat exchangers (main exchanger, vaporizer-condenser, ...). The technology commonly used for these exchangers is that of aluminum exchangers with brazed plates and fins, which make it possible to obtain very compact members with a large exchange surface. These exchangers consist of plates between which are inserted waves or fins, thus forming a stack of so-called cold passages for one or more fluids that heat up and so-called hot passages for one or more fluids that cool. The exchange waves currently used are straight waves, perforated waves, partial wave shifts (all serrated), all well known and illustrated in the Heat exchangers-Guide to their specification and use published by HTFS in 1987, the first edition. These waves are characterized by the following parameters illustrated in Figure 1: h (mm): height of the wave (from 3 to 10 mm). e (mm): thickness of the wave (from 0.2 to 0.6 mm). n (m- 'or inch-1): number of waves per unit length (from 177 to 1102 waves / m). perf (%): perforation rate (5% for perforated waves). s (mm): offset length called serration (for so-called serrated partial offset waves).

Ainsi les diamètres hydrauliques (Dh) des ondes classiquement utilisées dans les échangeurs à plaques et ailettes brasées sont compris entre 1 et 6 mm. Ces ondes d'échange sont actuellement formées à l'aide d'une presse. La surface d'échange qui sépare deux fluides, se compose d'une surface dite primaire correspondant à la surface plane entre les deux fluides et d'une surface dite secondaire généralement constituée d'ailettes perpendiculaires à la surface primaire et formant ainsi une onde d'échange. Thus, the hydraulic diameters (Dh) of the waves conventionally used in soldered plate and fin exchangers are between 1 and 6 mm. These exchange waves are currently formed using a press. The exchange surface which separates two fluids, consists of a so-called primary surface corresponding to the plane surface between the two fluids and of a so-called secondary surface generally constituted by fins perpendicular to the primary surface and thus forming a waveform. 'exchange.

C'est le nombre d'ailettes insérées (densité de l'onde) et la hauteur des ailettes qui créés l'augmentation de la surface d'échange. Plus la densité (n) de l'onde augmente, plus la surface d'échange est grande. Cependant il existe une limite de fabrication ou des contraintes dus au procédé. L'outil de presse utilisé pour fabriquer l'onde, permet d'obtenir des densités maximales de 26 à 28 ondes par pouce. La densité de l'onde sélectionnée peut être plus petite lorsqu'il est préférable de limiter les pertes de charge. De plus, dans certaines conditions de fonctionnement comme celui des vaporiseurs/condenseurs à bain, des contraintes liées à la sécurité limitent le nombre d'ondes par pouce à des valeurs bien inférieures aux valeurs maximales qui peuvent être fabriquées. Les ailettes présentent un gradient de température. Au delà d'une certaine hauteur d'ailette (d'onde), la zone située au milieu de l'ailette échange nettement moins bien. Il existe donc une hauteur d'onde optimale correspondant à une valeur de coefficient d'ailette optimale (se en m2/m2). Les hauteurs d'onde couramment utilisées varient de 3 à 10 mm. Plus le fluide est turbulent, meilleur est le coefficient d'échange. Cette turbulence peut être générée par une modification de la forme des canaux ou par l'insertion d'obstacles générateurs de turbulence (ex : onde droite perforée, à décalage partiel ou serrated , arête de hareng dit herringbone , persienne, insertion de mini-ailettes, fenêtres, ...). Dans le cas de la vaporisation d'un fluide, une surface qui comporte un plus grand nombre de sites nucléation présente un meilleur coefficient d'échange. Ces sites de nucléation sont des micro-cavités de diverses tailles et formes (cavités ré-entrantes) présents en surface ou au travers d'une couche poreuse. Dans le cas de la condensation d'un fluide, l'épaisseur du film liquide détériore le coefficient d'échange, d'où l'intérêt de drainer le liquide par la présence de rainures, de perforations ou de reliefs Les micro-échangeurs sont des échangeurs ayant des canaux de diamètres hydrauliques inférieurs au millimètre. La diminution de la taille des canaux permet de développer la surface d'échange thermique (gain en compacité de l'appareil). Le coefficient d'échange devient alors pratiquement inversement proportionnel au diamètre hydraulique. Dans la littérature on propose la classification suivante, en fonction du diamètre hydraulique des canaux : - les mini-canaux (200pm<Dh<3mm) : les lois des écoulements pour les conduites classiques s'appliquent encore - les micro-canaux (Dh<200pm) : Les effets de surface prennent une importance considérable et les lois d'écoulement classiques ne s'appliquent plus. It is the number of fins inserted (density of the wave) and the height of the fins which create the increase of the exchange surface. The higher the density (n) of the wave, the larger the exchange surface. However, there is a manufacturing limit or constraints due to the process. The press tool used to make the wave provides maximum densities of 26 to 28 waves per inch. The density of the selected wave may be smaller when it is preferable to limit the pressure drops. In addition, under certain operating conditions such as bath vaporizers / condensers, safety constraints limit the number of waves per inch to values well below the maximum values that can be manufactured. The fins have a temperature gradient. Beyond a certain height of fin (wave), the area in the middle of the fin exchange much less well. There is therefore an optimum wave height corresponding to an optimum value of fin coefficient (in m2 / m2). The wavelengths commonly used vary from 3 to 10 mm. The more turbulent the fluid, the better the exchange coefficient. This turbulence can be generated by a modification of the shape of the channels or by the insertion of obstacles generating turbulence (ex: perforated straight wave, partial or serrated offset, herringbone herringbone edge, louver, insertion of mini-fins , Windows, ...). In the case of the vaporization of a fluid, a surface that has a greater number of nucleation sites has a better exchange coefficient. These nucleation sites are micro-cavities of various sizes and shapes (re-entrant cavities) present on the surface or through a porous layer. In the case of the condensation of a fluid, the thickness of the liquid film deteriorates the exchange coefficient, hence the interest of draining the liquid by the presence of grooves, perforations or reliefs The micro-exchangers are exchangers having channels of hydraulic diameters smaller than one millimeter. The reduction in the size of the channels makes it possible to develop the heat exchange surface (gain in compactness of the apparatus). The exchange coefficient then becomes practically inversely proportional to the hydraulic diameter. In the literature we propose the following classification, according to the hydraulic diameter of the channels: - the mini-channels (200pm <Dh <3mm): the laws of the flows for the classical conduits still apply - the microchannels (Dh < 200pm): The surface effects are of considerable importance and the classical flow laws no longer apply.

La quantité de flux échangée à travers un échangeur est donnée par la relation suivante : =kxSxAT Pour un AT donné, l'amélioration des échangeurs ne peut s'effectuer que par l'augmentation du coefficient d'échange (k) et/ou par l'augmentation de la surface d'échange (S). Dans le cas des échangeurs à plaques et ailettes brasées, l'augmentation de la surface d'échange par une surface dite secondaire atteint ses limites de part la fabrication et/ou des contraintes de procédé. L'augmentation du coefficient d'échange par la création de turbulences est intéressante mais présente deux contraintes principales : - une augmentation des pertes de charge induite par l'augmentation des turbulences. - une augmentation du coût de fabrication dû à la complexité des géométries. The quantity of flow exchanged through an exchanger is given by the following relation: = kxSxAT For a given TA, the improvement of the exchangers can only be carried out by increasing the exchange coefficient (k) and / or by the increase of the exchange surface (S). In the case of brazed plate and fin exchangers, the increase of the exchange surface by a so-called secondary surface reaches its limits due to manufacturing and / or process constraints. The increase in the exchange coefficient by the creation of turbulence is interesting but has two main constraints: - an increase in pressure drops induced by the increase in turbulence. - an increase in the manufacturing cost due to the complexity of the geometries.

Ainsi, la création d'une nouvelle forme d'onde ne peut engendrer des gains de coefficient d'échange nettement meilleurs par rapport aux ondes déjà existantes. Quant à la création de sites de nucléation et au drainage de liquide, ces deux méthodes ne concernent qu'un type particulier d'échange à savoir la vaporisation ou la condensation. Thus, the creation of a new waveform can not generate much better exchange coefficient gains compared to existing waves. As regards the creation of nucleation sites and liquid drainage, these two methods only concern a particular type of exchange, namely vaporization or condensation.

Il semble donc difficile d'améliorer fortement les échangeurs à plaques et ailettes brasées en utilisant les mêmes axes de développement que ceux décrits précédemment. It therefore seems difficult to greatly improve the brazed plate and fin exchangers using the same axes of development as those described above.

Selon un objet de l'invention, il est prévu un échangeur de chaleur à plaques brasées, du type comprenant un empilement de plaques parallèles d'un même matériau qui définissent une pluralité de passages de circulation de fluide de forme générale plate, des barres de fermeture qui délimitent ces passages et des moyens de distribution pour distribuer un fluide à chaque passage d'une première série de passages et des moyens pour envoyer un autre fluide à une deuxième série de passages dans lequel au moins un passage contient au moins une structure d'échange organisée en contact thermique avec les deux plaques définissant le passage et qui forme une pluralité de canaux dans la largeur du passage, chaque canal étant en contact avec soit au moins deux autres canaux soit au moins un autre canal et une plaque, la structure formant au moins trois canaux dans la hauteur du passage caractérisé en ce que la structure d'échange organisée est formée par un matériau ayant une conductivité thermique inférieure à celle des plaques et/ou en ce qu'au moins un passage contient au moins deux structures d'échange organisées, un espace vide étant aménagé entre chaque structure du passage et la ou les structure(s) adjacente(s) du passage. Selon d'autres objets facultatifs : - la structure d'échange organisée est formée par un matériau ayant une conductivité thermique inférieure à celle des plaques ; - la structure d'échange organisée en en acier ou en bronze, alors que les plaques sont en aluminium ; - au moins un passage contient, de préférence tous les passages contiennent, au moins deux, voire au moins quatre, structures d'échange organisées, une espace vide étant aménagée entre chaque structure du passage et la ou les structure(s) adjacente(s) ; - la structure est composée d'une pluralité de cylindres ou est formée d'un corps unique contenant une pluralité de canaux, le diamètre hydraulique du canal étant d'entre 1 et 6 mm ou entre 200 pm et 1 mm ou inférieur à 200 Pm; - l'échangeur comprend à l'intérieur d'un passage, au moins une plaque secondaire de forme générale plate parallèle aux plaques définissant les passages ; - la structure est formée d'une superposition d'ondes d'échange, chaque paire d'ondes d'échange adjacentes étant éventuellement séparée par une plaque secondaire. - les canaux ont une section circulaire, ovale, carrée, rectangulaire, triangulaire ou en losange. Un appareil de séparation cryogénique peut comprendre au moins un échangeur tel que décrit ci-dessus et cet échangeur peut correspondre à une ligne d'échange principale et/ou un vaporiseur-condenseur et/ou un sous-refroidisseur. According to one object of the invention, there is provided a brazed plate heat exchanger, of the type comprising a stack of parallel plates of the same material which define a plurality of generally flat fluid circulation passages, closure which delimit these passages and distribution means for dispensing a fluid at each passage of a first series of passages and means for sending another fluid to a second series of passages in which at least one passage contains at least one structure organized exchange in thermal contact with the two plates defining the passage and which forms a plurality of channels in the width of the passage, each channel being in contact with either at least two other channels or at least one other channel and a plate, the structure forming at least three channels in the height of the passage characterized in that the organized exchange structure is formed by a material having a thermal conductivity lower than that of the plates and / or in that at least one passage contains at least two exchange structures organized, a void space being arranged between each structure of the passage and the adjacent structure (s) (s) ) of the passage. According to other optional objects: the organized exchange structure is formed by a material having a thermal conductivity lower than that of the plates; - The exchange structure organized in steel or bronze, while the plates are aluminum; at least one passage contains, preferably all the passages contain, at least two, or even at least four, organized exchange structures, a void space being arranged between each structure of the passage and the adjacent structure (s) (s); ); the structure is composed of a plurality of cylinders or is formed of a single body containing a plurality of channels, the hydraulic diameter of the channel being between 1 and 6 mm or between 200 μm and 1 mm or less than 200 μm ; the exchanger comprises, inside a passage, at least one secondary plate of generally flat shape parallel to the plates defining the passages; the structure is formed of a superposition of exchange waves, each pair of adjacent exchange waves possibly being separated by a secondary plate. the channels have a circular, oval, square, rectangular, triangular or diamond-shaped section. A cryogenic separation apparatus may comprise at least one exchanger as described above and this exchanger may correspond to a main exchange line and / or a vaporizer-condenser and / or a subcooler.

Une solution est d'ajouter de la surface d'échange en remplaçant l'onde classiquement utilisée dans un passage d'échange par d'autres structures d'échange qui divisent de manière plus importante la taille d'un canal de l'onde classique. Cette solution est décrite dans WO-A-2006/131685 qui propose plusieurs types de structures. One solution is to add the exchange surface by replacing the wave conventionally used in an exchange passage with other exchange structures which more importantly divide the size of a channel of the conventional wave. . This solution is described in WO-A-2006/131685 which proposes several types of structures.

Cependant, le gain engendré par l'augmentation de la surface d'échange peut être fortement réduit du fait de la conduction longitudinale (conduction de chaleur axial dans le métal le long de l'échangeur) qui augmente avec la compacité de la surface d'échange. Ceci est d'autant plus vrai qu'il existe un fort gradient de température entre les deux extrémités de l'échangeur. Cette conduction longitudinale dégrade la performance de l'échangeur (moins de chaleur échangée entre fluides), ce qui est notamment le cas pour l'échangeur principal d'une unité de séparation d'air. L'invention de ce document propose donc de réduire cette conduction longitudinale. However, the gain generated by the increase of the exchange surface can be greatly reduced because of the longitudinal conduction (axial heat conduction in the metal along the exchanger) which increases with the compactness of the surface of the metal. exchange. This is all the more true that there is a strong temperature gradient between the two ends of the exchanger. This longitudinal conduction degrades the performance of the exchanger (less heat exchanged between fluids), which is particularly the case for the main exchanger of an air separation unit. The invention of this document therefore proposes to reduce this longitudinal conduction.

La solution proposée vise à réduire la conduction longitudinale dans le cas d'utilisation de surface d'échange (ou de structures d'échange) dans un passage telle que décrite dans WO-A-2006/131685. Pour cela, nous proposons deux solutions différentes qui peuvent être utilisées soit séparément ou ensemble. • Utilisation de matériaux de conductibilité thermique plus faible que celle de l'aluminium • Utilisation de plusieurs modules de structure d'échange et légèrement espacés sur la longueur de l'échangeur à l'intérieur de chaque passage L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux dessins dans lesquels : La Figure 2 des dessins annexés représente en perspective, avec des arrachements partiels, un exemple d'un tel échangeur de chaleur, de structure classique, auquel s'applique l'invention. La Figure 3 représente en perspective plusieurs passages d'un échangeur de chaleur selon l'invention. La Figure 4 représente une section de côté d'un passage d'un échangeur de chaleur selon l'invention. Les Figures 5A, 6A et 7A représentent un passage d'échangeur vu dans le sens d'écoulement des fluides selon l'art antérieur et les Figures 5B, 6B, 6C et 7B représentent un passage d'échangeur vu dans le sens d'écoulement des fluides selon l'invention. Dans la Figure 2, l'échangeur de chaleur 1 représenté est constitué d'un empilement de plaques rectangulaires parallèles 2 toutes identiques, qui définissent entre elles une pluralité de passages pour des fluides à mettre en relation d'échange thermique indirect. Dans l'exemple représenté, ces passages sont successivement et cycliquement des passages 3 pour un premier fluide, 4 pour un deuxième fluide et 5 pour un troisième fluide. Il sera compris que l'invention couvre des échangeurs à deux fluides seulement ou à n'importe lequel nombre de fluides. The proposed solution aims to reduce the longitudinal conduction in the case of use of exchange surface (or exchange structures) in a passage as described in WO-A-2006/131685. For this, we propose two different solutions that can be used either separately or together. Use of materials of lower thermal conductivity than aluminum. Use of several exchange structure modules and slightly spaced along the length of the exchanger inside each passage. The invention will be described in addition to detail with reference to the drawings in which: Figure 2 of the accompanying drawings shows in perspective, with partial cutaway, an example of such a heat exchanger, conventional structure, to which the invention applies. Figure 3 shows in perspective several passages of a heat exchanger according to the invention. Figure 4 shows a side section of a passage of a heat exchanger according to the invention. FIGS. 5A, 6A and 7A show an exchanger passage seen in the flow direction of the fluids according to the prior art and FIGS. 5B, 6B, 6C and 7B show an exchanger passage as seen in the direction of flow. fluids according to the invention. In Figure 2, the heat exchanger 1 shown consists of a stack of parallel rectangular plates 2 all identical, which define between them a plurality of passages for fluids to put in indirect heat exchange relationship. In the example shown, these passages are successively and cyclically passages 3 for a first fluid, 4 for a second fluid and 5 for a third fluid. It will be understood that the invention covers two-fluid exchangers only or any number of fluids.

Chaque passage 3 à 5 est bordé de barres de fermeture 6 qui le délimitent en laissant libres des fenêtres 7 d'entrée/sortie du fluide correspondant. Dans chaque passage sont disposées des ondes-entretoises ou ailettes ondulées 8 servant à la fois d'ailettes thermiques, d'entretoises entre les plaques, notamment lors du brasage et pour éviter toute déformation des plaques lors de la mise en oeuvre de fluides sous pression, et de guidage des écoulements de fluides. Each passage 3 to 5 is bordered by closing bars 6 which delimit it leaving free windows 7 input / output of the corresponding fluid. In each passage are disposed wave-waves or corrugated fins 8 serving both thermal fins, spacers between the plates, especially during brazing and to prevent any deformation of the plates during the implementation of fluids under pressure and guiding the flow of fluids.

L'empilement des plaques, des barres de fermeture et des ondes-entretoises est généralement réalisé en aluminium ou en alliage d'aluminium et est assemblé en une seule opération par brasage au four. Des boîtes 9 d'entrée/sortie de fluides, de forme générale semi- cylindrique, sont ensuite soudées sur le corps d'échangeur ainsi réalisé de façon à coiffer les rangées de fenêtres d'entrée/sortie correspondantes, et elles sont reliées à des conduites 10 d'amenée et d'évacuation des fluides. Une première solution est d'utiliser un autre matériau que l'aluminium et de conductivité thermique plus faible. En effet, la conduction longitudinale est directement proportionnelle à la conductivité thermique du matériau utilisé pour l'échange. La conductivité thermique de l'aluminium varie autour de 140 à 200 W/m/K pour des conditions de température comprises entre -200 °C et 20°C. Différents types de matériaux pourrait être utilisés comme des alliages ou des céramiques. Exemples de conductivité thermique de matériaux inférieur à l'aluminium : • Acier 304L ou 316L: 16,3 W/m/K • Bronze : 42-50 W/m/K Comme illustré dans la Figure 3, afin de réduire la conduction longitudinale, il est proposé de diviser les structures d'échange utilisées dans chaque passage 3, 4, 5 en plusieurs modules 17 sur la longueur d'échange. De ce fait, la conduction longitudinale entre deux modules de structures d'échange ne peut avoir lieu qu'à travers les tôles séparatrices à cause des espaces 23. The stack of plates, closing bars and wave-spacers is generally made of aluminum or aluminum alloy and is assembled in a single operation by soldering in the oven. Fluid inlet / outlet boxes 9, of generally semicylindrical shape, are then welded to the exchanger body thus produced so as to cover the rows of corresponding inlet / outlet windows, and they are connected to conduits 10 for supplying and evacuating fluids. A first solution is to use a material other than aluminum and of lower thermal conductivity. Indeed, the longitudinal conduction is directly proportional to the thermal conductivity of the material used for the exchange. The thermal conductivity of aluminum varies around 140 to 200 W / m / K for temperature conditions between -200 ° C and 20 ° C. Different types of materials could be used as alloys or ceramics. Examples of thermal conductivity of materials lower than aluminum: • 304L or 316L steel: 16.3 W / m / K • Bronze: 42-50 W / m / K As shown in Figure 3, to reduce longitudinal conduction it is proposed to divide the exchange structures used in each passage 3, 4, 5 into several modules 17 over the exchange length. As a result, the longitudinal conduction between two modules of exchange structures can take place only through the separating plates because of the spaces 23.

Or la conduction à travers ces tôles séparatrices est nettement inférieure à celle qui aurait lieu à travers les structures d'échange. La Figure 4 montre un passage 3, 4, 5 d'échangeur vu de côté, ayant un bout froid BF et un bout chaud BC, selon un aspect de l'invention avec une seule stucture échange mais de conductivité moindre que celle des plaques (dessin supérieur) et selon un autre aspect de l'invention avec six modules par passage (dessin inférieur). Pour un même AT aux extrémités de l'échangeur, le flux longitudinal (02) pour le cas d'un échangeur comportant plusieurs modules 17 espacés de structure d'échange sera inférieur au flux longitudinal (01) d'un échangeur ne comportant qu'un seul module de structure d'échange comme illustré à la Figure 4. Il existe toujours une conduction longitudinale à travers chacun des modules de structure d'échange mais ceux-ci sont séparés les uns des autres : il existe donc une résistance thermique entre les modules et le gradient thermique est réduit. Ce système permet donc de sectionner sur la longueur le gradient de l'échangeur en plusieurs gradients plus faibles. Les modules 17 peuvent être en un matériau ayant une conductivité thermique inférieure à celle des plaques 2. De plus, pour certaines structures d'échange, le fait de les diviser en plusieurs modules espacés de quelques millimètres entre eux permet une communication entre canaux. Les principaux paramètres sont le nombre de modules de structures d'échange, l'espacement entre deux modules et le gradient thermique qui existe aux extrémités de chaque module. Selon un aspect de l'invention l'onde d'échange classiquement utilisée est remplacée par plusieurs ondes d'échange de même type mais de hauteur d'onde plus petite ou par d'autres types d'ondes d'échange comme des tôles rainurées (voir Figures 5 à 7). Les ondes des Figures 5 à 7 peuvent avoir une conductivité thermique inférieure à celle des plaques et/ou être sectionnées pour former une série espacée de modules comme illustré dans la Figure 4. Les modules 17 peuvent être formés de la manière décrite pour les structures 15, 17 ou 19 des Figures 5B, 6B, 6C ou 7B. But the conduction through these separating plates is much lower than that which would take place through the exchange structures. FIG. 4 shows a heat exchanger passage 3, 4, 5 seen from the side, having a cold end BF and a hot end BC, according to one aspect of the invention with a single exchange structure but of lower conductivity than that of the plates ( upper drawing) and according to another aspect of the invention with six modules per passage (lower drawing). For the same AT at the ends of the exchanger, the longitudinal flow (02) for the case of an exchanger comprising several modules 17 spaced exchange structure will be less than the longitudinal flow (01) of a heat exchanger comprising only a single exchange structure module as shown in Figure 4. There is always a longitudinal conduction through each of the exchange structure modules but they are separated from each other: there is therefore a thermal resistance between the modules and the thermal gradient is reduced. This system thus makes it possible to cut along the length of the gradient of the exchanger in several smaller gradients. The modules 17 may be of a material having a thermal conductivity lower than that of the plates 2. In addition, for some exchange structures, the fact of dividing them into several modules spaced a few millimeters apart allows communication between channels. The main parameters are the number of exchange structure modules, the spacing between two modules and the thermal gradient that exists at the ends of each module. According to one aspect of the invention, the exchange wave conventionally used is replaced by several exchange waves of the same type but of smaller wavelength or by other types of exchange waves, such as grooved plates. (see Figures 5 to 7). The waves of Figures 5 to 7 may have a lower thermal conductivity than the plates and / or be cut to form a spaced series of modules as shown in Figure 4. The modules 17 may be formed as described for the structures 15. 17 or 19 of Figures 5B, 6B, 6C or 7B.

La solution de la Figure 5B consiste à remplacer l'onde d'échange classiquement utilisée de la Figure 5A par plusieurs ondes d'échange 13 de même type mais de hauteur d'onde plus petite. Ces nouvelles ondes insérées dans un même passage de l'échangeur sont assemblées à l'aide de fines tôles recouvertes de brasure 13. Ces tôles appelées tôle de surface tertiaire constituent la surface ajoutée dite tertiaire . Dans l'exemple il y a deux tôles séparant trois ondes. Tous les types d'ondes qui existent dans le commerce peuvent être utilisés en modifiant et adaptant uniquement la hauteur de l'onde. De ce fait, tous les paramètres qui constituent la géométrie d'un type d'onde sont ajustables (épaisseur, densité, perforation de l'onde,...). Les autres paramètres sont : - la hauteur du passage, - le nombre d'ondes d'échange par passage, - l'épaisseur de la tôle de la surface tertiaire (à priori égale à l'épaisseur de l'onde), - la forme de la tôle de la surface tertiaire : pleine ou avec des perforations judicieusement positionnées. The solution of FIG. 5B consists in replacing the conventionally used exchange wave of FIG. 5A by several exchange waves 13 of the same type but of smaller wavelength. These new waves inserted in the same passage of the exchanger are assembled using thin sheets covered with solder 13. These sheets called tertiary surface sheet constitute the so-called tertiary added surface. In the example there are two sheets separating three waves. All commercially available wave types can be used by modifying and adapting only the wave height. As a result, all the parameters constituting the geometry of a wave type are adjustable (thickness, density, perforation of the wave, etc.). The other parameters are: - the height of the passage, - the number of exchange waves per passage, - the thickness of the sheet of the tertiary surface (a priori equal to the thickness of the wave), - the shape of the sheet of the tertiary surface: solid or with perforations judiciously positioned.

Pour cette technologie "multi-ondes", les diamètres hydrauliques sont de l'ordre de grandeur de la largeur du canal d'une onde classique (1/n-e). On donne ici les gains en surface d'échange pour différentes hauteurs d'onde et par rapport à l'onde classique de densité n équivalente : Configuration classique n*=2 h e n w h h h canal gain passage onde (m-1) (mm) canal onde (mm) surface (mm) (mm) (mm) (mm) 5.1 0.2 551,18 1.61 4.9 2.45 2.25 19 % 5.1 0.3 393,7 2.26 4.8 2.45 2.15 25 0/0 Configuration classique n*=3 h e n w h h h gain passage onde (m-1) (mm) canal onde canal surface (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 7.13 0.2 944,88 0.86 6.93 2.24 2.04 12 0/0 7.13 0.2 629,92 1.39 6.93 2.24 2.04 24 %15 Configuration classique n*=4 h e n w h h h gain passage onde (m-1) (mm) canal onde canal surface (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 9.63 0.2 944,88 0.86 9.43 2.26 2.06 13 0/0 9.63 0.2 629,92 1.39 9.43 2.26 2.06 27 0/0 n* = 5 w=1nombre d'ondes sur la hauteur d'un passage (avec des épaisseurs de tôles de surface tertiaire de 0.2mm). largeur d'un canal. h canal = hauteur d'un canal. For this "multi-wave" technology, the hydraulic diameters are of the order of magnitude of the channel width of a conventional wave (1 / n-e). Here we give the exchange surface gains for different wavelengths and with respect to the classical wave of density n equivalent: classical configuration n * = 2 henwhhh channel gain passage wave (m-1) (mm) channel wave (mm) area (mm) (mm) (mm) (mm) 5.1 0.2 551,18 1.61 4.9 2.45 2.25 19% 5.1 0.3 393.7 2.26 4.8 2.45 2.15 25 0/0 Conventional configuration n * = 3 henwhhh gain passage wave (m-1) (mm) Channel channel channel area (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 7.13 0.2 944.88 0.86 6.93 2.24 2.04 12 0/0 7.13 0.2 629.92 1.39 6.93 2.24 2.04 24 % 15 classical configuration n * = 4 henwhhh gain passage wave (m-1) (mm) channel channel wave surface (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 9.63 0.2 944.88 0.86 9.43 2.26 2.06 13 0 / 0 9.63 0.2 629.92 1.39 9.43 2.26 2.06 27 0/0 n * = 5 w = 1number of waves on the height of a passage (with tertiary sheet thicknesses of 0.2mm). width of a channel. h channel = height of a channel.

On se limite ici à des hauteurs de canaux (h canal) de 2 mm minimum (pour des raisons de brasage). 10 A volume équivalent, l'augmentation du nombre d'ondes à empiler dans l'échangeur entraîne une augmentation du coût de fabrication de celui-ci. Le coût d'installation reste cependant le même. La solution de la Figure 6B consiste à remplacer l'onde d'échange classiquement utilisée de la Figure 6A par une onde structurée 17 comportant 15 de nombreux mini-canaux 19 à section carrée. Cette onde peut être fabriquée par extrusion. La méthode de fabrication par extrusion permet d'imaginer tout type de forme de section de canaux (rectangulaires, triangulaires, ronds, en losange,...). La Figure 6C montre des canaux de section triangulaires. 20 Les principaux paramètres sont la hauteur du passage, le nombre de canaux par hauteur de passage, le nombre de canaux par mètre de largeur de passage et tous les paramètres qui concernent la forme géométrique des canaux utilisés (hauteur, largeur, diamètre du canal,...). Cette méthode de fabrication permet également la possibilité d'insérer 25 des micro ou mini ailettes à l'intérieur des canaux afin d'augmenter encore la surface d'échange et/ou de drainer un liquide. Here we limit ourselves to channel heights (h channel) of 2 mm minimum (for brazing reasons). At an equivalent volume, the increase in the number of waves to be stacked in the exchanger causes an increase in the manufacturing cost thereof. The installation cost, however, remains the same. The solution of FIG. 6B consists in replacing the conventionally used exchange wave of FIG. 6A by a structured wave 17 comprising numerous mini-channels 19 of square section. This wave can be manufactured by extrusion. The extrusion manufacturing method makes it possible to imagine any type of channel section shape (rectangular, triangular, round, rhombic, ...). Figure 6C shows triangular section channels. The main parameters are the height of the passage, the number of channels per passage height, the number of channels per meter of passage width and all the parameters relating to the geometric shape of the channels used (height, width, diameter of the channel, ...). This method of manufacture also allows the possibility of inserting micro or mini fins inside the channels in order to further increase the exchange surface and / or drain a liquid.

La longueur des canaux (longueur d'échange du fluide) peut être divisée en plusieurs modules d'ondes extrudées, espacés de quelques millimètres entre eux afin de permettre une communication entre canaux. On distingue trois catégories de géométrie en fonction du diamètre hydraulique des canaux (Dh) : - canaux tels que Dh soit de l'ordre de grandeur de la largeur des canaux dans les ondes classiques (w=1/n-e). - canaux tels que Dh soit compris entre 200 microns et 1 mm (minicanaux). - canaux tels que Dh soit inférieur à 200 microns (micro-canaux). Les gains en surface d'échange obtenus pour les 3 catégories citées ci-dessus sont les suivants : Pour les canaux tels que Dh soit de l'ordre de grandeur de la largeur des canaux dans les ondes classiques (w=1/n-e), on donne ici les gains en surface d'échange (se) pour différentes hauteurs d'onde et par rapport à une onde classique de même hauteur et de forte densité n équivalente. Onde classique Structure extrudée h=5.1 mm n w se h canal gain (m-1) (mm) (m2/m2) (mm) 551,18 1.61 7.18 2.25 19 % 393,7 2.26 5.51 2.25 33 0/0 Onde classique Structure extrudée h=7.13mm n w se h canal gain (m-1) (mm) (m2/m2) (mm) 944,88 0.86 14.73 0.96 40 % 629, 92 1.39 10.48 1.53 40 0/0 10 Onde classique Structure extrudée h=9.63mm n w se h canal gain (m-1) (mm) (m2/m2) (mm) 944,88 0.86 19.44 0.97 43 0/0 629,92 1.39 13.63 1.69 42 % Pour les canaux tels que Dh soit compris entre 200 microns et 1 mm (mini-canaux), on donne ici les gains en surface d'échange (se) pour différentes 5 hauteurs d'onde et par rapport à une onde classique de même hauteur et de forte densité n. Onde classique Structure extrudée h=5.1 mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1 102,36 12.36 0.2 161 % Onde classique Structure extrudée h=7.13mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1 102,36 16.84 0.2 171 0/0 Onde classique Structure extrudée h=9.63mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1123,62 20.86 0.2 197% Pour les canaux tels que Dh soit inférieur à 200 microns (micro-canaux), on donne ici les gains en surface d'échange (se) pour différentes hauteurs d'onde et par rapport à une onde classique de même hauteur et de forte densité n. Onde classique Structure extrudée h=5.1 mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1 102,36 12.36 0.05 717 0/0 Onde classique Structure extrudée h=7.13mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1 102,36 16.84 0.05 741 0/0 Onde classique Structure extrudée h=9.63mm n se h canal gain (m-1) (m2/m2) (mm) 1 123,62 20.86 0.05 818 0/0 La solution de la Figure 5B consiste à remplacer l'onde d'échange classiquement utilisée de la Figure 5A par un nombre adéquat de tubes capillaires. L'arrangement des tubes capillaires s'ordonne facilement du fait de 10 leur forme. Les tubes capillaires sont recouverts de brasure afin d'assurer l'assemblage mécanique de l'ensemble. Les paramètres ajustables sont la hauteur du passage, le diamètre des tubes capillaires, l'épaisseur des tubes capillaires ou encore le nombre de tubes capillaires par m2.The length of the channels (fluid exchange length) can be divided into several extruded wave modules, spaced a few millimeters apart to allow communication between channels. Three categories of geometry are distinguished according to the hydraulic diameter of the channels (Dh): - channels such that Dh is of the order of magnitude of the width of the channels in the classical waves (w = 1 / n-e). - Channels such as Dh is between 200 microns and 1 mm (minichannels). - Channels such as Dh is less than 200 microns (micro-channels). The exchange surface gains obtained for the 3 categories mentioned above are as follows: For the channels such that Dh is of the order of magnitude of the width of the channels in the conventional waves (w = 1 / ne), here we give the exchange surface gains (se) for different wave heights and compared to a conventional wave of the same height and high density n equivalent. Conventional wave Extruded structure h = 5.1 mm nw h channel gain (m-1) (mm) (m2 / m2) (mm) 551.18 1.61 7.18 2.25 19% 393.7 2.26 5.51 2.25 33 0/0 Conventional wave Structure extruded h = 7.13mm nw h gain channel (m-1) (mm) (m2 / m2) (mm) 944.88 0.86 14.73 0.96 40% 629, 92 1.39 10.48 1.53 40 0/0 10 Conventional wave Extruded structure h = 9.63mm nw s h channel gain (m-1) (mm) (m2 / m2) (mm) 944.88 0.86 19.44 0.97 43 0/0 629.92 1.39 13.63 1.69 42% For channels such as Dh is included between 200 microns and 1 mm (mini-channels), here we give the exchange surface gains (se) for different wave heights and with respect to a conventional wave of the same height and high density n. Conventional wave Extruded structure h = 5.1 mm n h gain channel (m-1) (m2 / m2) (mm) 1 102.36 12.36 0.2 161% Conventional wave Extruded structure h = 7.13mm n se h gain channel (n) 1) (m2 / m2) (mm) 1,102.36 16.84 0.2171 0/0 Conventional wave Extruded structure h = 9.63mm n eh channel gain (m-1) (m2 / m2) (mm) 1123.62 20.86 0.2 197% For channels such that Dh is less than 200 microns (micro-channels), here we give the exchange surface gains (se) for different wave heights and with respect to a conventional wave of the same height and high density n. Conventional wave Extruded structure h = 5.1 mm n h gain channel (m-1) (m2 / m2) (mm) 1 102.36 12.36 0.05 717 0/0 Conventional wave Extruded structure h = 7.13mm n se h gain channel ( m-1) (m2 / m2) (mm) 1 102.36 16.84 0.05 741 0/0 Conventional wave Extruded structure h = 9.63mm n se h gain channel (m-1) (m2 / m2) (mm) 1 123 The solution of Figure 5B is to replace the conventionally used exchange wave of Figure 5A with an adequate number of capillary tubes. The arrangement of the capillary tubes is easily ordered because of their shape. The capillary tubes are covered with solder to ensure the mechanical assembly of the assembly. The adjustable parameters are the height of the passage, the diameter of the capillary tubes, the thickness of the capillary tubes or the number of capillary tubes per m2.

15 On donne ici les gains en surface d'échange (se) pour différentes hauteurs d'onde et par rapport à une onde classique de densité équivalente. Dext est le diamètre externe du tube capillaire.5 Onde classique Solution 7 capillaires par hauteur de passage h passage (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain en se 5.1 551,18 1.4 50 % 5.1 393,7 1.4 96 Onde classique Solution 7 capillaires par hauteur de passage h passage (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain en se 7.13 944,88 1.2 23 % 9.63 629,72 1.4 57 0/0 7.13 629,72 1.2 73 % Onde classique Solution 7 capillaires par hauteur de passage h passage (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain en se 9.63 944,88 1.4 10 0/0 Dans chaque exemple le diamètre du capillaire correspond au diamètre maximal pour obtenir un gain en surface d'échange par rapport à la solution classique, un diamètre plus faible donnera un gain nettement plus important de surface d'échange. Here we give the exchange surface gains (se) for different wave heights and with respect to a conventional wave of equivalent density. Dext is the external diameter of the capillary tube.5 Conventional wave Solution 7 capillaries per passage height h (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain in increments 5.1 551.18 1.4 50% 5.1 393.7 1.4 96 Conventional wave Solution 7 capillaries per passage height h (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain in se 7.13 944.88 1.2 23% 9.63 629.72 1.4 57 0/0 7.13 629.72 1.2 73% Conventional wave Solution 7 capillaries per passage height h (mm) n (m-1) Dext (mm) Gain in se 9.63 944.88 1.4 10 0/0 In each example the diameter of the capillary corresponds to the maximum diameter to obtain a exchange surface gain compared to the conventional solution, a smaller diameter will give a much larger gain of exchange surface.

Claims

REVENDICATIONS1. Brazed plate heat exchanger, of the type comprising a stack of parallel plates (2) of the same material which define a plurality of generally flat fluid circulation passages (3, 4, 5), closing bars which delimit these passages and distribution means for dispensing a fluid at each passage of a first series of passages (3, 5) and means for sending another fluid to a second series of passages (4) in which at least one passage (3) contains at least one organized exchange structure (15, 17, 21) in thermal contact with the two plates defining the passage and which forms a plurality of channels (19) in the width of the passage, each channel (19) being in contact with either at least two other channels or at least one other channel and a plate (2, 13), the structure forming at least three channels in the height of the passage characterized in that the organized exchange structure is formed by Matt element having a thermal conductivity lower than that of the plates and possibly in that at least one passage contains at least two exchange structures organized, a void space (23) being arranged between each structure of the passage and the structure or structures (s) ) adjacent to the passage.

2. Exchanger according to claim 1 wherein the organized exchange structure (15, 17, 21) is formed by a material having a thermal conductivity lower than that of the plates (2).

3. Exchanger according to claim 2 wherein the exchange structure organized (15, 17, 21) of steel or bronze, while the plates are aluminum (2).

4. Exchanger according to claim 1, 2 or 3 wherein at least one passage (3, 4,

5) contains, preferably all the passages contain, at least two, or even at least four, organized exchange structures (15, 17, 21), a void space (23) being arranged between each structure of the passage and the one or more adjacent structure (s) .5. Exchanger according to one of the preceding claims wherein the structure is formed of a single body (17) containing a plurality of channels (19), the hydraulic diameter of the channel being between 200 pm and 6 mm.

6. Exchanger according to one of the preceding claims comprising inside a passage (3), at least one secondary plate (13) of generally flat shape parallel to the plates (2) defining the passages. 10

7. Exchanger according to one of the preceding claims wherein the structure is formed of a superposition of exchange waves (15), each pair of adjacent exchange waves being optionally separated by a secondary plate (13). 15

8. Exchanger according to one of the preceding claims wherein the channels (19) have a circular section, oval, square, rectangular, triangular or diamond.

9. Cryogenic separation apparatus comprising at least one exchanger (1) according to one of the preceding claims.

10. Air separation apparatus according to claim 9 wherein a main exchange line or a vaporizer-condenser or subcooler is an exchanger according to one of claims 1 to 8. 25