FR2616159A1 - Methode pour ajuster la quantite de poudre de zinc utilisee dans la precipitation des impuretes d'une solution de sulfate de zinc, destinee au raffinage electrolytique du zinc - Google Patents
Methode pour ajuster la quantite de poudre de zinc utilisee dans la precipitation des impuretes d'une solution de sulfate de zinc, destinee au raffinage electrolytique du zinc Download PDFInfo
- Publication number
- FR2616159A1 FR2616159A1 FR8807306A FR8807306A FR2616159A1 FR 2616159 A1 FR2616159 A1 FR 2616159A1 FR 8807306 A FR8807306 A FR 8807306A FR 8807306 A FR8807306 A FR 8807306A FR 2616159 A1 FR2616159 A1 FR 2616159A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- zinc
- solution
- precipitation
- powder
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C1/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions
- C25C1/16—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions of zinc, cadmium or mercury
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G9/00—Compounds of zinc
- C01G9/06—Sulfates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/20—Obtaining zinc otherwise than by distilling
- C22B19/26—Refining solutions containing zinc values, e.g. obtained by leaching zinc ores
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C7/00—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells; Servicing or operating of cells
- C25C7/06—Operating or servicing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
La présente invention est relative à une méthode pour ajuster la quantité de poudre de zinc utilisée dans la précipitation des impuretés d'une solution de sulfate de zinc. Cette méthode se caractérise en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen de mesures de potentiel rédox. Application au raffinage électrolytique du zinc.
Description
La méthode de la présente Invention est relative à l'élimination des
impuretés de solutions de sulfate de zinc destinées au raffinage électrolytique du zinc et en particulier à l'ajustement de la quantité de poudre de zinc utilisée dans l'élimination des Impuretés. L'élimination d'impuretés, comme le cuivre, le cobalt,le nickel et le germanium, ainsi que le cadmium, est effectuée par agglutination de celles-ci avec de la poudre de zinc et la quantité de poudre de zinc mise en oeuvre est optimisée
au moyen de mesures de potentiel rédox.
Les principales matières premières utilisées dans des procédés électrolytiques de production de zinc sont des concentrats de zinc, qui sont d'abord calcinés de fa9on oxydante. Le produit calciné est dissous dans une solution d'acide de recyclage contenant de l'acide sulfurique, qui est recyclée par précipitation électrolytique. Les composants nonsolubles sont séparés de la solution de sulfate de zinc créée dans le procédé de dissolution. La solution est ensuite envoyée vers une purification de la solution, dans laquelle sont enlevés tous les élements plus nobles que le zinc. Rprès la purification de la solution, celle-ci
est envoyée vers l'électrolyse.
La solution brute d'un procédé de production de zinc contient un certain nombre d'éléments plus nobles que le zinc, dont la teneur varie en fonction des concentrats et des autres composants. Les plus importants de ceux-ci sont le cuivre, le cadmium, le cobalt, le nickel, I'arsenic, l'antimoine, le germanium et le thallium. Comme ces éléments sont plus nobles que le zinc, ils tendent à être précipités sur la cathode au cours de l'électrolyse. Ceci n'est pas souhaitable, parce qu'ils rendent impur le zinc précipité et que certains de ces élements provoquent
des réactions secondaires (dégagement d'hydrogène).
Comme les élements mentionnés plus haut sont plus nobles que le zinc, ils peuvent être séparés de la solution par agglutination au moyen de zinc métallique et cette méthode est utilisée presque exclusivement dans la production du zinc - à I'exception de la méthode de purification de la solution, dans laquelle les élé1ments plus nobles que le zinc sont éliminés de
l'électrolyte de zinc par extraction avec du 3-naphtol.
Bien que l'agent d'agglutination général utilisé dans la purification de la solution soit le zinc métallique, on emploie habituellement certains agents auxiliaires comme de l'arsenic ou de l'antimoine. Si l'on utilise de l'antimoine, les étapes de purification sont généralement des étapes à action continue, si bien que la première étape comprend l'élimination du cadmium et du cuivre, la seconde étape comprend l'élimination du cobalt et du nickel, et la seconde étape possible est principalement une étape
de complément pour la procédure précédente.
Il y a en principe deux différentes méthodes qui emploient de l'arsenic comme agent auxiliaire du zinc. Selon la première méthode, le cuivre, le cobalt et le nickel sont éliminés de l'électrolyte de zinc dans la première étape de purification de la solution, soit dans un procédé en discontinu soit dans un procédé ô action continue. La deuxième étape est celle de l'élimination du cadmium et la troisième étape est, si cela est
nécessaire, utilisée comme étape de complément pour le procédé.
Selon la seconde méthode de purification de la solution employant l'arsenic comme agent auxiliaire du zinc, la purification de la solution a lieu en trois étapes, parmi lesquelles en général, les première et troisième étapes sont continues et l'étape du milieu est un procédé discontinu automatique. Dans la première étape, la majeure partie du cuivre est séparée de l'électrolyte de zinc. Dans la deuxième étape, le reste du cuivre est séparé avec le cobalt, le nickel et le germanium. Dans la troisième étape, le cadmium est principalement séparé. La deuxième étape (le procédé en discontinu) dans un procédé de purification de solution à trois étapes employant de l'arsenic comme agent auxiliaire, est généralement effectuée de la façon suivante: on commence à charger l'électrolyte de zinc dans le réacteur. Lorsque le réacteur est par exemple, à demi plein, le mélange est commencé et l'introduction de poudre de zinc peut débuter. L'introduction de la poudre est d'abord plutôt rapide pour fournir une teneur suffisante dans le réacteur. Uers la fin du remplissage du réacteur, I'alimentation est ralentie, mais encore poursuivie jusqu'à addition de la quantité complète de zinc calculée pour le lot. Rprès une période donnée, on analyse la teneur en Co de la solution et s'il est prouvé que le cobalt a suffisamment précipité, le lot est prêt. Si' le résultat de l'analyse est médiocre, I'introduction de poudre est poursuivie jusqu'à obtention d'une précipitation convenable du cobalt. Le précipité créé n'est pas enlevé après chaque précipitation, mais plusieurs précipitations sont effectuées successivement et le
précipité n'est éliminé que de temps en temps.
Le dosage de la poudre de zinc a constitué un grand problème. En général, on a ajouté une quantité "suffisante" de poudre pour obtenir un bon résultat final. Mime des perturbations mineures induisent normalement une plus forte utilisation de poudre et il a fallu beaucoup de travail pour retourner aux additions précédentes plus faibles. En d'autres termes, il n'y avait pas d'indicateur convenable permettant de savoir si
I'introduction de poudre était suffisante.
On sait depuis longtemps que la précipitation suit l'équation k x t - In go Ct dans laquelle: k est le coefficient de la vitesse de précipitation t est la durée de précipitation CO est la teneur Initlale
Ct est la teneur au temps t.
- Selon cette équation, la précipitation a lieu lorsque les conditions dans le réacteur sont correctes, la quantité de poudre de zinc est suffisante, etc. Cependant, on remarque qu'une augmentation des additions de poudre au delà du point de 'suffisance n'accélère pas la précipitation. Ru contraire, une utilisation excessive de la poudre peut même ralentir la réaction,
parce qu'il se forme du sulfate de zinc alcalin.
La publication FI 66027 a décrit un procédé de purification de la solution pour- l'électrolyte de zinc, dans lequel la quantité de poudre de zinc nécessaire dans l'élimination du cuivre est ajustée de façon à correspondre en gros à la quantité
stoechiométrique requise pour éliminer le cuivre de la solution.
L'addition de poudre de zinc peut être ajustée grâce au potentiel rédox de la solution d'électrolyte. Le potentiel rédox est ajusté pour contrôler les additions de poudre de zinc de telle sorte que le potentiel de l'électrolyte est maintenu dans la gamme de +200 à -600 mU. L'échelle rédox employée définit le degré d'élimination du cuivre et limite la précipitation des autres métaux. La solution débarassée du cuivre, est ensuite conduite vers l'élimination du
cobalt.
Dans la publication de Sawaguchi et col., Zinc Electrolyte Purification at Ijima Zinc Refinery", MMIJ/RusllMM Joint Symposium 1983, Sendai, p 217229, il est indiqué que pour abaisser suffisamment le taux de germanlum dans la solution d'électrolyte dans la deuxième étape de la purification de la solution, un ajustement du potentiel est employé pour ajuster la teneur en germanium. Lorsque le potentiel est en conséquence ajusté dans la gamme de -610 à -640 mU, le niveau de germanium peut être maintenu
en dessous de 10 ppm.
Dans les publications mentionnées plus haut, la mesure du potentiel rédox a été employée pour ajuster le degré d'élimination du métal devant être éliminé de la solution. Ceci est naturellement un facteur important du point de vue de la qualité du produit final. Un autre facteur qui a un effet sur les coûts de production du zinc, est la quantité de poudre de zinc utilisée dans la purification de la solution. Comme cela est évident dans la publication Fl 66027, par exemple dans l'élimination du cuivre, la quantité initiale de poudre de zinc ajoutée correspondant en gros à la quantité stoechiométrique, après quoi la poudre est ajoutée en fonction des besoins de la situation. Il est vrai que cette publication indique que les additions sont ajustées ô l'aide du potentiel rédox, mais d'un autre côté, l'échelle donnée (+200 à -600 mU) révèle que l'interdépendance entre les additions et le
potentiel est restée obscure.
Selon la méthode de la présente invention, les additions de poudre de zinc en particulier dans la purification de la solution de l'électrolyte de zinc, peuvent être ajustées de façon à rester dans la gamme optimale par des mesures du potentiel rédox. Les caractéristiques essentielles de l'invention sont
apparentes dans les revendications qui suivent.
Dans la deuxième étape de purification de la solu-
tion, dite d'élimination du cobalt, le cuivre restant après l'élimination du cuivre est précipité à partir de la solution avec le cobalt,le nickel et le germanium.Le tableau ci-dessous montre les quantités d'éléments entrant dans la deuxième étape
de la purification appliquée à la solution. Les teneurs rési-
duelles de la solution obtenues après la deuxième étape doivent être extrêmement faibles: Elément Teneur initiale Teneur finale Cu 50 mg/l < 0,1 mg/I Co 10 - 50 mg/i < 0,2 mg/I Ni 10 - 50 mg/I < 0,1 mg/i Ge 0,1 - 3 mg/I < 0,02 mg/I Comme cela a été noté plus haut, la poudre de zinc métallique et Rs203 sont employés dans la précipitation. Le procédé de précipitation se conforme aux équations de réaction suivantes: (1) Cu++ + Zn > Cu + Zn++ (2) 6Cu++ + Rs203 + 9Zn > 2Cu3Rs + 9Zn+" (3) 2Me++ + s03203 + 5Zn > 2MeRs + 5n++
Me = Co, Hi.
La précipitation du germanium est inconnue.
La dissolution de la poudre de zinc peut avoir lieu en tant que réaction secondaire: (4) Zn + H2SO > ZnSO4 + H2 t (5) xZn + ZnSO4 + (x+y) H20 > ZnSO4,xZn(OH)2,YH20 $ + xH2 t La quantité d'arsenic est facilement ajustée en fonction des teneurs initiales, En conséquence, l'utilisation d'une quantité qui est trop petite ou trop grande conduit à des difficultés dans la précipitation ou à une teneur finale élevée en
arsenic.
On a maintenant démontré de façon surprenante, qu'en ajustant la quantité de poudre de Zn ajoutée au moyen du potentiel rédox, on peut maintenir des conditions de précipitation optimales
sans utiliser des quantités excessives de poudre de Zn.
Simultanément, la mesure révèle aussi d'éventuelles perturbations dans les additions de poudre. L'invention est aussi décrite -en référence aux dessins ci-joints, o les caractéristiques
essentielles de l'invention sont illustrées graphiquement.
La Figure 1 illustre l'élimination du cobalt de la solution d'électrolyte avec différentes valeurs de potentiel rédox en fonction du temps; Le Figure 2 illustre l'élimination du nickel de la même façon que ci-dessus; Le Figure 3 illustre l'élimination du germanium de la
m6me façon que ci-dessus.
Le dessin montre que le maximum de la précipitation du
cobalt et du nickel est déjà atteint avec le potentiel de -575 mU.
Le maximum de la précipitation du germanium tombe dans la gamme de -600 d -625 mU. Le potentiel rédox a été mesuré avec une électrode en platine et l'électrode de référence employée était une électrode
au calomel.
On a trouvé en poursuivant les recherches, qu'en ajustant les additions de poudre au moyen des mesures de potentiel, on peut essentiellement réduire la quantité de poudre de zinc ajoutée, à une quantité allant même jusqu'à la moitié de celle qui 261615e est utilisée antérieurement, tandis que le taux d'impuretés reste le msme. Ceci signifie que la capacité de production d'une unité peut être essentiellement augmentée, auquel cas le bénéfice atteint peut être calculé en fonction du profit, si l'électrolyse est le goulet d'étranglement du procédé. La simple réduction des coûts de production de la poudre de zinc signifie aussi un remarquable profit. Selion le nouvelle méthode d'ajustement, dans la deuxième étape de la purification de la solution, les additions de i0 poudre de zinc dans le réacteur sont ajustées à un certain niveau au moyen des mesures de potentiel rédox, pendant la durée de remplissage du réacteur. Cette quantité de poudre introduite est choisie de telle sorte que le Cu++ entrant dans le réacteur avec la solution ne dissolve pas l'arseniure de cobalt ou l'arséniure de nickel du précipité déjà présent dans le réacteur, mais que le cuivre précipite. D'un autre côté, I'addition de poudre de zinc doit être telle que la poudre de Zn ne se dissolve pas et que l'arséniure d'hydrogène ne soit pas créé, bien que la solution contienne aussi de l'arsenic. Si de l'arséniure d'hydrogène est créé, il est en lui-nmme nuisible en raison des risques qu'il présente pour l'environnement, mais de plus, il conduit naturellement a une consommation accrue de poudre de zinc. On a démontré qu'en employant un ajustement de potentiel, la quantité d'arséniure d'hydrogène déchargée avec les gaz d'échappement est remarquablement inférieure à celle de l'art antérieur. Ceci est dû au fait que maintenant, le potentiel n'atteint pas un niveau si faible qui permet la création d'arséniure d'hydrogène. En pratique, l'ajustement du potentiel rédox dans la gamme de -480 à -550 mU par rapport à l'électrode au calomel, s'est révélé être une bonne
solution dans cette étape.
Lorsque le réacteur est rempli, le cuivre qui restait dans la solution après la première étape de purification de la
solution, est aussi éliminé selon la description cl-dessus.
L'addition de poudre de zinc est ensuite ajustée de telle sorte que la précipitation du cobalt, du nickel et du germanium commence. En
261615?
pratique, cette gamme de potentiel est de -570 à -650.U par rapport à l'électrode au calomel. Chaque impureté a sa propre gamme de potentiel et la quantité de vieux précipité présent dans le
réacteur exerce un effet sur la gamme optimale.
En employant la mesure de potentiel rédox, Il est donc possible d'ajuster les additions de poudre de zinc pour maintenir le potentiel désiré et faire précipiter les métaux, mais en mème temps, on évite une utilisation excessive de poudre de Zn. Lorsque les teneurs en diverses impuretés de la solution à Introduire dans le réacteur sont connues, ainsi que la quantité de précipité présent dans le réacteur après les lots précédents, il est possible de définir expérimentalement la durée de précipitation, après
laquelle est arrêtée l'introduction de poudre.
L'ajustement du potentiel rédox a été décrit plus haut dans la deuxième étape de purification de la solution, lorsque le procédé fonctionne en discontinu. Cependant, I'ajustement du
potentiel rédox peut aussi être réalisé dans un procédé en continu.
En conséquence, l'élimination du cobalt peut être effectuée dans une action continue, ou l'ajustement du potentiel rédox peut être
appliqué dans d'autres étapes de la purification de la solution.
Dans la description cl-dessus, l'invention a été
décrite principalement en référence à un procédé employant de l'arsenic comme agent auxiliaire. Cependant, il faut noté que la méthode peut aussi être appliquée à des procédés employant d'autres agents auxiliaires et se comporte parfaitement selon l'invention dans de tels cas. Les valeurs optimales du potentiel rédox peuvent légèrement varier par rapport à celles qui sont données dans la spécification ci-dessus, mais elles ne varient pas de façon essentielle.
261615?
REUENDICRTIONS
1. Méthode pour ajuster la quantité de poudre de zinc utilisée dans la précipitation des impuretés d'une solution de sulfate de zinc destinée au raffinage électrolytique du zinc, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est
ajustée au moyen de mesures du potentiel rédox.
2. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen de mesures du potentiel rédox effectuées dans l'étape d'élimination
du cobalt de la purification de la solution.
3. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que pendant l'introduction de la poudre de zinc effectuée pour faire précipiter le cuivre, le potentiel rédox est ajusté- de façon à rester dans la gamme de -480 à -550 mU par rapport à une
électrode au calomel.
4. Méthode suivant les revendication 1 et 2, caractérisée en ce que pendant l'introduction de la poudre de zinc effectuée pour faire précipiter le cobalt, le nickel et le germanium, le potentiel rédox est ajusté de façon à rester dans la
gamme de -570 à -650.U par rapport à une électrode au calomel.
5. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen
de mesures du potentiel rédox dans un procédé en discontinu.
6. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen
de mesures du potentiel rédox dans un procédé en continu.
7. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen de mesures du potentiel rédox dans un procédé employant de
l'arsenic comme agent auxiliaire.
8. Méthode suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la quantité de poudre de zinc ajoutée est ajustée au moyen de mesures du potentiel rédox dans un procédé employant de
l'antimoine comme agent auxiliaire.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI872488A FI872488A (fi) | 1987-06-03 | 1987-06-03 | Saett att reglera maengden av zinkpulver vid avlaegsnande av orenheter i zinksulfatloesning. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2616159A1 true FR2616159A1 (fr) | 1988-12-09 |
Family
ID=8524613
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8807306A Withdrawn FR2616159A1 (fr) | 1987-06-03 | 1988-06-01 | Methode pour ajuster la quantite de poudre de zinc utilisee dans la precipitation des impuretes d'une solution de sulfate de zinc, destinee au raffinage electrolytique du zinc |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63312991A (fr) |
AU (1) | AU1690688A (fr) |
DE (1) | DE3819020A1 (fr) |
FI (1) | FI872488A (fr) |
FR (1) | FR2616159A1 (fr) |
IT (1) | IT1217750B (fr) |
NL (1) | NL8801406A (fr) |
NO (1) | NO882410L (fr) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2662709A1 (fr) * | 1990-05-30 | 1991-12-06 | Mitsubishi Materials Corp | Methodes pour mesurer les concentrations de cobalt et de cuivre dans une solution d'extraction electrolytique du zinc et procede pour purifier cette solution. |
WO1996041039A1 (fr) * | 1995-06-07 | 1996-12-19 | Cominco Ltd. | Regulation de l'oxydoreduction dans le depot de metaux par electrolyse |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19747328A1 (de) * | 1997-10-27 | 1999-04-29 | Ruhr Zink Gmbh | Verfahren zur Gewinnung von Nichteisenmetallen mittels Elektrolyse |
FI116730B (fi) * | 2003-07-31 | 2006-02-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laite metallinpoiston ohjaamiseksi |
JP4914976B2 (ja) * | 2005-10-03 | 2012-04-11 | Dowaメタルマイン株式会社 | 硫酸亜鉛溶液からのタリウム除去方法 |
FI122676B (fi) * | 2010-10-12 | 2012-05-15 | Outotec Oyj | Menetelmä sinkkisulfaattipitoisen liuoksen käsittelemiseksi |
CN111172408B (zh) * | 2020-01-20 | 2022-06-10 | 昆明瀚创科技有限公司 | 一种硫酸锌溶液连续深度净化除镍钴锗设备的控制方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1347200A (en) * | 1920-07-20 | Williams | ||
US3649180A (en) * | 1969-12-31 | 1972-03-14 | Cominco Ltd | Purification of zinc sulphate solution |
BE783549A (fr) * | 1972-05-16 | 1972-09-18 | Mines Fond Zinc Vieille | Procede de purification de solutions de sulfate de zinc provenant de lalixiviation des minerais de zinc. |
FR2313453A1 (fr) * | 1975-06-04 | 1976-12-31 | Shell Int Research | Pro |
FR2338997A1 (fr) * | 1976-01-26 | 1977-08-19 | Mx Processer Reinhardt | Procede de recuperation par voie humide de zinc a partir d'une matiere contenant du zinc et du fer |
US4168970A (en) * | 1978-09-21 | 1979-09-25 | Noranda Mines Limited | Purification of zinc sulphate solutions |
GB2024865A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-16 | Cominco Ltd | Method for control of electrowinning of zine |
EP0134053A2 (fr) * | 1983-08-02 | 1985-03-13 | AGIP S.p.A. | Procédé de purification de solutions de sulfates de zinc |
EP0134644A1 (fr) * | 1983-07-08 | 1985-03-20 | Electrolytic Zinc Company Of Australasia Limited | Procédé pour la purification d'une solution de sulfate de zinc |
-
1987
- 1987-06-03 FI FI872488A patent/FI872488A/fi not_active Application Discontinuation
-
1988
- 1988-05-31 AU AU16906/88A patent/AU1690688A/en not_active Abandoned
- 1988-05-31 IT IT20818/88A patent/IT1217750B/it active
- 1988-06-01 NL NL8801406A patent/NL8801406A/nl not_active Application Discontinuation
- 1988-06-01 FR FR8807306A patent/FR2616159A1/fr not_active Withdrawn
- 1988-06-01 NO NO882410A patent/NO882410L/no unknown
- 1988-06-03 JP JP63135786A patent/JPS63312991A/ja active Pending
- 1988-06-03 DE DE3819020A patent/DE3819020A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1347200A (en) * | 1920-07-20 | Williams | ||
US3649180A (en) * | 1969-12-31 | 1972-03-14 | Cominco Ltd | Purification of zinc sulphate solution |
BE783549A (fr) * | 1972-05-16 | 1972-09-18 | Mines Fond Zinc Vieille | Procede de purification de solutions de sulfate de zinc provenant de lalixiviation des minerais de zinc. |
FR2313453A1 (fr) * | 1975-06-04 | 1976-12-31 | Shell Int Research | Pro |
FR2338997A1 (fr) * | 1976-01-26 | 1977-08-19 | Mx Processer Reinhardt | Procede de recuperation par voie humide de zinc a partir d'une matiere contenant du zinc et du fer |
GB2024865A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-16 | Cominco Ltd | Method for control of electrowinning of zine |
US4168970A (en) * | 1978-09-21 | 1979-09-25 | Noranda Mines Limited | Purification of zinc sulphate solutions |
EP0134644A1 (fr) * | 1983-07-08 | 1985-03-20 | Electrolytic Zinc Company Of Australasia Limited | Procédé pour la purification d'une solution de sulfate de zinc |
EP0134053A2 (fr) * | 1983-08-02 | 1985-03-13 | AGIP S.p.A. | Procédé de purification de solutions de sulfates de zinc |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2662709A1 (fr) * | 1990-05-30 | 1991-12-06 | Mitsubishi Materials Corp | Methodes pour mesurer les concentrations de cobalt et de cuivre dans une solution d'extraction electrolytique du zinc et procede pour purifier cette solution. |
WO1996041039A1 (fr) * | 1995-06-07 | 1996-12-19 | Cominco Ltd. | Regulation de l'oxydoreduction dans le depot de metaux par electrolyse |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI872488A (fi) | 1988-12-04 |
FI872488A0 (fi) | 1987-06-03 |
JPS63312991A (ja) | 1988-12-21 |
NL8801406A (nl) | 1989-01-02 |
NO882410D0 (no) | 1988-06-01 |
NO882410L (no) | 1988-12-05 |
IT1217750B (it) | 1990-03-30 |
IT8820818A0 (it) | 1988-05-31 |
DE3819020A1 (de) | 1988-12-15 |
AU1690688A (en) | 1988-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2616159A1 (fr) | Methode pour ajuster la quantite de poudre de zinc utilisee dans la precipitation des impuretes d'une solution de sulfate de zinc, destinee au raffinage electrolytique du zinc | |
EP0719347B1 (fr) | Procede d'extraction de zinc de concentres sulfures | |
BE886326A (fr) | Procede de fabrication de composes de titane au moyen d'un reducteur | |
CA2742732C (fr) | Procede de preparation de concentres d'uranium par precipitation en lit fluidise, et preparation d'uo3 et d'u3o8 par sechage/calcination desdits concentres | |
EP0198736B1 (fr) | Procédé de séparation du cérium et de terres rares | |
FR2913970A1 (fr) | Production de thorium 228 a partir d'un sel de thorium naturel | |
EP0233872A1 (fr) | Procede de traitement des metaux et alliages en vue de leur affinage. | |
CA2208913C (fr) | Procede de regulation de la teneur en alumine du bain des cuves d'electrolyse pour la production d'aluminium | |
FR2495602A1 (fr) | Procede de separation de cobalt et de nickel dans des solutions aqueuses acides et produits obtenus suivant ce procede | |
BE1020491A3 (fr) | Procede de production de zinc metal. | |
EP1386985B1 (fr) | Procédé de polissage électrolytique pour des instruments dentaires en alliage de nickel-titane | |
EP0480978A1 (fr) | Procede pour eliminer les metaux lourds de l'acide phosphorique. | |
JP6983083B2 (ja) | 銀とSiO2を含むスラリーからSiO2を除去する方法及び銀の精製方法 | |
EP0456528A1 (fr) | Procédé d'affinage, notamment de décuivrage, du plomb | |
FR2533907A1 (fr) | Procede de purification de solutions aqueuses uraniferes contenant du zirconium et/ou du hafnium entre autres impuretes | |
FR2514786A1 (fr) | Procede de debismuthage du plomb | |
JP2005126800A (ja) | セレン、テルルを含む還元滓の浸出方法 | |
EP3555345B1 (fr) | Procede electrolytique pour extraire de l'etain ou à la fois de l'etain et du plomb compris dans un melange électriquement conducteur | |
FR2463639A1 (fr) | Procede de traitement des solutions de chlorure de plomb | |
EP0939138A1 (fr) | Procédé et installation de traitement de déchets contenant du zinc par lixiviation basique | |
JP6358161B2 (ja) | インジウムメタルの製造方法 | |
JP5140006B2 (ja) | 炭酸亜鉛の製造方法 | |
CA1273805A (fr) | Procede d'obtention d'un concentree uranifere de grande purete a partir de liqueurs contaminees par du zicornium | |
BE1007417A3 (fr) | Procede de lixiviation de concentre sulfure de zinc et de ferrite de zinc. | |
WO1999066086A1 (fr) | Procede de dissolution du plutonium ou d'un alliage de plutonium et sa conversion en combustible nucleaire |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RE | Withdrawal of published application |