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ES2622371T3 - Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno - Google Patents

Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno Download PDF

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ES2622371T3
ES2622371T3 ES13805377.2T ES13805377T ES2622371T3 ES 2622371 T3 ES2622371 T3 ES 2622371T3 ES 13805377 T ES13805377 T ES 13805377T ES 2622371 T3 ES2622371 T3 ES 2622371T3
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Walter Vermeiren
Catherine BOUTROT
Manuela Arratia
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TotalEnergies Onetech Belgium SA
IFP Energies Nouvelles IFPEN
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Total Research and Technology Feluy SA
IFP Energies Nouvelles IFPEN
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Abstract

Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno que comprende: a) proporcionar una corriente de etileno seca (A) que comprende etileno, etano, CO, CO2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, b) enviar dicha corriente (A) a una columna de rectificación, también denominada como una desmetanizadora, para producir - una corriente de cabeza que comprende etileno, CO, H2 y CH4, - una corriente de fondo que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, en la que, la fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificación se condensa en un intercambiador de calor enfriado por una corriente de refrigerante para obtener una primera fase gaseosa y una primera fase líquida, la primera fase gaseosa se condensa en un intercambiador de calor enfriado por etano líquido o etileno líquido para obtener una segunda fase gaseosa denominada como la corriente de cabeza que comprende etileno CO, H2 y CH4 y una segunda fase líquida, la primera y la segunda fases líquidas son el reflujo de la columna de rectificación.

Description

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DESCRIPCION
Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno Campo de la invencion
La presente invencion es un procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno. De manera opcional, se eliminan tambien contaminantes oxigenados.
Las olefinas se producen tradicionalmente a partir de materias primas del petroleo por medio de procedimientos de craqueo catalftico o por vapor. Estos procedimientos de craqueo, especialmente el craqueo por vapor, producen olefina(s) ligera(s), tales como, etileno y/o propileno, a partir de una variedad de materias primas de hidrocarburo. El etileno y el propileno son productos petroqmmicos de materia prima importantes, utiles en una diversidad de procedimientos para fabricar plasticos y otros compuestos qmmicos. El limitado suministro y los crecientes costes del petroleo crudo han impulsado la busqueda de procedimientos alternativos para producir productos de hidrocarburo.
Las olefinas pueden producirse mediante la deshidratacion del correspondiente alcohol. El etanol puede obtenerse mediante la fermentacion de hidratos de carbono a partir del gas de smtesis, una mezcla de CO y H2, o cualquier otro procedimiento. Constituida por materia organica de organismos vivos, la biomasa es la fuente de energfa renovable lfder en el mundo. El efluente que se produce mediante la deshidratacion de etanol comprende, esencialmente, etanol sin convertir, agua, etileno, acetaldehndo asf como componentes ligeros. El etanol se elimina y se puede reciclar al reactor de deshidratacion. Queda una corriente que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3 + y, opcionalmente, oxigenados. En una realizacion, dicha corriente comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+, asf como, hasta un 1% en peso de oxigenados. La relacion en peso entre el etano+CO+CO2+H2+CH4+hidrocarburos C3+ con respecto a etileno, es la mayona de las veces menor de 20/80. La eliminacion de los componentes ligeros, CO, H2 y CH4, puede causar una perdida de etileno.
Entre los oxigenados, el acetaldetndo puede ocasionar problemas en las operaciones de recuperacion de etileno, por lo que sena deseable eliminar dicho oxigenado, si lo hubiera.
Antecedentes de la invencion
En el procedimiento para producir etileno, la corriente que va purificarse y comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3 + asf como oxigenados, se envfa a una columna de rectificacion (tambien denominada como una desmetanizadora) para producir una corriente de cabeza que comprende, esencialmente, CO, H2 y CH4 y una corriente de fondo que comprende, esencialmente, etileno, oxigenados, etano, CO2 y hidrocarburos C3+. La separacion de componentes ligeros depende de su proporcion en la corriente. Si la proporcion de componentes ligeros es relativamente alta, se requerira una temperatura muy baja para separarlos de la corriente de etanol, y por tanto, se requerira una corriente fna.
Las siguientes tecnicas anteriores ya han descrito la purificacion de olefinas, pero necesitan un lavado caustico o una columna de lavado o ambos para eliminar los oxigenados.
El documento US 20030098281 A1 describe un procedimiento para controlar el agua y/o las concentraciones de oxigenados de una corriente de olefina. El procedimiento incluye poner en contacto la corriente de olefina con un absorbente lfquido. El absorbente lfquido se selecciona de un compuesto que consiste en un poliol, amina, amida, nitrilo, compuesto que contiene nitrogeno heterodclico y mezclas de los mismos. Una corriente gaseosa que comprende, esencialmente, vapor, etileno, propileno y menos de un 2 % en peso de oxigenados se condensa en una torre de enfriamiento. La cabeza de dicha torre de enfriamiento se lava con una solucion caustica para eliminar el CO2 y se pone despues en contacto con el absorbente lfquido para eliminar los oxigenados.
La patente WO 03 020670 A1 proporciona un procedimiento para eliminar componentes oxigenados tales como acetaldehndo, CO2 y/o agua de una corriente de olefina. Explica que es deseable eliminar tales componentes oxigenados debido a que pueden envenenar los catalizadores que se usan para procesar adicionalmente la composicion de olefina. Ademas, la presencia de ciertos compuestos oxigenados, tales como acetaldehndo, puede causar impurezas en otras unidades de purificacion de olefina, por ejemplo, unidades de tratamiento de gas acido. El procedimiento comprende proporcionar una corriente de olefina que contiene etileno, propileno, olefinas C4+ y acetaldehndo. La corriente de olefina se separa en una primera fraccion y una segunda fraccion, en el que la primera fraccion comprende al menos una mayor parte del etileno y/o propileno presente en la corriente de olefina, y la segunda fraccion comprende al menos una mayor parte de olefinas C4+ y acetaldehndo presentes en la corriente de olefina. La primera fraccion se trata, despues, con gas acido mediante hidroxido de sodio o hidroxido de potasio. La corriente de olefina se separa mediante destilacion, preferentemente, la destilacion es destilacion extractiva que utiliza un agente de extraccion. El agente de extraccion preferido es una composicion polar que tiene un punto de ebullicion promedio de, al menos, 38 °C a 1 atm (0,1 MPa). El metanol es un tipo de agente de extraccion preferido.
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El documento WO 03 020672 A1 describe un procedimiento para eliminar dimetil eter de una corriente que contiene etileno y/o propileno. La corriente de olefina se traslada a una columna de absorcion de agua, se usa metanol como absorbente del agua. El metanol y el agua arrastrada, asf como, un poco de hidrocarburo oxigenado, se recuperan a medida que la corriente de fondo de dicha columna de absorcion de agua, una olefina de cabeza se recupera y se envfa a una columna de destilacion. La columna de destilacion separa el etileno y el propileno, asf como, componentes con punto de ebullicion ligero del dimetil eter y componentes con punto de ebullicion mas pesados, incluidos componentes C4 + y metanol restante del lavado de metanol. Se anade metanol adicional a la columna de destilacion para reducir clatrato y/o liberar la formacion de agua en la columna de destilacion. La corriente que contiene el etileno y el propileno abandona la columna de destilacion como cabeza y los componentes de punto de ebullicion mas pesados que incluyen el dimetil eter y los componentes C4 +, abandonan la columna de destilacion como fondo. El etileno y el propileno fluyen despues a una columna de lavado caustico.
El documento WO 03 033438 A1 describe un procedimiento para procesar una corriente de olefina que contiene oxigenados y agua, que comprende: proporcionar una corriente de olefina que contiene oxigenados y agua; deshidratar la corriente de olefina; comprimir la corriente de olefina deshidratada; lavar la corriente de olefina con metanol para eliminar al menos una porcion del oxigenado de la corriente de olefina; poner en contacto la corriente de olefina lavada con metanol con agua; y fraccionar la corriente de olefina que se ha puesto en contacto con agua. La corriente de olefina recuperada (lavada con metanol y despues con agua) se envfa tambien a un lavado con alcali y a una fase de secado. La corriente de olefina que contiene oxigenados y agua es el efluente de un procedimiento MTO.
El documento EP 0 669 389 describe un sistema de recuperacion criogenica de etileno en el que el gas de alimentacion que contiene etileno se enfna y condensa, antes del fraccionamiento. En particular, este documento describe un procedimiento mejorado que utiliza una combinacion de uno o mas condensadores parciales seguido de uno o mas deflegmadores. En este documento, la purificacion se realiza con ayuda de dos desmetanizadoras. La corriente de cabeza de la primera desmetanizadora 117 se pasa directamente a la segunda desmetanizadora 119 sin ningun otro tratamiento.
El documento US 6.444.869 describe un procedimiento para la produccion de etileno a partir de una corriente de efluente de conversion de oxigenados. La corriente de efluente de conversion de oxigenados comprende hidrogeno, metano, etileno, etano, propileno, propano y olefinas C4+. Este efluente se comprime, se trata para eliminar oxigenados, se pasa a una zona de eliminacion de dioxido de carbono en la que el dioxido de carbono se absorbe al contactar una solucion caustica o al contactar una solucion de amina en combinacion con una solucion caustica de una manera convencional para eliminar el dioxido de carbono, se seca, luego se realiza el fraccionamiento mediante una desetanizadora y una desmetanizadora.
El documento US 2005-0283038 A1 describe un procedimiento para producir una corriente de olefinas de una primera corriente de efluente de vapor de un oxigenado a una reaccion de conversion de olefina, comprendiendo dicha primera corriente de efluente de vapor olefinas C2 y C3, hidrocarburos C4, y compuestos carbomlicos C2 a C6. En el procedimiento, la temperatura y la presion de la primera corriente de efluente de vapor se ajustan para producir una segunda corriente de efluente de vapor que tiene una presion que vana de aproximadamente 100 psig a aproximadamente 350 psig (790 a 2514 kPa) y una temperatura que vana de aproximadamente 70 °F a aproximadamente 120 °F (21 a 49 °C), conteniendo dicha segunda corriente de efluente de vapor aproximadamente un 50 % en peso o mas de hidrocarburos C4 basandose en el peso total de hidrocarburos C4 en la primera corriente de efluente de vapor. Despues, la segunda corriente de efluente de vapor se lava con una corriente lfquida que contiene alcohol para producir una tercera corriente de efluente de vapor, despues de lo cual la tercera corriente de efluente de vapor se lava con agua lfquida para proporcionar una cuarta corriente de efluente de vapor que comprende las olefinas C2 y C3 y aproximadamente un 1,0 % en peso o menos de compuestos carbomlicos C2 a C6. En una realizacion de un procedimiento de recuperacion de este tipo, al menos parte de la cuarta corriente de efluente de vapor se pone en contacto con un componente basico, tal como, un caustico o una amina, para eliminar de este el grueso del dioxido de carbono (por tanto eliminando “gas acido” de la cuarta corriente de efluente de vapor), despues de lo cual la corriente empobrecida en CO2 se seca.
Breve sumario de la invencion
La presente invencion es un procedimiento para eliminar componentes ligeros de un corriente de etileno que comprende:
a) proporcionar una corriente de etileno seca (A) que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
b) enviar dicha corriente (A) a una columna de rectificacion (tambien denominada como una desmetanizadora) para producir
• una corriente de cabeza que comprende, esencialmente, etileno, CO, H2 y CH4,
• una corriente de fondo que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, en el que,
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la fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion se condensa en un intercambiador de calor enfriado mediante una corriente de refrigerante para obtener una primera fase gaseosa y una primera fase lfquida, en una realizacion preferida la corriente de refrigerante consiste en uno o mas hidrocarburos C3 o C4, ventajosamente consiste en propano o propileno lfquido y gaseoso
la primera fase gaseosa se condensa en un intercambiador de calor enfriado mediante etano lfquido o etileno lfquido para obtener una segunda fase gaseosa denominada como la corriente de cabeza que comprende, esencialmente, etileno, CO, H2 y CH4 y una segunda fase lfquida,
la primera y la segunda fases lfquidas son el reflujo de la columna de rectificacion.
Se ha descubierto que cuando la proporcion de los componentes ligeros en la corriente que va a purificarse es lo suficientemente baja, la fuente de enfriamiento del condensador en la parte superior de la columna de rectificacion puede ser propano lfquido o propileno lfquido y que solo una pequena cantidad de etileno se escapa con los componentes ligeros. Cuando la proporcion de los componentes ligeros en la corriente que va a purificarse es mayor, el propano o propileno lfquido no esta lo suficientemente fno, una mayor parte de etileno se escapa con los componentes ligeros. Es necesaria una fuente de enfriamiento mas fna. En lugar de usar una fuente de enfriamiento mas fna que el propano o el propileno para condensar toda la parte superior de la columna de rectificacion, se ha descubierto, particularmente, que para mantener el condensador fno con propano lfquido o propileno lfquido e introducir posteriormente un condensador usando etano lfquido o etileno lfquido como fuente de enfriamiento.
Opcionalmente, el procedimiento de la presente invencion comprende equipo adicional para eliminar oxigenados, asf como CO2, y obtener sustancialmente etileno puro, ventajosamente, etileno de calidad polfmero. En dicho procedimiento no se realiza un lavado caustico para eliminar el CO2 ni tampoco hay columna de lavado para eliminar los oxigenados.
Dicho procedimiento es denominado como el procedimiento basico.
El etano lfquido o el etileno lfquido es de hecho una mezcla de lfquido y gas, la corriente de refrigerante es de hecho una mezcla de lfquido y gas como, por ejemplo, una mezcla de lfquido e hidrocarburos C3 o C4 gaseosos. Ventajosamente, consiste en propano o propileno lfquido o gaseoso.
Usar una mezcla de propano-propileno en vez de propano o propileno, no se desviana de la invencion.
La presion del propano lfquido o propileno lfquido vana, ventajosamente, de 0,3 a 2 barg (30 kPag a 200 kPag).
La presion de etano lfquido o etileno lfquido vana, ventajosamente, de 0,3 a 5 barg (30 kPag a 500 kPag).
La presion del isobutano lfquido vana, ventajosamente, de 0,3 bara a 0,7 bara (30 kPaa a 70 kPaa).
Los condensadores de fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion pueden disponerse de varias maneras, siempre y cuando que la fase gaseosa que comprende, esencialmente, etileno Co, H2 y CH4, se enfne mediante etano lfquido o etileno lfquido antes de abandonar finalmente la zona de la columna de rectificacion.
El condensador enfriado por propano lfquido o propileno lfquido (el primer condensador) y el condensador enfriado por etano lfquido o etileno lfquido (el segundo condensador) pueden disponerse en serie, la fase gaseosa saliendo del primero y pasando al segundo. Pueden disponerse en la misma carcasa teniendo dos juegos de tubos, uno para cada fluido de enfriamiento.
El primer condensador puede disponerse, de manera convencional, con el tambor de reflujo y el segundo condensador se encuentra en la salida del tambor de reflujo para enfriar la fase gaseosa que comprende, esencialmente, etileno CO, H2 y CH4 mediante etano lfquido o etileno lfquido antes de abandonar finalmente la zona de la columna de rectificacion.
La Figura 1 describe una realizacion del procedimiento anterior. La corriente de etileno seca 2 que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+ y opcionalmente, oxigenados es enviada a la columna de rectificacion. Una corriente de fondo 4 que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados se recupera y se envfa, opcionalmente, a una purificacion adicional. La fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion se condensa en un intercambiador de calor enfriado con propano lfquido o propileno lfquido para obtener una primera fase gaseosa y una primera fase lfquida recuperada en el tambor de reflujo, la primera fase gaseosa se condensa en un intercambiador de calor enfriado con etano lfquido o etileno lfquido 7 para obtener una segunda fase gaseosa 3 denominada como la corriente de cabeza que comprende, esencialmente, etileno, CO, H2 y CH4 y una segunda fase lfquida recuperada en el tambor de reflujo (tambien conocido como decantador).
En una realizacion, la corriente de fondo de la columna de rectificacion que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, se purifica adicionalmente para eliminar oxigenados opcionales, asf como, CO2, y obtener esencialmente etileno puro, ventajosamente, etileno de calidad polfmero. Ventajosamente, una parte del etileno se expande para obtener etileno lfquido y dicho etileno lfquido se envfa como fluido de enfriamiento para condensar la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion.
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Ventajosamente, el etileno se expande a una presion que vana de 0,3 a 5 barg (30 kPag a 500 kPag) para obtener una mezcla fna de gas y lfquido. Durante la condensacion de la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion el etileno retorna a la fase gaseosa y se recicla ventajosamente. Si el procedimiento de la presente invencion se refiere a la produccion de etileno mediante la deshidratacion de etanol, dicho etileno podna reciclarse a baja presion desde el condensador en cualquier momento entre la salida del reactor de deshidratacion y la columna de rectificacion.
En una primera realizacion, el procedimiento basico comprende ademas (i)
c) enviar dicha corriente de fondo de la etapa b) a una desetanizadora para producir
• una corriente de fondo que comprende, esencialmente, etano, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
• una corriente de cabeza que consiste, esencialmente, en etileno y CO2,
d) enviar dicha cabeza de la etapa c) a una zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo para recuperar una corriente de etileno esencialmente libre de CO2.
o (ii)
c1) enviar dicha corriente de fondo de la etapa b) a una zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo para recuperar una corriente esencialmente libre de CO2, enviando despues dicha corriente a una desetanizadora para producir
• una corriente de fondo que comprende, esencialmente, etano, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
• una corriente de cabeza que consiste, esencialmente, en etileno esencialmente libre de CO2.
El procedimiento anterior se denomina como realizacion 1.
Ventajosamente, en dicha realizacion 1, una parte de etileno lfquido en el tambor de reflujo (tambien conocido como decantador) de la desetanizadora se expande y se envfa como un fluido de enfriamiento para condensar la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion.
En una realizacion, la relacion en peso de etano+CO+CO2+H2+CH4+hidrocarburos C3+ con respecto a etileno en (A) es menor de 10/90.
En una realizacion, la relacion en peso de etano+CO+CO2+H2+CH4+hidrocarburos C3 con respecto a etileno en (A) es menor de 10/90 y por encima de 0,1/99,9.
En una realizacion, la relacion en peso de etano+CO+CO2+H2+CH4+hidrocarburos C3 con respecto a etileno en (A) es menor de 5/95.
En una realizacion, la proporcion de oxigenados en (A) es de 50 ppm en peso a 10000 ppm en peso.
En una realizacion, la proporcion de oxigenados en (A) es hasta 3000 ppm en peso.
En una realizacion, la proporcion de oxigenados en (A) es hasta 2000 ppm en peso.
En una realizacion, la proporcion de H2 en (A) es hasta el 2% en peso.
En una realizacion, la proporcion de H2 en (A) es hasta el 1% en peso.
En una realizacion, la proporcion de H2 en (A) es hasta el 0,5% en peso.
En una realizacion, la proporcion de H2 en (A) es hasta el 0,1% en peso.
En una realizacion, la proporcion de CO2 en (A) es hasta 400 ppm en volumen.
Ventajosamente, “la corriente de etileno seca” en la etapa a) significa un contenido de agua menor de 5 ppm en peso, ventajosamente, menor de 3 ppm en peso y, preferiblemente, menor de 1 ppm en peso.
En una realizacion, cuando la corriente de etileno seca (A) se ha obtenido mediante deshidratacion de etanol, dicha corriente (A) no contiene, sustancialmente, nada de acetileno.
El etileno tratado de acuerdo con esta invencion es particularmente adecuado para su uso como materia prima para preparar alfa-olefinas, etilbenceno/estireno, oxido de etileno/etilenglicol, dicloruro de etileno y polfmeros correspondientes, homo- o copolfmero de polietileno (PE, EPR, EPDM, etc.), poliestireno (PS), copolfmeros de estireno con butadieno, isopreno, acrilonitrilo o combinaciones (SBS, SIS, SBR, ABS, SAN), poliesteres (PET) y poli(cloruros de vinilo) (PVC).
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En otra realizacion, la invencion se refiere a un procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno que comprende:
a) proporcionar una corriente de etileno seca (A) que comprende etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
b) separar dicha corriente de etileno seca (A) en un medio de separacion siendo preferiblemente, una desmetanizadora o una columna de rectificacion.
- una corriente gaseosa de cabeza (B) que comprende etileno, CO, H2 y CH4,
- una corriente de fondo (C) que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, en el que,
c) enfriar la corriente gaseosa de cabeza (B) a una temperatura que vana de -10 °C a -45 °C para obtener una primera corriente gaseosa (D) y una primera corriente lfquida (E),
d) enfriar la primera corriente gaseosa (D) a una temperatura que vana de -10 °C a -45 °C mas baja que la temperatura de la etapa c) para obtener una segunda corriente gaseosa (F) que comprende etileno Co, H2 y CH4 y una segunda corriente lfquida (G),
e) enviar la primera y la segunda corrientes lfquidas (E) y (G) a dicho medio de separacion como un reflujo.
En otra realizacion, dicho procedimiento es notable ya que el enfriamiento de la etapa c) se realiza con una corriente de refrigerante que comprende una mezcla de lfquido y, opcionalmente, hidrocarburos gaseosos C3 a C4, mas preferente, propano lfquido y opcionalmente gaseoso y/o propileno lfquido y opcionalmente gaseoso con una presion que vana de 30 kPag a 200 kPag.
En otra realizacion, dicho procedimiento es notable ya que el enfriamiento de la etapa d) se realiza con etano lfquido o etileno lfquido a una presion que vana de 30 kPag a 500 kPag.
En otra realizacion, dicho procedimiento es notable ya que la corriente de fondo (C) que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados se purifica adicionalmente para eliminar oxigenados, asf como CO2, y obtener, sustancialmente, una corriente de etileno puro (H) que es, preferiblemente, un etileno de calidad polfmero.
En otra realizacion, dicho procedimiento es notable ya que parte de dicha corriente de, etileno sustancialmente puro (H) se expande, preferiblemente, a una presion que vana de 0,3 a 5 barg (30 kPag a 500 kPag), para obtener una mezcla fna de lfquido y opcionalmente, de gas, dicho etileno lfquido se usa como corriente de refrigerante para enfriar la corriente gaseosa de cabeza (B).
En otra realizacion, dicho procedimiento es notable ya que durante el enfriamiento de la corriente gaseosa de cabeza (B) el etileno de dicha corriente de etileno sustancialmente puro (H) retorna a la fase de gas y se recicla.
En otra realizacion, la invencion se refiere a la instalacion para implementar el procedimiento anterior:
- una primera unidad de separacion, siendo preferiblemente una desmetanizadora o una columna de rectificacion para separar de la corriente (A) la corriente gaseosa de cabeza (B) y la corriente de fondo (C)
- una segunda unidad de separacion, siendo preferiblemente un tambor de reflujo o una columna de rectificacion, para separar la primera corriente gaseosa (C) de la primera corriente lfquida (D)
- una primera unidad de enfriamiento, siendo preferiblemente un intercambiador de calor, para enfriar la corriente gaseosa de cabeza (B)
- una segunda unidad de enfriamiento, siendo preferiblemente un intercambiador de calor para enfriar la primera corriente gaseosa (C)
- medios para transmitir la corriente de etileno seca (A) a la primera unidad de separador, medios para transportar la corriente gaseosa de cabeza (B) a la primera unidad de enfriamiento, medios para transportar la primera corriente gaseosa (D) a la segunda unidad de enfriamiento y medios para transportar la primera y la segunda corriente lfquida (E) y (G) a dicha primera unidad de separador
Todas las realizaciones descritas anteriormente estan vinculadas y deben considerarse en combinacion entre sf.
Descripcion detallada de la invencion
En lo referente a los contaminantes oxigenados tambien denominados como oxigenados, se pueden citar, metanol, etanol, alcoholes C3; eteres tales como dietil eter y etil metil eter y dimetil eter; acidos carboxflicos, tales como, acido acetico; aldehfdos, tales como acetaldehfdo; cetonas, tales como acetona; y esteres, tales como esteres de metilo; y derivados de vinilo. Los contaminantes oxigenados particularmente problematicos en una deshidratacion de alcohol son los aldehndos.
En lo referente a la corriente de etileno (A) de la etapa a), puede originarse a partir de la deshidratacion de etanol. Dicha deshidratacion puede hacerse en uno o mas reactores de deshidratacion de etanol. Respecto a la deshidratacion de alcohol, dicho procedimiento se describe en los documentos WO-2009-098262, WO-2009-098267,
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WO-2009-098268 y WO-2009-098269. La presente invencion es muy eficaz para la purificacion de etileno producido mediante la deshidratacion de etanol.
La salida de dicho reactor de deshidratacion comprende, esencialmente, etileno y vapor, as^ como cantidades minoritarias de oxigenados, etano, CO, CO2, H2, CH4 e hidrocarburos C3+. “Cantidades minoritarias” quiere decir que la relacion en peso de etano+CO, CO2, H2, CH4 y hidrocarburos C3+ con respecto a etileno es menor de 20/80 y la mayona de las veces menor de 10/90.
Normalmente, dicha salida del reactor de deshidratacion inicialmente se enfna, normalmente en una torre de enfriamiento empleando agua como medio de enfriamiento. En la torre de enfriamiento, la mayor parte del agua contenida en la salida del reactor de deshidratacion se condensa y se elimina del fondo de la torre como una corriente de fondo de agua lfquida. Una parte de dicha corriente de fondo de agua se enfna en un intercambiador de calor y se recicla como medio de enfriamiento a la parte superior de la columna de enfriamiento. La parte de la corriente de fondo de agua que no se recicla como medio de enfriamiento puede contener una parte de los oxigenados y principalmente etanol no convertido, si lo hubiera. Dicha corriente puede tratarse en una columna de separacion para recuperar una corriente de agua pura. El etileno, los oxigenados, etano, CO, CO2, H2, CH4 y los hidrocarburos C3+ se eliminan de la parte superior de la torre de enfriamiento a una presion tal de, normalmente, 1 a 16 bares absolutos (0,1 MPaa a 1,6 MPaa) y se denominan como la corriente de etileno contaminada. Ventajosamente, dicha corriente de etileno contaminada se comprime y enfna gradualmente en una o mas etapas para eliminar la mayor parte de agua, se alimenta adicionalmente a una zona de secado en lecho fijo y, finalmente, al procedimiento de la invencion.
En las etapas de compresion anterior, el agua recuperada contiene una parte de los contaminantes oxigenados e hidrocarburos disueltos. La corriente de hidrocarburo contaminada puede tambien enfriarse antes de la primera etapa de compresion y recuperar agua. En una realizacion el agua recuperada tras cada enfriamiento siguiendo a una etapa de compresion y tras el enfriamiento, si lo hubiera, se envfa antes de la primera etapa de compresion a una columna de separacion para producir una corriente de cabeza que comprende, esencialmente, contaminantes oxigenados e hidrocarburos y una corriente de fondo de agua esencialmente pura. Opcionalmente, la corriente de cabeza se quema para destruir los contaminantes oxigenados y recuperar el calor.
Despues de las etapas de compresion la corriente de etileno contaminada se alimenta adicionalmente a una zona de secado en lecho fijo y, finalmente, al procedimiento de la presente invencion. La zona de secado en lecho fijo es de por sf conocida.
En lo referente a la columna de rectificacion, el fin de dicha columna de rectificacion es recuperar una cabeza que comprenda, esencialmente, H2, CH4 y CO. Esta es, ventajosamente, una columna de destilacion.
En lo referente a las condiciones de funcionamiento, el experto en la tecnica de la destilacion de hidrocarburos puede seleccionar las condiciones de funcionamiento en vista de la proporcion de componentes ligeros en la alimentacion de etileno a la columna de rectificacion y de las propiedades termodinamicas de los fluidos de enfriamiento. La base del presente procedimiento es usar principalmente propano o propileno para condensar la parte superior de la columna de rectificacion y para “finalizar” la condensacion por enfriamiento con etano o etileno para reducir la cantidad de etileno que se escapa con los componentes ligeros en la cabeza de la columna de rectificacion. Ventajosamente, la parte de energfa de enfriamiento en el segundo condensador, la que se suministra por el etano o etileno, en la parte superior de la columna de rectificacion, es hasta un 10% del total de la energfa de enfriamiento necesaria en la parte superior de la columna de rectificacion.
La columna de rectificacion debe estar a una presion lo suficientemente alta para operar a temperaturas que no son demasiado bajas para usar principalmente propano liquido o propileno lfquido como fluido de enfriamiento en la parte superior. Una columna de rectificacion operando a 40 barg (4 MPag) tiene una temperatura de cabeza de aproximadamente 0 a -10 °C y una temperatura de fondo de aproximadamente -24 °C, para recuperar una cabeza que comprenda H2, CH4 y CO y, etileno esencialmente lfquido en los fondos. La misma columna de rectificacion operando a 21 barg (2,1 MPag) tiene una temperatura de cabeza de -30 °C y una temperatura de fondo de aproximadamente -24 °C. Estas temperaturas y presiones son una funcion de la proporcion de H2, CH4 y CO en la corriente de etileno (A) y principalmente, de la proporcion de H2.
En lo referente a la temperatura de la corriente (D), es decir, la temperatura en la parte superior de la columna de rectificacion y tras el primer condensador, vana de -5 °C, -10 °C o -15 °C a -45 °C, -40 °C o -35 °C. En lo referente a la temperatura de la corriente de refrigerante de la etapa c) vana de -10°C; -15°C o -20°C a -50°C, -45°C o -40°C. En lo referente a la temperatura del etano o etileno lfquido utilizado en la etapa d) vana de -60°C; -65°C o -70°C a - 80°C, -85°C o -90°C.
En lo referente a la primera realizacion y la zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo, puede ser cualquier componente capaz de eliminar selectivamente CO2. A modo de ejemplo, una adsorcion en lecho fijo comercial disponible es (ACP para adsorcion por cambio de presion o ACT para adsorcion por cambio de temperatura) usar tamices moleculares u oxidos basicos, oxidos basicos soportados, carbonos de area superficial alta, componentes de estructuras metal-organicas (MOF) o una mezcla de los mismos. Los tamices moleculares son, preferiblemente:
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zeolitas de bajo contenido en sflice, que tienen 8 (entre los cuales zeolita A) o 12 miembros (entre los cuales zeolita X) en ciclos y se intercambian con cationes alcalinos, alcalinoterreos o lantanidos. Otros tamices moleculares son los titanosilicatos cristalinos (materiales de la familia de zeolitas ETS). Los oxidos basicos soportados son, preferiblemente: oxidos alcalinos, alcalinoterreos o de lantanidos soportados sobre carbonos de area superficial alta, alumina, sflice, oxido de circonio o de titanio, arcillas. La eliminacion de CO2 puede llevarse a cabo con una corriente lfquida o una corriente de etileno gaseoso dependiendo de la presion y de la temperatura. Se recupera una corriente, esencialmente, libre de CO2. Como solo se tienen que eliminar cantidades traza de CO2 del etileno, el ciclo de procedimiento preferido es el tipo de adsorcion por cambio de temperatura (ACT). La adsorcion de CO2 puede realizarse sobre uno o mas adsorbentes en lecho fijo. Dicho adsorbente en lecho fijo puede regenerarse, una vez saturado con CO2, mientras que la corriente principal es tratada en otro lecho de adsorcion o cualquier combinacion. Durante la regeneracion, la rectificacion produce una corriente que puede tratarse en cualquier lugar. En un ciclo de procesamiento ACT, la regeneracion se hace mientras tiene lugar el barrido del adsorbente saturado con un gas inerte mediante un aumento de la temperatura hasta la rectificacion de CO2. El adsorbente saturado puede gradualmente remplazarse por un nuevo adsorbente y el adsorbente saturado puede eliminarse o regenerarse ex situ para otros usos. “Esencialmente”, debe interpretarse a la luz del uso adicional del etileno. Si el etileno tuviera que polimerizarse u oligomerizarse, el CO2 tiene que ser 1 ppm en volumen o menos y, preferentemente, 0,5 ppm en volumen o menos.
En una realizacion, la presion del separador de C2, tambien denominado como una desetanizadora, se selecciona para tener una temperatura de fondos del separador/desetanizadora de C2 tal como si no hubiera oligomerizacion o polimerizacion de los oxigenados. A modo de ejemplo, dicha temperatura no debe exceder de 150 °C y, ventajosamente, no exceder de 100 °C. Esta temperatura es una funcion de la presion y de la proporcion de oxigenados en la mezcla de oxigenados+etano+hidrocarburos C3+. Cuanto mas alta sea la proporcion de oxigenados mas alta sera la temperatura. Cuanto mas alta sea la presion mas alta sera la temperatura. El separador/desetanizadora de C2 es, ventajosamente, una columna de destilacion.
Un procedimiento de acuerdo con la primera realizacion se describe en la figura 2. La corriente de etileno contaminada (A) que comprende, esencialmente, etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, se ha secado y enviado a la columna de rectificacion (tambien denominada como una desmetanizadora) para producir
• una corriente de cabeza que comprende esencialmente C2H4, CO, H2 y CH4,
• una corriente de fondo que comprende esencialmente etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y opcionalmente oxigenados,
dicha corriente de fondo de la columna de rectificacion se envfa a la desetanizadora para producir
• una corriente de fondo que comprende esencialmente etano, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
• una corriente de cabeza que consiste esencialmente en etileno y CO2,
dicha cabeza de desetanizadora se envfa a una zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo para recuperar una corriente de etileno esencialmente libre de CO2. Una parte del etileno lfquido en el tambor de reflujo (tambien conocido como decantador) de la desetanizadora se expande y se envfa como un fluido de enfriamiento para condensar la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion.
En una realizacion la columna de rectificacion (desmetanizadora) y el separador/desetanizadora de C2 se operan a la misma presion excepto la cafda de presion entre la desmetanizadora y el separador/desetanizadora de C2 para la transferencia de fluidos. La presion vana, convenientemente, de 15 a 45 barg (1,5 MPag a 4, 5 MPag).
En un ejemplo espedfico, la presion de la columna de rectificacion vana de 15 a 35 barg (1,5 MPag a 3,5 MPag) y la presion de la desetanizadora y de los adsorbentes de CO2 es aproximadamente 1 o 2 barg (0,1 MPag a 0,2 MPag) menor correspondiendo a la cafda de presion debido a las tubenas y el equipo. En este intervalo de presion la temperatura en la parte superior de la columna de rectificacion y despues del primer condensador vana de -20 °C a - 30 °C, la temperatura en el fondo de la columna de rectificacion vana de -15 °C a -25 °C, la temperatura en la parte superior de la desetanizadora y despues del condensador vana de -30 °C a -20 °C y la temperatura en el fondo de la desetanizadora vana de 75 a 85 °C.
En un ejemplo espedfico. la presion de la columna de rectificacion vana de 20 a 25 barg (2,0 MPag a 2,5 MPag) y la presion de la desetanizadora y de los adsorbentes de CO2 es aproximadamente 1 o 2 barg (0,1 MPag a 0,2 MPag) menor correspondiendo a la cafda de presion debido a las tubenas y el equipo. En este intervalo de presion la temperatura en la parte superior de la columna de rectificacion y despues del primer condensador vana de -22 °C a - 26 °C, la temperatura en el fondo de la columna de rectificacion vana de -20 °C a -24 °C, la temperatura en la parte superior de la desetanizadora y despues del condensador vana de -27 °C a -22 °C y la temperatura en el fondo de la desetanizadora vana de 78 a 82 °C.
En otro ejemplo espedfico, la presion de la columna de rectificacion vana de 30 a 45 barg (3,0 MPag a 4,5 MPag) y la presion de la desetanizadora y de los adsorbentes de CO2 es aproximadamente 5 o 25 barg (0,5 MPag a 2,5
MPag) menor. Ventajosamente, la presion de la desetanizadora vana de 15 a 30 barg (1,5 MPag a 3,0 MPag). En este intervalo de presion la parte superior de la columna de rectificacion se condensa a una temperatura que vana de -20 a -45 °C, la temperatura del fondo de la columna de rectificacion vana de -5 a 5 °C, la temperatura en la parte superior de la desetanizadora vana de -25 a -35 °C, se condensa a una temperatura en el intervalo de -25 a -35 °C y 5 la temperatura del fondo de la desetanizadora vana de 75 a 85 °C.
Preferiblemente, la presion de la columna de rectificacion vana de 25 a 35 barg (2,5 MPag a 3,5 MPag) y la presion de la desetanizadora y de los adsorbentes de CO2 vana de 20 a 25 barg (2,0 MPag a 2,5 MPag). En este intervalo de presion, la parte superior de la columna de rectificacion se condensa a una temperatura que vana de -10 a -35 °C, la temperatura del fondo de la columna de rectificacion vana de -5 a -25 °C, la temperatura de la parte superior 10 de la desetanizadora vana de -28 a -32 °C, se condensa a una temperatura en el intervalo de -28 a -32 °C y la temperatura del fondo de la desetanizadora vana de 50 a 80 °C.
Ejemplos
Ejemplo 1, de acuerdo con la invencion
Se opera el procedimiento de acuerdo con las figuras 2-3. Los resultados se muestran en la siguiente tabla 1:
15 Tabla 1
numero de corriente
1 2 3 4 5 6 7
Caudal kg/h
H2
12 12 12 0 0 0 0
CO
2 2 2 0 0 0 0
METANO
1 1 1 0 0 0 0
ETILENO
25119 25954 73 25881 24987 59 835
ETANO
15 15 15 14 0 1
CO2
8 8 8 0
C3+
767 720 720 720
H2O
197
TOTAL
26121 26712 88 26624 25001 779 836
La corriente 1 es la salida de la torre de enfriamiento que sigue a la deshidratacion del etanol, la corriente 7 se recicla a la zona de compresion ubicada entre la torre de enfriamiento y la columna de rectificacion como se muestra en la figura 3.
Se producen 25119 kg de C2H4, 73 kg se pierden en la corriente 3 y 59 se pierden en la corriente 6, lo que supone 20 que se pierde aproximadamente un 0,5%.
Ejemplo 2, comparativo.
Se opera el procedimiento de acuerdo con la figura 4. Los resultados se muestran en la siguiente tabla 2.
Tabla 2
N.° corriente en fig. 4
1 2 3
Alimentacion columna de rectificacion Fondos de columna de rectificacion Purga de columna de rectificacion
Temperatura
°C 15 -20 -24
Presion
bar g 22 22 22
H2
kg/h 0,1 0,1
CO
kg/h 1 1
CO2
kg/h 1 1
etano
kg/h 5 5
etileno
kg/h 25091 25013 78
acetaldetndos
kg/h 18 18
C3+
kg/h 325 325
Total
kg/h 25441,1 25362 79,1
Tabla 2, continuacion
N.° corriente en fig. 4
4 5 6
Fondos de desetanizadora Vapor destilado desetanizadora Producto de etileno
Temperatura
°C 80 -24 20
Presion
bar g 21 21 20
H2
kg/h
CO
kg/h
CO2
kg/h 1
etano
kg/h 5 5
etileno
kg/h 18 24995 24995
acetaldehfdos
kg/h 18
C3+
kg/h 325
Total
kg/h 361 25001 25000
En comparacion con el ejemplo 1 hay mucho menos de componentes ligeros en la alimentacion de la columna de rectificacion, como consecuencia, es suficiente un condensador que enfne a -24 °C. Para obtener -24 °C en el lado 5 del procedimiento, el fluido de enfriamiento puede ser propano Uquido a 0,5 barg. La perdida de C2H4 en la cabeza de la columna de rectificacion es de 78 kg/h. En el ejemplo 1, para tener una perdida de C2H4 de 73 kg/h en la cabeza de la columna de rectificacion, se requiere un segundo condensador alimentado con etileno lfquido a -65 °C.
Se producen 25091 kg de C2H4, se pierden 78 kg en la corriente 3 y 18 kg se pierden en la corriente 4, lo que supone que se pierde aproximadamente un 0,5%.
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Claims (18)

  1. 5
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    15
    20
    25
    30
    35
    40
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    REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno que comprende:
    a) proporcionar una corriente de etileno seca (A) que comprende etileno, etano, CO, CO2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
    b) enviar dicha corriente (A) a una columna de rectificacion, tambien denominada como una desmetanizadora, para producir
    • una corriente de cabeza que comprende etileno, CO, H2 y CH4,
    • una corriente de fondo que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, en la que,
    la fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion se condensa en un intercambiador de calor enfriado por una corriente de refrigerante para obtener una primera fase gaseosa y una primera fase lfquida, la primera fase gaseosa se condensa en un intercambiador de calor enfriado por etano lfquido o etileno lfquido para obtener una segunda fase gaseosa denominada como la corriente de cabeza que comprende etileno CO, H2 y CH4 y una segunda fase lfquida,
    la primera y la segunda fases lfquidas son el reflujo de la columna de rectificacion.
  2. 2. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 1, en el que la corriente de refrigerante comprende una mezcla de hidrocarburos C3 a C4 lfquidos y opcionalmente gaseosos, preferiblemente propano lfquido y opcionalmente gaseoso y/o propileno lfquido y opcionalmente gaseoso con una presion que vana de 30 kPag a 200 kPag.
  3. 3. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que la presion de etano lfquido o de etileno lfquido vana de 30 kPag a 500 kPag.
  4. 4. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que la corriente de fondo de la columna de rectificacion que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, se purifica adicionalmente para eliminar los oxigenados, asf como el CO2, y obtener etileno puro que es, preferiblemente, un etileno de calidad polfmero.
  5. 5. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 4, en el que una parte del etileno se expande, preferiblemente, a una presion de 30 kPag a 500 kPag, para obtener etileno lfquido y dicho etileno lfquido se envfa como un fluido de enfriamiento para condensar la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion.
  6. 6. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 5, en el que durante la condensacion de la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion, el etileno retorna a la fase gaseosa y se recicla.
  7. 7. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 6, en el que el etileno de la corriente (A) se prepara mediante deshidratacion de etanol y dicho etileno se recicla a baja presion desde el condensador en cualquier punto entre la salida del reactor de deshidratacion y la columna de rectificacion.
  8. 8. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, que comprende ademas:
    (i)
    c) enviar dicha corriente de fondo de la etapa b) a una desetanizadora para producir
    • una corriente de fondo que comprende etano, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
    • una corriente de cabeza que consiste en etileno y CO2
    d) enviar dicha cabeza de la etapa c) a una zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo para recuperar una corriente de etileno libre de CO2,
    o
    (ii)
    c1) enviar dicha corriente de fondo de la etapa b) a una zona de adsorcion de CO2 en lecho fijo para recuperar una corriente libre de CO2, enviando despues dicha corriente a una desetanizadora para producir
    • una corriente de fondo que comprende etano, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
    • una corriente de cabeza que consiste en etileno libre de CO2.
  9. 9. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 8, en el que una parte del etileno lfquido en el tambor de reflujo de la desetanizadora se expande, preferiblemente, a una presion que vana de 30 kPag a 500 kPag para obtener una mezcla fna de gas y lfquido, y se envfa como un fluido de enfriamiento para condensar la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion.
    5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
  10. 10. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 9, en el que durante la condensacion de la primera fase gaseosa en la parte superior de la columna de rectificacion, el etileno retorna a la fase de gas y se recicla.
  11. 11. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 10, en el que el etileno de la corriente (A) se prepara por deshidratacion de etanol y dicho etileno se recicla a baja temperatura desde el condensador en cualquier punto entre la salida del reactor de deshidratacion y la columna de rectificacion.
  12. 12. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que la corriente de etileno seca (A) se origina a partir de la deshidratacion del etanol.
  13. 13. Procedimiento para eliminar componentes ligeros de una corriente de etileno que comprende:
    a) proporcionar una corriente de etileno seca (A) que comprende etileno, etano, CO, CO2, H2, CH4, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados,
    b) separar dicha corriente de etileno seca (A) en un medio de separacion que es preferiblemente una desmetanizadora o una columna de rectificacion
    - una corriente gaseosa de cabeza (B) que comprende etileno, CO, H2 y CH4,
    - una corriente de fondo (C) que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, en la que,
    c) enfriar la corriente gaseosa de cabeza (B) a una temperatura que vana de -10 °C a -45 °C para obtener una primera corriente gaseosa (D) y una primera corriente lfquida (E),
    d) enfriar la primera corriente gaseosa (D) a una temperatura que vana de -10 °C a -45 °C mas baja que la temperatura de la etapa c) para obtener una segunda corriente gaseosa (F) que comprende etileno Co, H2 y CH4 y una segunda corriente lfquida (G),
    e) enviar la primera y la segunda corrientes lfquidas (E) y (G) a dicho medio de separacion como un reflujo.
  14. 14. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 13, en el que el enfriamiento de la etapa c) se realiza con una corriente de refrigerante que comprende una mezcla de hidrocarburos C3 a C4 lfquidos y opcionalmente gaseosos, mas preferentemente, propano lfquido y opcionalmente gaseoso y/o propileno lfquido y opcionalmente gaseoso con una presion que vana de 30 kPag a 200 kPag.
  15. 15. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 13 a 14, en el que el enfriamiento de la etapa d) se realiza con etano lfquido o etileno lfquido a una presion que vana de 30 kPag a 500 kPag.
  16. 16. Procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 13 a 15, en el que la corriente de fondo (C) que comprende etileno, etano, CO2, hidrocarburos C3+ y, opcionalmente, oxigenados, se purifica adicionalmente para eliminar los oxigenados, asf como, el CO2, y obtener una corriente de etileno puro (H) siendo preferiblemente un etileno de calidad polfmero.
  17. 17. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 14 a 16, en el que una parte de dicha corriente de etileno puro (H) se expande, preferiblemente, a una presion que vana de 30kPag a 500 kPag, para obtener una mezcla fna de lfquido y opcionalmente gas, dicho etileno lfquido se usa como corriente de refrigerante para enfriar la corriente gaseosa de cabeza (B).
  18. 18. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 17, en el que durante el enfriamiento de la corriente gaseosa de cabeza (B), el etileno de dicha corriente de etileno puro (H) retorna a la fase de gas y se recicla.
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