ES2199476T3

ES2199476T3 - Procedimiento para la produccion de n-propanol.

Info

Publication number: ES2199476T3
Application number: ES98957540T
Authority: ES
Inventors: Jerry D. Unruh; Debra A. Ryan; Shannon L. Dugan
Original assignee: Celanese International Corp
Current assignee: Celanese International Corp
Priority date: 1997-12-11
Filing date: 1998-11-03
Publication date: 2004-02-16
Anticipated expiration: 2018-11-03
Also published as: ZA9811382B; US5866725A; AU753583B2; PL341053A1; WO1999029643A1; JP4061023B2; DE69814925T2; MY114496A; DK1053217T3; TW513397B; CN1281423A; KR100570407B1; CA2313199C; KR20010032884A; JP2001525383A; CA2313199A1; PL195829B1; EP1053217A1; BR9813493A; EP1053217B1

Abstract

Un procedimiento para la producción de n-propanol purificado que comprende el contacto en una zona de hidrogenación de propionaldehído e hidrógeno con un catalizador de cobalto activo poroso bajo condiciones de hidrogenación de temperatura y de presión para la producción de alcoholes a partir de aldehídos, ya sea en ausencia sustancial de agua o en presencia de agua en una cantidad hasta 3% en peso, en función del peso del producto líquido de la reacción de hidrogenación, para producir con dicha reacción un producto que comprende n-propanol, , y y purificar dicho producto de la reacción mediante destilación fraccionada en ausencia sustancial de agua o en presencia de agua en una cantidad hasta 3% en peso de agua, en función del peso total de lo alimentado a la columna de fraccionamiento.

Description

Procedimiento para la producción de n-propanol.

Antecedentes de la invención Campo de la invención

La presente invención se refiere a un procedimiento mejorado para la producción de n-propanol purificado mediante la hidrogenación del propionaldehído y la destilación fraccionada del n-propanol bruto resultante.

Información de los antecedentes incluyendo una descripción de la técnica relacionada

Se conoce la producción del n-propanol mediante la hidrogenación del propionaldehído obtenido, por ejemplo, mediante la hidroformilación del etileno por la reacción con monóxido de carbono e hidrógeno. Sin embargo, con el fin de hacerlo adecuado para diversas aplicaciones, por ejemplo, como disolvente para aceites vegetales, ceras, resinas y ésteres y éteres de celulosa en la fabricación de productos de limpieza, líquidos de freno y diversos compuestos propílicos, el n-propanol debe tener un alto grado de pureza que incluye un nivel bajo específico de ciertas impurezas producidas por las reacciones de hidroformilación e hidrogenación. Para solucionar este problema, el n-propanol bruto producido mediante una reacción de hidrogenación debe purificarse, generalmente, por destilación fraccionada. Cuando se usa cualquiera de los catalizadores convencionales, como el níquel Raney, para la hidrogenación del propionaldehído a n-propanol, tienden a formarse grandes cantidades de ciertas impurezas no deseadas en presencia de poca o nada de agua como resultado de las reacciones secundarias a la reacción de hidrogenación, siendo dos de las impurezas más importantes el propionato de n-propilo (prpr) y el di-n-propiléter (DPE). Para reducir la cantidad de tales impurezas que se forman como resultado de estas reacciones secundarias, el propionaldehído bruto alimentado a la reacción de hidrogenación cuando se emplea el níquel Raney como catalizador de la hidrogenación, se ajusta para que contenga cantidades significativas de agua, por ejemplo, al menos aproximadamente 4,0% en peso y hasta aproximadamente 10% en peso, en función del peso de lo alimentado para la reacción de hidrogenación, lo que produce como resultado aproximadamente el mismo porcentaje de agua en el producto de n-propanol bruto de la reacción, en función del peso de dicho producto. Sin embargo, mientras que esta cantidad de agua da como resultado una disminución en la producción de los productos secundarios de la reacción de hidrogenación prpr y de DPE, hace que sea más difícil la separación del prpr del n-propanol en la columna de fraccionamiento a pesar de que el punto de ebullición del prpr es de 122ºC, ya que el azeótropo prpr/agua tiene un punto de ebullición de 88ºC, lo que da lugar a la presencia de prpr líquido por encima del punto de retirada del n-propanol purificado en la columna. Además, la presencia de tal elevada cantidad de agua mencionada en la columna de fraccionamiento hace que la recuperación del n-propanol purificado de la columna de fraccionamiento sea más difícil, ya que el n-propanol forma un azeótropo binario con el agua que tiene un punto de ebullición de 87ºC, y un azeótropo ternario con agua y DPE que tiene un punto de ebullición de aproximadamente 74ºC, que deben ser retirados de la columna como corrientes separadas de la corriente del n-propanol purificado que tiene un punto de ebullición de 97ºC y debe purificarse por separado. Finalmente, la presencia de una cantidad de agua relativamente grande da como resultado un gasto importante de energía, generalmente a través del consumo de vapor, para evaporar el agua presente y puede, además, necesitarse una columna de purificación mayor de lo que sería necesario para llevar a cabo la purificación. En vista de esto, es deseable cualquier cambio en el proceso que dé como resultado una reducción en la cantidad de agua necesaria en el reactor y en la columna de fraccionamiento y, por lo tanto, una reducción en el consumo de energía y, posiblemente, en el tamaño de la columna, sin ningún aumento en la cantidad de prpr presente en el producto, lo que daría como resultado, generalmente, la presencia reducida de agua en la reacción de hidrogenación.

La patente del Reino Unido nº 1.579.159 describe un procedimiento para la hidrogenación de un alcanol de 3 a 5 átomos de carbono para dar el correspondiente alcanol que se lleva a cabo entre 130 y 190ºC y entre 30 y 300 bares de presión de hidrógeno en la fase líquida en presencia de agua usando un catalizador suministrado que contiene níquel, en el que la masa activa del catalizador comprende entre 40 y 80% en peso de níquel, entre 10 y 50% en peso de cobre y entre 2 y 10% en peso de manganeso.

La solicitud de patente europea nº 0.269.888A describe un procedimiento de fase de vapor heterogénea para la producción de un alcohol por contacto de la mezcla de una corriente de vapor del aldehído correspondiente y de un gas que contiene hidrógeno, procedimiento que emplea una composición catalizadora que consiste esencialmente en una mezcla de óxido de cobre reducido y óxido de cinc, en el que se incorpora una pequeña cantidad que mejore la selectividad de un potenciador de la selectividad que comprende (I) un potenciador de la selectividad de metales alcalinos seleccionado entre sodio, potasio, litio, cesio y sus mezclas, y/o (II) un potenciador de la selectividad de metales de transición seleccionados entre níquel, cobalto, y sus mezclas.

La patente de EEUU nº 4.263.449 concedida el 21 de Abril de 1981 a Saito y col., describe un procedimiento para la producción de alcoholes, p.ej., propanol, mediante la hidroformilación de un compuesto alquenilo, por ejemplo, etileno, y la hidrogenación del aldehído resultante en presencia de un catalizador de hidrogenación, p.ej., el cobalto Raney. El agua se añade a razón de 0,5 a 30 veces el peso del aldehído producido por la hidroformilación anterior a la hidrogenación.

La patente de EEUU nº 4.826.799, concedida el 2 de Mayo de 1989 a Cheng y col., describe un procedimiento para la fabricación de catalizadores mediante el procedimiento Raney que incluye las etapas de paletización de una aleación de metales de procedimiento Raney, p.ej., de cobalto y aluminio, en una matriz de polímero y un plastificante seguido de la eliminación del este agente o del plastificante y del polímero, y la lixiviación del aluminio con un cáustico. El catalizador puede usarse para hidrogenar un aldehído a su alcanol correspondiente.

Resumen de la invención

De acuerdo con esta invención, el n-propanol purificado se produce mediante un procedimiento que comprende el contacto en una zona de hidrogenación de propionaldehído e hidrógeno con un catalizador de cobalto activo poroso, p.ej., el cobalto Raney, bajo condiciones de hidrogenación de temperatura y de presión para la producción de alcoholes a partir de aldehídos, ya sea en ausencia substancial de agua, o en presencia de agua en cantidades no superiores al 3% en peso, en función del peso del producto resultante de la reacción de hidrogenación el n-propanol bruto y purificando el producto de la reacción mediante destilación fraccionada en ausencia sustancial de agua o en presencia de agua en cantidad de hasta el 3% en peso en función del peso total del n-propanol bruto alimentado a la columna de fraccionamiento.

El uso de un catalizador de cobalto activo poroso en el procedimiento de hidrogenación da como resultado, sorprendentemente, una producción de cantidades significativamente menores de diversas impurezas, que incluyen el prpr y el DPE, que cuando se emplea un catalizador como el níquel Raney. Esto permite el uso de una cantidad sustancialmente menor de agua en la columna de fraccionamiento en la que se purifica el producto de n-propanol del proceso de hidrogenación, ya que se necesita menos agua para reducir la formación de prpr y de DPE durante la reacción de hidrogenación y la disminución de la cantidad de agua facilita la separación del prpr del n-propanol en la columna, en vista del hecho de que se forma una menor cantidad del azeótropo prpr/agua en la columna. Esto, a su vez, reduce la energía necesaria para evaporar el agua de la columna y/o puede permitir además el uso de columnas más pequeñas o una mayor producción de n-propanol con las columnas existentes.

Descripción detallada de la invención

El propionaldehído alimentado al procedimiento de esta invención puede obtenerse de cualquier fuente, p.ej., de la hidroformilación del etileno catalizada por un ligando metal noble-fosfino. Si el alimento se obtiene de este último proceso, no es necesario normalmente someterlo a una purificación exhaustiva antes de utilizarlo en la hidrogenación, aunque dicho alimento se trate generalmente para eliminar el ligando fosfina.

Los catalizadores de cobalto adecuados para el uso en la reacción de hidrogenación de esta invención se preparan mediante el tratamiento de una aleación de cobalto y, de al menos, uno de otros metales, p.ej., aluminio, con un agente químico, p.ej., hidróxido sódico, para extraer los otros metales de la aleación y obtener el cobalto en su forma altamente porosa. Dichos catalizadores de cobalto activo poroso se conocen en la técnica y pueden obtenerse comercialmente, p.ej., de W.R. Grace & Co. bajo el nombre comercial ``Raney''. Pueden estar en un soporte o no, p.ej., sobre un vehículo poroso como alúmina o sílice, con la parte metálica que contenga, por ejemplo, aluminio, hierro, níquel y/o cromo, con el cromo, si está presente, actuando posiblemente como un promotor para el cobalto. Únicamente con propósitos ilustrativos, los catalizadores sin soporte pueden tener un tamaño de partícula medio, p.ej., entre 15 y 60 \mum, un peso específico de, por ejemplo, 6,5 a 7,5, y una densidad de masa, por ejemplo, entre 1,68 y 2,16 kg/l, en función de un peso de suspensión de catalizador de 56% de sólidos en agua.

La hidrogenación se lleva a cabo generalmente bajo condiciones de hidrogenación para la producción de alcoholes a partir de aldehídos, p.ej. a una temperatura entre 100ºC y 169ºC, una presión de hidrógeno entre 689,5 y 482 kPa manométricos y una carga de catalizador de 2 a 20% en peso preferiblemente entre 8 y 10% en peso en función del peso del líquido alimentado. Además, el líquido alimentado debería contener, por ejemplo, ya sea ausencia sustancial de agua o una cantidad de agua hasta el 3% en peso, preferiblemente entre 0,0 y 1,0% en peso, en función del peso del producto de hidrogenación del bruto. Nótese que los términos ``ausencia sustancial de agua'' o ``la ausencia de agua sustancialmente'' usados con esta especificación significan que no se añade agua al reactor de hidrogenación y/o a la columna de fraccionamiento y que el único agua presente en el reactor y, opcionalmente en la columna, se forma durante la propia reacción de hidrogenación y las reacciones predecesoras, p.ej., la hidroformilación. Dicha cantidad puede estar en un intervalo entre 0,01 y 0,5% en peso, en función del peso del n-propanol bruto que sale de la hidrogenación sin que se añada agua adicional.

La reacción de hidrogenación puede llevarse a cabo continuamente, semi-continuamente o en tanque, preferiblemente retromezclando de vez en cuando durante la reacción, p.ej., un sistema de lecho en suspensión continuo. No es necesario un elemento mezclador rotativo pero si se usa uno, puede operar en un intervalo de velocidad de rotación, por ejemplo, de 1000 a 2000 rpm. El tiempo de permanencia de los reactivos de la hidrogenación en la zona de reacción puede estar en el intervalo, por ejemplo, de 10 a 120 minutos. En muchos casos, el producto de la reacción de hidrogenación no contendrá más que 100 ppm de propionato de n-propilo o 150 ppm de di-n-propil éter (DPE), cada uno de los cuales es significativamente menor que las cantidades de dichas impurezas que se obtienen normalmente cuando la hidrogenación se lleva a cabo con un catalizador de níquel Raney, incluso cuando los productos de n-propanol bruto contienen al menos 4% en peso de agua, siendo iguales otras condiciones.

Como se ha explicado, la purificación del n-propanol bruto de la zona de hidrogenación se lleva a cabo mediante destilación fraccionada en ausencia sustancial de agua o en presencia de una cantidad de agua de hasta 3% en peso, preferiblemente, de 0,1 a 1% en peso, en función del peso de lo alimentado de la columna de fraccionamiento. La cantidad de agua que entra en la columna es generalmente la misma que fluye en la hidrogenación aunque, en algunos casos, puede ser deseable añadir una pequeña cantidad de agua, dentro del intervalo anterior, a la columna por su efecto de enfriamiento. Para conseguir dicho efecto de enfriamiento, la mayoría del agua circula dentro de la columna mediante bien un reflujo interno en el que el vapor de agua se condensa hacia la parte superior de la columna y fluye hacia abajo donde absorbe el calor y se vuelve a evaporar para comenzar el ciclo de nuevo, o bien un reflujo externo en el que las corrientes de líquido que contienen agua se retiran de la columna, la mayoría del agua de la corriente es separada de los compuestos orgánicos mediante, p.ej., decantación, y el agua líquida se devuelve al punto en la porción superior de la columna.

La destilación se lleva a cabo preferiblemente a presión atmosférica aunque es posible realizarla a presiones subatmosféricas o supratmosféricas, si se desea bajo determinadas circunstancias.

En general, el número de platos en la columna y la cantidad de calor que se transfiere al material que está siendo purificado en la columna son suficientes para producir una corriente líquida de n-propanol purificado que contiene, al menos, 99,9% en peso de n-propanol. Típicamente, un líquido o una corriente de vapor que comprende propionaldehído que tiene un punto de ebullición atmosférica de 48-49ºC, se retira de la parte superior de la columna o cerca de ésta; el DPE condensado como un compuesto sin formar complejos o una mezcla del compuesto sin formar complejos y un azeótropo de DPE con n-propanol y/o con agua y n-propanol, y azeótropos binarios de agua con n-propanol o prpr, que tienen todos puntos de fusión en el intervalo de 74,8 a 91ºC se retiran de la parte superior de la columna a un punto o varios puntos por debajo del propionaldehído, el n-propanol purificado que tiene un punto de ebullición atmosférica de 97,3ºC se retira a un punto por debajo del que se retira el DPE; y la mayoría del prpr que tiene un punto de ebullición de unos 122,3ºC se retira con los productos pesados a un punto o más puntos por debajo del n-propanol purificado. Sin embargo, debido a que el prpr forma un azeótropo con el agua que tiene un punto de ebullición de unos 88,9ºC, en lo alimentado a la columna se evapora algo de prpr formando un complejo con el agua y el vapor sale en el punto de retirada del n-propanol purificado. Dependiendo del perfil de calentamiento de la columna, algo de prpr puede ser absorbido por el n-propanol y algo de sus complejos con agua aun puede salir como vapor una pasado el punto de retirada del n-propanol en un punto donde se condensa con los componentes de baja ebullición de la corriente que está siendo purificada. Entonces, puede fluir hacia abajo como un reflujo hacia el punto de retirada del n-propanol purificado donde algo de aquél puede ser absorbido por el n-propanol. Estos efectos se correlacionan directamente con la cantidad de agua en la columna, con una mayor cantidad de agua se produce una separación menos eficiente del prpr del n-propanol y pequeñas cantidades de agua dan como resultado una separación más eficiente. Debido a que las cantidades de prpr, DPE y otras impurezas en el eluido de la hidrogenación son sustancialmente menores cuando se usa un catalizador de cobalto más que con un catalizador como el níquel Raney, siendo iguales el resto de las condiciones, se reduce significativamente la cantidad de agua que debe estar presente en la reacción hidrogenación para conseguir una deseada reducción en la formación de dichas impurezas y, por lo tanto, en el n-propanol bruto alimentado a la columna. Más aún, la presencia de menos agua en la columna da como resultado la formación de pequeñas cantidades de azeótropo de n-propanol y agua que se saca de la columna de la que el n-propanol debe recuperarse, reduciéndose más el coste de la purificación.

Los ejemplos siguientes, no limitantes, ilustran más la invención.

Ejemplo 1 a 3

En estos ejemplos, se obtiene una corriente de propionaldehído bruto de la hidroformilación del etileno catalizada por el metal noble-ligando fosfina usando un catalizador de cobalto sin soporte vendido por Grace Davison Division de W.R. Grace & Co., como ``Raney 2700'' con una composición de al menos 93,0% en peso de cobalto y no más de 6,0% en peso de aluminio, 0,7% en peso de hierro y 0,8% en peso de níquel, un tamaño de partícula medio en el intervalo de 20 a 50 \mum, un peso específico próxima a 7 y una densidad de masa de unos 1,8 a 2,04 kg/l en función del peso de suspensión de catalizador de 56% de sólidos en agua. Antes de la hidrogenación, el propionaldehído bruto no se trató. La hidrogenación llevó a cabo continuamente en un reactor con agitador de retromezclado a una temperatura de 135-138ºC, a una presión de hidrógeno de 2758 kPa manométricos, una tasa de alimentación de unos 20 g/minuto y una tasa de agitado de unas 1750 rpm. La carga del catalizador fue de 8-10% en peso en función del peso de la mezcla del líquido de reacción en el reactor, el contenido en agua del efluente líquido de la hidrogenación se limitó a la formada en las reacciones de hidroformilación y de hidrogenación y las corrientes hacia y del reactor, se controlaron para proporcionar un tiempo de permanencia en el reactor cercano a unos 40 minutos.

Las muestras del producto de la reacción de hidrogenación bruto se retiraron tras tiempos de reacción total de la corriente de 8 a 20 horas y se analizó el % en peso de agua por titulación de Karl-Fischer y las partes por millón (ppm) de las siguientes impurezas mediante cromatografía de gases: los productos ligeros incluyen etileno, propionaldehído; (C_{3} aldehído), benceno; ciclohexano, di-n-propil éter (DPE); 2-metil pentanal, tolueno; propionato de n-propilo (prpr); 2-metil pentanol, y dipropil propilal. El producto de n-propanol bruto sin añadir más agua que la ya presente se trató entonces mediante destilación fraccionada para eliminar la mayoría de las impurezas y obtener un n-propanol purificado.

El resultado del análisis de las impurezas en las muestras hidrogenadas retiradas tras varios tiempos de reacción de hidrogenación total hasta el tiempo de retirada de la muestra (Tiempo) durante los procedimientos del Ejemplo
1-3, se muestran en la tabla 1.

TABLA 1 Resultados de los análisis de impurezas

Condiciones de reacción a Tª: 135ºC, Presión 2758 kPa; Tasa de alimentación de C_{3}: \sim20 g/min.

Compuesto	Ejemplo 1	Ejemplo 2	Ejemplo 3
Agua (%)	0,16	0,22	0,16
Productos ligeros (ppm)	228	316	187
C_{3} Aldehído (ppm)	280	347	175
Propanol (%)	99,6	99,6	99,3
Benceno (ppm)	2,4	2,5	3,1
Ciclohexano (ppm)	365	161	100
Dipropil éter (ppm)	131	39	27
2-metil pentanal (ppm)	<1	<1	<1
Tolueno (ppm)	9	7	5
Propionato de propilo (ppm)	55	52	47
2-metil pentenal (ppm)	5	2	1
2-metil pentenol (ppm)	361	287	267
Dipropil propilal (ppm)	196	158	130

Como se muestra mediante las cantidades de impurezas indicadas en la tabla, el procedimiento del Ejemplo 1-3 bajo la invención, utilizando un catalizador de la hidrogenación de cobalto activo poroso, se produce un producto de la reacción de hidrogenación del bruto que contiene cantidades relativamente bajas de propionato de n-propilo (prpr), es decir, inferiores a 100 ppm. Estas cantidades son inferiores a aquéllas producidas en la reacción de hidrogenación cuando se emplea el catalizador de hidrogenación convencional níquel Raney. Por este motivo no es necesario añadir agua a la ya presente al propionaldehído bruto alimentado a la reacción de hidrogenación, que se transmitiría subsecuentemente, a la columna de fraccionamiento, para obtener un producto de n-propanol purificado con un contenido en prpr lo suficientemente bajo como para cumplir las especificaciones. Más aún, la presencia de pequeñas cantidades de agua en la columna de fraccionamiento mejora la eficiencia de la recuperación del n-propanol ya que se forma menos azeótropo agua/n-propanol el cuál debe retirarse de la columna y tratarse por separado para recuperar el
n-propanol puro. En contraste, el producto de hidrogenación del proceso que emplea níquel Raney, en vista de su mucho mayor contenido en prpr, requiere cantidades de agua significativamente mayores en la reacción de hidrogenación, p.ej., por encima del 4% en peso, para reducir sustancialmente la cantidad de prpr y de otras impurezas que se forman en la reacción. Más aún, la mayoría del agua añadida al catalizador de la hidrogenación níquel Raney para reducir la formación de impurezas se transfiere al final a la columna de fraccionamiento cuando el producto de la hidrogenación del n-propanol bruto se purifica. Así, cuando el níquel Raney es el catalizador, en la columna de fraccionamiento está presente inevitablemente una cantidad significativamente mayor de la que es necesaria cuando se emplea el catalizador cobalto. El uso del catalizador cobalto bajo la invención, da como resultado, por lo tanto, un coste inferior de energía y/o la necesidad de una columna más pequeña debido a la presencia de menos agua en la columna y, posiblemente, a una producción de n-propanol purificado más eficiente que tiene menos impurezas de prpr debida a la formación de menores cantidades de azeótropos binarios de agua/n-propanol y de agua/prpr, que cuando se usa un catalizador de hidrogenación convencional como níquel Raney.

Claims

1. Un procedimiento para la producción de n-propanol purificado que comprende el contacto en una zona de hidrogenación de propionaldehído e hidrógeno con un catalizador de cobalto activo poroso bajo condiciones de hidrogenación de temperatura y de presión para la producción de alcoholes a partir de aldehídos, ya sea en ausencia sustancial de agua o en presencia de agua en una cantidad hasta 3% en peso, en función del peso del producto líquido de la reacción de hidrogenación, para producir con dicha reacción un producto que comprende n-propanol, y purificar dicho producto de la reacción mediante destilación fraccionada en ausencia sustancial de agua o en presencia de agua en una cantidad hasta 3% en peso de agua, en función del peso total de lo alimentado a la columna de fraccionamiento.

2. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que dicha reacción de hidrogenación y destilación fraccionada se lleva a cabo en ausencia sustancial de agua.

3. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que dicha reacción de hidrogenación y destilación fraccionada se lleva a cabo en presencia de agua en una cantidad hasta el 3% en peso del producto líquido de la reacción de hidrogenación o de lo alimentado a la columna de fraccionamiento, respectivamente.

4. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que dicho producto de la reacción de hidrogenación comprende no más de 100 ppm de propionato de n-propilo.

5. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que dicho propionaldehído se obtiene de la hidroformilación del etileno.

6. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que el catalizador de cobalto contiene al menos 80% en peso de cobalto.

7. El procedimiento de la reivindicación 6 en el que dicho catalizador se prepara mediante el tratamiento de una aleación de cobalto y al menos uno de otros metales con un agente químico para extraer el otro metal de la aleación y obtener el cobalto de forma altamente porosa.

8. El procedimiento de la reivindicación 7 en el que el otro metal mencionado es aluminio y el agente de tratamiento mencionado es el hidróxido sódico.

9. El procedimiento de la reivindicación 7 en el que dicho catalizador no tiene soporte y tiene un tamaño de partícula de 15 a 60 micrómetros (\mum), un peso específico de 6,5 a 7,5 y una densidad de masa de 1,68 a 2,16 kg/litro, en función de un peso de suspensión de catalizador de 56% de sólidos en agua.

10. El procedimiento de la reivindicación 1 en el que dicha hidrogenación se lleva a cabo de forma continua haciendo al menos una retromezcla a una temperatura entre 100ºC y 160ºC, una presión de hidrógeno de 689,5 a 4827 kPa manométricos y una carga de catalizador de 2 a 20% en peso, en función del peso total de lo alimentado.