[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

EP3283835B1 - Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur - Google Patents

Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur Download PDF

Info

Publication number
EP3283835B1
EP3283835B1 EP16729306.7A EP16729306A EP3283835B1 EP 3283835 B1 EP3283835 B1 EP 3283835B1 EP 16729306 A EP16729306 A EP 16729306A EP 3283835 B1 EP3283835 B1 EP 3283835B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
heat exchanger
primary channel
microstructure elements
rough
rough primary
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP16729306.7A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP3283835A1 (fr
Inventor
Erwan LE GULUDEC
Clément LIX
David Quere
Quentin SANIEZ
Bernard Saulnier
Evan SPRUIJT
Marc Wagner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centre National de la Recherche Scientifique CNRS, Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Publication of EP3283835A1 publication Critical patent/EP3283835A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3283835B1 publication Critical patent/EP3283835B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28FDETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/18Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
    • F28F13/185Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/005Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28DHEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0062Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28FDETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28FDETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/18Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
    • F28F13/185Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
    • F28F13/187Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings especially adapted for evaporator surfaces or condenser surfaces, e.g. with nucleation sites
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28FDETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/02Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
    • F28F3/025Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/04Down-flowing type boiler-condenser, i.e. with evaporation of a falling liquid film
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/20Particular dimensions; Small scale or microdevices
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/32Details on header or distribution passages of heat exchangers, e.g. of reboiler-condenser or plate heat exchangers
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/44Particular materials used, e.g. copper, steel or alloys thereof or surface treatments used, e.g. enhanced surface
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28DHEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0033Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28FDETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2260/00Heat exchangers or heat exchange elements having special size, e.g. microstructures

Definitions

  • the present invention relates to a heat exchange between a primary liquid, for example containing oxygen, and a secondary fluid, for example containing nitrogen.
  • the present invention relates to a cryogenic gas separation unit comprising such a heat exchange.
  • the present invention more particularly relates to a heat exchanger as defined by the preamble of claim 1, and as disclosed in the document WO03 / 060413A1 .
  • the present invention applies to the field of heat exchangers configured to perform heat exchanges between a primary liquid and a secondary fluid.
  • the present invention can be applied to the field of gas separation by cryogenics, including the separation of gases from air, acid gases and natural gas.
  • EP0130122A1 discloses a heat exchanger which generally comprises parallel plates, parallel spacers, which define i) primary channels and ii) secondary channels, and an inlet connected to a primary liquid bath via a distributor.
  • each primary channel generally has a rectangular-based prism shape, the primary liquid flowing along the prism and perpendicular to the rectangular base.
  • the primary liquid circulating in the primary channels exchanges heat with the secondary fluid flowing in the secondary channels.
  • the primary liquid contains a large proportion of oxygen and the secondary fluid contains a large proportion of nitrogen gas.
  • the primary liquid flow rate is relatively low in a primary channel.
  • the primary channels of EP0130122A1 have small transverse dimensions, in this case millimetric, so that primary liquid is not homogeneously distributed over the entire rectangular perimeter 51 of each smooth primary channel 50.
  • the primary liquid forms meniscuses 52 and concentrates in the corners 53 of the rectangular perimeter 51 of each smooth primary channel 50, which induces the appearance of dry zones on the long sides 54 of the rectangular perimeter 51 of each smooth primary channel 50.
  • the number and area of the dry areas increases as the primary liquid flowing to the primary smooth channel outlets expands. These dry zones are therefore unused during heat exchange, which reduces the performance of the heat exchanger. In addition, these dry areas may cause deposition of impurities, which may eventually lead to a failure in the safety of personnel and equipment.
  • the present invention is intended in particular to solve, in whole or in part, the problems mentioned above, by providing a heat exchanger for retaining primary and secondary channels with conventional geometry, without generating additional pressure losses, while by increasing the heat transfer and the safety of the heat exchanger.
  • the ratio r is sometimes referred to as “roughness ratio” or “roughness”.
  • the arithmetical average deviation R a (in m) represents the roughness of the rough primary channel.
  • the term "average line” designates a line situated at the average altitude of the real surface. In practice, the average line can be calculated from the topographic survey of the sectional profile of the surface by applying the least squares method.
  • such a heat exchanger makes it possible to preserve primary and secondary channels with a conventional geometry, thus simple to manufacture and to implement, without generating additional pressure drops, while increasing the heat transfer and the safety when the heat exchanger is in use.
  • the microstructure elements make it possible to increase the heat transfer, because the exchange surface area and the wet surface area are larger.
  • the safety of the heat exchanger is improved, because of the high wettability of the primary channels, which avoids dry vaporization of oxygen.
  • the measurements have shown that the polygonal-based prismatic geometry has higher heat transfer coefficients than a tubular geometry with a circular base for example.
  • the surface treatment with the microstructure elements, makes it possible to wet the entire perimeter of the primary channel and thus to increase the exchange surface.
  • the primary liquid and the secondary fluid are cryogenic fluids.
  • the primary liquid and the secondary fluid introduced into the heat exchanger may be monophasic, that is to say completely liquid or completely gaseous, or two-phase, that is to say composed of liquid and gas. During their flow through the heat exchanger, the proportions of the phases of the primary liquid and the secondary fluid may vary.
  • each polygonal section has dimensions of between 1 mm and 10 mm, preferably between 3 mm and 7 mm, a rectangular polygonal section having for example a length of about 5 mm and a width about 1.5 mm.
  • microstructure elements are distributed substantially over the entire inner periphery of each rough primary channel.
  • the microstructure elements are distributed over at least 80% of the rough primary channel surface.
  • each rough primary channel is substantially covered with microstructure elements that increase the exchange area.
  • the microstructure elements have similar dimensions to each other and similar shapes to each other, and wherein the microstructure elements are configured so that for each rough primary channel: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ where: h (in m) is the average height of the microstructure elements.
  • similar dimensions of the microstructure elements may have a 20% gap from one microstructure element to another.
  • Two microstructure elements having similar shapes have all their similar dimensions.
  • the term "real surface” designates in particular the surface obtained after manufacture and the term “geometric surface” designates in particular a perfect surface, therefore smooth, apart from any microstructure elements that may be present; a geometric surface can be integrally defined geometrically by nominal dimensions.
  • the geometric surface is sometimes referred to as the "projected surface” when viewed in a plane.
  • the term "surface” can designate either a topological entity or the area of this topological entity.
  • the microstructure elements are distributed homogeneously.
  • the microstructure elements can be similar and homogeneously distributed.
  • microstructure elements may be similar and distributed in a heterogeneous manner, for example in a random manner.
  • the microstructure elements are configured so that for each rough primary channel: r - 1 - 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ ⁇ / h + 6.7 ⁇ 10 - 6 / d 2 > 4.2.10 - 8 and wherein the microstructure elements (30) are further configured such that for each rough primary channel (21): d > S 0.4 where: S (in m 2 ) is the average surface area of the microstructure section.
  • Microstructure elements thus configured make it possible to have a propagation speed of the liquid adapted to the heat exchange process.
  • the microstructure elements have irregular shapes, for example with irregular dimensions, the microstructure elements being able to be distributed in a heterogeneous manner, for example in a random manner.
  • intervals between two neighboring microstructure elements are variable, and therefore not constant, over the entire real surface of the rough primary channel considered.
  • each microstructure element may have a regular shape or geometry, for example globally in the form of a cylinder, a prism, a cone or the like.
  • the microstructure elements of regular shapes are configured so that for each rough primary channel: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ .
  • the microstructure elements are configured so that: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ R at ⁇ .
  • the microstructure elements are configured so that for each rough primary channel: r - 1 - 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ R at ⁇ ⁇ ⁇ / R at + 1.2 ⁇ 10 5 > 4.2.10 - 8 .
  • microstructure elements form a roughness that particularly increases the wettability of the surface of each rough primary channel, which allows the liquid to wet the entire surface of the rough primary channel even in the presence of a nook.
  • each rough primary channel of at least a portion of the rough primary channels generally has a shape of rectangular prism.
  • the prism can have an approximately rectangular base.
  • the edges of the rectangle defining the base of the prism may be rounded, for example by solder.
  • the microstructure elements are distributed only on the long sides of the rectangular base.
  • the short sides of the rectangular perimeter are devoid of microstructure elements. Indeed, the short sides can be wet due to the natural formation of the menisci at the corners of the rectangular perimeter.
  • the microstructure elements are distributed so as to define between them passages for the flow of the primary liquid.
  • microstructure elements extend generally above the level of the geometrical surface.
  • the microstructure elements are distributed so as to define a surface state with an open roughness, that is to say a roughness defined by peaks or masses but without narrow cavities.
  • a cavity is considered narrow when the surrounding peaks are too close to allow circulation of the liquid.
  • each rough primary channel has an arithmetic roughness R a of between 1 ⁇ m and 60 ⁇ m.
  • each rough primary channel has nanostructure elements distributed over at least 80% of its length, each nanostructure element having dimensions of between 1 nm and 500 nm.
  • nanostructure elements make it possible to maximize the wettability of each rough primary channel.
  • the nanostructure elements are distributed on the surface of each rough primary channel.
  • the nanostructure elements can be distributed on the surfaces of the microstructure elements.
  • the coating is composed of a metallic material and / or an inorganic material, for example a ceramic material.
  • the coating can be obtained by spray deposition (sometimes referred to as English term "spray") of particles and / or fibers on the surface of each rough primary channel.
  • the microstructure elements are formed by a treatment of the surface of each primary element, for example by anodizing, by sanding, by shot blasting or by chemical etching or by powder sintering, by spraying. of molten metal, by laser, by photolithography or by mechanical engraving such as rolling, brushing or printing.
  • microstructure elements may be formed by a coating obtained by impregnation, by plasma deposition spraying, by an additive manufacturing process, for example by three-dimensional printing.
  • the plates and / or the spacers are composed of materials selected from the group consisting of aluminum, copper, nickel, chromium, iron and aluminum alloys, a alloy of copper, nickel, chromium, iron, for example a nickel-chromium alloy or a nickel-chromium-iron alloy.
  • such plates and / or spacers make it possible to treat the primary liquids and the secondary fluids customary in the field of cryogenics, for example an oxygen-containing liquid and a gas containing nitrogen to separate the gases from the air, acid gases and natural gas.
  • the heat exchanger is configured to form a vaporizer-condenser, the lengths of the rough primary channels and the lengths of the secondary channels being determined so that the heat exchanges make it possible to totally vaporize or partially the primary liquid and totally or partially condense the secondary fluid introduced as a secondary gas.
  • a vaporizer-condenser makes it possible to treat the primary liquids and the secondary fluids customary in the field of cryogenics, for example an oxygen-containing liquid and a nitrogen-containing gas to separate the components of the air. .
  • said primary liquid inlet is placed at an altitude higher than the rough primary channels when the heat exchanger is in service so that the liquid dispenser primary introduces the primary liquid as a gravity flowing film through said at least one primary liquid inlet into the rough primary channels.
  • the secondary channels comprise rough secondary channels, each rough secondary channel being formed similarly to the rough primary channels.
  • a rough secondary channel may have microstructure elements which have dimensions of between 1 ⁇ m and 300 ⁇ m, preferably between 1 ⁇ m and 100 ⁇ m, and which satisfy the equations applicable to the rough primary channels.
  • each of the features mentioned above for rough primary channels can be applied to rough secondary channels. However, these features are not repeated here in order to facilitate the reading of the present patent application.
  • the subject of the present invention is a separation unit, for separating gas by cryogenics, the separation unit comprising at least one heat exchanger forming a vaporizer-condenser according to the invention, the vaporizer-condenser being configured to allow a heat exchange between a liquid containing oxygen and a gas containing nitrogen.
  • cryogenic gas separation unit makes it possible to treat the primary liquids and the secondary fluids customary in the field of cryogenics, for example an oxygen-containing liquid and a nitrogen-containing gas for separating the components. air.
  • the Figures 2, 3 and 4 illustrate a heat exchanger 1 for exchanging heat between a primary liquid and a secondary fluid.
  • the heat exchanger 1 belongs to a separation unit 2 for separating the components of the air by cryogenics.
  • the heat exchanger 1 is configured to form a vaporizer-condenser configured to allow heat exchange between an oxygen-containing liquid and a nitrogen-containing gas.
  • the plate heat exchanger 1 can thus be used to vaporize an oxygen-rich liquid by heat exchange with a nitrogen-rich gas which is concomitantly condensed.
  • the heat exchanger 1 comprises several plates 11, which are arranged parallel to each other, and spacers 12, which extend between the plates 11 and which are also arranged parallel to each other.
  • the plates 11 and the spacers 12 are composed of an aluminum alloy.
  • the plates 11 are brazed together in a manner known per se.
  • Each rough primary channel 21 is arranged to be able to exchange heat with two respective secondary channels 22.
  • the channels rough primaries 21 and the secondary channels 22 alternately alternate in a stacking direction D of the plates 11.
  • the rough primary channels 21 and the secondary channels 22 are here mounted in a countercurrent configuration.
  • the rough primary channels 21 and the secondary channels 22 may be mounted in a co-current configuration.
  • the heat exchanger 1 further comprises a primary liquid inlet 14 which is fluidly connected to a primary liquid distributor 6 belonging to the separation unit 2.
  • the primary liquid O2L forms a bath above the primary liquid distributor 6.
  • the inlet 14 is placed at an altitude higher than the rough primary channels 21 when the heat exchanger 1 is in use.
  • the altitude is measured in the usual way by reference to a vertical direction in the ascending direction.
  • the primary liquid distributor 6 introduces the primary liquid in the form of a film flowing by gravity through the inlet 14 into the rough primary channels.
  • each rough primary channel 21 generally has a shape of polygonal section prism and extending along a longitudinal direction X.
  • This prism is composed of several generally planar faces. The edges of the rectangle defining the base of the prism are here a little rounded by the solder.
  • Each polygonal section - or polygonal perimeter - of the prism here has dimensions of between 1 mm and 5 mm.
  • each rough primary channel 21 here generally has a prism shape with a rectangular base and extending along the longitudinal direction X.
  • the rectangular section has a height H21 approximately equal to 4.5 mm and a width W21 approximately equal to 1.5 mm.
  • the primary liquid flows along the prism and perpendicular to the rectangular base.
  • each rough primary channel 21 has microstructure elements 30.
  • the microstructure elements 30 are distributed or distributed over at least 80% of the length L21 of the rough primary channel 21 considered.
  • the lengths L 21 of the rough primary channels 21 and the lengths of the secondary channels 22 are determined so that the heat exchanges make it possible to vaporize all or part of the primary liquid and to condense all or part of the secondary fluid introduced as a secondary gas.
  • the microstructure elements 30 are uniform and evenly distributed, and they are configured so that for each rough primary channel 21: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ where: h (in m) is the average height of the microstructure elements 30, the average height being calculated from the heights H30 of each microstructure element 30.
  • the microstructure elements 30 are not distributed over the entire rectangular section of each rough primary channel 21.
  • the microstructure elements 30 are distributed only on the long sides 44 of the rectangular section of each rough primary channel 21, but 45.
  • the short sides 45 are devoid of microstructure elements 30. Indeed, the short sides 45 are wet due to the natural formation of the menisci at the corners of the section. rectangular.
  • the microstructure elements 30 are distributed so as to define between them passages for the flow of the primary liquid O2L, which defines a state surface with an open roughness.
  • the microstructure elements 30 are homogeneously distributed. In other words, the interval between two successive microstructure elements is substantially constant along any direction.
  • the microstructure elements 30 are therefore arranged in a uniform and ordered matrix.
  • microstructure elements 30 are here configured so that for each rough primary channel 21: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ or :
  • microstructure elements 30 are here configured so that for each rough primary channel 21: r - 1 - 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ h ⁇ ⁇ ⁇ / h + 6.7 ⁇ 10 - 6 / d 2 > 4.2.10 - 8
  • microstructure elements 30 are configured so that for each rough primary channel 21: d > S 0.4 where: S (in m 2 ) is the average surface area of the microstructure section.
  • each rough primary channel 21 has an arithmetic roughness Ra of between 1 ⁇ m and 60 ⁇ m.
  • the arithmetic roughness Ra is a statistical parameter representing the arithmetic average deviation from the average line of the surface of a rough primary channel 21 considered.
  • each rough primary channel 21 may have nanostructure elements (not shown) distributed over at least 80% of its length L21.
  • Each nanostructure element has dimensions of between 1 nm and 100 nm.
  • the nanostructure elements may be distributed on the surface of each rough primary channel 21 and on the surfaces of the microstructure elements 30.
  • the microstructure elements 30 form a coating obtained here by projection deposition (sometimes referred to as "spray") of particles on the surface of each rough primary channel 21.
  • the particles forming this coating are here composed of a metallic material.
  • the figures 5 and 6 illustrate a portion of a rough primary channel 121 belonging to a heat exchanger according to a second embodiment of the invention. Since the rough primary channel 121 is similar to the rough primary channel 21, the description of the heat exchanger and rough primary channel 21 given above in relation to the Figures 1 to 4 can be transposed to the rough primary channel 121 and its heat exchanger, with the notable differences noted below.
  • the rough primary channel 121 differs from the rough primary channel 21, essentially because the microstructure elements 130 have a relatively large and tall cylinder shape and because the gap between two microstructure elements 130 is larger than the gap between two microstructure elements 130. microstructure 30.
  • the figure 7 illustrates, in section in a plane xz, a portion of a rough primary channel 221 belonging to a heat exchanger according to a third embodiment of the invention.
  • the rough primary channel 221 is similar to the rough primary channel 21, the description of the heat exchanger and the rough primary channel 21 given above in relation to the Figures 1 to 4 can be transposed to the rough primary channel 221 and its heat exchanger, with the notable differences noted below.
  • the rough primary channel 221 differs from the rough primary channel 21, in particular because the microstructure elements 230 have irregular shapes and dimensions, and therefore dissimilar to each other.
  • the rough primary channel 221 differs from the rough primary channel 21, especially since the microstructure elements 230 are distributed heterogeneously, in this case randomly. In other words, the intervals between two adjacent microstructure elements 230 are variable, and therefore not constant, over the entire real surface of the rough primary channel 221.
  • the microstructure elements 230 are configured so that for each rough primary channel 21: r > 1 + 1.3 ⁇ 10 3 ⁇ R at ⁇ ⁇ .
  • an average line z represents the arithmetic mean of the measured z height point by point, including for example heights z1, z2, z3, z4 and z5.
  • R z is the height of the highest peak relative to the lowest point of the surface.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Description

  • La présente invention concerne un échange de chaleur entre un liquide primaire, par exemple contenant de l'oxygène, et un fluide secondaire, par exemple contenant de l'azote. De plus, la présente invention concerne une unité de séparation de gaz par cryogénie comprenant un tel échange de chaleur. La présente invention concerne plus particulièrement un échangeur de chaleur tel que défini par le préambule de la revendication 1, et tel que divulgué dans le document WO03/060413A1 .
  • La présente invention s'applique au domaine des échangeurs de chaleurs configurés pour réaliser des échanges de chaleur entre un liquide primaire et un fluide secondaire. En particulier, la présente invention peut s'appliquer au domaine de la séparation de gaz par cryogénie, notamment de la séparation des gaz de l'air, des gaz acides et du gaz naturel.
  • EP0130122A1 décrit un échangeur de chaleur qui comprend généralement des plaques parallèles, des entretoises parallèles, qui définissent i) des canaux primaires et ii) des canaux secondaires, ainsi qu'une entrée reliée à un bain de liquide primaire via un distributeur. En général, chaque canal primaire a globalement une forme de prisme à base rectangulaire, le liquide primaire circulant le long du prisme et perpendiculairement à la base rectangulaire.
  • Lorsque l'échangeur de chaleur de EP0130122A1 est en service, le liquide primaire qui circule dans les canaux primaires échange de la chaleur avec le fluide secondaire qui s'écoule dans les canaux secondaires. Dans le cas d'une unité de séparation d'air par cryogénie, le liquide primaire contient une grande proportion d'oxygène et le fluide secondaire contient une grande proportion d'azote gazeux. Le débit de liquide primaire est relativement faible dans un canal primaire.
  • Cependant, comme le montre la figure 1 de la présente demande, les canaux primaires de EP0130122A1 ont des petites dimensions transversales, en l'occurrence millimétriques, de sorte que liquide primaire n'est pas réparti de manière homogène sur tout le périmètre rectangulaire 51 de chaque canal primaire lisse 50. Donc le liquide primaire forme des ménisques 52 et se concentre dans les coins 53 du périmètre rectangulaire 51 de chaque canal primaire lisse 50, ce qui induit l'apparition de zones sèches sur les côtés longs 54 du périmètre rectangulaire 51 de chaque canal primaire lisse 50.
  • Le nombre et la superficie des zones sèches augmentent au fur et à mesure de la vaporisation du liquide primaire s'écoulant vers les sorties des canaux primaires lisse. Ces zones sèches sont donc inutilisées lors des échanges de chaleur, ce qui réduit les performances de l'échangeur de chaleur. En outre, ces zones sèches risquent de causer des dépôts d'impuretés, ce qui peut peut à terme induire une défaillance dans la sécurité du personnel et du matériel.
  • La présente invention a notamment pour but de résoudre, en tout ou partie, les problèmes mentionnés ci-avant, en fournissant un échangeur de chaleur permettant de conserver des canaux primaires et secondaires avec une géométrie classique, sans générer de pertes de charge additionnelles, tout en augmentant le transfert thermique et la sécurité de l'échangeur de chaleur.
  • Dans ce but, l'invention a pour objet un échangeur de chaleur, pour réaliser des échanges de chaleur entre un liquide primaire et un fluide secondaire, l'échangeur de chaleur comprenant au moins :
    • plusieurs plaques disposées parallèlement entre elles,
    • des entretoises s'étendant entre les plaques et disposées parallèlement entre elles de façon à définir i) des canaux primaires conformés pour l'écoulement du liquide primaire et ii) des canaux secondaires conformés pour l'écoulement du fluide secondaire, chaque canal primaire étant agencé de façon à pouvoir échanger de la chaleur avec au moins un canal secondaire respectif,
    • une entrée de liquide primaire, destinée à être reliée fluidiquement à un distributeur de liquide primaire,
    l'échangeur de chaleur étant caractérisé en ce que chaque canal primaire a globalement une forme de prisme à section polygonale, le prisme étant composé de plusieurs faces globalement planes, et
    en ce que les canaux primaires comprennent des canaux primaires rugueux, chaque canal primaire rugueux présentant des éléments de microstructure ayant des dimensions comprises entre 1 µm et 300 µm, de préférence comprises entre 1 µm et 100 µm, et
    en ce que les éléments de microstructure sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : r > 1 + 1.3 10 3 R a ε
    Figure imgb0001
    où :
    • r est le rapport de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif, en tant que numérateur, sur la surface géométrique d'un canal primaire rugueux respectif, en tant que dénominateur,
    • Ra (en m) est l'écart moyen arithmétique par rapport à la ligne moyenne, et
    • ε est le taux de vide de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif.
  • Le rapport r est parfois dénommé « taux de rugosité » ou « rugosité ». L'écart moyen arithmétique Ra (en m) représente la rugosité du canal primaire rugueux. Dans la présente demande, le terme « ligne moyenne » désigne une ligne située à l'altitude moyenne de la surface réelle. En pratique, la ligne moyenne peut être calculée à partir du relevé topographique du profil de coupe de la surface en appliquant la méthode des moindres carrés.
  • Dans la présente demande, le terme « taux de vide d'une surface » correspond à un taux calculé de la manière suivante : On considère une tranche dont l'épaisseur est égale à la hauteur du pic le plus élevé (par rapport au point le plus bas) de cette surface. Sur cette tranche, le taux de vide ε correspond au rapport du volume non occupé par des éléments de microstructure sur le volume total de la tranche. Ce rapport s'exprime comme suit : ε = V tot V surf V tot
    Figure imgb0002
    où :
    • Vtot (en m3) est le volume compris entre le point le plus élevé et le point le plus bas de la surface réelle, et
    • V surf (en m3) est le volume compris entre la surface réelle et le point le plus bas de la surface réelle.
  • Par conséquent : ε = 1 z / R z
    Figure imgb0003
    • où : Rz est la hauteur du pic le plus élevé par rapport au point le plus bas de la surface,
    • z (en m) est la hauteur d'un point respectif par rapport au point le plus bas de la surface réelle, la hauteur z étant mesurée point par point, z (en m) est la moyenne arithmétique de la hauteur z mesurée point par point.
  • Ainsi, un tel échangeur de chaleur permet de conserver des canaux primaires et secondaires avec une géométrie classique, donc simple à fabriquer et à mettre en oeuvre, sans générer de pertes de charge additionnelles, tout en augmentant le transfert thermique et la sécurité lorsque l'échangeur de chaleur est en service. En effet, les éléments de microstructure permettent d'augmenter le transfert thermique, car la superficie d'échange et la surface mouillée sont plus importantes. D'autre part, la sécurité de l'échangeur de chaleur est améliorée, en raison de la grande mouillabilité des canaux primaires, laquelle permet d'éviter toute vaporisation à sec d'oxygène. Par ailleurs, les mesures ont montré que la géométrie prismatique à base polygonale présentait des coefficients de transfert de chaleur plus élevés qu'une géométrie tubulaire à base circulaire par exemple.
  • Le traitement de surface, avec les éléments de microstructure, permet de mouiller tout le périmètre du canal primaire et donc d'augmenter la surface d'échange.
  • Dans la majorité des applications, le liquide primaire et le fluide secondaire sont des fluides cryogéniques. Le liquide primaire et le fluide secondaire introduits dans l'échangeur de chaleur peuvent être monophasiques, c'est-à-dire intégralement liquide ou intégralement gazeux, ou diphasiques, c'est-à-dire composés de liquide et de gaz. Au cours de leur écoulement dans l'échangeur de chaleur, les proportions des phases du liquide primaire et du fluide secondaire peuvent varier.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, chaque section polygonale a des dimensions comprises entre 1 mm et 10 mm, de préférence entre 3 mm et 7 mm, une section polygonale rectangulaire ayant par exemple une longueur environ égale à 5 mm et une largeur environ égale à 1,5 mm.
  • Ainsi, de telles dimensions transversales permettent d'adapter l'échangeur de chaleur aux débits de liquide primaire et de fluide secondaire à traiter.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, des éléments de microstructure sont distribués sensiblement sur toute la périphérie interne de chaque canal primaire rugueux.
  • Ainsi, une telle distribution garantit le mouillage de toute la section polygonale de chaque canal primaire rugueux.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, pour chaque canal primaire rugueux respectif, les éléments de microstructure sont distribués sur au moins 80% de la surface du canal primaire rugueux.
  • Ainsi, chaque canal primaire rugueux est substantiellement couvert d'éléments de microstructure qui augmentent la superficie d'échange.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure ont des dimensions semblables entre eux et des formes semblables entre eux, et dans lequel les éléments de microstructure sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : r > 1 + 1.3 10 3 h ε
    Figure imgb0004
    où : h (en m) est la hauteur moyenne des éléments de microstructure.
  • Ainsi, de tels éléments de microstructure semblables permettent d'obtenir une plus grande mouillabilité de chaque canal primaire rugueux et de contrôler l'épaisseur minimale du film de liquide primaire.
  • Par exemple, des dimensions semblables des éléments de microstructure peuvent présenter un écart de 20% d'un élément de microstructure à l'autre. Deux éléments de microstructure ayant des formes semblables ont toutes leurs dimensions semblables.
  • Dans la présente demande, le terme « surface réelle » désigne notamment la surface obtenue après fabrication et le terme « surface géométrique » désigne notamment une surface parfaite, donc lisse, abstraction faite des éléments de microstructure éventuellement présents ; une surface géométrique peut être intégralement définie géométriquement par des cotes nominales. La surface géométrique est parfois dénommée « surface projetée » lorsqu'elle est considérée dans un plan.
  • Dans la présente demande, le terme « surface » peut désigner soit une entité topologique soit la superficie de cette entité topologique.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont distribués de manière homogène. En particulier, les éléments de microstructure peuvent être semblables et distribués de manière homogène.
  • Ainsi, une telle distribution homogène permet de garantir une plus grande mouillabilité de chaque canal primaire rugueux et de contrôler l'épaisseur minimale du film de liquide primaire.
  • Alternativement au mode de réalisation précédent, les éléments de microstructure peuvent être semblables et distribués de manière hétérogène, par exemple de manière aléatoire.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : d < 7.5 10 4 P ε
    Figure imgb0005
    où :
    • d (en m) est la distance moyenne entre les centres des éléments de microstructure adjacents, les centres étant situés sur la surface géométrique du canal primaire rugueux,
    • P (en m) est le périmètre moyen de la section des éléments de microstructure.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : r 1 1.3 10 3 h ε ε / h + 6.7 10 6 / d 2 > 4.2.10 8
    Figure imgb0006
    et dans lequel les éléments de microstructure (30) sont en outre configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : d > S 0.4
    Figure imgb0007
    où : S (en m2) est la surface moyenne de la section des microstructures.
  • Des éléments de microstructure ainsi configurés permettent d'avoir une vitesse de propagation du liquide adaptée au procédé d'échange de chaleur.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure ont des formes irrégulières, par exemple avec des dimensions irrégulières, les éléments de microstructure pouvant en outre être distribués de manière hétérogène, par exemple de manière aléatoire.
  • En d'autres termes, les intervalles entre deux éléments de microstructure voisins sont variables, donc non constants, sur toute la surface réelle du canal primaire rugueux considéré.
  • Ainsi, une telle distribution hétérogène permet d'obtenir une mouillabilité constante tout le long de chaque canal primaire rugueux, en limitant la superficie de chaque zone dépourvue d'éléments de microstructure.
  • Alternativement à cette variante, chaque élément de microstructure peut avoir une forme ou une géométrie régulière, par exemple globalement en forme de cylindre, prisme, cône ou autre. Dans cette variante, les éléments de microstructure de formes régulières sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : r > 1 + 1.3 10 3 h ε .
    Figure imgb0008
  • Mais dans une variante où les éléments de microstructure ont des formes irrégulières, les éléments de microstructure sont configurés de sorte que : r > 1 + 1.3 10 3 R a ε .
    Figure imgb0009
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux : r 1 1.3 10 3 R a ε ε / R a + 1.2 10 5 > 4.2.10 8 .
    Figure imgb0010
  • De tels éléments de microstructure forment une rugosité qui augmente particulièrement la mouillabilité de la surface de chaque canal primaire rugueux, ce qui permet au liquide de mouiller toute la surface du canal primaire rugueux même en présence d'un recoin.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, chaque canal primaire rugueux parmi au moins une partie des canaux primaires rugueux a globalement une forme de prisme à base rectangulaire.
  • Comme l'indique l'adverbe « globalement », le prisme peut avoir une base approximativement rectangulaire. Par exemple, les arêtes du rectangle définissant la base du prisme peuvent être arrondies, par exemple par de la brasure.
  • Ainsi, une telle forme de canal primaire rugueux, à base rectangulaire, permet de conserver des canaux primaires rugueux et secondaires avec une géométrie classique, donc simple à fabriquer et à mettre en oeuvre lors de l'assemblage de l'échangeur de chaleur.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont distribués seulement sur les côtés longs de la base rectangulaire.
  • En d'autres termes, les côtés courts du périmètre rectangulaire sont dépourvus d'éléments de microstructure. En effet, les côtés courts peuvent être mouillés en raison de la formation naturelle des ménisques au niveau des coins du périmètre rectangulaire.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont distribués de façon à définir entre eux des passages pour l'écoulement du liquide primaire.
  • En d'autres termes, les éléments de microstructure s'étendent globalement au-dessus du niveau de la surface géométrique.
  • Ainsi, les éléments de microstructure sont distribués de façon à définir un état de surface avec une rugosité ouverte, c'est-à-dire une rugosité définie par des pics ou des massifs mais sans cavités étroites. Une cavité est considéré comme étroite lorsque les pics qui l'entourent sont trop proches pour permettre une circulation du liquide.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, chaque canal primaire rugueux a une rugosité arithmétique Ra comprise entre 1 µm et 60 µm.
  • Ainsi, une telle rugosité arithmétique permet d'obtenir une grande mouillabilité des canaux primaires rugueux.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, chaque canal primaire rugueux présente des éléments de nanostructure distribués sur au moins 80% de sa longueur, chaque élément de nanostructure ayant des dimensions comprises entre 1 nm et 500 nm.
  • Ainsi, de tels éléments de nanostructure permettent de maximiser la mouillabilité de chaque canal primaire rugueux.
  • Selon une variante de l'invention, les éléments de nanostructure sont distribués sur la surface de chaque canal primaire rugueux. Alternativement ou complémentairement à cette variante de l'invention, les éléments de nanostructure peuvent être distribués sur les surfaces des éléments de microstructure.
  • Selon une variante de l'invention, le revêtement est composé d'un matériau métallique et/ou d'un matériau inorganique, par exemple d'un matériau céramique. Le revêtement peut être obtenu par dépôt par projection (parfois désigné par le terme anglais « spray ») de particules et/ou de fibres sur la surface de chaque canal primaire rugueux.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, les éléments de microstructure sont formés par un traitement de la surface de chaque élément primaire, par exemple par anodisation, par sablage, par grenaillage ou par gravure chimique ou encore par frittage de poudre, par projection de métal fondu, par laser, par photolithographie ou par gravure mécanique de type laminage, brossage ou impression.
  • De plus, les éléments de microstructure peuvent être formés par un revêtement obtenu par imprégnation, par dépôt de projection par dépôt au plasma, par un procédé de fabrication additive, par exemple par impression tridimensionnelle
  • Selon une variante de l'invention, les plaques et/ou les entretoises sont composées de matériaux sélectionnés dans le groupe constitué de l'aluminium, du cuivre, du nickel, du chrome, du fer et des alliages d'aluminium, d'un alliage de cuivre, de nickel, de chrome, de fer, par exemple d'un alliage nickel-chrome ou d'un alliage nickel-chrome-fer.
  • Ainsi, de telles plaques et/ou entretoises permettent de traiter les liquides primaires et les fluides secondaires usuels dans le domaine de la cryogénie, par exemple un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote pour séparer les gaz de l'air, les gaz acides et le gaz naturel.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, l'échangeur de chaleur est configuré pour former un vaporiseur-condenseur, les longueurs des canaux primaires rugueux et les longueurs des canaux secondaires étant déterminées de sorte que les échanges de chaleur permettent de vaporiser totalement ou partiellement le liquide primaire et de condenser totalement ou partiellement du fluide secondaire introduit sous forme de gaz secondaire.
  • Ainsi, un tel vaporiseur-condenseur permet de traiter les liquides primaires et les fluides secondaires usuels dans le domaine de la cryogénie, par exemple un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote pour séparer les composants de l'air.
  • Selon un mode de réalisation de l'invention, ladite entrée de liquide primaire est placée à une altitude supérieure aux canaux primaires rugueux lorsque l'échangeur de chaleur est en service de sorte que le distributeur de liquide primaire introduit le liquide primaire sous forme de film s'écoulant par gravité à travers ladite au moins une entrée de liquide primaire dans les canaux primaires rugueux.
  • Selon une variante de l'invention, les canaux secondaires comprennent des canaux secondaires rugueux, chaque canal secondaire rugueux étant formé de manière semblable aux canaux primaires rugueux. En particulier, un canal secondaire rugueux peut présenter des éléments de microstructure qui ont des dimensions comprises entre 1 µm et 300 µm, de préférence comprises entre 1 µm et 100 µm, et qui satisfont les équations applicables aux canaux primaires rugueux. Plus généralement, chacune des caractéristiques mentionnées ci-avant pour les canaux primaires rugueux peut s'appliquer aux canaux secondaires rugueux. Cependant, ces caractéristiques ne sont pas répétées ici, afin de faciliter la lecture de la présente demande de brevet.
  • Par ailleurs, la présente invention a pour objet une unité de séparation, pour séparer du gaz par cryogénie, l'unité de séparation comprenant au moins un échangeur de chaleur formant vaporiseur-condenseur selon l'invention, le vaporiseur-condenseur étant configuré pour permettre un échange de chaleur entre un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote.
  • Ainsi, une telle unité de séparation de gaz par cryogénie permet de traiter les liquides primaires et les fluides secondaires usuels dans le domaine de la cryogénie, par exemple un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote pour séparer les composants de l'air.
  • Les modes de réalisation et les variantes mentionnés ci-avant peuvent être pris isolément ou selon toute combinaison techniquement admissible.
  • La présente invention sera bien comprise et ses avantages ressortiront aussi à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
    • la figure 1 est une section transversale d'un canal primaire lisse de l'état de l'art ;
    • la figure 2 est une vue schématique en perspective d'une une unité de séparation conforme à l'invention et comprenant un échangeur de chaleur conforme à l'invention ;
    • la figure 3 est une section transversale d'un canal primaire rugueux conforme à un premier mode de réalisation de l'invention ;
    • la figure 4 est une vue en perspective illustrant des éléments de microstructure disposée sur le canal primaire rugueux de la figure 1 ;
    • la figure 5 est une vue en perspective illustrant des éléments de microstructure disposée sur un canal primaire rugueux conforme à un deuxième mode de réalisation de l'invention ;
    • la figure 6 est une vue schématique en coupe d'un motif formant des éléments de microstructure pour le canal primaire rugueux de la figure 4 ; et
    • la figure 7 est une vue schématique en coupe d'un motif formant des éléments de microstructure pour un canal primaire rugueux conforme à un troisième mode de réalisation de l'invention.
  • Les figures 2, 3 et 4 illustrent un échangeur de chaleur 1 pour réaliser des échanges de chaleur entre un liquide primaire et un fluide secondaire. L'échangeur de chaleur 1 appartient à une unité de séparation 2 pour séparer les composants de l'air par cryogénie.
  • Dans l'exemple des figures 2 à 4, l'échangeur de chaleur 1 est configuré pour former un vaporiseur-condenseur configuré pour permettre un échange de chaleur entre un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote. L'échangeur à plaque 1 peut ainsi être utilisé pour vaporiser un liquide riche en oxygène par échange de chaleur avec un gaz riche en azote qui est concomitamment condensé.
  • L'échangeur de chaleur 1 comprend plusieurs plaques 11, qui sont disposées parallèlement entre elles, et des entretoises 12, qui s'étendent entre les plaques 11 et qui sont aussi disposées parallèlement entre elles. Dans l'exemple des figures 2 à 4, les plaques 11 et les entretoises 12 sont composées d'un alliage d'aluminium. Les plaques 11 sont brasées entre elles de manière connue en soi.
  • Les entretoises 12 sont disposées de façon à définir :
    1. i) des canaux primaires conformés pour l'écoulement du liquide primaire, en l'occurrence contenant du dioxygène liquide (O2L), les canaux primaires comprenant des canaux primaires rugueux 21 ; et
    2. ii) des canaux secondaires 22 conformés pour l'écoulement du fluide secondaire, en l'occurrence contenant du diazote gazeux (N2G).
  • Chaque canal primaire rugueux 21 est agencé de façon à pouvoir échanger de la chaleur avec deux canaux secondaires respectifs 22. À cet effet, les canaux primaires rugueux 21 et les canaux secondaires 22 se succèdent en alternance suivant une direction d'empilement D des plaques 11. Les canaux primaires rugueux 21 et les canaux secondaires 22 sont ici montés dans une configuration à contre-courant. Alternativement, les canaux primaires rugueux 21 et les canaux secondaires 22 peuvent être montés dans une configuration à co-courant.
  • L'échangeur de chaleur 1 comprend en outre une entrée 14 de liquide primaire qui est reliée fluidiquement à un distributeur de liquide primaire 6 appartenant à l'unité de séparation 2. Le liquide primaire O2L forme un bain au-dessus du distributeur de liquide primaire 6.
  • L'entrée 14 est placée à une altitude supérieure aux canaux primaires rugueux 21 lorsque l'échangeur de chaleur 1 est en service. L'altitude est mesurée de manière usuelle par référence à une direction verticale dans le sens ascendant. Ainsi, le distributeur de liquide primaire 6 introduit le liquide primaire sous forme de film s'écoulant par gravité à travers l'entrée 14 dans les canaux primaires rugueux.
  • Par ailleurs, chaque canal primaire rugueux 21 a globalement une forme de prisme à section polygonale et s'étendant le long d'une direction longitudinale X. Ce prisme est composé de plusieurs faces globalement planes. Les arêtes du rectangle définissant la base du prisme sont ici un peu arrondies par la brasure. Chaque section polygonale -ou périmètre polygonal- du prisme a ici des dimensions comprises entre 1 mm et 5 mm.
  • Comme le montre la figure 3, chaque canal primaire rugueux 21 a ici globalement une forme de prisme à base rectangulaire et s'étendant le long de la direction longitudinale X. En l'occurrence, la section rectangulaire a une hauteur H21 environ égale à 4,5 mm et une largeur W21 environ égale à 1,5 mm. Lorsque l'échangeur de chaleur 1 est en service, le liquide primaire s'écoule le long du prisme et perpendiculairement à la base rectangulaire.
  • De plus, comme le montre la figure 3, chaque canal primaire rugueux 21 présente des éléments de microstructure 30. Les éléments de microstructure 30 sont distribués ou répartis sur au moins 80% de la longueur L21 du canal primaire rugueux 21 considéré. Pour dimensionner l'unité de séparation 2, les longueurs L21 des canaux primaires rugueux 21 et les longueurs des canaux secondaires 22 sont déterminées de sorte que les échanges de chaleur permettent de vaporiser tout ou partie du liquide primaire et de condenser tout ou partie du fluide secondaire introduit sous forme de gaz secondaire.
  • Chaque élément de microstructure 30 a des dimensions comprises entre 1 µm et 300 µm. Chaque élément de microstructure 30 a ici globalement la forme d'un cylindre étroit. Comme le montre la figure 4, les éléments de microstructure 30 ont des dimensions et des formes semblables entre eux. Les éléments de microstructure 30 sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : r > 1 + 1.3 10 3 R a ε .
    Figure imgb0011
    où :
    • r est le rapport de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif 21, en tant que numérateur, sur la surface géométrique d'un canal primaire rugueux respectif 21, en tant que dénominateur,
    • Ra (en m) est l'écart moyen arithmétique par rapport à la ligne moyenne, et
    • ε est le taux de vide de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif 21.
  • Dans l'exemple des figures 1 à 4, les éléments de microstructure 30 sont réguliers et répartis uniformément, et ils sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : r > 1 + 1.3 10 3 h ε
    Figure imgb0012
    où : h (en m) est la hauteur moyenne des éléments de microstructure 30, la hauteur moyenne étant calculée à partir des hauteurs H30 de chaque élément de microstructure 30.
  • Dans l'exemple de la figure 4, les éléments de microstructure 30 ne sont pas distribués sur toute la section rectangulaire de chaque canal primaire rugueux 21. Au contraire, les éléments de microstructure 30 sont distribués seulement sur les côtés longs 44 de la section rectangulaire de chaque canal primaire rugueux 21, mais pas sur les côtés courts 45. En d'autres termes, les côtés courts 45 sont dépourvus d'éléments de microstructure 30. En effet, les côtés courts 45 sont mouillés en raison de la formation naturelle des ménisques au niveau des coins de la section rectangulaire.
  • Les éléments de microstructure 30 sont distribués de façon à définir entre eux des passages pour l'écoulement du liquide primaire O2L, ce qui définit un état de surface avec une rugosité ouverte. De plus, les éléments de microstructure 30 sont distribués de manière homogène. En d'autres termes, l'intervalle entre deux éléments de microstructure 30 successifs est sensiblement constant le long d'une direction quelconque. Les éléments de microstructure 30 sont donc agencés suivant une matrice uniforme et ordonnée.
  • Les éléments de microstructure 30 sont ici configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : r > 1 + 1.3 10 3 h ε
    Figure imgb0013
    où :
  • Les éléments de microstructure 30 sont ici configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : d < 7.5 10 4 P ε
    Figure imgb0014
    où :
    • d (en m) est la distance moyenne entre les centres des éléments de microstructure 30 adjacents, les centres étant situés sur la surface géométrique du canal primaire rugueux 21, la distance moyenne étant calculée à partir de chaque distance d30 séparant, deux à deux, les centres des éléments de microstructure 30 adjacents,
    • P (en m) est le périmètre moyen de la section des éléments de microstructure 30, et
  • De plus, les éléments de microstructure 30 sont ici configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : r 1 1.3 10 3 h ε ε / h + 6.7 10 6 / d 2 > 4.2.10 8
    Figure imgb0015
  • En outre, les éléments de microstructure 30 sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : d > S 0.4
    Figure imgb0016
    où : S (en m2) est la surface moyenne de la section des microstructures.
  • En raison de la présence des éléments de microstructure 30, chaque canal primaire rugueux 21 a une rugosité arithmétique Ra comprise entre 1 µm et 60 µm. La rugosité arithmétique Ra est un paramètre statistique représentant l'écart moyen arithmétique par rapport à la ligne moyenne de la surface d'un canal primaire rugueux 21 considéré.
  • En outre, chaque canal primaire rugueux 21 peut présenter des éléments de nanostructure (non représentés) distribués sur au moins 80% de sa longueur L21. Chaque élément de nanostructure a des dimensions comprises entre 1 nm et 100 nm. Les éléments de nanostructure peuvent être distribués sur la surface de chaque canal primaire rugueux 21 et sur les surfaces des éléments de microstructure 30.
  • Par ailleurs, les éléments de microstructure 30 forment un revêtement obtenu ici par dépôt de projection (parfois désigné par le terme anglais « spray ») de particules sur la surface de chaque canal primaire rugueux 21. Les particules formant ce revêtement sont ici composées d'un matériau métallique.
  • Les figures 5 et 6 illustrent une partie d'un canal primaire rugueux 121 appartenant à un échangeur de chaleur conforme à un deuxième mode de réalisation de l'invention. Dans la mesure où le canal primaire rugueux 121 est similaire au canal primaire rugueux 21, la description de l'échangeur de chaleur et du canal primaire rugueux 21 donnée ci-avant en relation avec les figures 1 à 4 peut être transposée au canal primaire rugueux 121 et à son échangeur de chaleur, à l'exception des différences notables énoncées ci-après.
  • Le canal primaire rugueux 121 diffère du canal primaire rugueux 21, essentiellement car les éléments de microstructure 130 ont une forme de cylindre relativement large et haute et car l'intervalle entre deux éléments de microstructure 130 est plus grand que l'intervalle entre deux éléments de microstructure 30.
  • La figure 7 illustre, en section dans un plan x-z, une partie d'un canal primaire rugueux 221 appartenant à un échangeur de chaleur conforme à un troisième mode de réalisation de l'invention. Dans la mesure où le canal primaire rugueux 221 est similaire au canal primaire rugueux 21, la description de l'échangeur de chaleur et du canal primaire rugueux 21 donnée ci-avant en relation avec les figures 1 à 4 peut être transposée au canal primaire rugueux 221 et à son échangeur de chaleur, à l'exception des différences notables énoncées ci-après.
  • Le canal primaire rugueux 221 diffère du canal primaire rugueux 21, notamment car les éléments de microstructure 230 ont des formes et des dimensions irrégulières, donc dissemblables entre elles. De plus, le canal primaire rugueux 221 diffère du canal primaire rugueux 21, notamment car les éléments de microstructure 230 sont distribués de manière hétérogène, en l'occurrence de manière aléatoire. En d'autres termes, les intervalles entre deux éléments de microstructure 230 voisins sont variables, donc non constants, sur toute la surface réelle du canal primaire rugueux 221.
  • Les éléments de microstructure 230 sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux 21 : r > 1 + 1.3 10 3 R a ε .
    Figure imgb0017
  • À la figure 7, une ligne moyenne z représente la moyenne arithmétique de la hauteur z mesurée point par point, incluant par exemple des hauteurs z1, z2, z3, z4 et z5. Rz est la hauteur du pic le plus élevé par rapport au point le plus bas de la surface.
  • Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers décrits dans la présente demande de brevet, ni à des modes de réalisation à la portée de l'homme du métier. D'autres modes de réalisation peuvent être envisagés sans sortir du cadre de l'invention, à partir de tout élément équivalent à un élément indiqué dans la présente demande de brevet.

Claims (15)

  1. Échangeur de chaleur (1), pour réaliser des échanges de chaleur entre un liquide primaire (O2L) et un fluide secondaire (N2G), l'échangeur de chaleur (1) comprenant au moins :
    - plusieurs plaques (11) disposées parallèlement entre elles,
    - des entretoises (12) s'étendant entre les plaques (11) et disposées parallèlement entre elles de façon à définir i) des canaux primaires (21 ; 121 ; 221) conformés pour l'écoulement du liquide primaire (O2L) et ii) des canaux secondaires (22) conformés pour l'écoulement du fluide secondaire (N2G), chaque canal primaire (21) étant agencé de façon à pouvoir échanger de la chaleur avec au moins un canal secondaire (22) respectif, et
    - une entrée de liquide primaire (14), destinée à être reliée fluidiquement à un distributeur de liquide primaire (O2L), chaque canal primaire (21) a globalement une forme de prisme à section polygonale, le prisme étant composé de plusieurs faces globalement planes, les canaux primaires comprennent des canaux primaires rugueux, chaque canal primaire rugueux (21) présentant des éléments de microstructure (30 ; 130 ; 230 ; 330) ayant des dimensions comprises entre 1 µm et 300 µm, de préférence comprises entre 1 µm et 100 µm, l'échangeur de chaleur étant caractérisé
    en ce que les éléments de microstructure (30) sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : r > 1 + 1.3 10 3 R a ε
    Figure imgb0018
    ou :
    - r est le rapport de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif (21), en tant que numérateur, sur la surface géométrique d'un canal primaire rugueux respectif (21), en tant que dénominateur,
    - Ra (en m) est l'écart moyen arithmétique par rapport à la ligne moyenne, et
    - ε est le taux de vide de la surface réelle d'un canal primaire rugueux respectif (21).
  2. Échangeur de chaleur (1) selon la revendication 1, dans lequel chaque section polygonale a des dimensions (H21, W21) comprises entre 1 mm et 10 mm, de préférence entre 3 mm et 7 mm, une section polygonale rectangulaire ayant par exemple une longueur environ égale à 5 mm et une largeur environ égale à 1,5 mm.
  3. Échangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel des éléments de microstructure sont distribués sensiblement sur toute la périphérie interne de chaque canal primaire rugueux.
  4. Échangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, pour chaque canal primaire rugueux respectif (21), les éléments de microstructure (30) sont distribués sur au moins 80% de la surface du canal primaire rugueux (21).
  5. Échangeur de chaleur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les éléments de microstructure (30) ont des dimensions semblables entre eux et des formes semblables entre eux, et dans lequel les éléments de microstructure (30) sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : r > 1 + 1.3 10 3 h ε
    Figure imgb0019
    où : h (en m) est la hauteur moyenne des éléments de microstructure (30).
  6. Échangeur de chaleur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont distribués de manière homogène.
  7. Échangeur de chaleur selon la revendication 6, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : d < 7.5 10 4 P ε
    Figure imgb0020
    où :
    - d (en m) est la distance moyenne entre les centres des éléments de microstructure (30) adjacents, les centres étant situés sur la surface géométrique du canal primaire rugueux (21),
    - P (en m) est le périmètre moyen de la section des éléments de microstructure (30).
  8. Échangeur de chaleur selon la revendication 7, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : r 1 1.3 10 3 h ε ε / h + 6.7 10 6 / d 2 > 4.2.10 8
    Figure imgb0021
    et dans lequel les éléments de microstructure (30) sont en outre configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : d > S 0.4
    Figure imgb0022
    où : S (en m2) est la surface moyenne de la section des microstructures.
  9. Échangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel les éléments de microstructure ont des formes irrégulières, les éléments de microstructure (30) pouvant en outre être distribués de manière hétérogène, par exemple de manière aléatoire.
  10. Échangeur de chaleur selon la revendication 9, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont configurés de sorte que, pour chaque canal primaire rugueux (21) : r 1 1.3 10 3 R a ε ε / R a + 1.2 10 5 > 4.2.10 8 .
    Figure imgb0023
  11. Échangeur de chaleur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque canal primaire rugueux (21) parmi au moins une partie des canaux primaires rugueux (21) a globalement une forme de prisme à base rectangulaire.
  12. Échangeur de chaleur (1) selon la revendication 6, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont distribués seulement sur les côtés longs (44) de la base rectangulaire.
  13. Échangeur de chaleur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les éléments de microstructure (30) sont distribués de façon à définir entre eux des passages pour l'écoulement du liquide primaire.
  14. Échangeur de chaleur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque canal primaire rugueux (21) a une rugosité arithmétique Ra comprise entre 1 µm et 60 µm.
  15. Unité de séparation (2), pour séparer du gaz par cryogénie, l'unité de séparation comprenant au moins un échangeur de chaleur formant vaporiseur-condenseur selon la revendication 13, le vaporiseur-condenseur étant configuré pour permettre un échange de chaleur entre un liquide contenant de l'oxygène et un gaz contenant de l'azote.
EP16729306.7A 2015-04-16 2016-04-13 Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur Active EP3283835B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1553397A FR3035202B1 (fr) 2015-04-16 2015-04-16 Echangeur de chaleur presentant des elements de microstructure et unite de separation comprenant un tel echangeur de chaleur
PCT/FR2016/050851 WO2016166473A1 (fr) 2015-04-16 2016-04-13 Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3283835A1 EP3283835A1 (fr) 2018-02-21
EP3283835B1 true EP3283835B1 (fr) 2019-06-05

Family

ID=53366158

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP16729306.7A Active EP3283835B1 (fr) 2015-04-16 2016-04-13 Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20180106534A1 (fr)
EP (1) EP3283835B1 (fr)
JP (1) JP2018511773A (fr)
CN (1) CN107660265A (fr)
FR (1) FR3035202B1 (fr)
WO (1) WO2016166473A1 (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108691178B (zh) * 2017-03-31 2022-04-08 Bsh家用电器有限公司 包括至少一个金属的部件的家用器具
EP3382315B1 (fr) * 2017-03-31 2019-11-20 BSH Hausgeräte GmbH Sèche-linge comprenant au moins un échangeur de chaleur à tubes et ailettes

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3384154A (en) * 1956-08-30 1968-05-21 Union Carbide Corp Heat exchange system
FR2547898B1 (fr) * 1983-06-24 1985-11-29 Air Liquide Procede et dispositif pour vaporiser un liquide par echange de chaleur avec un deuxieme fluide, et leur application a une installation de distillation d'air
US4715433A (en) * 1986-06-09 1987-12-29 Air Products And Chemicals, Inc. Reboiler-condenser with doubly-enhanced plates
FR2834783B1 (fr) * 2002-01-17 2004-06-11 Air Liquide Ailette d'echange thermique, son procede de fabrication et echangeur de chaleur correspondant
FR2865027B1 (fr) * 2004-01-12 2006-05-05 Air Liquide Ailette pour echangeur de chaleur et echangeur de chaleur muni de telles ailettes
US8356658B2 (en) * 2006-07-27 2013-01-22 General Electric Company Heat transfer enhancing system and method for fabricating heat transfer device
CN101424495A (zh) * 2007-10-30 2009-05-06 通用电气公司 用于制造传热设备的传热强化系统和方法
CN203024496U (zh) * 2012-11-27 2013-06-26 冯益安 内部含有纳米微球支撑的平板式换热器组成的空调或热泵

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
FR3035202A1 (fr) 2016-10-21
CN107660265A (zh) 2018-02-02
WO2016166473A1 (fr) 2016-10-20
US20180106534A1 (en) 2018-04-19
JP2018511773A (ja) 2018-04-26
FR3035202B1 (fr) 2017-04-07
EP3283835A1 (fr) 2018-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3283835B1 (fr) Échangeur de chaleur présentant des éléments de microstructure et unité de séparation comprenant un tel échangeur de chaleur
JP4170965B2 (ja) ディフューザの形成方法およびくし形電極
FR2969691A1 (fr) Procede pour former un systeme de refroidissement pour des composants a haute temperature
EP3615877B1 (fr) Echangeur de chaleur à jonction d&#39;ondes améliorée, installation de séparation d&#39;air associée et procédé de fabrication d&#39;un tel échangeur
WO2019122651A1 (fr) Element intercalaire a texturation de surface, echangeur de chaleur et procede de fabrication associes
FR3069918A1 (fr) Echangeur de chaleur comprenant un element de distribution a canaux multiples
FR2865027A1 (fr) Ailette pour echangeur de chaleur et echangeur de chaleur muni de telles ailettes
EP3728977B1 (fr) Echangeur de chaleur avec elements et plaques a texturation de surface
EP2893278B1 (fr) Élément d&#39;échangeur pour échangeur de chaleur, échangeur de chaleur comprenant un tel élément d&#39;échangeur et procédé de fabrication d&#39;un tel élément d&#39;échangeur
WO2013021142A1 (fr) Dispositif pour la mise en forme d&#39;une tole par matriçage
US20180045134A1 (en) Adhesion of thermal spray using compression technique
WO2016124748A1 (fr) Echangeur de chaleur comprenant un dispositif de distribution de liquide frigorigene
FR3075335B1 (fr) Echangeur de chaleur avec elements intercalaires superposes
WO2019122663A1 (fr) Element intercalaire a texturation de surface, echangeur de chaleur comprenant un tel element
FR3075341A1 (fr) Echangeur de chaleur avec elements intercalaires a texturation de surface
FR3133077A3 (fr) Echangeur de chaleur à structure d’échange thermique améliorée
FR3101409A3 (fr) Elément intercalaire pour échangeur de chaleur
FR3105388A1 (fr) Dispositif mélangeur favorisant une distribution homogène d’un mélange diphasique et échangeur de chaleur comprenant un tel dispositif
FR3075080A1 (fr) Procede de brasage de pieces a texturation de surface, procede de fabrication d’un echangeur de chaleur incorporant lesdites pieces
FR3140420A1 (fr) Echangeur de chaleur à structure d’échange thermique améliorée
FR3140673A1 (fr) Procédé de fabrication d’un élément intercalaire pour un échangeur de chaleur
EP2761057A1 (fr) Système stratifié à surface de substrat structurée et procédé de fabrication
FR2969239A1 (fr) Disque de frein et procede de fabrication d&#39;un tel disque

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20171116

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: SANIEZ, QUENTIN

Inventor name: LE GULUDEC, ERWAN

Inventor name: SPRUIJT, EVAN

Inventor name: SAULNIER, BERNARD

Inventor name: LIX, CLEMENT

Inventor name: WAGNER, MARC

Inventor name: QUERE, DAVID

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20180903

GRAJ Information related to disapproval of communication of intention to grant by the applicant or resumption of examination proceedings by the epo deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20181207

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1140452

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190615

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602016014850

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20190605

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190905

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190905

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190906

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 1140452

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191007

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191005

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602016014850

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

26N No opposition filed

Effective date: 20200306

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200413

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20200430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200413

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190605

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20240419

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20240418

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20240425

Year of fee payment: 9