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EP2013896A2 - Halogen incandescent lamp having a carbide-containing luminous element - Google Patents

Halogen incandescent lamp having a carbide-containing luminous element

Info

Publication number
EP2013896A2
EP2013896A2 EP07728560A EP07728560A EP2013896A2 EP 2013896 A2 EP2013896 A2 EP 2013896A2 EP 07728560 A EP07728560 A EP 07728560A EP 07728560 A EP07728560 A EP 07728560A EP 2013896 A2 EP2013896 A2 EP 2013896A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
metal
carbide
wire
core wire
incandescent lamp
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP07728560A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP2013896B1 (en
Inventor
Axel Bunk
Matthias Damm
Georg Rosenbauer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osram GmbH
Original Assignee
Osram GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Osram GmbH filed Critical Osram GmbH
Publication of EP2013896A2 publication Critical patent/EP2013896A2/en
Application granted granted Critical
Publication of EP2013896B1 publication Critical patent/EP2013896B1/en
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01K—ELECTRIC INCANDESCENT LAMPS
    • H01K1/00—Details
    • H01K1/02—Incandescent bodies
    • H01K1/04—Incandescent bodies characterised by the material thereof
    • H01K1/10—Bodies of metal or carbon combined with other substance
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01K—ELECTRIC INCANDESCENT LAMPS
    • H01K1/00—Details
    • H01K1/02—Incandescent bodies
    • H01K1/14—Incandescent bodies characterised by the shape

Definitions

  • the invention relates to a halogen incandescent lamp with carbide-containing luminous body according to the preamble of claim 1. Such lamps are suited for general lighting ⁇ and used for photo-optical purposes.
  • the object of the present invention is to increase the lifetime of a generic lamp.
  • Tantalum carbide has a higher by about 500 K ⁇ melting point than tungsten.
  • the temperature may be a filament made of tantalum is much higher than that are ⁇ represents ram of a luminous body of WoIf-.
  • considerably higher luminous efficiencies can be achieved in lamps with tantalum carbide as luminous element than in lamps with conventional filaments made of tungsten.
  • Marketing of tantalum carbide lamps has been hindered mainly by the brittleness of tantalum carbide and the rapid decarburization or decomposition of the filament at high temperatures.
  • a TaC lamp In order to keep the manufacturing effort in the construction of a TaC lamp as low as possible, a TaC lamp should be built in the same geometry as a conventional low-voltage halogen lamp with a piston in quartz ⁇ or hard glass technology. It is also possible to use pistons of alumina ceramic, similar to the metal halide lamps with ceramic discharge vessels available on the market.
  • a luminous body which is designed as a wrapping coil, consisting of core wire and Umspin ⁇ tion.
  • a braiding usually a wrapping wire or a combination of coating and wrapping wire is used.
  • the wrapping may also comprise a plurality of wrapping wires.
  • a Umspinnungsdraht best ⁇ is first starting On the other from karburierfixedem material such as tantalum wire, together with a core wire of a -A-
  • This other material is carburizable in a first embodiment under the chosen conditions, in particular that applies to Hf, Zr, Nb, V, Ti, W, or their alloys. Then stanel lamps are built using these coils. Then, this luminous body is carburized in the stem of ⁇ fenen lamp using a mixture of methane and hydrogen.
  • the metals usually change depending on the free reaction enthalpy for the carbide formation and carbon solubility in the jewei ⁇ age metal carbides.
  • a carburizing in the molten, closed lamp can be done instead of the filament carburizing in the open stud lamp.
  • the filling gas of the lamp is then to be provided and adjusted accordingly with a carbon surplus, but this is much more difficult and in practice usually succeed only at turning radius carburizing temperatures ⁇ 3200 K.
  • limiting Factor is the melting point of pure metals. In ⁇ play, tantalum has a melting point of 2996 0 C.
  • the embodiments described herein apply both to the pure luminaire metals and metal alloys as well as for aufkarbur striving metals and metal alloys. However, the pure metals or metal alloys are converted at the latest when switching on the lamp in the respective metal carbides or metal carbide alloys.
  • the evaporation rate of carbon at a reference temperature of about 3400 K is many times higher than that of the tungsten filament.
  • the high evaporation rates of carbon over the TaC luminous body can be lowered by various measures. This is done mainly by increasing the KaIt- filling pressure of the lamp, by using carbon cycle processes, by introducing a continuous flow of a carbon source into a carbon ⁇ sink or by lowering the vapor pressure of the TaC luminous body at a constant color temperature.
  • a preferred measure here is the alloy formation HfC-TaC, ZrC-TaC, etc. or the formation of substoichiometric TaC.
  • the design of a completely regenerative cycle ⁇ process or the complete stabilization of the filament in a carbonaceous atmosphere is difficult.
  • the luminous body tempera ⁇ ture is not identical to the color temperature of the lamp, but is closely together with it, see. eg Becker / Ewest: "The Physical and Radiological Properties of Tantalum Carbide", Zeitschrift für ischen Physik, No. 6, pp. 216 f. (1930) In the range of typical illuminant temperatures, the difference is usually less than 100 K.
  • a first task is to find solutions to achieve sufficient luminance even at relatively low luminous body temperature.
  • Helpful in this context is the higher emission of TaC compared to tungsten at least at temperatures of about 3000 to 3300 K.
  • An important objective when using tantalum carbide lamps is therefore the use of the higher Emissivity in the visible spectral range at the compared to the melting point of TaC "low" color temperatures by about 3000 K, so about color temperatures of 2500 to 3350 K.
  • Metal carbide lamps must not necessarily be operated at a higher temperature to higher compared to tungsten halogen lamps Achieving light efficiencies.
  • the failure mechanism of lamps with luminous bodies of a metal carbide in the absence of a fully regenerative cycle or a stabilization of the filament in a suitable gas atmosphere usually follows at least in principle the "hot-spot model" as described for lamps with tungsten filament, see H. Horster, E. Kauer, W. Lechner, "The life of incandescent lamps", Philips techn. Rsch. ⁇ 2_, 165-175 (1971/72).
  • An additional second task therefore consists in avoiding or at least alleviating the described destructive mechanism, or generally implementing measures for extending the service life.
  • An additional third task is to stabilize the brittle and thus fracture-prone metal carbide helix.
  • An advantageous feature of the invention is also to design coils of at least one metal carbide as wrapping wire or core wire and combine with another second material as wrapping wire or core wire.
  • the use of various ⁇ ner materials for core wire and wrapping wire opens for lamps with Metallcarbidlingerl crucial advantages ⁇ parts compared to US-A 3,237,284 and US-A 3,219,493. With this design of the coil can in a manner described below for the solution contribute to the described task.
  • the light exit surface of a metal carbide incandescent filament is increased by enlarging the radiating filament surface.
  • this makes it possible, first of all, to increase the luminance or to achieve the same luminance at a lower luminous body temperature.
  • the achievement of high luminance is of particular interest for the use of the lamps in reflectors or optical projection systems.
  • the Umspinnungsdrähte have a typical diameter in the range 7 microns - 150 microns.
  • the core wires have a typical diameter in the range 80 microns to 800 microns.
  • a concrete example of a projection lamp with 24 V and 250 W for example, has a wrapping wire diameter of 20 microns and a core wire diameter of 255 microns at 11 turns of the core wire and 3200 turns of Wrapping wire.
  • Typical power levels are 10 watts to 1000 watts.
  • the ratio of the diameter of wrapping wire and core wire from 1/3 to 1/20.
  • the ratio of wrapper wire (e.g., tantalum wire diameter 25 ⁇ m) to braided core wire (e.g., rhenium wire diameter 190 ⁇ m) should be about 1/5 to 1/15.
  • the pitch of the tungsten braid wire is always greater than the diameter of the braid wire, i. the pitch factor of the lap is always greater than 1.2 in practice.
  • the pitch factor of the tungsten wire is typically 1.8 and the pitch factor of the tungsten wire core is typically 1.3.
  • the distance between the outsides of two adjacent turns of the wrapping helix is always> 0, but less than twice the core wire diameter.
  • the diameters of the core wire as well as the slope factors and number of turns in the metal carbide spinning coil of various materials are similar to those of tungsten (diameter 80 ⁇ m - 800 ⁇ m and slope 1.1 - 2.0, number of turns 3 - 30).
  • the pitch ratios of the metal carbide rewinding helix of various materials are somewhat larger (1.1-3.0) because the increase in metal volume during carburizing changes the pitch of the reels somewhat and tends to tilt. Due to the larger pitch a turn conclusion should be avoided.
  • the gradient factors of the wrapping wire in the case of the metal-carbide wrapping helix made of various materials tend to be smaller than those of tungsten, since it is intended to produce a sheath which is as closed as possible. Since the increase in volume of the metal has to be taken into account during carburization, the slope factor before carburizing is always clearly greater than 1.0. In the present invention, however, this gradient factor in the baked state is preferably significantly less than 1.4, more preferably between 1.0 and 1.2. In addition, a "popping" of the filament in the spiral design must be taken into account, since the wrapping wire presses apart the individual turns due to its length expansion in the carburization.
  • the concrete design of the wrapping helix also helps to mitigate the described destructive mechanism in hot-spot formation, cf. the second additional task.
  • the outer wrapping wire initially decarburates. Since this contributes little to the power consumption is - in contrast to a simple, consisting of only one wire filament - at the beginning of training a hotter place at least initially entered relatively little more power in this place; ie the temperature increase at such a point is relatively slow.
  • core wire and wrapping wire may be tantalum carbide.
  • the wrapping wire covers the core wire as completely as possible, ie covers at least 90% of the surface of the core wire, preferably at least 95% of the surface of the core wire, ie the gradient factor of the wrapping coil is close to 1 or only slightly greater than 1. .. takes place the evaporation essentially only from the "outer" surface of the Umspin Vietnamesesdrahtes but evaporated from the core wire very little material from using various materials for core wire and Umspinnungsdraht / Umspinnungsdrumblete but offer further advantages, form particularly in the following execution ⁇ :
  • the "middle" layer of carbon acts as a source in the sense of DE 10 2004 052 044.5 and replaces the outward of the wrapping coil evaporating carbon, which leads to an increase in the lifetime. It is not about the connection of the wrapping wire with the core ⁇ wire, as described in US-A 3,237,284.
  • the core wire may also be a core wire made of a carbide-forming material, which elements with the Ele ⁇ Re, Os, Ir sion barrier as possible Kohlenstoffdiffu- is coated may be used.
  • the geometric interpretation of the wrapped filament is advantageously carried out so that the winding pitch of the Umspin- voltage wire in the region of the diameter of the wire is Umspin ⁇ voltage, that is, a slope factor of 1.0 to 1.4, preferably 1.01 to 1.2 is present.
  • Umspin ⁇ the turns of Umspinnungsdrahtes ren almost.
  • the core wire which may indeed consist of metal carbide or metal, can be prevented or pushed back the most efficient.
  • an increase in volume takes place.
  • a small winding spacing of approximately 5 to 10% of the diameter of the wrapping wire should initially be maintained during the wrapping. After the carburization, this gap is practical between the turns of Umspinnungsdrahtes by the increase in volume ⁇ shows almost completely closed, so that the angular is dung distance is less than 5% of the diameter, into ⁇ particular 0.5 to 4.5%.
  • preparing the wrapped filament can in principle proceed such that they are initially wound from core wire and Umspinnungsdraht and aufkarburiert at ⁇ closing in the stem bulb in a hydrocarbon containing atmosphere.
  • carburizing may also take place later when the lamp is burned in at the customer, with the carbon then being introduced either from carbonaceous additives to the filling gas and / or by transporting carbon from solid carbon fibers or carbon layers.
  • the carburizing process can be carried out in such a way that the core wire is first coated with carbon, for example by CVD or PVD coating, embedding, etc., or with a carbonaceous material Ziehschmiere from the wire train is provided or with a first layer of a thin carbon wrapping fiber (typically 5 to 12 microns, for example, 7 microns) is wrapped. Only then is the wrapping wire wound around the core wire.
  • carbon for example by CVD or PVD coating, embedding, etc.
  • a carbonaceous material Ziehschmiere from the wire train is provided or with a first layer of a thin carbon wrapping fiber (typically 5 to 12 microns, for example, 7 microns) is wrapped. Only then is the wrapping wire wound around the core wire.
  • the carbon from the coating or from the fiber or from the remaining stock of drawing lubricant or from the first layer of the braiding is used for heating for carburization, ie the carbon layer or the carbon fiber is thinner, which leads to the reduction of the layer thickness and to this contributes, which can be largely compensated for the occurring during carburization volume ⁇ magnification.
  • carbon can still be supplied via a hydrocarbon-containing atmosphere.
  • a certain part of the carbon required for carburizing the tantalum is taken from the gas phase, another part is taken from the carbon layer.
  • the carburizing process so out ⁇ can be inserted or the carbon layer or the carbon-fiber are selected so thick that even after the carburization or carbon is present.
  • evaporation preferably takes place from the outer surface of the rewinding helix, resulting in an increase in life, and thus an improvement beyond that described in US-A 3,237,284 and US-A-3,219,493.
  • different materials are combined in the luminous body, then in addition to the already known geometrical enlargement of the light exit surface as well as the restriction of carbon evaporation to the wrapping wire, further advantages are added, see points (i) - (v) as discussed above.
  • the tantalum spun wire and the braided core wire are other refractory materials such as tungsten, rhenium, hafnium, zirconium, nickel, osmium, vanadium, titanium, ruthenium, carbon, or alloys of these materials.
  • tungsten is the highest melting metal (338O 0 C)
  • it does react with carbon to form tungsten carbide, which has a much lower melting point of 263O 0 C.
  • a metal such as rhenium does not react with carbon, but with 318O 0 C has a slightly lower melting point than tungsten.
  • Hafnium reacts with carbon and HfC even has a melting point about 100 K higher than TaC, etc.
  • the wrapping can also be performed in several layers.
  • Other additional material combinations with core wire and Umspinnungsdraht are thus possible, such as an invitation ⁇ dent or multi-layer wound from Ta wire and possibly additionally carbon fiber or a diamond coating to a rhenium core wire.
  • a re-core wire is first braided with a carbon fiber / carbon ⁇ layer and then with a tantalum wire.
  • the rhenium wire absorbs hardly any carbon, and the carbon which evaporates from the outer TaC wire is replaced within the meaning of DE-A 10 2004 052 044 by carbon transported in from inside from the carbon fiber or the carbon layer by diffusion.
  • the increased evaporation of carbon can be suppressed by using a multi-layer wrap of Ta, Hf, Zr, V, Ti, W carbide, optionally with additional Kohlenstoffumspinnung / carbon layer.
  • a multi-layer wrap of Ta, Hf, Zr, V, Ti, W carbide optionally with additional Kohlenstoffumspinnung / carbon layer.
  • a curstmög- Licher winding pitch of Umspinnungsdrähte preferably corresponding to a coverage of at least 95% of O- ber Assembly, desirable as uniform as possible Sleeve Shirt ⁇ len Struktur to obtain.
  • rhenium does not react with carbon, but with 318O 0 C a relatively high melting point close to tungsten (338O 0 C).
  • Umspinnt one in ten goess ⁇ a case Rheniumkerndraht with a Umspin ⁇ voltage wire of a tantalum alloy, one obtains after the carburization a rhenium wire with an approximately, preferably at least 95% of the surface, talkarbidumspinnung closed tandem. Since rhenium does not react with carbon, the Re core wire does not change his chemi ⁇ cal composition in the carburizing.
  • the initial Ta wrapping converts to TaC wrapping.
  • An advantage of this combination of materials is that although the desirable radiation physical properties of the tantalum carbide on the large surface of the strand can be used in lighting technology, essentially the rhenium, which behaves indifferently with respect to the carbon, is solely responsible for the current transport. Decarburiert in lamp operation in an at least not completely regenerative durau ⁇ fenden cycle process of the outer tantalum Um Stammsdraht, the electrical resistance of the much di ⁇ rene rhenium core wire changes only insignificantly. Since the decarburization essentially only affects the outer wrapping layer, the life of this coil made of the material combination Re-TaC is extended to at least twice.
  • Hafnium carbide has an even higher melting point than tantalum carbide. Hafnium is, however much harder to obtain and considerably more expensive than tantalum. Therefore, it is recommended that a Umspinnungswen ⁇ del designed so that the core wire of TaC and the wrapping wire made of HfC. This significantly reduces the material usage of Hf. Due to the higher melting point of HfC, a positive effect on the lifetime is obtained. If there is a diffusive mixing of the Ta from the TaC and the Hf from the HfC during lamp operation, the content of tantalum increases in the outer region of the luminous element. This results in a fur ⁇ direct increase in the melting point and therefore has to ⁇ additionally positive effect on the service life.
  • the melting point maximum is at a composition of about 80% TaC + 20% HfC (Agte, Altherthum, Z. Physik, No. 6 (1930)). Melting point maxima are also present at about 80% TaC + 20% ZrC. Therefore, it is also particularly preferred, in the case of using a simple luminous body without wrapping, to use an alloy of TaC / HfC or TaC / ZrC with a proportion of 15 to 25% by weight of HfC or ZrC.
  • the TaC-HfC wrapping coil is made by spinning the core wire of Ta (or of a Ta alloy) with a wrapping wire of Hf (or of a Hf alloy). Then, the braided wire comprising the material combination Ta / Hf (or Ta alloy / Hf alloy) is wound into a helix and finally carburized in the lamp or the finished lamp.
  • Third embodiment For special applications, even a wrapping of a tungsten core wire with a Wire of metal carbide advantageous. This happens despite a possible carburization of the tungsten, which leads to the above-mentioned melting point reduction for tungsten carbide of 263O 0 C. In this case, the different enthalpy of formation of tantalum carbide and tungsten carbide is exploited in the case of single-layer wound spinning.
  • the Karburie ⁇ tion can be controlled so that due to the higher affinity of the tantalum carburization of tungsten to carbon is minimized.
  • Tungsten is therefore considered to be a non-carbide-forming metal under the selected conditions of a sufficiently low luminous body temperature.
  • the Wolf ⁇ is ramkerndraht first with a rhenium, and then wound with another metal wire so that a two-layer wound is created.
  • the first layer of rhenium wrapping wire acts as a carbon diffusion barrier.
  • Ir or Ru can be chosen as a material for the diffusion barrier also Os.
  • the second layer of wrapping wire consists of a carburizeable Me ⁇ tall. This is converted into a metal carbide during carburization.
  • tantalum or tantalum alloys should be used here as metal.
  • other metals or alloys of the same metals are suitable, in particular Hf, Nb, V, Zr, Ti, W.
  • the tungsten wire are coated with rhenium, and only then this coated wire are spun with a metal wire around ⁇ which provides a metal carbide in the carburization.
  • the mechanical stabilization of a brittle core wire usually a metal carbide such as TaC
  • a less brittle spanning wire - the material is here C, Re, Os, Ir or a less brittle material such as Zr, Hf, Nb, V, Ti, W, carbide / metal carbide alloy, metal nitride, metal boride.
  • rhenium, carbon or we ⁇ niger brittle metal carbide alloys using, for example, Hf, Zr, Nb, Ti, V and W is possible ⁇ lich as an alternative.
  • nitrides with the metal and metal borides ⁇ also be applied to lamps with luminous elements of other metal carbides (for example, hafnium carbide, zirconium carbide, niobium carbide, titanium carbide, vanadium carbide ⁇ , tungsten carbide) and their alloys.
  • metal carbides for example, hafnium carbide, zirconium carbide, niobium carbide, titanium carbide, vanadium carbide ⁇ , tungsten carbide
  • FIG. 1 shows an incandescent lamp with carbide filament according to an embodiment
  • FIG. 2 shows a coiled luminous element for the incandescent lamp according to FIG. 1.
  • FIG. 1 shows a bulb 1 which has been squeezed on one side and comprising a bulb of quartz glass 2, a pinch seal 3, and internal supply leads 6 which connect foils 4 in the pinch seal 3 to a luminous element 7.
  • the filament is a simple coiled, axially arranged TaC wire whose uncoiled ends 14 are continued across the lamp axis.
  • the outer leads 5 are attached to the outside of the foils 4.
  • the inner diameter of the piston is 9 mm.
  • the coil ends 14 are then bent parallel to the lamp axis and form the inner power supply lines 6 as an integral extension.
  • the basic design largely corresponds to a low-voltage halogen incandescent lamp available on the market, by Carburie- tion of (12 turns) of tantalum wire (diameter 125 micrometers) threaded ⁇ oped helical emerged.
  • the lamp has during operation at 15 V a power of about 70 W , where the color temperature characteristically rich in 3200 be ⁇ - 3600 K.
  • the filament 7 is shown in more detail schematically.
  • the pitch of the core wire 15, for example, with a diameter of 125 microns, is about 350 microns at 12 turns.
  • the gradient factor of the wrapping wire, for example, with a diameter of 25 microns, is about 1.2.
  • Suitable metal carbides are in particular those whose melting point is above that of tungsten or those whose melting point is at most 100 ° below that of tungsten.

Landscapes

  • Ropes Or Cables (AREA)
  • Resistance Heating (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

The invention relates to an incandescent lamp having a carbide-containing luminous element and current supplies holding the luminous element. A luminous element is introduced into a bulb together with a filling in a vacuum-tight manner, said luminous element having a metal carbide the melting point of which is preferably above that of tungsten, and the luminous element being helical. The luminous element has a core wire and a wrapped filament and is constituted of various materials and contains a metal carbide.

Description

Titel: Halogenglühlampe mit carbidhaltigem LeuchtkörperTitle: Halogen bulb with carbide-containing filament
Technisches GebietTechnical area
Die Erfindung geht aus von einer Halogenglühlampe mit carbidhaltigem Leuchtkörper gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Derartige Lampen werden für die Allgemeinbe¬ leuchtung und für fotooptische Zwecke verwendet.The invention relates to a halogen incandescent lamp with carbide-containing luminous body according to the preamble of claim 1. Such lamps are suited for general lighting ¬ and used for photo-optical purposes.
Stand der TechnikState of the art
Zur Erhöhung der Leuchtdichte bei Wolfram-Lampen werden gemäß DE-A 31 23 442 Leuchtkörper mit einer Umspinnungswendel verwendet. Sowohl Umspinnungsdraht als auch umsponnene Wendel sind aus Wolfram. Dabei wird ein dickerer, in erster Linie die Leistungsaufnahme bestimmender Wolframdraht , im folgenden als „Kerndraht" bezeichnet, von einem dünneren Wolframdraht umsponnen. Ziel der Umspinnungswendel ist die Vergrößerung der Leuchtkörperoberfläche und damit der Abstrahlungsflache . Durch diese Maßnahme gelingt es, das sonst in erster Linie über den Drahtdurchmesser festgelegte Verhältnis zwischen der für die Leistungsaufnahme relevanten Drahtquerschnittsfläche und der für die Abstahlung relevanten Drahtoberfläche zu verbesern. Die effektiv abstrahlende Fläche wird zudem durch die Wendelgeometrie bestimmt. Vereinfacht ausgedrückt gelingt es durch die Vergrößerung der abstrahlenden Oberfläche, eine festgelegte Leistung längs eines kürzeren Stücks des Leuchtdrahts abzustrahlen. Dabei ist angenommen, dass die anderen in die Energiebilanz eingehenden Einflüsse im Wesentlichen konstant bleiben. Aus der US-A 3 237 284 und US-A 3 219 493 sind Leuchtkörper bekannt, bei denen sowohl der Kerndraht als auch die Umspinnungswendel aus TaC bestehen oder dieses zumindest als chemischen Hauptbestandteil enthalten. Ziel der Umspinnungswendel in diesen Patenten ist ähnlich wie bei der Wolframwendel eine Erhöhung der Strahlungsemission, die durch die geometrische Vergrößerung der strahlenden Oberfläche erzielt wird. Sowohl Umspinnungsdraht als auch Kerndraht bestehen hauptsächlich aus Tantalkarbid und es sind keine unterschiedlichen Materialpaarungen von Kerndraht und Umspinnungsdraht vorgeschlagen. Darüberhinaus ist ein relativ großer Windungsabstand w des Umspinnungsdrahtes mit Durchmesser d vorgesehen, der zwischen w > 0 und w < 2d liegt. Der Kerndraht wird nicht vollständig umhüllt, wie auch in den dazugehörigen Figuren deutlich sichtbar ist. Es wird eine einlagige Umspinnungswendel beschrieben, wobei zusätzlich zu Verbindungszwecken eine KohlenstoffSchicht auf dem Kerndraht aufgebracht sein kann, die dann beim Erhitzen zur Carburierung und lokaler Verschmelzung von Kern- und Umspinnungsdraht verwendet wird, also in der fertigen Lampe dann nicht mehr vorhanden ist.To increase the luminance in tungsten lamps according to DE-A 31 23 442 filaments are used with a Umspinnungswendel. Both wrapping wire and wound helix are made of tungsten. Therein, a thicker, primarily the power consumption determining tungsten wire, hereinafter referred to as "core wire", wound by a thinner tungsten wire.The aim of Umspinnungswendel is the enlargement of the filament surface and thus the Abstrahlungsflache The effective radiating area is also determined by the helix geometry, in other words, by increasing the radiating surface, a fixed power can be achieved along one of the wire diameters It is assumed that the other influences affecting the energy balance remain substantially constant. From US-A 3,237,284 and US-A 3,219,493 filament are known in which both the core wire and the Umspinnungswendel consist of TaC or contain this at least as the main chemical constituent. The aim of the wrap-around coil in these patents, similar to the tungsten filament, is to increase the radiation emission achieved by the geometric enlargement of the radiating surface. Both wrapping wire and core wire are mainly tantalum carbide and no different material pairings of core wire and wrapping wire are proposed. In addition, a relatively large winding spacing w of the wrapping wire with diameter d is provided, which lies between w> 0 and w <2 d. The core wire is not completely enveloped, as is clearly visible in the associated figures. It describes a single-ply Umspinnungswendel, wherein in addition to connecting purposes, a carbon layer may be applied to the core wire, which is then used for heating for carburizing and local fusion of core and wrapping wire, so then no longer exists in the finished lamp.
Darstellung der ErfindungPresentation of the invention
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, bei einer gattungsgemäßen Lampe die Lebensdauer zu erhöhen.The object of the present invention is to increase the lifetime of a generic lamp.
Diese Aufgabe wird gelöst durch kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1. Besonders vorteilhafte Ausgestaltungen finden sich in den abhängigen Ansprüchen. Tantalkarbid besitzt einen um ca. 500 K höheren Schmelz¬ punkt als Wolfram. Somit kann die Temperatur eines Leuchtkörpers aus Tantalkarbid erheblich höher einge¬ stellt werden als diejenige eines Leuchtkörpers aus WoIf- ram. Wegen der höheren Temperatur des Leuchtkörpers und der verstärkten Emission des Tantalkarbids im sichtbaren Spektralbereich sind bei Lampen mit Tantalkarbid als Leuchtkörper erheblich höhere Lichtausbeuten realisierbar als bei Lampen mit herkömmlichen Glühkörpern aus Wolfram. Einer Vermarktung von Tantalkarbidlampen stehen bisher hauptsächlich die Sprödigkeit des Tantalkarbids sowie die schnelle Entkarburierung bzw. Zersetzung des Leuchtkörpers bei hohen Temperaturen im Wege.This object is achieved by characterizing features of claim 1. Particularly advantageous embodiments can be found in the dependent claims. Tantalum carbide has a higher by about 500 K ¬ melting point than tungsten. Thus, the temperature may be a filament made of tantalum is much higher than that are ¬ represents ram of a luminous body of WoIf-. Because of the higher temperature of the luminous element and the increased emission of tantalum carbide in the visible spectral range, considerably higher luminous efficiencies can be achieved in lamps with tantalum carbide as luminous element than in lamps with conventional filaments made of tungsten. Marketing of tantalum carbide lamps has been hindered mainly by the brittleness of tantalum carbide and the rapid decarburization or decomposition of the filament at high temperatures.
Um den fertigungstechnischen Aufwand beim Bau einer TaC Lampe möglichst gering zu halten, sollte eine TaC Lampe in derselben Geometrie gebaut werden wie eine herkömmliche Niedervolt-Halogenlampe mit einem Kolben in Quarz¬ oder Hartglastechnik. Auch Kolben aus Aluminiumoxidkeramik sind möglich ähnlich wie bei den auf dem Mark erhält- liehen Metallhalogenidlampen mit keramischen Entladungsgefäßen .In order to keep the manufacturing effort in the construction of a TaC lamp as low as possible, a TaC lamp should be built in the same geometry as a conventional low-voltage halogen lamp with a piston in quartz ¬ or hard glass technology. It is also possible to use pistons of alumina ceramic, similar to the metal halide lamps with ceramic discharge vessels available on the market.
Erfindungsgemäß wird ein Leuchtkörper verwendet, der als Umspinnungswendel, bestehend aus Kerndraht und Umspin¬ nung, ausgeführt ist. Als Umspinnung wird meist ein Umspinnungsdraht oder eine Kombination aus Beschichtung und Umspinnungsdraht verwendet. Die Umspinnung kann auch mehrere Umspinnungdrähte umfassen.According to the invention, a luminous body is used, which is designed as a wrapping coil, consisting of core wire and Umspin ¬ tion. As a braiding usually a wrapping wire or a combination of coating and wrapping wire is used. The wrapping may also comprise a plurality of wrapping wires.
Insbesondere wird zunächst ein Umspinnungsdraht, beste¬ hend aus karburierfähigem Material wie beispielsweise Tantaldraht, zusammen mit einem Kerndraht aus einem ande- -A-In particular, a Umspinnungsdraht, best ¬ is first starting On the other from karburierfähigem material such as tantalum wire, together with a core wire of a -A-
rem hochschmelzendem Material gefertigt. Dieses andere Material ist in einer ersten Ausführungsform unter den gewählten Bedingungen karburierfähig, insbesondere gilt das für Hf, Zr, Nb, V, Ti, W, oder deren Legierungen. Dann werden unter Verwendung dieser Wendeln Stängellampen gebaut. Anschließend wird dieser Leuchtkörper in der of¬ fenen Stängellampe unter Verwendung eines Gemischs aus Methan und Wasserstoff karburiert . Die Metalle wandeln sich meist je nach der freien Reaktionsenthalpie für die Karbid-Bildung und Kohlenstofflöslichkeit in die jewei¬ ligen Metallkarbide um. Im Falle einer zweiten Ausführungsform handelt sich beim anderen Material um unter den geeignet gewählten Bedingungen um nichtkarbidbildende Me¬ talle, wie z.B. Rhenium, Osmium, Iridium, Ruthenium, oder auch Wolfram bei einer niedrigen Temperatur des Leuchtkörpers. Diese Materialien verbleiben in ihrer reinen Metallform. Hinsichtlich den grundlegenden Eigenschaften der Karburierung vgl. z.B. S. Okoli, R. Haubner, B. Lux, Surface and Coatings Technology 47 (1991), 585 - 599, und G. Hörz, Metall 27, (1973), 680. Die aufgekohlten Stängellampen werden anschließend abgepumpt, mit Füllgas ge¬ füllt und zuletzt der Pumpstängel abgeschmolzen und somit die Lampe verschlossen.made rem remelting material. This other material is carburizable in a first embodiment under the chosen conditions, in particular that applies to Hf, Zr, Nb, V, Ti, W, or their alloys. Then stanel lamps are built using these coils. Then, this luminous body is carburized in the stem of ¬ fenen lamp using a mixture of methane and hydrogen. The metals usually change depending on the free reaction enthalpy for the carbide formation and carbon solubility in the jewei ¬ age metal carbides. In the case of a second embodiment is in other material to below the suitably chosen conditions to nichtkarbidbildende Me ¬ metals, such as rhenium, osmium, iridium, ruthenium, or tungsten at a low temperature of the luminous body. These materials remain in their pure metal form. With regard to the basic properties of carburisation, cf. For example, S. Okoli, R. Haubner, B. Lux, Surface and Coatings Technology 47 (1991), 585-599, and G. Hörz, Metal 27, (1973), 680. The carburized rod lamps are then pumped out, filled with filling gas ¬ fills and finally the pump stems melted and thus closed the lamp.
In besonderen Fällen kann anstatt dem Wendelaufkohlen in der offenen Stängellampe auch ein Aufkohlen in der abgeschmolzenen, geschlossenen Lampe erfolgen. Das Füllgas der Lampe ist dann dementsprechend mit einem Kohlenstoff- überschuss zu versehen und anzupassen, was jedoch deutlich schwieriger ist und in der Praxis meist nur bei Wen- delaufkohlungstemperaturen < 3200 K gelingt. Begrenzender Faktor ist der Schmelzpunkt der reinen Metalle. Bei¬ spielsweise hat Tantal einen Schmelzpunkt von 29960C.In special cases, instead of the filament carburizing in the open stud lamp, a carburizing in the molten, closed lamp can be done. The filling gas of the lamp is then to be provided and adjusted accordingly with a carbon surplus, but this is much more difficult and in practice usually succeed only at turning radius carburizing temperatures <3200 K. limiting Factor is the melting point of pure metals. In ¬ play, tantalum has a melting point of 2996 0 C.
Vorteilhaft beim Wendelaufkohlen in der fertigen Lampe ist die hohe Bruchfestigkeit der noch nicht carburierten Wendeln. Der Lampentransport zum Kunden ist somit besser gewährleistet. Beim erstmaligen Einschalten des Leuchtkörpers an der eigentlichen Brennstelle beginnt dann die Karburierung der Wendel mit der damit verbundenen Festigkeitsabnahme durch Versprödung.The advantage of helical carburizing in the finished lamp is the high breaking strength of the not yet carburized coils. The lamp transport to the customer is thus better ensured. When you first turn on the filament at the actual focal point then begins the carburization of the coil with the associated decrease in strength by embrittlement.
Aufgrund der unterschiedlichen Karburierzeitpunkte (wäh¬ rend der Lampenfertigung oder erst beim Kunden) gelten die hier beschriebenen Ausführungsformen sowohl für die reinen Leuchtkörpermetalle und Metalllegierungen als auch für die aufkarburierten Metalle und Metalllegierungen. Die reinen Metalle bzw. Metalllegierungen werden jedoch spätestens beim Einschalten der Lampe in die jeweiligen Metallkarbide bzw. Metallkarbidlegierungen umgewandelt.Due to the different Karburierzeitpunkte (¬ currency rend the lamp manufacturing or until the customer), the embodiments described herein apply both to the pure luminaire metals and metal alloys as well as for aufkarburierten metals and metal alloys. However, the pure metals or metal alloys are converted at the latest when switching on the lamp in the respective metal carbides or metal carbide alloys.
Trotz des um 500 K höheren Schmelzpunktes von TaC im Vergleich zu Wolfram ist die Abdampfrate von Kohlenstoff bei einer Vergleichstemperatur von ca. 3400 K um ein Vielfaches höher als die des Wolframleuchtkörpers. Die hohen Abdampfraten von Kohlenstoff über dem TaC-Leuchtkörper können zwar durch verschiedene Maßnahmen abgesenkt werden. Dies geschieht vor allem durch Erhöhung des KaIt- fülldruckes der Lampe, durch Anwendung von Kohlenstoff- Kreisprozessen, durch Einführung eines kontinuierlichen Stroms von einer Kohlenstoffquelle in eine Kohlenstoff¬ senke oder durch Absenkung des Dampfdruckes des TaC- Leuchtkörpers bei konstanter Farbtemperatur. Eine bevor- zugte Maßnahme ist hier die Legierungsbildung HfC-TaC, ZrC-TaC, etc. bzw. die Bildung von unterstöchiometrischem TaC. Die Auslegung eines vollständig regenerativen Kreis¬ prozesses bzw. die vollständige Stabilisierung des Leuchtkörpers in einer kohlenstoffhaltigen Atmosphäre ist jedoch schwierig.Despite the 500 K melting point of TaC compared to tungsten, the evaporation rate of carbon at a reference temperature of about 3400 K is many times higher than that of the tungsten filament. Although the high evaporation rates of carbon over the TaC luminous body can be lowered by various measures. This is done mainly by increasing the KaIt- filling pressure of the lamp, by using carbon cycle processes, by introducing a continuous flow of a carbon source into a carbon ¬ sink or by lowering the vapor pressure of the TaC luminous body at a constant color temperature. A preferred measure here is the alloy formation HfC-TaC, ZrC-TaC, etc. or the formation of substoichiometric TaC. However, the design of a completely regenerative cycle ¬ process or the complete stabilization of the filament in a carbonaceous atmosphere is difficult.
Die wesentliche Haupteinflussgröße auf den Kohlenstoff- Dampfdruck und damit - sofern keine vollständig regenera¬ tiver Kohlenstoff-Kreisprozess oder eine vollständige Stabilisierung des Leuchtkörpers in einer C-haltigen At- mosphäre vorliegt - die Lebensdauer der Tantalcarbidlampe ist die Leuchtkörpertemperatur. Die Leuchtkörpertempera¬ tur ist zwar nicht identisch mit der Farbtemperatur der Lampe, hängt aber eng mit dieser zusammen, vgl. z.B. Becker / Ewest: „Die physikalischen und strahlungstechni- sehen Eigenschaften des Tantalcarbids", Zeitschrift für technische Physik, Nr. 6, S. 216 f. (1930). Im Bereich typischer Leuchtkörpertemperaturen ist der Unterschied meist kleiner als 100 K. Senkt man aber die Farbtempera¬ tur des Leuchtkörpers ab, verringert sich die Lichtab- Strahlung im sichtbaren Bereich gemäß dem Planck' sehen Strahlungsgesetz rapide. Damit kann eine deutliche Le¬ bensdauerverlängerung erzielt werden, weil der Kohlenstoffdampfdruck über dem TaC bzw. anderen Metallcarbiden mit fallender Temperatur stark abfällt.The essential main factor influencing the carbon vapor pressure and thus - if not completely regenera ¬ tive carbon cycle process or complete stabilization of the luminous element in a carbon-containing atmo- sphere exists - the life of the Tantalcarbidlampe the luminous body temperature. The luminous body tempera ¬ ture is not identical to the color temperature of the lamp, but is closely together with it, see. eg Becker / Ewest: "The Physical and Radiological Properties of Tantalum Carbide", Zeitschrift für technischen Physik, No. 6, pp. 216 f. (1930) In the range of typical illuminant temperatures, the difference is usually less than 100 K. Lowering but the color tempera ¬ ture from the luminous body, reduces the Lichtab- radiation in the visible range according to the Planck see 'law of radiation rapidly. This can significantly Le ¬ bensdauerverlängerung be obtained because the carbon vapor pressure high above the TaC or other metal carbides with decreasing temperature drops.
Eine erste Aufgabenstellung besteht darin, Lösungen zur Erreichung hinreichender Leuchtdichten auch bei relativ niedriger Leuchtkörpertemperatur zu finden. Hilfreich in diesem Zusammenhang ist die höhere Emission von TaC im Vergleich zum Wolfram zumindest bei Temperaturen um ca. 3000 bis 3300 K. Eine wichtige Zielsetzung bei Verwendung von Tantalkarbidlampen ist daher die Nutzung des höheren Emissionsvermögen im sichtbaren Spektralbereich bei den im Vergleich zum Schmelzpunkt von TaC „niedrigen" Farbtemperaturen um ca. 3000 K, also etwa Farbtemperaturen von 2500 bis 3350 K. Metallcarbidlampen müssen nicht zwangsweise bei einer höheren Temperatur betrieben werden, um im Vergleich zu Wolfram-Halogenglühlampen höhere Lichtausbeuten zu erreichen.A first task is to find solutions to achieve sufficient luminance even at relatively low luminous body temperature. Helpful in this context is the higher emission of TaC compared to tungsten at least at temperatures of about 3000 to 3300 K. An important objective when using tantalum carbide lamps is therefore the use of the higher Emissivity in the visible spectral range at the compared to the melting point of TaC "low" color temperatures by about 3000 K, so about color temperatures of 2500 to 3350 K. Metal carbide lamps must not necessarily be operated at a higher temperature to higher compared to tungsten halogen lamps Achieving light efficiencies.
Weiterhin soll kurz auf den Ausfallmechanismus von Lampen mit Leuchtkörpern aus einem Metallcarbid bei Abwesenheit eines vollständig regenerativen Kreisprozesses bzw. einer Stabilisierung des Leuchtkörpers in einer geeigneten Gasatmosphäre eingegangen werden. Der Ausfallmechanismus folgt meist zumindest prinzipiell dem „Hot-Spot-Modell" wie für Lampen mit Wolfram-Wendel beschrieben, siehe H. Hörster, E. Kauer, W. Lechner, „Zur Lebensdauer von Glühlampen", Philips techn. Rdsch. ^2_, 165-175 (1971/72) . Bedingt durch eine kleine „Störung" entlang des Leuchtkörperdrahtes, z.B. durch einen erhöhten Leistungseintrag an einer Korngrenze, einer geringen lokalen Änderung der Ma- terialdaten, einer lokal begrenzten Verringerung des Drahtdurchmessers, einer lokalen Verunreinigung im Leuchtdraht, einem zu geringen Abstand zweier Windungen einer Wendel usw., kommt es zu einer geringfügigen lokal begrenzten Erhitzung einer Stelle gegenüber der Umgebung. Die lokale Begrenzung beschränkt sich dabei auf maximal zwei Windungen. Die lokale Erhöhung der Temperatur bewirkt, dass von dieser Stelle verstärkt Material abdampft und diese Stelle somit bevorzugt gegenüber der Umgebung verjüngt wird, wodurch der Widerstand an dieser Stelle ansteigt. Da die Erhöhung des Widerstands auf einen klei¬ nen Bereich begrenzt ist, ändert sich dadurch der Gesamt- widerstand des Leuchtkörpers nur unwesentlich oder er wird lediglich um einen erheblich geringeren Bruchteil erhöht als der Widerstand an der betrachteten Stelle. An der eng begrenzten Stelle mit leicht erhöhtem Widerstand erfolgt ein erhöhter Leistungseintrag, weil derselbe Strom bzw. nur ein vergleichsweise geringfügig erniedrig¬ ter Strom durch diese Stelle, die jetzt einen erhöhten Widerstand aufweist, fließt. Dadurch wird die Temperatur weiter erhöht, was wiederum die Verjüngung dieser Stelle gegenüber der Umgebung beschleunigt, usw.. Auf die beschriebene Weise beschleunigt sich die Ausbildung einer dünnen Stelle von selbst und führt schließlich zum Durchbrennen des Leuchtkörpers an dieser Stelle. Bei Lampen aus Metallcarbiden wie Tantalcarbid kommt als weiterer Effekt gegenüber Glühkörpern aus Wolfram hinzu, dass das bei der Kohlenstoff-Verdampfung entstehende Subcarbid Ta2C einen um einen Faktor von mehr als 3 höheren spezifischen elektrischen Widerstand aufweist als TaC, vgl. z.B. S, Okoli, R. Haubner, B. Lux, „Carburization of tungsten and tantalum filaments during low pressure dia- mond deposition", Surface and Coatings Technology, Al_ (1991), 585 - 599. Dieser Einfluss führt dazu, dass sich der destruktive Mechanismus bei Leuchtkörpern aus Tantal¬ carbid noch schneller aufschaukelt als bei solchen aus Wolfram. Daher ist ein wirkungsvoller Mechanismus zur Unterbindung des Problems noch dringender erforderlich als im Falle der Verwendung von Wolfram.Furthermore, will briefly discuss the failure mechanism of lamps with luminous bodies of a metal carbide in the absence of a fully regenerative cycle or a stabilization of the filament in a suitable gas atmosphere. The failure mechanism usually follows at least in principle the "hot-spot model" as described for lamps with tungsten filament, see H. Horster, E. Kauer, W. Lechner, "The life of incandescent lamps", Philips techn. Rsch. ^ 2_, 165-175 (1971/72). Due to a small "disturbance" along the filament wire, for example by an increased power input at a grain boundary, a small local change in the material data, a locally limited reduction in the wire diameter, a local contamination in the filament, too small a distance between two turns of a coil etc., there is a slight localized heating of a location relative to the environment, the local limitation is limited to a maximum of two turns, and the local increase in temperature causes material to evaporate increasingly from this location, thus favoring this location from the environment is tapered whereby the resistance at this point increases. Since the increase in resistance is limited to a range klei ¬ NEN, thereby changing the overall Resistance of the filament only insignificant or he is only increased by a much smaller fraction than the resistance at the point considered. At the narrow spot with a slightly increased resistance, an increased power input is because the same current or only a relatively slight decrement ¬ ter current through this point, which now has an increased resistance to flow. As a result, the temperature is further increased, which in turn accelerates the rejuvenation of this site relative to the environment, etc .. In the manner described, the formation of a thin spot accelerates by itself and eventually leads to the burning of the filament at this point. In the case of lamps made of metal carbides such as tantalum carbide, a further effect compared with incandescent tungsten filaments is that the subcarbide Ta 2 C formed in the carbon evaporation has a specific electrical resistance which is higher by a factor of more than 3, cf. eg S, Okoli, R. Haubner, B. Lux, "Carburization of tungsten and tantalum filaments during low pressure diamond deposition", Surface and Coatings Technology, Al (1991), 585-599. This influence causes the destructive mechanism in luminous bodies of tantalum carbide ¬ escalates than in those made of tungsten even faster. Therefore, an effective mechanism for the elimination of the problem is even more necessary than in the case of using tungsten.
Eine zusätzliche zweite Aufgabenstellung besteht daher darin, den beschriebenen destruktiven Mechanismus zu ver- meiden bzw. wenigstens abzuschwächen, bzw. allgemein Maßnahmen zur Verlängerung der Lebensdauer umzusetzen. Eine zusätzliche dritte Aufgabenstellung besteht darin, die spröde und damit bruchanfällige Wendel aus Metallcar- bid zu stabilisieren.An additional second task therefore consists in avoiding or at least alleviating the described destructive mechanism, or generally implementing measures for extending the service life. An additional third task is to stabilize the brittle and thus fracture-prone metal carbide helix.
Ein vorteilhaftes Merkmal der Erfindung besteht außerdem darin, Wendeln aus mindestens einem Metallcarbid als Umspinnungsdraht oder als Kerndraht auszulegen und mit einem anderen zweiten Material als Umspinnungsdraht oder als Kerndraht zu kombinieren. Die Verwendung verschiede¬ ner Materialien für Kerndraht und Umspinnungsdraht eröff- net für Lampen mit Metallcarbidwendel entscheidende Vor¬ teile gegenüber US-A 3 237 284 und US-A 3 219 493. Mit dieser Auslegung der Wendel kann in einer im folgenden beschriebenen Weise zur Lösung der beschriebenen Aufgabenstellung beigetragen werden.An advantageous feature of the invention is also to design coils of at least one metal carbide as wrapping wire or core wire and combine with another second material as wrapping wire or core wire. The use of various ¬ ner materials for core wire and wrapping wire opens for lamps with Metallcarbidwendel crucial advantages ¬ parts compared to US-A 3,237,284 and US-A 3,219,493. With this design of the coil can in a manner described below for the solution contribute to the described task.
Bei der Umspinnungswendel wird die Lichtaustrittsfläche einer Metallcarbid-Glühwendel durch Vergrößerung der strahlenden Leuchtkörperoberfläche erhöht. Analog wie bei der Wolfram-Umspinnungswendel gelingt es dadurch zunächst einmal, die Leuchtdichte zu erhöhen, oder dieselbe Leuchtdichte bei geringerer Leuchtkörpertemperatur zu erreichen. Das Erreichen hoher Leuchtdichten ist insbesondere für den Gebrauch der Lampen in Reflektoren oder optischen Projektionssystemen interessant. Vorzugsweise haben die Umspinnungsdrähte einen typischen Durchmesser im Bereich 7 μm - 150 μm. Die Kerndrähte haben einen typischen Durchmesser im Bereich 80 μm bis 800 μm. Ein konkretes Beispiel einer Projektionslampe mit 24 V und 250 W hat z.B. einen Umspinnungsdrahtdurchmesser von 20 μm und einen Kerndrahtdurchmesser von 255 μm bei 11 Windungen des Kerndrahtes und 3200 Windungen des Umspinnungsdrahtes . Typische Leistungsstufen sind 10 Watt bis 1000 Watt.In the case of the wrapping coil, the light exit surface of a metal carbide incandescent filament is increased by enlarging the radiating filament surface. As in the case of the tungsten wrapping helix, this makes it possible, first of all, to increase the luminance or to achieve the same luminance at a lower luminous body temperature. The achievement of high luminance is of particular interest for the use of the lamps in reflectors or optical projection systems. Preferably, the Umspinnungsdrähte have a typical diameter in the range 7 microns - 150 microns. The core wires have a typical diameter in the range 80 microns to 800 microns. A concrete example of a projection lamp with 24 V and 250 W, for example, has a wrapping wire diameter of 20 microns and a core wire diameter of 255 microns at 11 turns of the core wire and 3200 turns of Wrapping wire. Typical power levels are 10 watts to 1000 watts.
Typischerweise findet man dabei ein Verhältnis der Durchmesser von Umspinnungsdraht und Kerndraht von 1/3 bis 1/20. Vorzugsweise soll das Verhältnis von Umspinnungsdraht (z.B. Tantaldraht-Durchmesser 25 μm) zu umsponnenem Kerndraht (z.B. Rhenium-Drahtdurchmesser 190 μm) bei ca. 1/5 bis 1/15 liegen.Typically, one finds a ratio of the diameter of wrapping wire and core wire from 1/3 to 1/20. Preferably, the ratio of wrapper wire (e.g., tantalum wire diameter 25 μm) to braided core wire (e.g., rhenium wire diameter 190 μm) should be about 1/5 to 1/15.
Bei einer reinen Wolfram-Wolfram-Lösung ist typischerweise der Windungsabstand des Wolfram- Umspinnungsdrahts immer größer als der Durchmesser des Umspinnungsdrahtes, d.h. der Steigungsfaktor der Umspinnung ist in der Praxis stets größer als 1,2. Bei einer Leistung von 250 W ist z.B. der Steigungsfaktor des Wolfram-Umspinnungsdrahts typisch 1,8 und der Steigungsfaktor der Wolfram-Kerndrahtwicklung typisch 1,3. Der Abstand zwischen den Außenseiten zweier benachbarter Windungen der Umspinnungswendel ist immer > 0, aber kleiner als das Doppelte des Kerndrahtdurchmessers.In a pure tungsten-tungsten solution, typically, the pitch of the tungsten braid wire is always greater than the diameter of the braid wire, i. the pitch factor of the lap is always greater than 1.2 in practice. At a power of 250 W, e.g. the pitch factor of the tungsten wire is typically 1.8 and the pitch factor of the tungsten wire core is typically 1.3. The distance between the outsides of two adjacent turns of the wrapping helix is always> 0, but less than twice the core wire diameter.
Die Durchmesser des Kerndrahtes sowie die Steigungsfaktoren und Anzahl der Windungen bei der Metallcarbidumspinnungswendel aus verschiedenen Materialien sind ähnlich wie beim Wolfram (Durchmesser 80μm - 800μm und Steigung 1,1 - 2,0, Windungsanzahl 3 - 30). Generell sind die Steigungsverhältnisse bei der Metallcarbidumspinnungswendel aus verschiedenen Materialien etwas größer (1,1 - 3,0), da sich durch die Volumenzunahme des Metalls beim Karburieren die Windungsabstände etwas verändern und etwas verkippen. Durch die größere Steigung soll ein Windungsschluss vermieden werden.The diameters of the core wire as well as the slope factors and number of turns in the metal carbide spinning coil of various materials are similar to those of tungsten (diameter 80μm - 800μm and slope 1.1 - 2.0, number of turns 3 - 30). In general, the pitch ratios of the metal carbide rewinding helix of various materials are somewhat larger (1.1-3.0) because the increase in metal volume during carburizing changes the pitch of the reels somewhat and tends to tilt. Due to the larger pitch a turn conclusion should be avoided.
Die Steigungsfaktoren des Umspinnungsdrahtes bei der Metallcarbid-umspinnungswendel aus verschiedenen Materialien (1,0 - 1,4) sind tendenziell kleiner als beim Wolfram, da ja eine möglichst geschlossene Umhüllung erzeugt werden soll. Da die Volumenzunahme des Metalls beim Karburieren berücksichtigt werden muss, ist zwar der Steigungsfaktor vor dem Karburieren immer deutlich größer 1,0. Bei der vorliegenden Erfindung ist aber dieser Steigungsfaktor im eingebrannten Zustand bevorzugt deutlich kleiner als 1,4, besonders bevorzugt liegt er zwischen 1,0 und 1,2. Zusätzlich muß ein „Aufspringen" des Leuchtkörpers bei der Wendelauslegung mitberücksichtigt werden, da der Umspinnungsdraht aufgrund seiner Längenausdehnung bei der Karburierung die einzelnen Windungen auseinanderdrückt.The gradient factors of the wrapping wire in the case of the metal-carbide wrapping helix made of various materials (1.0-1.4) tend to be smaller than those of tungsten, since it is intended to produce a sheath which is as closed as possible. Since the increase in volume of the metal has to be taken into account during carburization, the slope factor before carburizing is always clearly greater than 1.0. In the present invention, however, this gradient factor in the baked state is preferably significantly less than 1.4, more preferably between 1.0 and 1.2. In addition, a "popping" of the filament in the spiral design must be taken into account, since the wrapping wire presses apart the individual turns due to its length expansion in the carburization.
Die konkrete Bauform der Umspinnungswendel trägt außerdem dazu bei, den beschriebenen destruktiven Mechanismus bei der Hot-Spot-Bildung abzuschwächen, vgl. die zweite zusätzliche Aufgabenstellung. Bei einem zumindest nicht vollständig regenerativ verlaufenden Kreisprozess decar- buriert zunächst der außen liegende Umspinnungsdraht. Da dieser nur wenig zur Leistungsaufnahme beiträgt, wird - im Gegensatz zu einem einfachen, aus nur einem Draht bestehenden Leuchtkörper - beim Beginn der Ausbildung einer heißeren Stelle zumindest anfänglich nur relativ wenig mehr Leistung in diese Stelle eingetragen; d.h. der Temperaturanstieg an einer solchen Stelle verläuft relativ langsam. Dieser Effekt lässt sich zwar prinzipiell auch unter Verwendung gleicher Materialien für Kerndraht und Umspinnungsdraht lösen. Z.B. können Kerndraht und Umspinnungsdraht aus Tantalcarbid bestehen. Wesentlich ist dann, dass der Umspinnungsdraht den Kerndraht möglichst vollständig umhüllt, also mindestens 90 % der Oberfläche des Kerndrahts, bevorzugt mindestens 95 % der Oberfläche des Kerndrahts, abdeckt, d.h. der Steigungsfaktor der Umspinnungswendel ist nahe bei 1 oder nur wenig größer als 1. Dadurch erfolgt die Abdampfung im wesentlichen nur von der „äußeren" Oberfläche des Umspinnungsdrahtes. Vom Kerndraht dampft jedoch nur sehr wenig Material ab. Bei Verwendung verschiedener Materialien für Kerndraht und Umspinnungsdraht / Umspinnungsdrähte bieten sich jedoch weitere Vorteile, insbesondere bei folgenden Ausführungs¬ formen :The concrete design of the wrapping helix also helps to mitigate the described destructive mechanism in hot-spot formation, cf. the second additional task. In the case of an at least not completely regenerative circular process, the outer wrapping wire initially decarburates. Since this contributes little to the power consumption is - in contrast to a simple, consisting of only one wire filament - at the beginning of training a hotter place at least initially entered relatively little more power in this place; ie the temperature increase at such a point is relatively slow. Although this effect can be solved in principle using the same materials for core wire and wrapping wire. For example, core wire and wrapping wire may be tantalum carbide. It is essential then that the wrapping wire covers the core wire as completely as possible, ie covers at least 90% of the surface of the core wire, preferably at least 95% of the surface of the core wire, ie the gradient factor of the wrapping coil is close to 1 or only slightly greater than 1. .. takes place the evaporation essentially only from the "outer" surface of the Umspinnungsdrahtes but evaporated from the core wire very little material from using various materials for core wire and Umspinnungsdraht / Umspinnungsdrähte but offer further advantages, form particularly in the following execution ¬:
(i) Kerndraht aus einem preiswerteren Material mit hohem Dampfdruck, Umspinnungsdraht aus einem teu¬ eren Material mit niedrigerem Dampfdruck. Dies führt zur Qualitätsverbesserung bei vergleichsweise relativ niedriger Kostensteigerung.(i) core wire of a less expensive material with a high vapor pressure, Umspinnungsdraht from a teu ¬ older material having a lower vapor pressure. This leads to quality improvement with relatively relatively low cost increase.
(ii) Verwendung von Metallcarbid als Kerndraht; Be- schichtung dieses Kerndrahts mit Kohlenstoff oder Umwicklung dieses Kerndrahts mit Kohlenstoff- Fasern, darauf Umwicklung der Kohlenstoff-(ii) use of metal carbide as a core wire; Coating of this core wire with carbon or wrapping this core wire with carbon fibers, then wrapping the carbon fiber
Beschichtung bzw. der Kohlenstoff-Fasern mit einer Umspinnung aus anderem Metallcarbid. Hier wirkt die „mittlere" Schicht aus Kohlenstoff als Quelle im Sinne von DE 10 2004 052 044.5 und er- setzt den nach außen von der Umspinnungswendel abdampfenden Kohlenstoff, was zu einer Erhöhung der Lebensdauer führt. Dabei geht es nicht um das Verbinden des Umspinnungsdrahtes mit dem Kern¬ draht, wie bei US-A 3 237 284 beschrieben.Coating or the carbon fibers with a braiding of other metal carbide. Here, the "middle" layer of carbon acts as a source in the sense of DE 10 2004 052 044.5 and replaces the outward of the wrapping coil evaporating carbon, which leads to an increase in the lifetime. It is not about the connection of the wrapping wire with the core ¬ wire, as described in US-A 3,237,284.
(iü) Verwendung eines keine Carbide bildenden und kaum Kohlenstoff lösenden Kerndrahts, insbesonde¬ re unter Verwendung der Materialien aus der Gruppe Re, Os, Ir, und eines Metallcarbids / einer Metallcarbidlegierung als Umspannungsdraht . Dies führt zur Erhöhung der Stoßfestigkeit.(iü) Use of a non-carbide-forming and hardly carbon-dissolving core wire, in particular ¬ re using the materials from the group Re, Os, Ir, and a metal carbide / a Metallcarbidlegierung as Umspannungsdraht. This leads to an increase in impact resistance.
(iv) Verwendung eines Kerndrahts aus einem Carbide bildenden billigen Material insbesondere W, Ta, Zr; Beschichtung dieses Kerndrahts mit einem als Kohlenstoff-Diffusionsbarriere wirkenden Material bzw. Umwicklung dieses Kerndrahts mit einem Draht aus einem Material, welches keine Carbide bildet, insbesondere Ir, Os, Re; dann Umwicklung dieser zweiten „mittleren" Schicht mit einer dritten Lage, insbesondere einem Draht aus Metallcarbid. Dies führt zur Erhöhung der Stoßfestigkeit bei(iv) using a core wire of a carbide-forming inexpensive material, in particular W, Ta, Zr; Coating of this core wire with a material acting as a carbon diffusion barrier or wrapping this core wire with a wire made of a material which does not form carbides, in particular Ir, Os, Re; then wrapping this second "middle" layer with a third layer, particularly a metal carbide wire, which adds to the impact resistance
Verwendung eines Kerndrahts aus einem relativ billigen Material.Use of a core wire of a relatively cheap material.
(v) Verwendung eines keine Carbide bildenden und kei¬ nen Kohlenstoff lösenden Metalls wie Ir, Os, Re als Kerndraht; Beschichtung dieses Kerndrahts mit(v) forming using a no carbides and kei ¬ NEN carbon dissolving metal such as Ir, Os, Re as the core wire; Coating this core wire with
Kohlenstoff oder Umwicklung dieses Kerndrahts mit Kohlenstoff-Fasern, darauf Umwicklung dieser aus Kohlenstoff-Beschichtung bzw. der Kohlenstoff- Fasern mit einer Umspinnung aus Metallcarbid. Hier wirkt die „mittlere" Schicht aus Kohlenstoff als Quelle im Sinne von DE 10 2004 052 044.5 und ersetzt den nach außen von der Umspinnungswendel abdampfenden Kohlenstoff, was zu einer Erhöhung der Lebensdauer führt. Dabei wird eine hohe Stoß- festigkeit durch Verwendung eines Kerndrahts ausCarbon or wrapping of this core wire with carbon fibers, then wrapping these carbon coating or the carbon fibers with a braid of metal carbide. Here, the "middle" layer of carbon acts as a source in the sense of DE 10 2004 052 044.5 and replaces the carbon which evaporates outwards from the wrapping coil, which leads to an increase in the service life. In the process, high impact strength is achieved by using a core wire
Metall erzielt. Statt eines keine Carbide bilden¬ den Kerndrahtes kann auch ein Kerndraht aus einem Carbide bildenden Material, welches mit den Ele¬ menten Re, Os, Ir als mögliche Kohlenstoffdiffu- sionsbarriere beschichtet wird, verwendet werden.Metal scored. Instead of a ¬ no carbides form the core wire may also be a core wire made of a carbide-forming material, which elements with the Ele ¬ Re, Os, Ir sion barrier as possible Kohlenstoffdiffu- is coated may be used.
Weiter unten werden konkrete Ausführungsbeispiele für diese verschiedenen Optionen vorgestellt.Below, concrete embodiments for these various options are presented.
Die geometrische Auslegung der Umspinnungswendel erfolgt vorteilhaft so, dass der Windungsabstand des Umspin- nungsdrahtes im Bereich des Durchmessers des Umspin¬ nungsdrahtes liegt, d.h. ein Steigungsfaktor von 1,0 bis 1,4, bevorzugt von 1,01 bis 1,2, vorliegt. Hierbei berüh¬ ren sich die Windungen des Umspinnungsdrahtes nahezu. Durch die möglichst geschlossene Umhüllung bei der Umspinnung kann ein Abdampfen des Kerndrahtes, der ja aus Metallkarbid bzw. Metall bestehen kann, am effizientesten verhindert bzw. zurückgedrängt werden. Zu berücksichtigen ist hierbei, dass bei der Carburierung eine Volumenzunahme stattfindet. Bevorzugt sollte bei der Umspinnung zu- nächst ein geringer Windungsabstand von ca. 5 - 10 % des Durchmessers des Umspinnungsdrahtes eingehalten werden. Nach der Aufkohlung wird diese Lücke zwischen den Windungen des Umspinnungsdrahtes durch die Volumenzunahme prak¬ tisch nahezu vollständig geschlossen, so dass der Win- dungsabstand kleiner als 5 % des Durchmessers wird, ins¬ besondere 0,5 bis 4,5 %.The geometric interpretation of the wrapped filament is advantageously carried out so that the winding pitch of the Umspin- voltage wire in the region of the diameter of the wire is Umspin ¬ voltage, that is, a slope factor of 1.0 to 1.4, preferably 1.01 to 1.2 is present. Here berüh ¬ the turns of Umspinnungsdrahtes ren almost. By wrapping as closed as possible during the wrapping evaporation of the core wire, which may indeed consist of metal carbide or metal, can be prevented or pushed back the most efficient. It has to be taken into account that during carburization an increase in volume takes place. Preferably, a small winding spacing of approximately 5 to 10% of the diameter of the wrapping wire should initially be maintained during the wrapping. After the carburization, this gap is practical between the turns of Umspinnungsdrahtes by the increase in volume ¬ shows almost completely closed, so that the angular is dung distance is less than 5% of the diameter, into ¬ particular 0.5 to 4.5%.
Bei der Herstellung der Umspinnungswendel kann prinzipiell so vorgegangen werden, dass diese zunächst aus Kerndraht und Umspinnungsdraht gewickelt werden und an¬ schließend in der Stängellampe unter einer Kohlenwasserstoff enthaltenden Atmosphäre aufkarburiert wird. Alter¬ nativ kann das Aufkohlen auch erst später beim Einbrennen der Lampe beim Kunden erfolgen, wobei der Kohlenstoff dann entweder aus kohlenstoffhaltigen Zusätzen zum Füllgas und / oder durch Herantransport von Kohlenstoff aus festen Kohlenstofffasern oder Kohlenstoffschichten herangeführt wird.In preparing the wrapped filament can in principle proceed such that they are initially wound from core wire and Umspinnungsdraht and aufkarburiert at ¬ closing in the stem bulb in a hydrocarbon containing atmosphere. Alteratively , carburizing may also take place later when the lamp is burned in at the customer, with the carbon then being introduced either from carbonaceous additives to the filling gas and / or by transporting carbon from solid carbon fibers or carbon layers.
Da es bei der Carburierung zu einer Zunahme des Drahtvo- lumens kommt, kann dies zu Spannungen führen. Um den Aufbau von zu großen Spannungen bei der Carburierung abzuschwächen, kann bei der Carburierung so verfahren werden, dass der Kerndraht zunächst mit Kohlenstoff z.B. durch CVD- oder PVD- Beschichtung, Beschlämmung etc. beschich- tet wird bzw. noch mit einer kohlen-stoffhaltigen Ziehschmiere aus dem Drahtzug versehen ist oder mit einer ersten Lage einer dünnen Kohlenstoff-Umspinnungsfaser (typisch 5 bis 12 μm, beispielsweise 7 μm) umwickelt wird. Erst dann wird der Umspinnungsdraht um den Kern- draht gewickelt. Der Kohlenstoff aus der Beschichtung bzw. aus der Faser bzw. aus dem Restbestand an Ziehschmiere bzw. aus der ersten Lage der Umspinnung wird beim Erhitzen zur Carburierung verwendet, d.h. die Kohlenstoff-Schicht bzw. die Kohlenstofffaser wird dünner, was zur Reduktion der Schichtdicke führt und dazu bei- trägt, das die bei der Carburierung auftretende Volumen¬ vergrößerung weitgehend kompensiert werden kann. Zusätzlich kann Kohlenstoff noch über eine kohlenwasserstoff- haltige Atmosphäre zugeführt werden. Je nach Auslegung des Carburierprozesses wird ein bestimmter Teil des zur Carburierung des Tantals benötigten Kohlenstoffs aus der Gasphase, ein weiterer Anteil aus der KohlenstoffSchicht entnommen. Bevorzugt kann der Carburierprozess so ausge¬ legt werden bzw. die KohlenstoffSchicht bzw. die Kohlen- stofffaser so dick gewählt werden, dass selbst nach der Carburierung noch Kohlenstoff vorhanden ist.As carburization increases wire volume, this can lead to stress. To mitigate the build-up of excessive stresses during carburization, the carburizing process can be carried out in such a way that the core wire is first coated with carbon, for example by CVD or PVD coating, embedding, etc., or with a carbonaceous material Ziehschmiere from the wire train is provided or with a first layer of a thin carbon wrapping fiber (typically 5 to 12 microns, for example, 7 microns) is wrapped. Only then is the wrapping wire wound around the core wire. The carbon from the coating or from the fiber or from the remaining stock of drawing lubricant or from the first layer of the braiding is used for heating for carburization, ie the carbon layer or the carbon fiber is thinner, which leads to the reduction of the layer thickness and to this contributes, which can be largely compensated for the occurring during carburization volume ¬ magnification. In addition, carbon can still be supplied via a hydrocarbon-containing atmosphere. Depending on the design of the carburizing process, a certain part of the carbon required for carburizing the tantalum is taken from the gas phase, another part is taken from the carbon layer. Preferably, the carburizing process so out ¬ can be inserted or the carbon layer or the carbon-fiber are selected so thick that even after the carburization or carbon is present.
Wenn im Lampenbetrieb bei einem zumindest nicht vollstän¬ dig regenerativ verlaufenden Kreisprozess der äußere Um- spannungsdraht decarburiert , so wird aus der von dem Umspinnungsdraht umschlossenen KohlenstoffSchicht perma¬ nent Kohlenstoff nachgeliefert, d.h. die Kohlenstoff¬ schicht bzw. Kohlenstofffaser wirkt als Quelle im Sinne der DE-A 10 2004 052 044. Wie darin beschrieben, muss in diesem Falle eine Senke im Gasraum der Lampe angebracht werden, um eine Anreicherung der Gasatmosphäre mit Kohlenstoff zu vermeiden.If during lamp operation with an at least not completeness, ¬ dig regenerative running cycle-voltage wire of the external environmental decarburized, then from the space enclosed by the Umspinnungsdraht carbon layer perma ¬ nent carbon replenished, ie the carbon ¬ layer or carbon fiber acts as a source in the sense of DE -A 10 2004 052 044. As described therein, in this case, a drain must be placed in the headspace of the lamp to avoid enrichment of the gas atmosphere with carbon.
In der US-A 3 237 284 und US-A 3 219 493 ist einzig der geometrische Effekt der Erhöhung der Lichtaustrittsfläche angesprochen, der auftritt, wenn bei einer Wendel Umspin- nungsdraht und umsponnener Kerndraht im wesentlichen aus dem gleichen Material bestehen, dort Tantal, nach Karbu¬ rierung Tantalcarbid.US Pat. No. 3,237,284 and US Pat. No. 3,219,493 only address the geometric effect of increasing the light exit surface, which occurs when, in the case of a helix, the braided wire and the braided core wire consist essentially of the same material, there tantalum. after Karbu ¬ turing tantalum carbide.
Wird aber ein Steigungsfaktor von nahe bei 1 gewählt, d.h. umhüllen die einzelnen Windungen der Umspinnungswen- del den Kerndraht nahezu vollständig (bevorzugt mehr als 95 % der Oberfläche) , so erfolgt die Abdampfung bevorzugt von der äußeren Oberfläche der Umspinnungswendel, was zu einer Erhöhung der Lebensdauer und damit zu einer über den in US-A 3 237 284 und US-A 3 219 493 beschriebenen Nutzen hinausgehenden Verbesserung führt. Werden außerdem im Leuchtkörper verschiedene Materialien kombiniert, so treten zusätzlich zu der bereits bekannten geometrischen Vergrößerung der Lichtaustrittsfläche sowie der Beschränkung der Kohlenstoffabdampfung auf den Umspinnungsdraht noch weitere Vorteile hinzu, siehe Punkte (i) - (v) wie oben diskutiert.If, however, a gradient factor of close to 1 is selected, that is, the individual turns of the wrapper wrap almost completely surround the core wire (preferably more than 95% of the surface area), evaporation preferably takes place from the outer surface of the rewinding helix, resulting in an increase in life, and thus an improvement beyond that described in US-A 3,237,284 and US-A-3,219,493. If, in addition, different materials are combined in the luminous body, then in addition to the already known geometrical enlargement of the light exit surface as well as the restriction of carbon evaporation to the wrapping wire, further advantages are added, see points (i) - (v) as discussed above.
Beispielsweise ist der Umspinnungsdraht aus Tantal und der umsponnene Kerndraht aus anderen hochschmelzenden Materialien wie z.B. Wolfram, Rhenium, Hafnium, Zirkon, Ni- ob, Osmium, Vanadium, Titan, Ruthenium, Kohlenstoff oder Legierungen aus diesen Materialien. Ein Vorteil ist hier folgender: Wolfram ist zwar das Metall mit dem höchsten Schmelzpunkt (338O0C), es reagiert aber mit Kohlenstoff zu Wolframcarbid, das einen erheblich niedrigeren Schmelzpunkt von 263O0C hat. Dagegen reagiert ein Metall wie Rhenium nicht mit Kohlenstoff, hat allerdings mit 318O0C einen etwas niedrigeren Schmelzpunkt als Wolfram. Hafnium reagiert mit Kohlenstoff und HfC hat sogar noch einen um ca. 100 K höheren Schmelzpunkt als TaC, etc.For example, the tantalum spun wire and the braided core wire are other refractory materials such as tungsten, rhenium, hafnium, zirconium, nickel, osmium, vanadium, titanium, ruthenium, carbon, or alloys of these materials. One advantage here is that although tungsten is the highest melting metal (338O 0 C), it does react with carbon to form tungsten carbide, which has a much lower melting point of 263O 0 C. In contrast, a metal such as rhenium does not react with carbon, but with 318O 0 C has a slightly lower melting point than tungsten. Hafnium reacts with carbon and HfC even has a melting point about 100 K higher than TaC, etc.
Wichtig ist beispielsweise im System Kerndraht aus TaC/Umspinnungsdraht aus HfC die Minimierung des Win¬ dungsabstands des Umspinnungsdrahtes aus dem Material HfC (Steigungsfaktor nahe bei 1) . Durch die möglichst ge¬ schlossene Umhüllung von bevorzugt wenigstens 95 % des Kerndrahts durch den Umspinnungsdraht wird eine gleichmä- ßige Auflegierung des TaC zu TaC /HfC 80/20 erzielt. Da¬ durch lässt sich die Verdampfung von Material vom Kerndraht weitgehend zurückdrängen bzw. die Verdampfung erfolgt nahezu ausschließlich von der äußeren Oberfläche des Umspinnungsdrahtes.It is important, for example, in the system core wire made of TaC / HfC Umspinnungsdraht from the minimization of the distance of the dung Win ¬ Umspinnungsdrahtes from the material HfC (slope factor close to 1). By the ge possible ¬ connected wrapper of preferably at least 95% of the core wire by the Umspinnungsdraht a gleichmä- achieved alloying TaC TaC / HfC 80/20. Since ¬ can be by the evaporation of material from the core wire largely repress or evaporation occurs almost exclusively from the outer surface of the Umspinnungsdrahtes.
Die Umspinnung kann auch mehrlagig durchgeführt werden. Weitere zusätzliche Materialpaarungen bei Kerndraht und Umspinnungsdraht sind somit möglich, wie z.B. eine einla¬ gige oder mehrlagige Umspinnung aus Ta-Draht und ggf. zu- sätzlich Kohlenstofffaser oder eine Kohlenstoffbeschich- tung um einen Rhenium-Kerndraht. Bevorzugt wird ein Re- Kerndraht zunächst mit einer Kohlenstofffaser / Kohlen¬ stoffSchicht und dann mit einem Tantaldraht umsponnen. Der Rhenium-Draht nimmt kaum Kohlenstoff auf, und der vom äußeren TaC-Draht abdampfende Kohlenstoff wird im Sinne der DE-A 10 2004 052 044 durch von innen von der Kohlenstofffaser bzw. der KohlenstoffSchicht durch Diffusion herantransportierten Kohlenstoff ersetzt. Auch das verstärkte Abdampfen von Kohlenstoff kann durch Verwendung einer mehrlagigen Umspinnung aus Ta-, Hf-, Zr-, V-, Ti-, W-Carbid, ggf. mit zusätzlicher Kohlenstoffumspinnung / KohlenstoffSchicht , zurückgedrängt werden. Bei der zwei- oder mehrlagigen Umspinnung ist ebenfalls ein kleinstmög- licher Windungsabstand der Umspinnungsdrähte, bevorzugt entsprechend einer Abdeckung von mindestens 95 % der O- berfläche, erwünscht, um eine möglichst gleichmäßige Hül¬ lenbildung zu erhalten.The wrapping can also be performed in several layers. Other additional material combinations with core wire and Umspinnungsdraht are thus possible, such as an Invitation ¬ dent or multi-layer wound from Ta wire and possibly additionally carbon fiber or a diamond coating to a rhenium core wire. Preferably, a re-core wire is first braided with a carbon fiber / carbon ¬ layer and then with a tantalum wire. The rhenium wire absorbs hardly any carbon, and the carbon which evaporates from the outer TaC wire is replaced within the meaning of DE-A 10 2004 052 044 by carbon transported in from inside from the carbon fiber or the carbon layer by diffusion. Also, the increased evaporation of carbon can be suppressed by using a multi-layer wrap of Ta, Hf, Zr, V, Ti, W carbide, optionally with additional Kohlenstoffumspinnung / carbon layer. In the two- or multi-layer wound is also a kleinstmög- Licher winding pitch of Umspinnungsdrähte, preferably corresponding to a coverage of at least 95% of O- berfläche, desirable as uniform as possible Sleeve Shirt ¬ lenbildung to obtain.
Durch die Verwendung mehrerer Materialien kann die Lösung der zusätzlichen zweiten und dritten Aufgabenstellung op- timiert werden, was im folgenden anhand einiger Beispiele beschrieben werden soll.By using several materials, the solution of the additional second and third task which will be described below using a few examples.
Erste Ausführungsform: Rhenium reagiert nicht mit Kohlenstoff, hat aber mit 318O0C einen relativ hohen Schmelz- punkt nahe am Wolfram (338O0C) . Umspinnt man im einfachs¬ ten Fall einen Rheniumkerndraht mit einem Umspin¬ nungsdraht aus einer Tantallegierung, erhält man nach der Carburierung einen Rheniumdraht mit einer nahezu, bevorzugt zumindest zu 95 % der Oberfläche, geschlossenen Tan- talkarbidumspinnung . Da Rhenium nicht mit Kohlenstoff reagiert, ändert der Re-Kerndraht auch nicht seine chemi¬ sche Zusammensetzung bei der Karburierung. Die anfängliche Ta-Umspinnung wandelt sich in eine TaC-Umspinnung um. Vorteilhaft bei dieser Materialkombination ist, dass zwar die erstrebenswerten strahlungsphysikalischen Eigenschaften des Tantalkarbids an der großen Oberfläche der Umspinnung lichttechnisch genutzt werden können, dass a- ber im wesentlichen das sich gegenüber dem Kohlenstoff indifferent verhaltende Rhenium für den Stromtransport allein verantwortlich ist. Decarburiert im Lampenbetrieb bei einem zumindest nicht vollständig regenerativ verlau¬ fenden Kreisprozess der äußere Tantal-Umspannungsdraht , ändert sich der elektrische Widerstand des deutlich di¬ ckeren Rhenium-Kerndrahtes nur unwesentlich. Da sich die Entkohlung im wesentlichen lediglich auf die äußere Umspinnungslage auswirkt, wird die Lebensdauer dieser Wendel aus der Materialkombination Re-TaC auf mindestens das Doppelte verlängert.First Embodiment: rhenium does not react with carbon, but with 318O 0 C a relatively high melting point close to tungsten (338O 0 C). Umspinnt one in ten einfachs ¬ a case Rheniumkerndraht with a Umspin ¬ voltage wire of a tantalum alloy, one obtains after the carburization a rhenium wire with an approximately, preferably at least 95% of the surface, talkarbidumspinnung closed tandem. Since rhenium does not react with carbon, the Re core wire does not change his chemi ¬ cal composition in the carburizing. The initial Ta wrapping converts to TaC wrapping. An advantage of this combination of materials is that although the desirable radiation physical properties of the tantalum carbide on the large surface of the strand can be used in lighting technology, essentially the rhenium, which behaves indifferently with respect to the carbon, is solely responsible for the current transport. Decarburiert in lamp operation in an at least not completely regenerative durau ¬ fenden cycle process of the outer tantalum Umspannungsdraht, the electrical resistance of the much di ¬ rene rhenium core wire changes only insignificantly. Since the decarburization essentially only affects the outer wrapping layer, the life of this coil made of the material combination Re-TaC is extended to at least twice.
Zweite Ausführungsform: Hafniumcarbid besitzt einen noch höheren Schmelzpunkt als Tantalcarbid. Hafnium ist jedoch deutlich schwieriger zu beschaffen und erheblich teurer als Tantal. Daher empfiehlt es sich, eine Umspinnungswen¬ del so auszulegen, dass der Kerndraht aus TaC und der Umspinnungsdraht aus HfC besteht. Dadurch lässt sich der Materialeinsatz von Hf deutlich reduzieren. Wegen des höheren Schmelzpunkts von HfC erhält man einen positiven Effekt auf die Lebensdauer. Kommt es im Lampenbetrieb zu einer diffusiven Vermischung des Ta aus dem TaC und des Hf aus dem HfC, so steigt im äußeren Bereich des Leucht- körpers der Gehalt an Tantal an. Dies führt zu einem wei¬ teren Anstieg des Schmelzpunkts und wirkt sich daher zu¬ sätzlich positiv auf die Lebensdauer aus. Das Schmelzpunktmaximum liegt bei einer Zusammensetzung von etwa 80% TaC + 20% HfC (Agte, Altherthum, Z. Physik, No. 6 (1930)) . Ein Schmelzpunktmaxima gibt es auch bei etwa 80% TaC + 20% ZrC. Daher ist es auch besonders bevorzugt, im Falle der Verwendung eines einfachen Leuchtkörpers ohne Umspinnung eine Legierung aus TaC/HfC oder TaC/ZrC mit einem Anteil von 15 bis 25 Gew.-% HfC bzw. ZrC zu verwen- den.Second Embodiment: Hafnium carbide has an even higher melting point than tantalum carbide. Hafnium is, however much harder to obtain and considerably more expensive than tantalum. Therefore, it is recommended that a Umspinnungswen ¬ del designed so that the core wire of TaC and the wrapping wire made of HfC. This significantly reduces the material usage of Hf. Due to the higher melting point of HfC, a positive effect on the lifetime is obtained. If there is a diffusive mixing of the Ta from the TaC and the Hf from the HfC during lamp operation, the content of tantalum increases in the outer region of the luminous element. This results in a fur ¬ direct increase in the melting point and therefore has to ¬ additionally positive effect on the service life. The melting point maximum is at a composition of about 80% TaC + 20% HfC (Agte, Altherthum, Z. Physik, No. 6 (1930)). Melting point maxima are also present at about 80% TaC + 20% ZrC. Therefore, it is also particularly preferred, in the case of using a simple luminous body without wrapping, to use an alloy of TaC / HfC or TaC / ZrC with a proportion of 15 to 25% by weight of HfC or ZrC.
Gefertigt wird die TaC-HfC-Umspinnungswendel, indem der Kerndraht aus Ta (bzw. aus einer Ta-Legierung) mit einem Umspinnungsdraht aus Hf (bzw. aus einer Hf-Legierung) umsponnen wird. Dann wird der umsponnene Draht, der die Ma- terialkombination Ta/Hf (bzw. Ta-Legierung / Hf- Legierung) aufweist zu einer Wendel verwickelt und schließlich in der Stängellampe oder der fertigen Lampe carburiert .The TaC-HfC wrapping coil is made by spinning the core wire of Ta (or of a Ta alloy) with a wrapping wire of Hf (or of a Hf alloy). Then, the braided wire comprising the material combination Ta / Hf (or Ta alloy / Hf alloy) is wound into a helix and finally carburized in the lamp or the finished lamp.
Dritte Ausführungsform: Für spezielle Applikationen ist sogar eine Umspinnung eines Wolframkerndrahtes mit einem Draht aus Metallcarbid vorteilhaft. Dies geschieht trotz einer möglichen Carburierung des Wolframs, die zu der eingangs erwähnten Schmelzpunkterniedrigung für Wolframkarbid von 263O0C führt. Hier wird bei einer einlagigen Umspinnung die unterschiedliche Bildungsenthalpie von Tantalkarbid und Wolframkarbid ausgenutzt. Die Karburie¬ rung kann so gesteuert werden, dass aufgrund der höheren Affinität des Tantals zum Kohlenstoff die Karburierung des Wolframs minimiert wird. Es kann daher durch gezielte Parameterauswahl beim Aufkohlen (Temperatur, Zeit, Durch- fluss, Druck, Konzentration des Kohlenstoffs, etc.) eine Umspinnungswendel aus Metallkerndraht, z.B. Wolfram, und eine Umspinnungswendel aus Metallkarbid, z.B. Tantalkar¬ bid, hergestellt werden. Zumindest beim Betrieb dieses Leuchtkörpers unterhalb ca. 3000 K spielt eine Carburie¬ rung des Wolframs, d.h. ein Übertrag des Kohlenstoffs vom Tantalcarbid (bzw. einem anderen Metallcarbid) auf das Wolfram nur eine untergeordnete Rolle. Auch in diesem Falle ist der Gebrauch von Tantalcarbid wegen seiner Se- lektivstrahlereigenschaften noch vorteilhaft. Wolfram wird deshalb unter den gewählten Bedingungen einer ausreichend niedrigen Leuchtkörpertemperatur als nichtcar- bidbildendes Metall betrachtet.Third embodiment: For special applications, even a wrapping of a tungsten core wire with a Wire of metal carbide advantageous. This happens despite a possible carburization of the tungsten, which leads to the above-mentioned melting point reduction for tungsten carbide of 263O 0 C. In this case, the different enthalpy of formation of tantalum carbide and tungsten carbide is exploited in the case of single-layer wound spinning. The Karburie ¬ tion can be controlled so that due to the higher affinity of the tantalum carburization of tungsten to carbon is minimized. It may therefore by specific selection of parameters during the carburization (temperature, time, flow, pressure, concentration of the carbon, etc.) can be a wrapped filament of metal core wire, such as tungsten, and a wrapped filament of metal carbide, for example Tantalkar ¬ bid prepared. At least for the operation of this filament below about 3000 K plays a Carburie ¬ tion of tungsten, a transfer of the carbon from the tantalum (or another metal carbide) that is only a minor role in the tungsten. Also in this case, the use of tantalum carbide is still advantageous because of its selective radiating properties. Tungsten is therefore considered to be a non-carbide-forming metal under the selected conditions of a sufficiently low luminous body temperature.
Um einen Leuchtkörper mit einem Wolfram-Kerndraht bei hö- heren Temperaturen zu betreiben, ist häufig die im folgenden beschriebene Ausführungsform bevorzugt. Der Wolf¬ ramkerndraht wird zunächst mit einem Rheniumdraht, und dann mit einem anderen Metalldraht umsponnen, so dass eine zweilagige Umspinnung entsteht. Die erste Lage Rheni- um-Umspinnungsdraht wirkt als Kohlenstoffdiffusionssper- re . Alternativ kann als Material für die Diffusionssperre auch Os, Ir oder Ru gewählt werden. Die zweite Lage Umspinnungsdraht besteht aus einem carburierfähigen Me¬ tall. Dieses wird bei der Carburierung in ein Metallcar- bid umgewandelt. Vorzugsweise soll hier als Metall Tantal bzw. Tantallegierungen eingesetzt werden. Alternativ sind auch andere Metalle oder Legierungen aus denselben Metallen geeignet, wie insbesondere Hf, Nb, V, Zr, Ti, W.In order to operate a luminous element with a tungsten core wire at higher temperatures, the embodiment described below is often preferred. The Wolf ¬ is ramkerndraht first with a rhenium, and then wound with another metal wire so that a two-layer wound is created. The first layer of rhenium wrapping wire acts as a carbon diffusion barrier. Alternatively, as a material for the diffusion barrier also Os, Ir or Ru can be chosen. The second layer of wrapping wire consists of a carburizeable Me ¬ tall. This is converted into a metal carbide during carburization. Preferably, tantalum or tantalum alloys should be used here as metal. Alternatively, other metals or alloys of the same metals are suitable, in particular Hf, Nb, V, Zr, Ti, W.
Alternativ kann zunächst ähnlich wie bei US-A 1 854 970 der Wolframdraht mit Rhenium beschichtet werden und dann erst dieser beschichtete Draht mit einem Metalldraht um¬ sponnen werden, der bei der Carburierung ein Metallcarbid liefert .Alternatively, first, similar to US-A 1,854,970, the tungsten wire are coated with rhenium, and only then this coated wire are spun with a metal wire around ¬ which provides a metal carbide in the carburization.
In einer weiteren Ausführungsform kann die mechanische Stabilisierung eines spröden Kerndrahtes, meist ein Me- tallkarbid wie TaC, durch einen weniger spröden Umspan- nungsdraht -- das Material ist hier C, Re, Os, Ir oder ein weniger sprödes Material wie Zr, Hf, Nb, V, Ti, W, - karbid/Metallcarbid-Legierung, Metallnitrid, Metallborid — erfolgen. Auch der umgekehrte Fall einer mechanischen Stabilisierung des nach der Carburierung spröden Umspinnungsdrahtes aus Metallcarbid wie insbesondere TaC durch einen nicht aufgekohlten umsponnenen Kerndraht aus Metallen, wie insbesondere z. B. Rhenium, Kohlenstoff oder we¬ niger spröden Metallcarbidlegierungen unter Verwendung von z.B. Hf, Zr, Nb, Ti, V und W ist als Alternative mög¬ lich.In another embodiment, the mechanical stabilization of a brittle core wire, usually a metal carbide such as TaC, by a less brittle spanning wire - the material is here C, Re, Os, Ir or a less brittle material such as Zr, Hf, Nb, V, Ti, W, carbide / metal carbide alloy, metal nitride, metal boride. Also, the reverse case of a mechanical stabilization of the brittle after carburization wire of metal carbide such as in particular TaC by a non-carburized braided core wire of metals, such as in particular z. As rhenium, carbon or we ¬ niger brittle metal carbide alloys using, for example, Hf, Zr, Nb, Ti, V and W is possible ¬ lich as an alternative.
Hervorgehoben sei wieder der Gebrauch eines Kerndrahts aus Re als Trägermaterial und Umspinnungsdrähten aus car¬ burierfähigen Metallen, die nach der Karburierung Metall- carbide wie Tantalcarbid bilden. Rhenium, Osmium oder I- ridium wird nicht carburiert und versprödet somit nicht. Auf diese Weise erhält man einen mechanisch stabilen Leuchtkörper .Highlighted again is the use of a core wire of Re as a carrier material and Umspinnungsdrähten from car ¬ storierfähigen metals that form after carburizing metal carbides such as tantalum carbide. Rhenium, osmium or I- ridium is not carburized and does not embrittle. In this way one obtains a mechanically stable filament.
Die hier beschriebenen Bauformen können auch auf Lampen mit Leuchtkörpern anderer Metallkarbide (z.B. Hafniumkarbid, Zirkoniumkarbid, Niobkarbid, Titankarbid, Vanadium¬ karbid, Wolframkarbid) und deren Legierungen mit Metall¬ nitriden und Metallboriden angewendet werden.The designs described herein may nitrides with the metal and metal borides ¬ also be applied to lamps with luminous elements of other metal carbides (for example, hafnium carbide, zirconium carbide, niobium carbide, titanium carbide, vanadium carbide ¬, tungsten carbide) and their alloys.
Kurze Beschreibung der ZeichnungenBrief description of the drawings
Im Folgenden soll die Erfindung anhand von mehreren Aus- führungsbeispielen näher erläutert werden. Die Figuren zeigen :In the following, the invention will be explained in more detail with reference to several exemplary embodiments. The figures show:
Figur 1 eine Glühlampe mit Carbid-Leuchtkörper gemäß einem Ausführungsbeispiel;1 shows an incandescent lamp with carbide filament according to an embodiment;
Figur 2 ein gewendelter Leuchtkörper für die Glühlampe gemäß Figur 1.FIG. 2 shows a coiled luminous element for the incandescent lamp according to FIG. 1.
Bevorzugte Ausführung der ErfindungPreferred embodiment of the invention
Figur 1 zeigt eine einseitig gequetschte Glühlampe 1 mit einem Kolben aus Quarzglas 2, einer Quetschung 3, und innere Stromzuführungen 6, die Folien 4 in der Quetschung 3 mit einem Leuchtkörper 7 verbinden. Der Leuchtkörper ist ein einfach gewendelter, axial angeordneter Draht aus TaC, dessen ungewendelte Enden 14 quer zur Lampenachse weitergeführt sind. Die äußeren Zuleitungen 5 sind außen an die Folien 4 angesetzt. Der innere Durchmesser des Kolbens ist 9 mm. Die Wendelenden 14 sind anschließend parallel zur Lampenachse abgebogen und bilden dort die inneren Stromzuführungen 6 als integrale Verlängerung. Die aus Tantalcarbid bestehende Glühwendel der schema¬ tisch in Figur 1 gezeigten Lampe, deren grundsätzliche Bauform weitgehend einer auf dem Markt erhältlichen Niedervolt-Halogenglühlampe entspricht, ist durch Carburie- rung einer aus Tantaldraht (Durchmessers 125 μm) gewi¬ ckelten Wendel (12 Windungen) entstanden. Bei Verwendung von Xenon als Grundgas, zu dem noch Wasserstoff, Stick¬ stoff, Kohlenwasserstoff und Halogen (J, Br, Cl, F) ent¬ haltende Substanzen beigefügt werden, weist die Lampe bei Betrieb an 15 V eine Leistungsaufnahme von ca. 70 W auf, wobei die Farbtemperatur charakteristischerweise im Be¬ reich 3200 - 3600 K liegt.FIG. 1 shows a bulb 1 which has been squeezed on one side and comprising a bulb of quartz glass 2, a pinch seal 3, and internal supply leads 6 which connect foils 4 in the pinch seal 3 to a luminous element 7. The filament is a simple coiled, axially arranged TaC wire whose uncoiled ends 14 are continued across the lamp axis. The outer leads 5 are attached to the outside of the foils 4. The inner diameter of the piston is 9 mm. The coil ends 14 are then bent parallel to the lamp axis and form the inner power supply lines 6 as an integral extension. Which consists of tantalum carbide filament of the schematic ¬ lamp schematically shown in Figure 1, the basic design largely corresponds to a low-voltage halogen incandescent lamp available on the market, by Carburie- tion of (12 turns) of tantalum wire (diameter 125 micrometers) threaded ¬ oped helical emerged. When using xenon as the basic gas to the still hydrogen, stick ¬ material, hydrocarbon and halogen (I, Br, Cl, F) ent ¬ retaining substances are added, the lamp has during operation at 15 V a power of about 70 W , where the color temperature characteristically rich in 3200 be ¬ - 3600 K.
In Figur 2 ist schematisch der Leuchtkörper 7 genauer dargestellt. Die Steigung des Kerndrahtes 15, beispiels- weise mit einem Durchmesser von 125 μm, beträgt ca. 350 μm bei 12 Windungen. Der Steigungsfaktor des Umspinnungsdrahtes, beispielsweise mit einem Durchmesser von 25 μm, beträgt ca. 1,2.In Figure 2, the filament 7 is shown in more detail schematically. The pitch of the core wire 15, for example, with a diameter of 125 microns, is about 350 microns at 12 turns. The gradient factor of the wrapping wire, for example, with a diameter of 25 microns, is about 1.2.
Kerndraht und Umspinnung bilden zusammen eine sog. Umspinnungswendel. Die Materialien entsprechen dabei den oben diskutierten Ausführungsformen.Core wire and wound together form a so-called. Umspinnungswendel. The materials correspond to the embodiments discussed above.
Geeignete Metallcarbide sind insbesondere solche, deren Schmelzpunkt oberhalb dem von Wolfram liegt oder solche, deren Schmelzpunkt höchstens 100 ° unterhalb dem von Wolfram liegt. Suitable metal carbides are in particular those whose melting point is above that of tungsten or those whose melting point is at most 100 ° below that of tungsten.

Claims

Ansprüche claims
1. Glühlampe mit carbidhaltigem Leuchtkörper und mit Stromzuführungen, die den Leuchtkörper haltern, wobei ein gewendelter Leuchtkörper zusammen mit einer Füllung in einem Kolben vakuumdicht eingebracht ist, wo- bei der Leuchtkörper ein Metallcarbid aufweist, des¬ sen Schmelzpunkt bevorzugt oberhalb dem von Wolfram liegt und wobei der Leuchtkörper als Umspinnungswendel aus einem Kerndraht und einer diesen umgebenden Umspinnung aufgebaut ist, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht und die Umspinnung aus unter¬ schiedlichen Materialien sind, wobei mindestens einer der beiden Komponenten aus einem hochschmelzenden Metallcarbid gefertigt ist.1. incandescent lamp with carbide-containing filament and with power supply lines, which hold the luminous element, wherein a coiled luminaire is introduced vacuum-tight together with a filling in a piston, wherein the filament has a metal carbide, the ¬ melting point is preferably above that of tungsten and wherein the filament is constructed as Umspinnungswendel of a core wire and a surrounding wrapping, characterized in that the core wire and the wrapping of under ¬ different materials, wherein at least one of the two components is made of a refractory metal carbide.
2. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Umspinnung ein Umspinnungsdraht ist, der einlagig oder mehrlagig ist und der insbesondere aus mehreren Drähten kleineren Durchmessers als der des Kerndrahts besteht.2. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the wrapping is a wrapping wire, which is single-layered or multi-layered and which consists in particular of a plurality of wires of smaller diameter than that of the core wire.
3. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das hochschmelzende Carbid Tantalcarbid bzw. ei¬ ne Legierung von Tantalcarbid mit anderen Metallcar- biden, Metallnitriden und Metallboriden ist und dass das zweite Material nach dem Einbrennen der Lampe entweder eine andere hochschmelzende Metallverbindung ist oder ein unter den gewählten Bedingungen nicht- carbidbildendes Material ausgewählt aus der Gruppe W, Re, Os, Ir, Ru. 3. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the refractory carbide tantalum carbide or ei ¬ ne alloy of tantalum carbide with other metal carbides, metal nitrides and Metallboriden is and that the second material after the burning of the lamp is either another refractory metal compound or a non-carbide forming material selected from the group consisting of W, Re, Os, Ir, Ru.
4. Glühlampe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die andere Metallverbindung ein anderes Metall- carbid ist aus der Gruppe HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC, SiC oder Legierungen von diesen Metallcarbiden unter- einander oder mit entsprechenden Metallnitriden und/oder Metallboriden .4. An incandescent lamp according to claim 3, characterized in that the other metal compound is another metal carbide from the group HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC, SiC or alloys of these metal carbides with each other or with corresponding metal nitrides and / or metal borides.
5. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Hüllkolben aus Quarzglas, Hartglas oder Ke¬ ramik gefertigt ist.5. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the outer bulb of quartz glass, toughened glass or Ke ¬ ramik is made.
6. Glühlampe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Windungsabstand des Umspinnungsdrahtes bei höchstens dem 1,5-fachen des Durchmessers des Umspin¬ nungsdrahtes liegt.6. Incandescent lamp according to claim 2, characterized in that the winding spacing of the wrapping wire is at most 1.5 times the diameter of the Umspin ¬ tion wire.
7. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht mit Kohlenstoff beschichtet ist oder noch mit einer Kohlenstoffziehschmiere aus dem Drahtzug behaftet ist.7. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire is coated with carbon or still afflicted with a Kohlenstoffziehschmiere from the Drahtzug.
8. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht selbst mit einer Kohlenstofffaser bzw. einem Bündel von Kohlenstofffasern umwickelt ist.8. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire itself is wrapped with a carbon fiber or a bundle of carbon fibers.
9. Glühlampe nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Kohlenstoffbeschichtete Kerndraht selbst wieder von einem Draht aus Metallcarbid bzw. einer Legierung aus Metallcarbiden ausgewählt aus der Gruppe TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC bzw. Legierungen dieser Metallcarbide mit Metallnitriden oder Metall- boriden umsponnen ist.9. Incandescent lamp according to claim 7, characterized in that the carbon-coated core wire itself again of a wire of metal carbide or an alloy of metal carbides selected from the group TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC or alloys this metal carbide is coated with metal nitrides or metal borides.
10. Glühlampe nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Faser bzw. das Bündel selbst wieder von ei- nem Draht aus Metallcarbid bzw. einer Legierung aus Metallcarbiden ausgewählt aus der Gruppe TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC Legierungen dieser Metallcarbi¬ de mit Metallnitriden oder Metallboriden umsponnen ist.10. Incandescent lamp according to claim 8, characterized in that the fiber or the bundle itself again from a wire of metal carbide or an alloy of metal carbides selected from the group TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC alloys this Metallcarbi ¬ de wound with metal nitrides or Metallboriden.
11. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht aus einem keine bzw. nur in geringem Maße Carbide bildenden Material, insbesondere Rhenium, Ruthenium, Osmium oder Iridium, besteht, während der Umspinnungsdraht aus einem Metallcarbid bzw. einer Legierung von Metallcarbiden ausgewählt aus der Gruppe TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC und ggf. noch Metallboriden und Metallnitriden besteht.11. An incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire from a no or only slightly carbides forming material, in particular rhenium, ruthenium, osmium or iridium, consists, while the wrapping wire selected from a metal carbide or an alloy of metal carbides from the group TaC, HfC, ZrC, NbC, VC, WC, TiC and possibly also metal borides and metal nitrides.
12. Glühlampe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Umspinnungsdraht mehrlagig um den Kerndraht gewickelt ist.12. Incandescent lamp according to claim 2, characterized in that the wrapping wire is wound in multiple layers around the core wire.
13. Glühlampe nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens zwei unterschiedliche Umspin¬ nungsdrähte aus verschiedenen Metallen oder Metalllegierungen, insbesondere Metallkarbiden, um den Kern- draht gewickelt sind. 13. Incandescent lamp according to claim 11, characterized in that at least two different Umspin ¬ tion wires made of different metals or metal alloys, in particular metal carbides, are wound around the core wire.
14. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht aus Wolfram besteht und die Umspinnung ein Draht ist, der aus Tantalkarbid, ins¬ besondere durch gezielte Aufkohlung von lediglich Tantal hergestellt, oder aus anderen Metallcarbiden bzw. deren Legierungen (Hf, Zr, Nb, V, W, Ti) besteht, wobei ggf. in den Legierungen noch Metallnit¬ ride oder Metallboride enthalten sein können.14. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire consists of tungsten and the wrapping is a wire made of tantalum carbide, in ¬ particular by targeted carburizing of only tantalum, or other metal carbides or their alloys (Hf, Zr , Nb, V, W, Ti), where necessary, may be contained in the alloys still Metallnit ¬ ride or metal borides.
15. Glühlampe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht aus Wolfram besteht und die15. Incandescent lamp according to claim 3, characterized in that the core wire consists of tungsten and the
Umspinnung mindestens zwei Lagen aufweist, wobei die erste Lage ein Umspannungsdraht ist, der aus einem Material ausgewählt ist aus der Gruppe Rhenium, Osmi¬ um, Iridium, das als Kohlenstoffdiffusionssperre wirkt, und eine zweite und ggf. weitere Lage ein Umspinnungsdraht ist aus einem Metallcarbid, bevor¬ zugt Tantalkarbid oder eine Tantalkarbidlegierung mit anderen Metallcarbiden, -nitriden oder -boriden.Wrapping at least two layers, wherein the first layer is a Umspannungsdraht which is selected from a material selected from the group rhenium, Osmi ¬ um, iridium, which acts as carbon diffusion barrier, and a second and possibly another layer is a Umspinnungsdraht of a metal carbide before ¬ Trains t tantalum or Tantalkarbidlegierung with other metal carbides, nitrides or borides.
16. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht ein Wolframdraht ist, der mit ei¬ nem Metall ausgewählt aus der Gruppe Rhenium, Osmium, Iridium, beschichtet ist, wobei auf dieser Schicht ein Umspinnungsdraht angebracht ist, gefertigt aus einem Metallcarbid bzw. aus einer Legierung von Me- tallcarbiden, -nitriden bzw. -boriden ausgewählt aus der Gruppe von Metallen Ta, Hf, Zr, Nb, V, W, Ti.16. An incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire is a tungsten wire, which is coated with egg ¬ nem metal selected from the group rhenium, osmium, iridium, wherein on this layer a Umspinnungsdraht is attached, made of a metal carbide or of an alloy of metal carbides, nitrides or borides selected from the group of metals Ta, Hf, Zr, Nb, V, W, Ti.
17. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht ein Wolframdraht ist, wobei die Umspinnung aus drei Lagen besteht, wobei die erste Lage ein Umspinnungsdraht aus einem Material ausge¬ wählt aus der Gruppe Rhenium, Osmium, Iridium besteht, das als Kohlenstoffdiffusionssperre wirkt, und die zweite Lage eine Faser oder Schicht ist, die aus einem Material besteht, das ausgewählt ist aus der Gruppe Kohlenstofffaser bzw. einer Kohlenstoff¬ schicht, und wobei die dritte Lage ein Umspin¬ nungsdraht aus Metallcarbid bzw. eine Metallcarbidle- gierung ist, ausgewählt aus der Gruppe Tantalkarbid, Tantalkarbidlegierung, ZrC, HfC, NbC, VC, WC, TiC.17. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire is a tungsten wire, wherein the wrapping consists of three layers, wherein the first Position a Umspinnungsdraht of a material ¬ selected from the group consisting of rhenium, osmium, iridium, which acts as a carbon diffusion barrier, and the second layer is a fiber or layer, which consists of a material selected from the group carbon fiber or a Carbon ¬ layer, and wherein the third layer is a Umspin ¬ tion wire of metal carbide or a Metallcarbidle- government, selected from the group tantalum carbide, tantalum carbide, ZrC, HfC, NbC, VC, WC, TiC.
18. Glühlampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kerndraht aus einem nicht oder kaum Carbide bildenden Material wie insbesondere Rhenium, Osmium oder Iridium besteht, wobei der Kerndraht zunächst als zweite Lage mit einer Kohlenstofffaser umwickelt oder mit Kohlenstoff beschichtet ist, und wobei als dritte Lage ein Umspinnungsdraht aus einem Metallcar¬ bid bzw. einer Legierung des Metallcarbids mit ande¬ ren Metallcarbiden, -nitriden, oder -boriden verwen- det wird.18. Incandescent lamp according to claim 1, characterized in that the core wire consists of a non or hardly carbide forming material such as rhenium, osmium or iridium, wherein the core wire is first wrapped as a second layer with a carbon fiber or coated with carbon, and wherein a third layer of a Umspinnungsdraht Metallcar ¬ bid or an alloy of the metal carbide with walls ¬ ren metal carbides, nitrides or borides used will be.
19. Verfahren zum Herstellen einer Glühlampe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zunächst in der fertiggestellten Lampe die hochschmelzenden Metalle bzw. Metalllegierungen im nicht aufgekohlten Zustand vorliegen, und dass diese erst beim Einbrennen der Lampe durch Reaktion mit einem kohlenstoffhaltigen Füllgas oder durch Verwendung des Kohlenstoffs aus einer Kohlenstofffaser bzw. einer KohlenstoffSchicht karburiert werden. 19. A method for producing an incandescent lamp according to one of the preceding claims, characterized in that initially present in the finished lamp, the refractory metals or metal alloys in the non-carburized state, and that only when the lamp is burned by reaction with a carbonaceous filler gas or by Use of the carbon from a carbon fiber or a carbon layer are carburized.
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