[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

EP1776487B1 - Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff - Google Patents

Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff Download PDF

Info

Publication number
EP1776487B1
EP1776487B1 EP05747731A EP05747731A EP1776487B1 EP 1776487 B1 EP1776487 B1 EP 1776487B1 EP 05747731 A EP05747731 A EP 05747731A EP 05747731 A EP05747731 A EP 05747731A EP 1776487 B1 EP1776487 B1 EP 1776487B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
max
cast iron
compression ring
ring according
iron material
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP05747731A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1776487A1 (de
Inventor
Steffen Hoppe
Wilfried Langner
Thomas Gerle
Laszlo Pelsoeczy
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Federal Mogul Burscheid GmbH
Original Assignee
Federal Mogul Burscheid GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Federal Mogul Burscheid GmbH filed Critical Federal Mogul Burscheid GmbH
Publication of EP1776487A1 publication Critical patent/EP1776487A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1776487B1 publication Critical patent/EP1776487B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/006—Graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Definitions

  • the present invention relates to piston rings which have a base material of a cast iron material.
  • the present invention relates to piston rings comprising as a base body a cast iron material comprising needle-like ferrite with certain proportions of austenite, martensite and / or perlite.
  • Cast iron materials can be in various microstructures that can be adjusted by using specific composition and / or process parameters.
  • a cast iron material having a bainitic to martensitic base structure produced by a heat treatment is disclosed, for example, in US Pat DE 24 28 821 A described.
  • the basic structure contains lamellar to nodular graphite precipitates to provide runflat properties.
  • a process for producing a pearlitic and / or ferritic cast iron is disclosed in US patent no US 3,565,698 described.
  • the starting material is mixed with molten metal in the melt and poured into a blank.
  • the blank after annealing is annealed at a temperature in the range of 900 ° C and 1050 ° C to dissolve the cementite to produce a black malleable cast iron.
  • the annealing time can be reduced by adding sulfur in a significant amount to the starting material.
  • the US 5,972,128 discloses a piston ring made of a cast iron material containing martensite and / or bainite in addition to carbides and graphite.
  • This cast iron material contains, among other things, 0.5 to 1.2% molybdenum.
  • Cast iron or cast iron alloys are commonly used to make highly stressed parts of internal combustion engines, such as piston rings. Piston rings are subject to an increasing load in highly stressed engines, such as compression pressure, combustion temperature, reduction of lubricating film, which significantly influence their functional properties such as wear, fire resistance, microwelding, and corrosion resistance.
  • Piston rings seal the gap between the piston head and the cylinder wall with respect to the combustion chamber.
  • the piston piston ring slides on the one hand with its outer peripheral surface in constant resilient engagement against the cylinder wall, on the other hand slides the piston ring, due to the tilting movements of the piston, oscillating in its Kolbenringnut, with its edges alternately at the top or bottom Abut groove flank of the piston ring groove.
  • sliding against each other occurs depending on the material, a more or less severe wear that can lead to so-called munching, scoring and finally to a destruction of the engine in a dry run.
  • Compression rings in high-stress engines such as diesel engines or 2-stroke diesel engines, for example, preferably as cast piston rings with a tread coating, such as chrome-ceramic coating, thermal sprayed layer, PVD layer or inlet layer, designed.
  • a cast iron material for piston rings which has a specific chemical composition and is subjected to a heat treatment
  • the austenizing treatment, followed by an isothermal Hardening process includes.
  • a spherulitic material is obtained.
  • the cast iron material must have a matrix of pearlite with small amounts of ferrite for optimum heat treatment. Although such a heat treatment can improve the mechanical properties of cast iron materials, the cost of the heat treatment makes the product more expensive.
  • Object of the present invention is to provide a piston ring, which has a reduced risk of breakage and guarantees the increased functional performance over long lifetimes with increased mechanical-dynamic load.
  • a piston ring which comprises a cast iron material having a matrix comprising needle-like ferrite and / or martensite with proportions of austenite and / or pearlite.
  • the matrix has phase components which are adjusted in the matrix structure such that a phase mixture comprises> 65% needle-like ferrite, ⁇ 5% austenite, ⁇ 10% martensite, ⁇ 10% perlite and ⁇ 7% carbides.
  • the ferrite can be cementite-free needle-like ferrite or cemented needle-like ferrite and mixtures thereof.
  • the cast iron material for the piston ring according to the invention has the following chemical composition in wt .-%: carbon 3.0 to 4.2; Silicon 1.0 to 3.5; Manganese max. 1.0; Phosphorus max. 0.4; Sulfur max. 0.1; Chrome max. 5.0; Copper max. 3.0; Magnesium max. 0.08; Tin max. 0.3; Molybdenum max. 0.08; Vanadium max. 1.0, nickel 1.0 to 6.0; Remaining iron and manufacturing impurities.
  • This cast iron material is characterized in particular by a high corrosion resistance, wear resistance and bending strength.
  • the cast iron material according to the invention has excellent toughness, which has a particularly positive effect on the tendency to fracture.
  • the cast iron material has the following composition in weight percent: carbon 3.0 to 4.0; Silicon 1.0 to 3.0; Manganese max. 1.0; Phosphorus max. 0.3; Sulfur max. 0.05; Chrome max. 0.5; Copper 0.5 to 3.0; Magnesium max. 0.08; Tin max. 0.25; Vanadium max. 0.1, molybdenum max. 0.08; Nickel 1.0 to 4.0; Remaining iron and manufacturing impurities.
  • the properties of the cast iron material for the piston ring according to the invention can furthermore be specifically controlled, in which the type of graphite formation present in the material is varied in a spherulitic and / or vermicullary or lamellar manner.
  • Vermicular graphite is "worm-shaped" graphite, which lies in its morphology between lamellar graphite and nodular graphite and is generally abbreviated to GJV. Due to the vermicular graphite formation, the properties differ substantially from the ferrite / pearlite ratio in the basic structure and from the proportion of the accompanying spheroidal graphite. Usually 80-90% vermicular graphite are used here, the rest is made of spheroidal graphite. GJV is therefore suitable for thermally stressed, in particular temperature-cycled components such as piston rings.
  • Cast iron with spherolitic or "spherical” graphite formation is also known as GJS.
  • GJS Cast iron with spherolitic or "spherical” graphite formation
  • a lamellargraphitic cast iron material has a very good coefficient of thermal conductivity and a very good damping, while a spherulitic cast iron material has the advantage of a significantly reduced notch effect and significantly higher tensile strength and ductility.
  • a vermicular graphitic cast iron material has higher Strength properties than other graphite formations.
  • a graphite transfer to a cast iron material with vermicular graphite formation (GJV) or spherulitic graphite formation (GJS) can be achieved, for example, by a Mg treatment, as known from the prior art. Examples of modification methods are GF (Georg Fischer) converter, sandwich, flow, cored wire injection treatment.
  • the cast iron material may further contain an element selected from the group consisting of titanium, niobium, tantalum, tungsten, boron, tellurium or bismuth or combinations thereof, in particular in an amount of up to 0.1% by weight. Such elements easily form carbides and improve wear resistance.
  • the cast iron material may contain an additive which is selected from the group consisting of cobalt, antimony, calcium, strontium, aluminum, lanthanum, cerium, rare earth metals or combinations thereof, preferably in an amount of up to 0.1% by weight. , Rare earth metals.
  • These elements and additives can be impurities due to production or can be added to the melt during the process for producing the cast iron material for the piston ring according to the invention.
  • the cast iron material may contain lead, zinc, nitrogen and other ingredients not explicitly mentioned in an amount of up to 0.1 wt .-%.
  • the proportion of starting materials, constituents, ingredients, elements, additives can be adjusted by various methods known to the person skilled in the art.
  • the chemical composition is adjusted in particular depending on the casting module.
  • the piston rings may also be partially or wholly, inductively hardened, nitrided or coated on their running surfaces and / or their flank surfaces.
  • the contents of nickel, copper, tin and chrome have a positive influence on the corrosion resistance of the material. This is particularly important in 2-stroke engines because the piston rings are exposed to aggressive media there, therefore the cast iron material according to the invention is ideally suited as a basic structure for a piston ring.
  • a melt is first prepared.
  • the melt preferably has the following composition in weight percent: carbon 3.0 to 4.2; Silicon 1.0 to 3.5; Manganese max. 1.0; Phosphorus max. 0.4; Sulfur max. 0.1; Chrome max. 5.0; Copper max. 3.0; Magnesium max. 0.08; Tin max. 0.3; Vanadium max. 1.0, molybdenum max. 0.08; Nickel 1.0 to 6.0; Remaining iron and manufacturing impurities.
  • a blank is produced with solidification of the melt.
  • the blank may then be further processed into a piston ring according to methods known in the art.
  • the method for producing the cast iron material is carried out without further heat treatment. For larger dimensions (Mo 1.5 cm), no additional heat treatment is required. For smaller dimensions, additional tempering may be necessary, but annealing is no longer necessary. The tempering is then optionally at temperatures of ⁇ 700 ° C.
  • Fig. 1 shows the cast structure of a cast iron material according to the invention in a magnification of 500: 1, which has been etched with Nital 2%.
  • the basic structure consists of approx. 60% needle-like cement-rich and cementite-free ferrite, approx. 20% perlite, approx. 10% martensite, ⁇ 3% austenite and ⁇ 7% carbides.
  • the mechanical Characteristics of the piston ring are as follows: The hardness is 320HB2.5, the bending strength is> 1100 MPa, whereby the exact bending strength is difficult to determine due to the high ductility of the material.
  • the cast structure of the cast material shown in the example, which has been etched with Nital 2%, is in Fig. 1 shown in a magnification of 500: 1.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft Kolbenringe, die als Grundkörper einen Gusseisenwerkstoff aufweisen. Die vorliegende Erfindung betrifft insbesondere Kolbenringe, die als Grundkörper einen Gusseisenwerkstoff aufweisen, der nadeligen Ferrit mit bestimmten Anteilen aus Austenit, Martensit und/oder Perlit umfasst.
  • Gusseisenwerkstoffe können in verschiedenen Mikrostrukturen vorliegen, die durch Verwendung spezieller Zusammensetzungs- und/oder Verfahrensparameter eingestellt werden können.
  • Ein Gusseisenwerkstoff, der ein bainitisches bis martensitisches Grundgefüge aufweist, das durch eine Wärmebehandlung erzeugt ist, wird beispielsweise in der DE 24 28 821 A beschrieben. In dem Grundgefüge sind lamellare bis knötchenförmige Graphitausscheidungen enthalten, um Notlaufeigenschaften zu gewährleisten.
  • Ein Verfahren zur Herstellung eines perlitischen und/oder ferritischen Gusseisens wird in der US 3,565,698 beschrieben. Hier wird das Ausgangsmaterial in der Schmelze mit Mischmetall versetzt und zu einem Rohling gegossen. Der Rohling wird nach dem Gießen bei einer Temperatur in einem Bereich von 900 °C und 1050 °C geglüht, um den Zementit in Lösung zu setzen, um einen schwarzen Temperguss zu erzeugen. Wie in der US 3,000,770 beschrieben wird, kann die Glühzeit durch das Zugeben von Schwefel in einer bedeutenden Menge zu dem Ausgangsmaterial reduziert werden.
  • Die US 5,972,128 offenbart einen Kolbenring aus einem Gusseisenwerkstoff, der neben Karbiden und Graphit Martensit und/oder Bainit enthält. Dieser Gusseisenwerkstoff enthält u.a. 0,5 bis 1,2 % Molybdän.
  • Gusseisenwerkstoffe bzw. Gusseisenlegierungen werden gewöhnlich zur Herstellung hoch beanspruchter Teile von Verbrennungskraftmotoren, wie beispielsweise Kolbenringe, verwendet. Kolbenringe unterliegen in hochbeanspruchten Motoren einer zunehmenden Belastung, wie beispielsweise Kompressionsdruck, Verbrennungstemperatur, Schmierfilmreduzierung, die deren Funktionseigenschaften wie Verschleiß, Brandspurbeständigkeit, Microwelding, Korrosionsbeständigkeit maßgeblich beeinflussen.
  • Kolbenringe dichten den zwischen Kolbenkopf und Zylinderwand vorhandenen Spalt gegenüber dem Brennraum ab. Bei der Auf- und Abbewegung des Kolbens gleitet der Kolbenring einerseits mit seiner äußeren Umfangsfläche in ständiger federnder Anlage gegen die Zylinderwand, andererseits gleitet der Kolbenring, bedingt durch die Kippbewegungen des Kolbens, oszillierend in seiner Kolbenringnut, wobei seine Flanken wechselnd an der oberen oder unteren Nutenflanke der Kolbenringnut anliegen. Bei den jeweils gegeneinander laufenden Gleitpartnern tritt in Abhängigkeit des Materials ein mehr oder weniger starker Verschleiß auf, der bei einem Trockenlauf zu sogenannten Fressern, Riefenbildung und schließlich zu einer Zerstörung des Motors führen kann. Um das Gleitverhalten von Kolbenringen gegenüber der Zylinderwand zu verbessern, wurden diese an deren Umfangsfläche mit Beschichtungen aus unterschiedlichen Materialien versehen.
  • Kompressionsringe in hoch beanspruchten Motoren, wie beispielsweise Dieselmotoren oder 2-Takt Dieselmotoren, werden beispielsweise bevorzugt als Gusskolbenringe mit einer Laufflächenbeschichtung, beispielsweise Chrom-Keramik-Beschichtung, thermische Spritzschicht, PVD-Schicht oder Einlaufschicht, ausgelegt.
  • Weiterhin ist in der EP 1 384 794 A1 ein Gusseisenwerkstoff für Kolbenringe beschrieben, der eine spezifische chemische Zusammensetzung aufweist und einer Wärmebehandlung unterworfen wird, die eine Austenisierungsbehandlung, gefolgt von einem isothermalen Härtungsverfahren, umfasst. Durch den Einsatz von Kugelgraphit-bildenden Zusätzen wird ein sphärolitischer Werkstoff erhalten. Bei Kolbenringen muss der Gusseisenwerkstoff eine Matrix aus Perlit mit geringen Anteilen von Ferrit aufweisen, um eine optimale Wärmebehandlung zu erfahren. Durch eine derartige Wärmebehandlung können zwar die mechanischen Eigenschaften von Gusseisenwerkstoffen verbessert werden, aber die Kosten der Wärmebehandlung verteuern das Produkt.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen Kolbenring bereitzustellen, der ein vermindertes Bruchrisiko aufweist und bei gestiegener mechanisch-dynamischer Belastung das weitere Funktionsverhalten über lange Lebensdauern garantiert.
  • Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch Kolbenring gemäß Anspruch 1 gelöst.
  • In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung enthalten.
  • Erfindungsgemäß wird ein Kolbenring bereitgestellt, welcher einen Gusseisenwerkstoff umfasst, der eine Matrix aufweist, die nadeligen Ferrit und/oder Martensit mit Anteilen aus Austenit und/oder Perlit umfasst. Insbesondere weist die Matrix Phasenanteile auf, die im Matrixgefüge derart eingestellt sind, dass ein Phasengemisch > 65 % nadeligen Ferrit, < 5 % Austenit, < 10 % Martensit, < 10 % Perlit und < 7 % Karbide umfasst. Bei dem Ferrit kann es sich dabei um zementitfreien nadeligen Ferrit oder zementithaltigen nadeligen Ferrit und deren Mischungen handeln.
  • Der Gusseisenwerkstoff für den erfindungsgemäßen Kolbenring weist die folgende chemische Zusammensetzung in Gew.-% auf: Kohlenstoff 3,0 bis 4,2; Silizium 1,0 bis 3,5; Mangan max. 1,0; Phosphor max. 0,4; Schwefel max. 0,1; Chrom max. 5,0; Kupfer max. 3,0; Magnesium max. 0,08; Zinn max. 0,3; Molybdän max. 0,08; Vanadium max. 1,0, Nickel 1,0 bis 6,0; Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen. Dieser Gusseisenwerkstoff zeichnet sich insbesondere durch eine hohe Korrosionsbeständigkeit, Verschleißbeständigkeit und Biegebruchfestigkeit aus. Gleichzeitig verfügt der erfindungsgemäße Gusseisenwerkstoff über eine hervorragende Zähigkeit, was sich insbesondere positiv auf die Bruchneigung auswirkt.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform weist der Gusseisenwerkstoff die folgende Zusammensetzung in Gew.-% auf: Kohlenstoff 3,0 bis 4,0; Silizium 1,0 bis 3,0; Mangan max. 1,0; Phosphor max. 0,3; Schwefel max. 0,05; Chrom max. 0,5; Kupfer 0,5 bis 3,0; Magnesium max. 0,08; Zinn max. 0,25; Vanadium max. 0,1, Molybdän max. 0,08; Nickel 1,0 bis 4,0; Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
  • Die Eigenschaften des Gusseisenwerkstoffs für den erfindungsgemäßen Kolbenring können weiterhin spezifisch gesteuert werden, in dem die Art der im Werkstoff vorliegenden Graphitausbildung sphärolitisch und/ oder vermicullar oder lamellar variiert wird.
  • Vermiculargraphit ist "wurmförmiger" Graphit, welcher in seiner Morphologie zwischen Lamellengraphit und Kugelgraphit liegt und wird im allgemeinen mit GJV abgekürzt. Aufgrund der vermicularen Graphitausbildung weichen die Eigenschaften im wesentlichen vom Ferrit-/Perlit-Verhältnis im Grundgefüge sowie vom Anteil des begleitenden Kugelgraphits ab. Üblich sind hier 80-90% Vermiculargraphit, der Rest besteht aus Kugelgraphit. GJV eignet sich daher für thermisch beanspruchte, insbesondere temperaturwechselbeanspruchte Bauteile wie Kolbenringe.
  • Gusseisen mit sphärolitischer bzw. "kugelförmiger" Graphitausbildung ist auch als GJS bekannt. Bei diesem Werkstoff ist der Hauptanteil des Kohlenstoffs im Gusszustand in Form von Kugelgraphit ausgeschieden.
  • Bei Gusseisenwerkstoffen mit lamellarer Graphitausbildung wird der Hauptanteil des Kohlenstoffes im Gusszustand in Form von Lamellen ausgeschieden. Ein derartiger Werkstoff ist auch als GJL bekannt.
  • Ein lamellargraphitischer Gusseisenwerkstoff weist einen sehr guten Wärmeleitkoeffizienten und eine sehr gute Dämpfung auf, während ein sphärolitischer Gusseisenwerkstoff den Vorteil einer deutlich geminderten Kerbwirkung und deutlich höheren Zugfestigkeit und Duktilität aufweist. Ein vermiculargraphitischer Gusseisenwerkstoff weist höhere Festigkeitseigenschaften als andere Graphitausbildungen auf. Natürlich ist es möglich, einen Gusseisenwerkstoff mit verschiedenen Graphitausbildungen alleine sowie als Gemisch bereitzustellen. Verfahren sind dem Fachmann bekannt. Eine Graphitüberführung zu einem Gusseisenwerkstoff mit vermicularer Graphitausbildung (GJV) oder sphärolitischer Graphitausbildung (GJS) kann beispielsweise durch eine Mg-Behandlung, wie aus dem Stand der Technik bekannt ist, erreicht werden. Beispiele für Modifikationsverfahren sind GF(Georg-Fischer)-Konverter, Sandwich, Durchfluss, Fülldraht-Injektionsbehandlung.
  • Der Gusseisenwerkstoff kann weiterhin ein Element enthalten, das ausgewählt ist aus der Gruppe, bestehend aus Titan, Niob, Tantal, Wolfram, Bor, Tellur oder Bismut oder deren Kombinationen, insbesondere in einer Menge von bis zu 0,1 Gew.-%. Derartige Elemente bilden leicht Karbide und verbessern die Verschleißbeständigkeit. Weiterhin kann der Gusseisenwerkstoff einen Zusatzstoff enthalten, der ausgewählt ist aus der Gruppe, bestehend aus Kobalt, Antimon, Calcium, Strontium, Aluminium, Lanthan, Cer, Seltenerdmetallen oder deren Kombinationen, bevorzugt in einer Menge von bis zu 0,1 Gew.-%. Seltenerdmetalle. Diese Elemente und Zusatzstoffe können herstellungsbedingte Verunreinigungen sein oder während des Verfahrens zur Herstellung des Gusseisenwerkstoffs für den erfindungsgemäßen Kolbenring zu der Schmelze zugegeben werden.
  • Weiterhin kann der Gusseisenwerkstoff Blei, Zink, Stickstoff und weitere nicht explizit genannte Inhaltsstoffe in einer Menge von bis zu 0,1 Gew.-% enthalten. Der Anteil an Ausgangsmaterialien, Bestandteilen, Inhaltstoffen, Elementen, Zusatzstoffen kann durch verschiedene, dem Fachmann bekannte Verfahren eingestellt werden. Die chemische Zusammensetzung wird insbesondere in Abhängigkeit vom Gussstückmodul eingestellt.
  • Zur Verbesserung der Verschleißfestigkeit können die Kolbenringe ebenfalls teil- oder ganzflächig, an ihren Laufflächen und/oder ihren Flankenflächen induktiv gehärtet, nitriert oder beschichtet sein. Durch die Gehalte an Nickel, Kupfer, Zinn und Chrom wird die Korrosionsbeständigkeit des Werkstoffs positiv beeinflusst. Dies ist insbesondere bei 2-Takt Motoren wichtig, weil die Kolbenringe dort aggressiven Medienausgesetzt sind, deshalb ist der erfindungsgemäße Gusseisenwerkstoff bestens als Grundstruktur für einen Kolbenring geeignet.
  • Bei dem Verfahren zur Herstellung des Gusseisenwerkstoffs für den erfindungsgemäßen Kolbering wird zuerst eine Schmelze hergestellt. Die Schmelze weist bevorzugt die folgende Zusammensetzung in Gew.-% auf: Kohlenstoff 3,0 bis 4,2; Silizium 1,0 bis 3,5; Mangan max. 1,0; Phosphor max. 0,4; Schwefel max. 0,1; Chrom max. 5,0; Kupfer max. 3,0; Magnesium max. 0,08; Zinn max. 0,3; Vanadium max. 1,0, Molybdän max. 0,08; Nickel 1,0 bis 6,0; Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen. Anschließend wird ein Rohling unter Erstarrung der Schmelze hergestellt.
  • Der Rohling kann dann gemäß im Stand der Technik bekannten Methoden zu einem Kolbenring weiterverarbeitet werden.
  • Das Verfahren zur Herstellung des Gusseisenwerkstoffs erfolgt ohne weitere Wärmebehandlung. Bei größeren Abmessungen (Mo 1,5 cm) ist keine zusätzliche Wärmebehandlung erforderlich. Bei kleineren Abmessungen kann ein zusätzliches Anlassen nötig sein, aber ein Vergüten ist nicht mehr notwendig. Das Anlassen erfolgt dann gegebenenfalls bei Temperaturen von < 700 °C.
  • Fig. 1 zeigt die Gussstruktur eines erfindungsgemäßen Gusseisenwerkstoffs in einer Vergrößerung von 500:1, der mit Nital 2% geätzt worden ist.
  • Das folgende Beispiel erläutert die Erfindung ohne sie zu beschränken.
    • Beispiel Gussstückmodul M : 1,5 cm Chemische Zusammensetzung:
  • Das Grundgefüge besteht aus ca. 60 % nadeligem zementreichem und zementitfreiem Ferrit, ca. 20 % Perlit, ca. 10 % Martensit, <3 % Austenit und <7 % Karbiden. Die mechanischen Eigenschaften des Kolbenrings sind wie folgt: Die Härte ist 320HB2,5, die Biegebruchfestigkeit ist >1100 MPa, wobei die exakte Biegebruchfestigkeit aufgrund der hohen Duktilität des Werkstoffs schwer zu ermitteln ist.
  • Die Gussstruktur des in dem Beispiel aufgezeigten Gusswerkstoffs, der mit Nital 2% geätzt worden ist, ist in Fig. 1 in einer Vergrößerung von 500:1 gezeigt.

Claims (9)

  1. Kolbenring, der als Grundkörper einen Gusseisenwerkstoff umfasst, gekennzeichnet durch eine Matrix, aus einem Mischgefüge, welches nadeligen Ferrit und/oder Martensit mit Anteilen aus Austenit und/oder Perlit umfasst, die >65% nadeligen Ferrit, <5% Austenit, <10% Martensit, < 10% Perlit und < 7% Karbide umfasst, mit der folgenden Zusammensetzung in Gew.-%: C: 3,0 bis 4,2 Si: 1,0 bis 3,5 Mn: max. 1,0 P: max. 0,4 S: max. 0,1 Cr: max. 5,0 Cu: max. 3,0 Mg: max. 0,08 Sn: max. 0,3 Mo: max. 0,08 V: max 1,0 Ni: 1,0 bis 6,0 Rest: Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
  2. Kolbenring gemäß Anspruch 1, gekennzeichnet durch die folgende Zusammensetzung des Gusseisenwerkstoffs in Gew.-%: C: 3,0 bis 4,0 Si: 1,0 bis 3,0 Mn: max. 1,0 P: max. 0,3 S: max. 0,05 Cr: max. 0,5 Cu: 0,5 bis 3,0 Mg: max. 0,08 Sn: max. 0,25 V: max. 1,0 Mo: max. 0,08 Ni: 1,0 bis 4,0 Rest: Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen:
  3. Kolbenring gemäß irgendeinem der vorangehenden Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Ferrit zementitfreien nadeligen Ferrit oder zementithaltigen nadeligen Ferrit und deren Mischungen umfasst.
  4. Kolbenring gemäß einem der vorangehenden Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Gusseisenwerkstoff sphärolitisch und/oder , vermiculargraphitisch oder lamellargraphitisch ist.
  5. Kolbenring gemäß einem der vorangehenden Ansprüche 1 bis 4, wobei der Gusseisenwerkstoff weiterhin ein Element auf kosten des Einsens enthält, das ausgewählt ist aus der Gruppe, bestehend aus Ti, Nb, Ta, W, Mo, B oder deren Kombinationen.
  6. Kolbenring gemäß Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Element in einer Menge von bis zu 0,1 Gew.-% enthalten ist.
  7. Kolbenring gemäß irgendeinem der vorangehenden Ansprüche 1 bis 6, wobei der Gusseisenwerkstoff weiterhin einen Zusatzstoff auf kosten des Eisens enthält, der ausgewählt ist aus der Gruppe, bestehend aus Ni, Co, Sb, Ca, Ce, Ta, Sr, Al, La, Ce, Seltenerdmetallen oder deren Kombinationen.
  8. Kolbenring gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Zusatzstoff im Gusseisenwerkstoff in einer Menge von bis zu 0,1 Gew.-% enthalten ist.
  9. Kolbenring gemäß irgendeinem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er weiterhin eine Flanken- und Laufflächenbeschichtung umfasst.
EP05747731A 2004-08-18 2005-05-04 Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff Not-in-force EP1776487B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200410040056 DE102004040056A1 (de) 2004-08-18 2004-08-18 Hoch- und verschleißfester, korrosionsbeständiger Gusseisenwerkstoff
PCT/EP2005/004884 WO2006018054A1 (de) 2004-08-18 2005-05-04 Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1776487A1 EP1776487A1 (de) 2007-04-25
EP1776487B1 true EP1776487B1 (de) 2009-08-26

Family

ID=34979703

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP05747731A Not-in-force EP1776487B1 (de) 2004-08-18 2005-05-04 Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP1776487B1 (de)
JP (1) JP5345316B2 (de)
DE (2) DE102004040056A1 (de)
WO (1) WO2006018054A1 (de)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2475566C1 (ru) * 2012-02-22 2013-02-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2475565C1 (ru) * 2012-02-22 2013-02-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2508416C1 (ru) * 2013-02-19 2014-02-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2525980C1 (ru) * 2013-10-21 2014-08-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2527572C1 (ru) * 2013-05-14 2014-09-10 Виктор Анатольевич Кузнецов Антифрикционный чугун
RU2529343C1 (ru) * 2013-12-12 2014-09-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2554234C1 (ru) * 2014-04-08 2015-06-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2602587C1 (ru) * 2015-08-26 2016-11-20 Общество с ограниченной ответственностью "ИТЦМ МЕТАЛЛУРГ" Аустенитный чугун с шаровидным графитом
RU2624542C1 (ru) * 2016-10-10 2017-07-04 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011075071A (ja) * 2009-10-01 2011-04-14 Nuovo Pignone Holding Spa 往復圧縮機用のパッキン箱ケーシング
CN105483508B (zh) * 2014-09-29 2018-03-13 常州朗锐铸造有限公司 铁道车辆制动盘用合金蠕墨铸铁及其熔炼方法
CN105603295B (zh) * 2016-03-08 2017-07-11 上海安投机械配件有限公司 播种机用铸造零件
CN105734399B (zh) * 2016-04-06 2017-11-14 承德荣茂铸钢有限公司 一种适于半自磨机使用的奥铁体球铁磨球及加工工艺
DE102016107944A1 (de) * 2016-04-28 2017-11-02 Duktus (Production) Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus duktilem Gusseisen und Bauteil aus duktilem Gusseisen
EP3243920B1 (de) 2017-03-24 2020-04-29 GF Casting Solutions Kunshan Co. Ltd. Sphärogusslegierung
KR102012428B1 (ko) * 2019-07-16 2019-08-20 전범서 메인 콘트롤 밸브 하우징용 고강도 c/v흑연 주철재
CN111235471A (zh) * 2019-12-12 2020-06-05 上海波赫驱动系统有限公司 一种低转速大扭矩径向马达用活塞材料及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3000770A (en) * 1953-11-16 1961-09-19 Eisenwerke Gelsenkirchen Ag Fa Malleable white cast iron alloys
FR1526120A (fr) * 1967-04-05 1968-05-24 Renault Fonte malléable à recuit rapide
DE2428821C3 (de) * 1974-06-14 1985-11-14 Goetze Ag, 5093 Burscheid Verschleißfeste Gußeisenlegierung mit lamellarer bis knötchenförmiger Graphitausscheidung
US4838956A (en) * 1987-04-16 1989-06-13 Mazda Motor Corporation Method of producing a spheroidal graphite cast iron
JPH08232040A (ja) * 1995-02-24 1996-09-10 Aisin Takaoka Ltd 高靱性球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法
DE19629970C1 (de) * 1996-07-25 1998-03-12 Ae Goetze Gmbh Gußeisenlegierung für die Herstellung von Kolbenringen von Verbrennungskraftmaschinen
DE69737048T2 (de) * 1996-09-02 2007-04-26 Honda Giken Kogyo K.K. Verfahren zur Herstellung eines halbfesten Thixogiessmaterials
DE19720779C1 (de) * 1997-05-17 1998-10-01 Ae Goetze Gmbh Kolbenring aus Gußeisen
JP2000119794A (ja) * 1998-10-14 2000-04-25 Hitachi Metals Ltd 耐水濡れ性に優れるオーステンパ球状黒鉛鋳鉄
ITMI20021670A1 (it) * 2002-07-26 2004-01-26 Erre Vis S P A Ghisa sferoidale particolarmente per la realizzazione di segmenti elastici di tenuta per pistoni di motori a combustione interna

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2475566C1 (ru) * 2012-02-22 2013-02-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2475565C1 (ru) * 2012-02-22 2013-02-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2508416C1 (ru) * 2013-02-19 2014-02-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2527572C1 (ru) * 2013-05-14 2014-09-10 Виктор Анатольевич Кузнецов Антифрикционный чугун
RU2525980C1 (ru) * 2013-10-21 2014-08-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2529343C1 (ru) * 2013-12-12 2014-09-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2554234C1 (ru) * 2014-04-08 2015-06-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2602587C1 (ru) * 2015-08-26 2016-11-20 Общество с ограниченной ответственностью "ИТЦМ МЕТАЛЛУРГ" Аустенитный чугун с шаровидным графитом
RU2624542C1 (ru) * 2016-10-10 2017-07-04 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун

Also Published As

Publication number Publication date
DE502005007995D1 (de) 2009-10-08
WO2006018054A1 (de) 2006-02-23
JP5345316B2 (ja) 2013-11-20
EP1776487A1 (de) 2007-04-25
DE102004040056A1 (de) 2006-02-23
JP2008510072A (ja) 2008-04-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1776487B1 (de) Hoch- und verschleissfester, korrosionsbeständiger gusseisenwerkstoff
DE102009015008B3 (de) Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE102006038670B4 (de) Hochsiliziumhaltiger Stahlwerkstoff zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen
EP1794336B1 (de) Kolbenringe aus einem gusseisenwerkstoff
DE102009010727B3 (de) Stahlgusswerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen
EP2401530B1 (de) Stahlwerkstoffzusammensetzung zur herstellung von kolbenringen und zylinderlaufbuchsen
DE19654893A1 (de) Gußeisenlegierung für die Herstellung von Kolbenringen von Verbrennungskraftmaschinen
DE3708035A1 (de) Verschleissfeste, gesinterte legierung auf eisen-basis
DE102009015009B3 (de) Kolbenring
DE102009010728B4 (de) Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE102009010726B3 (de) Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE60027355T2 (de) Selbstschmierendes Kolbenringmaterial für Verbrennungsmotoren und Kolbenring
DE19629970C1 (de) Gußeisenlegierung für die Herstellung von Kolbenringen von Verbrennungskraftmaschinen
DE102006024414B4 (de) Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
EP2052096B1 (de) Stahlkolbenring
DE2145690C3 (de) Bei hoher Temperatur verschleißfeste Legierung auf Kupferbasis
DD267514A1 (de) Verschleissfester stahlbasis-gusswerkstoff fuer warmwalzen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20061115

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE GB IT SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 20070622

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): DE GB IT SE

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE GB IT SE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REF Corresponds to:

Ref document number: 502005007995

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20091008

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20100527

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20180328

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20190523

Year of fee payment: 15

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20190504

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190504

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20200508

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20210413

Year of fee payment: 17

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200504

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210505

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502005007995

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20221201