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EP1587963A2 - Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes - Google Patents

Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes

Info

Publication number
EP1587963A2
EP1587963A2 EP04701978A EP04701978A EP1587963A2 EP 1587963 A2 EP1587963 A2 EP 1587963A2 EP 04701978 A EP04701978 A EP 04701978A EP 04701978 A EP04701978 A EP 04701978A EP 1587963 A2 EP1587963 A2 EP 1587963A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
steel
equal
hot rolled
iron
ferrite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP04701978A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1587963B1 (fr
Inventor
Mireille Seux
Christophe Issartel
Fabienne Roumegoux
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal France SA
Original Assignee
USINOR SA
Arcelor France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by USINOR SA, Arcelor France SA filed Critical USINOR SA
Publication of EP1587963A2 publication Critical patent/EP1587963A2/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1587963B1 publication Critical patent/EP1587963B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment

Definitions

  • the present invention relates to hot rolled steel with very high resistance, and to a method of manufacturing strips of this steel, the structure of which is bainito-martensitic and can contain up to 5% of ferrite.
  • Very high strength steels have been developed in recent years, in particular to meet the specific needs of the automotive industry, which are in particular the reduction of the weight and therefore of the thickness of the parts, and the improvement of safety. which involves increasing the resistance to fatigue and the impact resistance of the parts. These improvements must not further deteriorate the formability of the sheets used for the manufacture of the parts.
  • a second family of very high strength steels is made up of so-called dual phase steels, with a structure comprising around 10% ferrite and 90% martensite. These steels have very good formability, but resistance levels not exceeding 800 MPa.
  • the steel according to the invention can also include the following characteristics, alone or in combination:
  • the method according to the invention consists first of all in hot rolling a slab of specific composition, in order to obtain a homogeneous structure.
  • the rolling temperature is less than 950 ° C, and preferably less than 900 ° C.
  • the strip thus obtained is cooled to a temperature less than or equal to 400 ° C, maintaining a cooling rate greater than 50 ° C / s between 800 and 700 ° C.
  • This rapid cooling is carried out so that less than 5% of ferrite is formed, the presence of which is not desired, since the titanium would preferentially precipitate in this phase.
  • This cooling rate is preferably between 50 ° C / s and 200 ° C / s.
  • the method then consists in winding the strip at a winding temperature less than or equal to 250 ° C. We limit the temperature of this step in order to avoid causing an income from martensite, which would decrease the mechanical strength and raise the elastic limit, resulting in a poor E / Rm ratio.
  • the composition also includes chromium at a content of between 0.50% and 1.0%. A minimum content of 0.50% promotes the appearance of bainite in the microstructure. Its content is however limited to 1.0% since a high chromium content would favor the increase in the amount of ferrite formed beyond 5%, due to its alphagenic character.
  • the composition also includes silicon at a content of between 0.05% and 0.3%. It greatly improves the yield strength of steel while slightly reducing its ductility and deteriorating its coatability, which explains why its content is limited.
  • the composition also comprises titanium at a content of between 0.05 and 0.1%. This element makes it possible to significantly increase the mechanical characteristics by a phenomenon of precipitation during rolling and cooling. It does not increase hot hardness due to its moderate content. Its content is limited to 0.1% to avoid degrading the impact resistance properties, the hardness when hot, as well as the ability to fold.
  • the composition may also include phosphorus at a content of less than 0.05%, since beyond it could cause problems of segregation during continuous casting.
  • the microstructure of test 1, according to the invention is bainitomartensitic, while the microstructure of tests 2 and 3 is ferrito-martensitic. It is found that a cooling rate between 800 and 700C of less than 50 ° C / s, induces the presence of ferrite in a proportion greater than 5%. The titanium will then precipitate in this ferrite, which no longer makes it possible to obtain the level of mechanical characteristics sought, in particular a high Rm. Furthermore, a winding temperature above 250 ° C, associated with a cooling rate between 800 and 700 ° C below 50 ° C / s, increases the elastic limit without increasing the mechanical strength. The E / Rm ratio is therefore too high.
  • the steel according to the invention has a good ability to be coated by immersion in a bath of molten metal, such as zinc or a zinc alloy, or only aluminum or one of its alloys.

Landscapes

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  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

Λ
ACIER LAMINE A CHAUD A TRES HAUTE RESISTANCE ET PROCEDE
DE FABRICATION DE BANDES
La présente invention concerne un acier laminé à chaud à très haute résistance, et un procédé de fabrication de bandes de cet acier, dont la structure est bainito-martensitique et peut contenir jusqu'à 5% de ferrite.
Les aciers à très haute résistance ont été développés ces dernières années, notamment afin de répondre aux besoins spécifiques de l'industrie automobile, qui sont en particulier la réduction du poids et donc de l'épaisseur des pièces, et l'amélioration de la sécurité qui passe par l'augmentation de la résistance à la fatigue et de la tenue aux chocs des pièces. Ces améliorations ne doivent en outre pas détériorer l'aptitude à la mise en forme des tôles utilisées pour la fabrication des pièces.
Cette aptitude à la mise en forme suppose que l'acier présente un allongement A important (> 10%) ainsi qu'un rapport de la limite d'élasticité E sur la résistance à la traction Rm ayant une valeur basse.
L'amélioration de la tenue aux chocs des pièces mises en forme peut être réalisée de différentes façons et, en particulier, en utilisant des aciers possédant d'une part un allongement A important et, d'autre part, un rapport
E/Rm ayant une valeur basse, ce qui permet après mise en forme et grâce à la capacité de consolidation de l'acier d'augmenter sa limite d'élasticité.
La tenue en fatigue des pièces définit leur durée de vie en fonction des contraintes subies, et peut être améliorée en augmentant la résistance à la traction Rm de l'acier. Mais, l'augmentation de la résistance détériore l'aptitude à la mise en forme de l'acier, limitant ainsi les pièces réalisables, en particulier en ce qui concerne leur épaisseur.
Par acier à très haute résistance, on désigne dans le cadre de la présente invention, un acier dont la résistance à la traction Rm est supérieure à 800 MPa. On connaît une première famille d'aciers à très haute résistance, qui sont des aciers contenant des proportions élevées de carbone (plus de 0,1 %) et de manganèse (plus de 1 ,2%) et dont la structure est entièrement martensitique. Ils présentent une résistance de plus de 1000 MPa, obtenue par un traitement thermique de trempe, mais ont un allongement A de moins de 8% ce qui interdit toute mise en forme.
Une deuxième famille d'aciers à très haute résistance est constituée d'aciers dits dual phase, à structure comprenant environ 10% de ferrite et 90% de martensite. Ces aciers présentent une très bonne formabilité, mais des niveaux de résistance ne dépassant pas 800 MPa.
Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des aciers de l'art antérieur en proposant un acier laminé à chaud à très haute résistance, apte à la mise en forme, et présentant une tenue en fatigue et une tenue aux chocs améliorées. A cet effet, l'invention a pour premier objet un acier laminé à chaud à très haute résistance, caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids :
0,05% < C < 0,1% 0,7% < Mn < 1 ,1 % 0,5% < Cr < 1 ,0%
0,05% < Si < 0,3% 0,05 < Ti < 0,1 % Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit acier ayant une structure bainito-martensitique pouvant contenir jusqu'à 5% de ferrite. Dans un mode de réalisation préféré, la composition chimique comprend en outre, en poids :
0,08% <C<0,09% 0,8% <Mn<1,0% 0,6% <Cr<0,9%
0,2% < Si < 0,3% 0,05% <Ti<0,09% Al <0,07 S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Dans un autre mode de réalisation préféré, la structure de l'acier selon l'invention est constituée de 70 à 90% de bainite, de 10 à 30% de martensite et de 0 à 5% de ferrite, et de façon plus particulièrement préférée, de 70 à 85% de bainite, de 15 à 30% de martensite et de 0 à 5% de ferrite.
L'acier selon l'invention peut également comprendre les caractéristiques suivantes, seules ou en combinaison :
- une résistance à la traction Rm supérieure ou égale à 950 MPa,
- un allongement à la rupture A supérieur ou égal à 10%,
- une limite d'élasticité E supérieure ou égale à 680 MPa,
- un rapport E/Rm inférieur à 0,8. L'invention a également pour deuxième objet un procédé de fabrication d'une bande d'acier laminé à chaud à très haute résistance selon l'invention, dans lequel on lamine à chaud une brame dont la composition comprend :
0,05% <C<0,1% 0,7% Mn<1,1% 0,5% <Cr< 1,0%
0,05% Si<0,3%
0,05 <Ti< 0,1%
Al < 0,07%
S < 0,03%
P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la température de laminage étant inférieure à 950°C, puis on fait refroidir la bande ainsi obtenue jusqu'à une température inférieure ou égale à 400°C, en maintenant une vitesse de refroidissement supérieure à 50°C/s entre 800 et 700°C, puis on bobine ladite bande à une température de bobinage inférieure ou égale à 250°C.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition de la brame est la suivante :
0,08% < C < 0,09% 0,8% < Mn < 1 ,0% 0,6% < Cr < 0,9%
0,2% < Si < 0,3% 0,05% < Ti < 0,09% Al < 0,07% S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Dans un autre mode de réalisation préféré, la bande d'acier laminé à chaud est revêtue de zinc ou d'un alliage de zinc, par immersion dans un bain de zinc ou d'alliage de zinc fondu, à l'issue du bobinage et après avoir été débobinée, puis recuite.
Le procédé selon l'invention consiste tout d'abord à laminer à chaud une brame de composition spécifique, afin d'obtenir une structure homogène. La température de laminage est inférieure à 950°C, et de préférence inférieure à 900°C.
A l'issue du laminage, on fait refroidir la bande ainsi obtenue jusqu'à une température inférieure ou égale à 400°C, en maintenant une vitesse de refroidissement supérieure à 50°C/s entre 800 et 700°C. Ce refroidissement rapide est effectué de telle sorte que l'on forme moins de 5% de ferrite, dont on ne souhaite pas la présence, car le titane précipiterait preferentiellement dans cette phase. Cette vitesse de refroidissement est de préférence comprise entre 50°C/s et 200°C/s. Le procédé consiste ensuite à bobiner la bande à une température de bobinage inférieure ou égale à 250°C. On limite la température de cette étape afin d'éviter de provoquer un revenu de la martensite, qui diminuerait la résistance mécanique et ferait remonter la limite élastique, d'où un mauvais ratio E/Rm.
La composition selon l'invention comprend du carbone à une teneur comprise entre 0,05% et 0,100%. Cet élément est essentiel à l'obtention de bonnes caractéristiques mécaniques, mais ne doit pas être présent en trop grande quantité, car il pourrait générer des ségrégations. Une teneur en carbone inférieure à 0,100 permet notamment d'avoir une bonne soudabilité, et une amélioration des propriétés de mise en forme et de limite d'endurance. Elle comprend également du manganèse à une teneur comprise entre
0,7% et 1 ,1 %. Le manganèse améliore la limite d'élasticité de l'acier tout en réduisant fortement sa ductilité, ce pour quoi on limite sa teneur. Une teneur inférieure à 1 ,1 % permet également d'éviter toute ségrégation lors de la coulée continue. La composition comprend également du chrome à une teneur comprise entre 0,50% et 1 ,0%. Une teneur minimale de 0,50% permet de favoriser l'apparition de la bainite dans la microstructure. On limite cependant sa teneur à 1 ,0% car une teneur élevée en chrome favoriserait l'augmentation de la quantité de ferrite formée au-delà de 5%, en raison de son caractère alphagène.
La composition comprend également du silicium à une teneur comprise entre 0,05% et 0,3%. Il améliore fortement la limite d'élasticité de l'acier tout en réduisant faiblement sa ductilité et en détériorant sa revêtabilité, ce qui explique pourquoi on limite sa teneur. La composition comprend également du titane à une teneur comprise entre 0,05 et 0,1 %. Cet élément permet d'accroître notablement les caractéristiques mécaniques par un phénomène de précipitation au cours du laminage et du refroidissement. Il n'augmente pas la dureté à chaud du fait de sa teneur modérée. On limite sa teneur à 0,1 % pour éviter de dégrader les propriétés de résistance au choc, la dureté à chaud, ainsi que l'aptitude au pliage.
La composition peut également comprendre du phosphore à une teneur inférieure à 0,05%, car au-delà il pourrait poser des problèmes de ségrégation lors de la coulée continue.
La composition comprend également de l'aluminium à une teneur comprise inférieure à 0,07%, qui intervient lors du calmage de l'acier lors de son élaboration à l'aciérie. Exemples
A titre d'exemple non limitatif, et afin de mieux illustrer l'invention, une nuance d'acier a été élaborée. Sa composition est donnée dans le tableau suivant :
Le reste de la composition est constitué de fer et d'impuretés inévitables résultant de l'élaboration.
Abréviations employées
Rm : résistance à la traction en MPa,
Rp0,2 : limite d'élasticité en MPa, A : allongement, mesuré en %
A partir de la nuance A, on a préparé trois échantillons, en les laminant à 860°C, puis en les soumettant à des chemins thermo-mécaniques différents. On a fait varier les vitesses de refroidissement entre 800 et 700°C, ainsi que la température de bobinage, afin de mettre en évidence les différences de structure obtenues.
On mesure ensuite les caractéristiques mécaniques des aciers obtenus. Les résultats sont rassemblés dans le tableau suivant :
selon l'invention. La microstructure de l'essai 1 , conforme à l'invention, est bainito- martensitique, tandis que la microstructure des essais 2 et 3 est ferrito- bainitique. On constate qu'une vitesse de refroidissement entre 800 et 700C inférieure à 50°C/s, induit une présence de ferrite dans une proportion supérieure à 5%. Le titane va alors précipiter dans cette ferrite, ce qui ne permet plus d'obtenir le niveau de caractéristiques mécaniques recherché, en particulier un Rm élevé. Par ailleurs, une température de bobinage supérieure à 250°C, associée à une vitesse de refroidissement entre 800 et 700°C inférieure à 50°C/s, augmente la limite d'élasticité sans augmenter la résistance mécanique. Le rapport E/Rm est donc trop élevé.
Enfin, on constate qu'une vitesse de refroidissement entre 800 et 700°C supérieure à 50°C/s, associée à une température de bobinage inférieure à 250°C, donne d'excellentes valeurs de résistance mécanique et de limite d'élasticité. La structure essentiellement bainito-martensitique confère au produit un bon ratio E/Rm et un allongement supérieur à 10%.
En outre, l'acier selon l'invention présente une bonne aptitude au revêtement par immersion dans un bain de métal fondu, tel que du zinc ou un alliage de zinc, ou que de l'aluminium ou un de ses alliages.

Claims

REVENDICATIONS
1. Acier laminé à chaud à très haute résistance, caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids : 0,05% <C<0,1%
0,7% <Mn<1,1% 0,5% <Cr<1,0% 0,05% <Si<0,3% 0,05 <Ti< 0,1% Al < 0,07
S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit acier ayant une structure bainito-martensitique pouvant contenir jusqu'à 5% de ferrite.
2. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa composition comprend en outre :
0,08% <C<0,09% 0,8% <Mn<1,0% 0,6% <Cr<0,9% 0,2% <Si<0,3% 0,05% < Ti < 0,09%
Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit acier ayant une structure bainito-martensitique pouvant contenir jusqu'à 5% de ferrite.
3. Acier selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, caractérisé en outre en ce que sa structure est constituée de 70 à 90% de bainite, de 10 à 30% de martensite et de 0 à 5% de ferrite.
4. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il présente une résistance à la traction Rm supérieure ou égale à 950MPa.
5. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il présente un allongement à la rupture A supérieur ou égal à 10%.
6. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il présente une limite d'élasticité E supérieure ou égale à 680 MPa.
7. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il présente un rapport E/Rm inférieur à 0,8.
8. Procédé de fabrication d'une bande d'acier laminé à chaud à très haute résistance selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on lamine à chaud une brame dont la composition comprend :
0,05% < C < 0,1 % 0,7% < Mn < 1 ,1 % 0,5% < Cr < 1 ,0%
0,05% < Si < 0,3% 0,05 <Ti < 0,1 % Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la température de laminage étant inférieure à 950°C, puis on fait refroidir la bande ainsi obtenue jusqu'à une température inférieure ou égale à 400°C, en maintenant une vitesse de refroidissement supérieure à 50°C/s entre 800 et 700°C, puis on bobine ladite bande à une température de bobinage inférieure ou égale à 250°C.
9. Procédé de fabrication selon la revendication 8, caractérisé en outre en ce que l'on lamine à chaud une brame dont la composition comprend :
0,08% < C < 0,09% 0,8% < Mn < 1 ,0% 0,6% < Cr < 0,9% 0,2% < Si < 0,3%
0,05% < Ti < 0,09% Al < 0,07 S < 0,03% P < 0,05% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
10. Procédé de fabrication selon l'une ou l'autre des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la bande d'acier laminé à chaud est revêtue de zinc ou d'un alliage de zinc, par immersion dans un bain de zinc ou d'alliage de zinc fondu, à l'issue dudit bobinage et après avoir été débobinée, puis recuite.
EP04701978A 2003-01-15 2004-01-14 Acier laminé à chaud à très haute résistance et procédé de fabrication de bandes Expired - Lifetime EP1587963B1 (fr)

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EP1587963A2 true EP1587963A2 (fr) 2005-10-26
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EP04701978A Expired - Lifetime EP1587963B1 (fr) 2003-01-15 2004-01-14 Acier laminé à chaud à très haute résistance et procédé de fabrication de bandes

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EP (1) EP1587963B1 (fr)
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CA (1) CA2513096C (fr)
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PL (1) PL209154B1 (fr)
RU (1) RU2333284C2 (fr)
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ZA (1) ZA200505161B (fr)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL2631314T3 (pl) * 2010-10-18 2020-03-31 Nippon Steel Corporation Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco, walcowana na zimno i powlekana galwanicznie o zwiększonej jednorodnej i miejscowej ciągliwości przy dużej szybkości odkształcenia
WO2012153009A1 (fr) * 2011-05-12 2012-11-15 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ainsi obtenue
WO2012153008A1 (fr) * 2011-05-12 2012-11-15 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication d'acier martensitique a tres haute resistance et tole ou piece ainsi obtenue
CN102560272B (zh) * 2011-11-25 2014-01-22 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法
US10053757B2 (en) 2012-08-03 2018-08-21 Tata Steel Ijmuiden Bv Process for producing hot-rolled steel strip
CN103695762B (zh) * 2013-12-13 2016-06-08 安徽工业大学 一种抗拉强度560～590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法
US10837079B2 (en) * 2014-01-24 2020-11-17 Rautaruukki Oyj Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product
DE102017130237A1 (de) 2017-12-15 2019-06-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfestes, warmgewalztes Stahlflachprodukt mit hohem Kantenrisswiderstand und gleichzeitig hohem Bake-Hardening Potential, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts
KR102020435B1 (ko) 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법
CN115386783B (zh) * 2022-08-29 2023-10-03 东北大学 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法
CN115354237B (zh) * 2022-08-29 2023-11-14 东北大学 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2133744B2 (de) * 1971-07-07 1973-07-12 August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band
JPS56150135A (en) * 1980-01-18 1981-11-20 British Steel Corp Binary steel
US4388122A (en) * 1980-08-11 1983-06-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method of making high strength hot rolled steel sheet having excellent flash butt weldability, fatigue characteristic and formability
US4501626A (en) * 1980-10-17 1985-02-26 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength steel plate and method for manufacturing same
US4472208A (en) * 1982-06-28 1984-09-18 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof
JP2819344B2 (ja) * 1990-05-11 1998-10-30 トーア・スチール株式会社 ばね用鋼線
JPH06240356A (ja) * 1993-02-10 1994-08-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法
JP3425837B2 (ja) * 1996-03-28 2003-07-14 株式会社神戸製鋼所 耐孔明き腐食性および圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板、および高強度亜鉛系めっき鋼板並びにそれらの製造方法
EP1025272B1 (fr) * 1997-07-28 2006-06-14 Exxon Mobil Upstream Research Company Aciers soudables ultra-resistants avec excellente tenacite aux tres basses temperatures
JPH11199984A (ja) * 1998-01-09 1999-07-27 Kobe Steel Ltd 溶断性に優れた高強度鋼板
FR2796966B1 (fr) * 1999-07-30 2001-09-21 Ugine Sa Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues
CN1107122C (zh) * 2000-02-29 2003-04-30 济南济钢设计院 奥贝马钢及其制备方法
US6364968B1 (en) * 2000-06-02 2002-04-02 Kawasaki Steel Corporation High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same
JP4608739B2 (ja) * 2000-06-14 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車ドア補強用鋼管の製造方法
FR2820150B1 (fr) * 2001-01-26 2003-03-28 Usinor Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2004070064A2 *

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Publication number Publication date
PL378236A1 (pl) 2006-03-20
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RU2333284C2 (ru) 2008-09-10
UA79531C2 (en) 2007-06-25
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