[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

EP0378036B1 - Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique fin - Google Patents

Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique fin Download PDF

Info

Publication number
EP0378036B1
EP0378036B1 EP89470027A EP89470027A EP0378036B1 EP 0378036 B1 EP0378036 B1 EP 0378036B1 EP 89470027 A EP89470027 A EP 89470027A EP 89470027 A EP89470027 A EP 89470027A EP 0378036 B1 EP0378036 B1 EP 0378036B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
liquid
metal
cooling liquid
jet
layer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP89470027A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0378036A1 (fr
Inventor
Didier Huin
Paul-Victor Riboud
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Unimetal SA
Original Assignee
Unimetal SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Unimetal SA filed Critical Unimetal SA
Priority to AT89470027T priority Critical patent/ATE87517T1/de
Publication of EP0378036A1 publication Critical patent/EP0378036A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0378036B1 publication Critical patent/EP0378036B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/005—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of wire

Definitions

  • the present invention relates to the field of direct casting of thin wires from liquid metal.
  • the wire as it is poured, is wound inside the drum under the effect of centrifugal force, or wound outside the casting machine.
  • this process makes it possible, if the metal is amorphizable, to obtain amorphous wires of uniform size having, among other properties, a very high tensile strength.
  • We can thus cast amorphous wires in alloys based on various metals such as iron, copper, cobalt, gold, aluminum, etc.
  • one of the conditions necessary for obtaining a continuous wire of regular diameter is that the flow rate of the cooling liquid, upon contact with the metal jet, is as close as possible to flow laminar. Otherwise, the metal jet may be split before it solidifies. We would thus obtain not a continuous thread, but fibers of short length. Consequently, the introduction of the metal jet into the liquid must be carried out at a point sufficiently distant from the outlet of the supply line so that before this point, the turbulence of the liquid has had time to dissipate for a very large share.
  • the object of the present invention is to provide a method of accelerating the dissipation of the turbulence of the cooling liquid. It makes it possible to build installations of reduced dimensions which can massively and reliably produce good quality amorphous wires.
  • the subject of the invention is a process for the continuous casting of a thin metal wire in which a jet of liquid metal is soaked and solidified in a layer of cooling liquid deposited on a moving surface, characterized in that accelerating the dissipation of the turbulence of the cooling liquid upstream of the point of impact of the metal jet on said liquid.
  • the invention also relates to a device for the continuous casting of fine metal wire comprising a reservoir provided with a nozzle through which flows a jet of liquid metal, said reservoir being placed above a moving surface on which is deposited, by means of a supply line, a layer of cooling liquid in which said metal jet is quenched and solidified, device characterized in that, with the aim of accelerating the dissipation of the turbulence of the cooling liquid, it further comprises a fine mesh grid disposed across the layer of cooling liquid between the outlet of said supply pipe and the point of penetration of the metal jet in the layer of cooling liquid.
  • this grid is placed at the end of the supply pipe.
  • this grid is to "chop" the flow of the liquid so as to reduce the size of the turbulence, which facilitates their rapid dissipation.
  • This grid is placed on the path of the cooling liquid between its exit from the pipe and the point of penetration within it of the metal jet.
  • the swirls inside the coolant Before passing through the grid, the swirls inside the coolant have a certain characteristic size. If this characteristic size is greater than the grid mesh, the crossing of the latter splits the vortices into smaller vortices, the size of which is of the order of the grid mesh.
  • the turbulence of a flow decreases all the more quickly the smaller the size of the vortices. Imposing a small size on these vortices as soon as possible (preferably from the outlet of the pipe) by means of the grid therefore makes it possible to advance the transition from a turbulent flow regime of the coolant to a laminar flow regime . In general, the turbulence decreases all the faster the finer the mesh of the grid.
  • the single appended figure shows diagrammatically, seen in longitudinal section, a direct wire casting installation provided with a device according to the invention.
  • This installation is supplied by a reservoir 1 containing the metal to be poured 2 in the liquid state.
  • This tank 1 is provided with means 3 for blowing a neutral gas ensuring on the one hand the protection of the metal 2 against contamination by the atmosphere and on the other hand a pressurization of the tank which contributes to the regulation of the metal flow. It also includes means 4 for heating the liquid metal, and a nozzle 5 through which the metal flows, forming a jet 6. The diameter of this nozzle is equal to or slightly greater than that of the wire which it is desired to run.
  • the nozzle 5 overhangs a conveyor belt 7 provided with a groove (not shown) and the movement of which is ensured by means symbolized by the rotating pulleys 8 and 8 ′.
  • the pipe 9 brings inside the groove of the strip 7 a cooling liquid 10.
  • the grid 11 At the end of this pipe 9 is fixed the grid 11 according to the invention, which has meshes 11 ′.
  • a rectilinear shape is imposed on the strip 7.
  • the metal jet penetrates into the layer of coolant at point 12 located above the nozzle 5 Under the action of the liquid and its movement, it solidifies in the form of a continuous wire 13 and takes a curved shape before coming into contact with the strip 7.
  • the installation also includes means (not shown) to pick up and wind the thread after it has left the strip 7.
  • the grid can be placed at the end of the supply pipe, which makes it possible to reduce the turbulence as soon as possible.
  • Such disturbances could be caused by sudden changes in the direction of flow, for example in the area where the liquid comes into contact with the solid moving surface.
  • this arrangement of the grid is preferable only if at the time of this contact, the direction of flow of the liquid, which is imposed by the orientation of the pipe, and the direction of movement of the solid surface are substantially parallel. .
  • the mesh size of the grid is preferably less than 1/10 of the diameter of the supply pipe or, more generally, 1/10 of the thickness of the layer of liquid.
  • the section for the passage of the liquid through the grid must be sufficient to avoid too high pressure drops in the flow of the liquid.
  • the meshes have a size between 0.5 and 10 mm.
  • Another option consists in not modifying the other operating conditions, but in bringing the point of introduction of the metal jet into the liquid and the point of arrival of the cooling liquid closer to the moving surface. It is thus possible, without modifying the quality of the wire and the productivity of the installation, to considerably reduce the size thereof.
  • the grid is not necessarily attached to the coolant supply line.
  • the main thing is that it is located on the path of the liquid, at a point sufficiently distant from the point of penetration of the metal jet so that, at the latter point, the turbulence of the liquid is significantly attenuated.
  • the invention is applicable to installations for casting wires for which the moving surface plumb with the liquid metal reservoir has a curvature whose concavity is oriented towards said reservoir.
  • This type of installation includes in particular those which consist of a rotating drum, the internal surface of which supports the coolant.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Wire Processing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Description

  • La présente invention concerne le domaine de la coulée directe de fils de faible épaisseur à partir de métal liquide.
  • Les dernières années ont vu le développement d'un procédé de coulée permettant d'obtenir, directement à partir de métal liquide, des filaments métalliques de longueur indéfinie, de section substantiellement circulaire et de diamètre très faible, pouvant descendre jusqu'à 80 µm environ. Ce procédé, décrit notamment dans le Brevet Européen EP 0039169, consiste à former un jet de métal à partir d'un réservoir de métal liquide muni de moyens de chauffage et d'une busette de sortie dont le diamètre est égal ou légèrement supérieur au diamètre du filament désiré. Ce jet de métal pénètre ensuite dans une couche de liquide refroidissant, tel que de l'eau ou une solution aqueuse d'un sel qui peut être, par exemple, du chlorure de sodium, de magnésium ou de zinc et qui assure la solidification du fil métallique. Cette couche de liquide est en mouvement dans une direction transversale à celle du jet de métal. Elle s'écoule sur une surface solide elle-même en mouvement, qui peut être constituée par l'intérieur d'un tambour en rotation (Brevet Européen EP 0039169 déjà cité) ou par une portion horizontale ou concave d'une courroie rainurée en défilement formant une boucle (Brevet Européen EP 0089134).
  • Le fil, au fur et à mesure de sa coulée, est enroulé à l'intérieur du tambour sous l'effet de la force centrifuge, ou bobiné à l'extérieur de la machine de coulée.
  • Grâce à la vitesse de refroidissement élevée qu'il procure, ce procédé permet, si le métal est amorphisable, d'obtenir des fils amorphes de dimension uniforme présentant, entre autres propriétés, une résistance à la traction très élevée. On peut ainsi couler des fils amorphes en alliages à base de divers métaux tels que le fer, le cuivre, le cobalt, l'or, l'aluminium, etc.
  • Il est connu (EP 0089134) que pour obtenir à cette fin un fil continu et un refroidissement suffisamment rapide du jet de métal, il est préférable que le liquide refroidissant circule à une vitesse supérieure ou égale à celle du jet. Celle-ci étant souvent de l'ordre de 5 à 15 m/s, cela implique que le liquide refroidissant se trouve dans un régime d'écoulement turbulent au moment de son arrivée sur la surface en mouvement.
  • Or, l'une des conditions nécessaires à l'obtention d'un fil continu de diamètre régulier est que le régime d'écoulement du liquide refroidissant, lors de son contact avec le jet de métal, soit aussi proche que possible d'un écoulement laminaire. Dans le cas contraire, le jet de métal risque d'être fractionné avant sa solidification. On obtiendrait ainsi non pas un fil continu, mais des fibres de faible longueur. En conséquence, l'introduction du jet de métal dans le liquide doit être effectuée en un point suffisamment éloigné de la sortie de la conduite d'amenée pour qu'avant ce point, la turbulence du liquide ait eu le temps de se dissiper pour une très large part.
  • Ceci implique soit de construire une installation de grande dimension, soit de n'imprimer au liquide refroidissant qu'une vitesse relativement faible. Mais, dans ces conditions, si la vitesse du jet de métal reste élevée, le refroidissement du jet s'effectue de façon moins énergique, et, d'autre part l'obtention d'un fil continu risque d'être impossible. En revanche, si on choisit d'imposer également au jet de métal une vitesse relativement faible, c'est la productivité de l'installation qui s'en trouve détériorée.
  • Le but de la présente invention est de fournir une méthode d'accélération de la dissipation de la turbulence du liquide refroidissant. Elle permet de construire des installations de dimensions réduites pouvant produire de façon massive et fiable des fils amorphes de bonne qualité.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de coulée continue d'un fil métallique fin dans lequel un jet de métal liquide est trempé et solidifié dans une couche de liquide refroidissant déposée sur une surface en mouvement, caractérisé en ce qu'on accélère la dissipation de la turbulence du liquide refroidissant en amont du point d'impact du jet de métal sur ledit liquide.
  • L'invention a également pour objet un dispositif de coulée continue de fil métallique fin comportant un réservoir muni d'une busette par laquelle s'écoule un jet de métal liquide, ledit réservoir étant placé au-dessus d'une surface en mouvement sur laquelle est déposée, au moyen d'une conduite d'amenée, une couche de liquide refroidissant dans laquelle ledit jet de métal est trempé et solidifié, dispositif caractérisé en ce que, dans le but d'accélérer la dissipation de la turbulence du liquide refroidissant, il comporte en outre une grille à maillage fin disposée en travers de la couche de liquide refroidissant entre la sortie de ladite conduite d'amenée et le point de pénétration du jet de métal dans la couche de liquide refroidissant.
  • Préférentiellement, cette grille est placée à l'extrémité de la conduite d'amenée.
  • Comme on l'aura compris, le rôle de cette grille est de "hacher" l'écoulement du liquide de façon à diminuer la taille des turbulences, ce qui facilite leur dissipation rapide.
  • Cette grille est placée sur la trajectoire du liquide refroidissant entre sa sortie de la conduite et le point de pénétration en son sein du jet de métal. Avant la traversée de la grille, les tourbillons à l'intérieur du liquide refroidissant ont une certaine taille caractéristique. Si cette taille caractéristique est supérieure à la maille de la grille, la traversée de celle-ci fractionne les tourbillons en tourbillons plus petits, dont la taille est de l'ordre de la maille de la grille. Or, la turbulence d'un écoulement diminue d'autant plus rapidement que la taille des tourbillons est plus faible. Imposer dès que possible (préférentiellement dès la sortie de la conduite) une faible taille à ces tourbillons au moyen de la grille permet donc d'avancer le passage d'un régime d'écoulement turbulent du liquide de refroidissement à un régime d'écoulement laminaire. De manière générale, la turbulence diminue d'autant plus vite que la maille de la grille est fine.
  • La figure unique annexée schématise, vue en coupe longitudinale, une installation de coulée directe de fil munie d'un dispositif selon l'invention.
  • Cette installation est alimentée par un réservoir 1 contenant le métal à couler 2 à l'état liquide. Ce réservoir 1 est muni de moyens 3 d'insufflation d'un gaz neutre assurant d'une part la protection du métal 2 contre une contamination par l'atmosphère et d'autre part une mise sous pression du réservoir qui contribue à la régulation du débit de métal. Il comporte aussi des moyens 4 de chauffage du métal liquide, et une busette 5 par laquelle s'écoule le métal en formant un jet 6. Le diamètre de cette busette est égal ou légèrement supérieur à celui du fil que l'on désire couler. La busette 5 surplombe une bande transporteuse 7 munie d'une rainure (non représentée) et dont le défilement est assuré par des moyens symbolisés par les poulies en rotation 8 et 8′. La conduite 9 amène à l'intérieur de la rainure de la bande 7 un liquide de refroidissement 10. A L'extrémité de cette conduite 9 est fixée la grille 11 selon l'invention, qui comporte des mailles 11′. Entre l'extrémité de la conduite 9 et un point situé au-delà de l'aplomb du réservoir 1, une forme rectiligne est imposée à la bande 7. Le jet de métal pénètre dans la couche de liquide refroidissant au point 12 situé à l'aplomb de la busette 5. Sous l'action du liquide et de son mouvement, il se solidifie sous forme d'un fil continu 13 et prend une forme incurvée avant d'entrer en contact avec la bande 7. L'installation comporte également des moyens (non représentés) pour capter et bobiner le fil après que celui-ci ait quitté la bande 7.
  • Sur cette figure l'évolution de la turbulence au sein du liquide est symbolisée au moyen de flèches indiquant de façon qualitative le nombre et l'ampleur des tourbillons. A l'intérieur de la conduite, ces tourbillons sont nombreux et de grande amplitude. Après la sortie du liquide de la conduite et à la suite de la traversée de la grille, ces tourbillons sont fractionnés en tourbillons de faible amplitude (de l'ordre de la dimension des mailles de la grille). Le nombre et l'amplitude de ces tourbillons diminuent au fur et à mesure de la progression du liquide. Si la portion rectiligne de la bande 7 est suffisamment longue, la turbulence a le temps de se dissiper, et le liquide refroidissant se retrouve dans un régime d'écoulement laminaire symbolisé par les flèches parallèles à la direction de défilement de la bande 7. C'est dans cette zone à écoulement laminaire qu'est effectuée préférentiellement la trempe du jet de métal 6 pour former le fil continu 13.
  • Comme on vient de la voir la grille peut être placée à l'extrémité de la conduite d'amenée ce qui permet d'atténuer la turbulence aussi tôt que possible. Toutefois, si une telle solution est adoptée, il est bien sûr indispensable que le liquide de refroidissement ne subisse pas, par la suite, de perturbations importantes dans son écoulement avant son contact avec le jet de métal. De telles perturbations pourraient être provoquées par de brusques changements de la direction de l'écoulement, par exemple dans la zone où le liquide vient au contact de la surface solide en mouvement. Pratiquement, cette disposition de la grille n'est préférable que si au moment de ce contact, la direction d'écoulement du liquide, qui est imposée par l'orientation de la conduite, et la direction du défilement de la surface solide sont sensiblement parallèles.
  • Afin d'obtenir une réduction significative de la taille des tourbillons, la dimension des mailles de la grille est préférentiellement inférieure à 1/10 du diamètre de la conduite d'amenée ou, plus généralement, à 1/10 de l'épaisseur de la couche de liquide. D'autre part, la section de passage du liquide à travers la grille doit être suffisante pour éviter des pertes de charge trop élevées dans l'écoulement du liquide. Typiquement, les mailles ont une dimension comprise entre 0,5 et 10 mm.
  • L'adaptation d'une telle grille sur une installation existante procure donc les avantages suivants :
    • si les conditions opératoires ne sont par ailleurs pas modifiées, la diminution de la turbulence au sein du liquide de refroidissement permet de fiabiliser la solidification du jet de métal.
    • il est également possible de conserver la même turbulence qu'en l'absence de grille, en augmentant la vitesse de déplacement du liquide. Si, par ailleurs la vitesse du jet de métal est inchangée, sa solidification est accélérée et le degré d'amorphisation de la structure du fil peut s'en trouver accru. Si la vitesse du jet de métal est augmentée dans les mêmes proportions que la vitesse du liquide, c'est la productivité de l'installation qui est améliorée.
  • Une autre option consiste à ne pas modifier les autres conditions opératoires, mais à rapprocher le point d'introduction du jet de métal dans le liquide et le point d'arrivée du liquide refroidissant sur la surface en mouvement. On peut ainsi, sans modifier la qualité du fil et la productivité de l'installation, réduire considérablement l'encombrement de celle-ci.
  • A titre d'exemple, dans une installation qui serait munie d'une conduite d'amenée du liquide de refroidissement de diamètre 10 mm, et où le liquide se déplacerait à une vitesse de 15 m/s, son régime d'écoulement devient pratiquement laminaire après un parcours de 10 m. Disposer une grille de maille 1 mm à la sortie de la conduite d'amenée permet de ramener cette distance à environ 1 m.
  • Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple qui vient d'être décrit et représenté. En particulier, la grille n'est pas obligatoirement fixée à la conduite d'amenée du liquide refroidissant. L'essentiel est qu'elle soit située sur le trajet du liquide, en un point suffisamment éloigné du point de pénétration du jet de métal pour que, en ce dernier point la turbulence du liquide s'en trouve atténuée de façon significative.
  • De même l'invention est applicable aux installations de coulée de fils pour lesquelles la surface en mouvement à l'aplomb du réservoir de métal liquide présente une courbure dont la concavité est orientée vers ledit réservoir. Ce type d'installation comprend notamment celles qui sont constituées par un tambour en rotation, dont la surface interne supporte le liquide de refroidissement.

Claims (8)

  1. Procédé de coulée continue de fil métallique fin dans lequel un jet de métal liquide est trempé et solidifié dans une couche de liquide refroidissant déposée sur une surface en mouvement, caractérisé en ce qu'on accélère la dissipation de la turbulence du liquide refroidissant en amont du point d'impact du jet de métal sur ledit liquide.
  2. Dispositif de coulée continue de fil métallique fin comportant un réservoir (1) muni d'une busette (5) par laquelle s'écoule un jet de métal liquide (6), ledit réservoir étant placé au-dessus d'une surface en mouvement sur laquelle est déposée, au moyen d'une conduite d'amenée, une couche de liquide refroidissant dans laquelle ledit jet de métal est trempé et solidifié, dispositif caractérisé en ce que, dans le but d'accélérer la dissipation de la turbulence du liquide refroidissant, il comporte en outre une grille (11) disposée en travers de la couche (10) de liquide refroidissant entre la sortie de ladite conduite d'amenée (9) et le point (12) de pénétration du jet de métal dans ladite couche de liquide refroidissant.
  3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite grille est placée à l'extrémité de la conduite d'amenée.
  4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la dimension des mailles de la grille est inférieure ou égale à 1/10 de l'épaisseur de la couche de liquide refroidissant.
  5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que,les mailles de la grille ont une dimension comprise entre 0,5 et 10 mm.
  6. Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que, à l'aplomb dudit réservoir de métal liquide, ladite surface en mouvement défile dans un plan.
  7. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite surface en mouvement à l'aplomb du réservoir de métal liquide présente une courbure dont la concavité est orientée vers ledit réservoir.
  8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite surface en mouvement constitue la surface interne d'un tambour.
EP89470027A 1988-12-22 1989-12-06 Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique fin Expired - Lifetime EP0378036B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT89470027T ATE87517T1 (de) 1988-12-22 1989-12-06 Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen von duennem metalldraht.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8817366 1988-12-22
FR8817366A FR2640898B1 (fr) 1988-12-22 1988-12-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0378036A1 EP0378036A1 (fr) 1990-07-18
EP0378036B1 true EP0378036B1 (fr) 1993-03-31

Family

ID=9373552

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP89470027A Expired - Lifetime EP0378036B1 (fr) 1988-12-22 1989-12-06 Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique fin

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5035280A (fr)
EP (1) EP0378036B1 (fr)
JP (1) JPH02217142A (fr)
AT (1) ATE87517T1 (fr)
BR (1) BR8906655A (fr)
CA (1) CA2006167A1 (fr)
DE (1) DE68905793D1 (fr)
FR (1) FR2640898B1 (fr)
RU (1) RU1819186C (fr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USRE35624E (en) * 1990-01-05 1997-10-07 Kiilunen; David D. Wires made of copper-based alloy compositions
US6527043B2 (en) * 2001-05-01 2003-03-04 Antaya Technologies Corporation Apparatus for casting solder on a moving strip
DE102006042501B4 (de) * 2006-09-07 2010-11-25 Eisenmann Anlagenbau Gmbh & Co. Kg Verfahren und Anlage zum Trocknen von Gegenständen
RU2467827C1 (ru) * 2011-04-26 2012-11-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-Производственное Объединение "Техномаш" Способ литья проволоки и установка для его осуществления
JP7400578B2 (ja) * 2020-03-24 2023-12-19 Tdk株式会社 合金薄帯および磁性コア

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3960200A (en) * 1972-11-14 1976-06-01 Allied Chemical Corporation Apparatus for liquid quenching of free jet spun metal
EP0039169B1 (fr) * 1980-04-17 1985-12-27 Tsuyoshi Masumoto Filaments de métal amorphe et procédé pour leur fabrication
JPS5758958A (en) * 1980-09-24 1982-04-09 Matsushita Electric Ind Co Ltd Production of metallic strip
JPS57156863A (en) * 1981-03-24 1982-09-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Method and device for manufacturing porous and amorphous metallic tape
JPS61119354A (ja) * 1984-11-15 1986-06-06 Hitachi Metals Ltd 金属細線の製造方法及び装置
JPS61137653A (ja) * 1984-12-11 1986-06-25 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 金属細線の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JPH02217142A (ja) 1990-08-29
EP0378036A1 (fr) 1990-07-18
ATE87517T1 (de) 1993-04-15
US5035280A (en) 1991-07-30
BR8906655A (pt) 1990-08-21
CA2006167A1 (fr) 1990-06-22
DE68905793D1 (de) 1993-05-06
FR2640898B1 (fr) 1993-06-11
FR2640898A1 (fr) 1990-06-29
RU1819186C (ru) 1993-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0087634B1 (fr) Tube centrifugé en fonte à graphite sphéroidal et son procédé de fabrication
EP0579821A1 (fr) Dispositif de gainage d'un materiau filiforme par une matiere a l'etat fondu.
EP0378036B1 (fr) Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique fin
EP0293417A1 (fr) Fibre optique revetue d'un manchon metallique.
CH341133A (fr) Procédé de fabrication d'un filament métallique
FR2521463A1 (fr) Procede de coulee continue ou semi-continue de produits metalliques legers
EP0092477A1 (fr) Procédé et dispositif de fabrication d'un lingot d'acier creux
CA2142420A1 (fr) Procede et dispositif de coulee continue de fils metalliques de tres faible diametre directement a partir de metal liquide
EP0329611B1 (fr) Procédé de revêtement en continu d'un substrat filiforme d'acier par immersion de ce substrat dans un bain de métal de revêtement en fusion
EP0127521B1 (fr) Procédé et dispositif de traitement d'un métal liquide moulé sous basse pression, notamment pour l'inoculation de la fonte
FR2610551A1 (fr) Procede de fabrication de bandes minces de bronze au phosphore
BE1012037A3 (fr) Busette pour couler en continu de l'acier.
EP0050581A1 (fr) Procédé et installation pour la fabrication continue d'ébauches creuses en métal
FR2555080A1 (fr) Procede et appareil pour eviter la formation d'un tourbillon dans un recipient metallurgique de coulee a sortie par le fond
EP0350345B1 (fr) Procédé et dispositif de coulée continue de produits métalliques minces
EP0502802A1 (fr) Procédé et dispositif de coulée continue de fil métallique de faible diamètre directement à partir de métal liquide
BE1000569A6 (fr) Procede et dispositif de fabrication en continu d'un fil metallique.
EP0290423B1 (fr) Dispositif de fabrication en continu d'une bande métallique mince
EP0393005A2 (fr) Procédé et dispositif de refroidissement d'un produit métallique coulé en continu
FR2526340A1 (fr) Procede et installation de coulee continue
BE546497A (fr)
EP0452294B1 (fr) Procédé et installation pour la coulée continue d'un métal
BE1005165A3 (fr) Procede et dispositif pour la coulee continue d'un metal en fusion.
BE853456A (fr) Procede et dispositif pour fabriquer du fil machine en acier dur
FR2525131A1 (fr) Procede et dispositif de fabrication d'un lingot d'acier creux

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE ES GB GR IT LI LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19901115

17Q First examination report despatched

Effective date: 19920212

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: UNIMETAL SOCIETE FRANCAISE DES ACIERS LONGS

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE ES GB GR IT LI LU NL SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRE;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.SCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 19930331

Ref country code: DE

Effective date: 19930331

Ref country code: AT

Effective date: 19930331

Ref country code: GB

Effective date: 19930331

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 19930331

Ref country code: SE

Effective date: 19930331

Ref country code: ES

Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY

Effective date: 19930331

Ref country code: NL

Effective date: 19930331

REF Corresponds to:

Ref document number: 87517

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19930415

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 68905793

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19930506

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]

Effective date: 19930331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19931231

Ref country code: CH

Effective date: 19931231

Ref country code: BE

Effective date: 19931231

Ref country code: LI

Effective date: 19931231

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
BERE Be: lapsed

Owner name: UNIMETAL SOC. FRANCAISE DES ACIERS LONGS

Effective date: 19931231

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL