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EP0340465A2 - Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen - Google Patents

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EP0340465A2
EP0340465A2 EP89105944A EP89105944A EP0340465A2 EP 0340465 A2 EP0340465 A2 EP 0340465A2 EP 89105944 A EP89105944 A EP 89105944A EP 89105944 A EP89105944 A EP 89105944A EP 0340465 A2 EP0340465 A2 EP 0340465A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
residual gas
column
rectification
fraction
fed
Prior art date
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Granted
Application number
EP89105944A
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English (en)
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EP0340465A3 (en
EP0340465B1 (de
Inventor
Heinz Dr. Rer. Nat. Dipl.-Phys. Bauer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP0340465A2 publication Critical patent/EP0340465A2/de
Publication of EP0340465A3 publication Critical patent/EP0340465A3/de
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Publication of EP0340465B1 publication Critical patent/EP0340465B1/de
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    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Definitions

  • the invention relates to a process for the separation of hydrocarbons from a gas stream containing light and heavy hydrocarbons and possibly components which boil lighter than methane, in which the gas stream under increased pressure is cooled, partially condensed and separated into a liquid and a gaseous fraction and in which the liquid fraction is broken down by rectification into a product stream containing essentially high-boiling components and a residual gas stream containing predominantly lower-boiling components, and the gaseous fraction separated off after the partial condensation is fed to a backwash column in which residual gas obtained in the rectification after its partial condensation high-boiling hydrocarbons are washed out of the gaseous fraction and the liquid fraction obtained in the bottom of the backwash column is fed to the rectification.
  • Such processes are primarily used to remove ethane and propane from hydrocarbon gas mixtures, such as natural gas or refinery waste gases. These processes are also suitable for the removal of analog unsaturated hydrocarbons such as ethylene and propylene. Refinery exhaust gases contain such hydrocarbons, which has made their work-up interesting due to increased market prices for C3 / C4 hydrocarbon mixtures.
  • DE-OS 35 11 636 a method of the type mentioned is described, which is used to separate C2+ or C3+ hydrocarbons from a gas mixture.
  • a raw gas stream is partially condensed in countercurrent to process streams to be heated and separated into a liquid and a gaseous fraction.
  • the liquid fraction which consists essentially of the high-boiling hydrocarbon components C2+ or C3+, is passed into a rectification column in which the low-boiling components are removed from this fraction.
  • a residual gas fraction which, after its partial condensation, is passed into a backwash column in order to wash out high-boiling components from the gaseous fraction of the separator.
  • the bottom fraction obtained in the backwash column is also fed into the rectification column.
  • the backwashing serves to increase the yield of the process, since this measure can be used to obtain C2+ or C3+ components that cannot otherwise be obtained both from the gaseous fraction of the separator and from the residual gas from the rectification column.
  • a disadvantage of the above method is that the required process temperature must be generated by means of a refrigeration system, possibly a refrigeration cascade.
  • the cold-relieving expansion of at least part of the residual gas flows is provided.
  • the invention is therefore based on the object of further improving a method of the type mentioned, in particular a costly generation of cold should be avoided while at the same time maintaining high pressures of the residual gas flows.
  • This object is achieved in that the residual gas obtained in the rectification is separated into a gaseous and a liquid fraction after its partial condensation and before it is fed to the backwash column, and the liquid fraction is at least partially expanded to provide cooling, and is warmed against partially condensing residual gas from the rectification column and the residual gas stream of the rectification is mixed again, while the remaining part of the liquid fraction is fed to the backwash column.
  • the renewed admixing of the part of the liquid fraction of the residual gas stream used as the cooling medium to the top product of the rectification column has the effect that the total amount circulating is greater than the actual top product amount. In this way, the cooling capacity of the branched-off part of the condensed residual gas stream can be used to cool further process streams.
  • the backwash column and the rectification column are operated under increased pressure.
  • the pressure of the residual gas which is fed to the backwash column is adjusted to the pressure of the backwash column.
  • the ethane-rich top product of the backwash column contributes significantly to achieving a sufficient level Joule-Thompson effect in the downstream H2 cleaning.
  • the invention provides that, before the cold-venting relaxed fraction is mixed with the residual gas from the rectification, the two streams are equalized and the mixture stream is adjusted to the pressure of the backwash column.
  • the pressures of both streams can be equalized on the one hand by relieving one of the two to the pressure of the other, or, in the opposite case, by increasing the pressure of the one stream.
  • the pressure is then adjusted to the pressure of the backwash column. This is usually done by compressing the mixture flow, since the pressure level of the backwash column is above that of the rectification column.
  • the quantitative ratio of the part of the liquid fraction which has been relaxed in terms of cold performance to the part which is fed to the backwash column is 0.43-2.3: 1.
  • the inventive method is particularly suitable for the combination of different separation steps of H2 and hydrocarbon-containing gas mixtures, which work with high inlet pressures.
  • any combination of two separation steps consisting of C5+, C3+, C2+ and H2 separation, can be operated in a particularly energy-saving and efficient manner.
  • a raw gas stream under increased pressure is introduced via line 1, partially condensed by indirect heat exchange in heat exchanger E1 and separated into a liquid and a gaseous fraction in separator D1.
  • the liquid fraction is drawn off via line 3 and, after heating in heat exchanger E1, expanded into a central region of the rectification column T.
  • the gaseous fraction of the separator is fed via line 2 and after further cooling in heat exchanger E2 into the lower region of the backwash column R, in which further components are obtained by washing out of the gaseous fraction.
  • the liquid fraction obtained is drawn off via lines 7 and 8.
  • the part in line 7 is expanded directly into the upper region of the rectification column T, while the part of the bottom product in line 8 is initially in the heat exchangers E2 and E1 is warmed before it is released into a central area of the rectification column.
  • a product fraction is obtained in the bottom of the rectification column and is withdrawn via line 10. Part of it is branched off via branch line 11, heated in heat exchanger E3 and fed back as a boiling stream into the bottom of the rectification column T.
  • a residual gas stream is obtained which still contains desired heavy components.
  • this current is drawn off partially condensed in the heat exchangers E1 and E2 and separated into a gaseous and a liquid fraction in separator D3.
  • the liquid fraction is fed via line 14 to the upper region of the backwash column R for backwashing.
  • the fraction of line 14 is branched off in a branch-cold manner to reduce the pressure, heated in heat exchangers E2 and E1 against streams of lines 1 to be cooled (raw gas) and 12 (residual gas stream from the rectification column) and after compression in compressors C1 and C2 and renewed heating in the heat exchangers E4 and E5 mixed again with the top residual gas stream of the rectification column T.
  • the residual gas obtained at the top of the backwash column R consisting of low-boiling components, is at least partially condensed in heat exchanger E6 after removal by means of line 4.
  • Separator D2 then separates them into gaseous and liquefied components.
  • the gaseous fractions are withdrawn in line 6, while the liquefied fractions are withdrawn from the system via line 5, together with the gaseous fraction of the separator D3 from line 13.
  • the flows 9 of the heat exchanger E1 are auxiliary circuits for the refrigeration.
  • a raw gas stream under increased pressure is passed via line 1, after cooling and partial condensation by indirect heat exchange in heat exchanger E1, to separator D, where it is separated into a liquid and a gaseous fraction.
  • the liquid fraction is drawn off via line 3, decompressed and, after heating in heat exchanger E1, passed into a central region of the rectification column T.
  • the gaseous fraction of the separator is fed via line 2, after further cooling in heat exchange E2, into the lower region of the backwash column R.
  • the liquid fraction obtained is drawn off from the bottom of the backwash column via lines 5 and 6.
  • the liquid fraction of line 5 is expanded, heated in heat exchanger E2 and fed to a central area of the rectification column T, while the portion in line 6 is expanded directly into an upper area of the rectification column.
  • the liquid fraction obtained in the bottom of the rectification column is removed via line 7. After heating in heat exchanger E3, a part is returned to the bottom of the rectification column as a boiling stream, the rest of the stream is compressed P and released
  • the top product of the rectification column T drawn off by means of line 8, is first warmed up in E1, expanded and mixed with the compressed and heated stream of line 9, after which the mixture is further compressed in line 10 into compressor C2, and heating in the heat exchanger ES takes place .
  • the flow of the line 10 is washed back into the separation chamber column R relaxed.
  • the separation room is arranged in the upper area of the backwash column R and separated from the actual backwash room by a chimney tray.
  • a gaseous fraction is released via line 4 and, after heating, is drawn off in E2 and E1.
  • the liquid fraction accumulating on the chimney floor is drawn off by means of line 9 and partly fed in as a return to the upper area of the backwashing room.
  • the remaining portion, after relaxation and heating in E2 and E1, is compressed by compressor C1, further heated in heat exchanger E4 and mixed with the relaxed top product of the rectification column T.
  • the flows 11 of the heat exchanger E1 are auxiliary circuits for the refrigeration.

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Abstract

Bei einem Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen aus einem Kohlenwasserstoffgemisch, welches ebenfalls Komponenten enthalten kann, die leichter sieden als Methan, wird der Rohgasstrom partiell kondensiert und in eine gasförmige und eine flüssige Fraktion getrennt. Die flüssige Fraktion wird in eine Trennsäule geleitet, wo eine weitere Auftrennung stattfindet, und das am Kopf der Trennsäule anfallende Restgas wird in eine Rückwaschkolonne geleitet, in welcher unter Verwendung des Restgases als Rücklauf tiefsiedende Komponenten aus der abgetrennten, gasförmigen Fraktion ausgewaschen werden. Für die Deckung des Kältebedarfs dieses Verfahrens wird ein Teil des Restgases der Trennsäule, vor der Zufuhr zur Rückwaschkolonne, abgezweigt und kälteleistend entspannt. Nach Wärmetausch mit abzukühlenden Verfahrensströmen wird dieser Teilstrom dem Restgasstrom der Trennsäule wieder zugemischt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen aus einem leichte und schwere Kohlenwasserstoffe und gegebenenfalls leichter als Methan siedende Komponenten enthaltenden Gasstrom, bei dem der unter erhöhtem Druck stehende Gasstrom abgekühlt, partiell kondensiert und in eine flüssige und eine gasförmige Fraktion getrennt wird und bei dem die flüssige Fraktion durch Rektifikation in einen im wesentlichen schwersiedende Komponenten enthaltenden Produktstrom und einen überwiegend leichter siedende Komponenten enthaltenden Restgasstrom zerlegt wird, und die nach der partiellen Kondensation abgetrennte gasförmige Fraktion einer Rückwaschkolonne zugeführt wird, in der mit bei der Rektifikation gewonnenem Restgas nach dessen teilweiser Kondensation schwersiedende Kohlenwasserstoffe aus der gasförmigen Fraktion ausgewaschen werden und die im Sumpf der Rückwaschkolonne anfallende flüssige Fraktion der Rektifikation zugeführt wird.
  • Derartige Verfahren dienen vor allem der Entfernung von Ethan und Propan aus Kohlenwasserstoffgasgemischen, wie Erdgas oder Raffinerieabgasen. Ebenso ist eine Eignung dieser Verfahren für die Abtrennung von analogen ungesättigten Kohlenwasserstoffen wie Ethylen und Propylen gegeben. Raffinerieabgase enthalten derartige Kohlenwasserstoffe, womit ihre Aufarbeitung aufgrund gestiegener Marktpreise für C₃/C₄-Kohlenwasserstoff­gemische interessant geworden ist.
  • In der DE-OS 35 11 636 ist ein Verfahren der eingangs genannten Art beschrieben, das der Abtrennung von C₂₊- bzw. C₃₊-Kohlenwasserstoffen aus einem Gasgemisch dient. Eine Rohgasstrom wird dabei im Gegenstrom zu anzuwärmenden Verfahrensströmen partiell kondensiert und in eine flüssige und eine gasförmige Fraktion geschieden. Die flüssige Fraktion, die im wesentlichen aus den schwersiedenden Kohlenwasserstoffkomponenten C₂₊ bzw. C₃₊ besteht, wird in eine Rektifiziersäule weitergeleitet, in der die leichtsiedenden Komponenten aus dieser Fraktion entfernt werden. Dabei fällt am Kopf der Rektifiziersäule eine Restgasfraktion an, die nach ihrer partiellen Kondensation in eine Rückwaschsäule geleitet wird, um dort aus der gasförmigen Fraktion des Abscheiders schwersiedende Komponenten auszuwaschen. Die in der Rückwaschsäule hierbei anfallende Sumpffraktion wird ebenfalls in die Rektifiziersäule eingespeist.
  • Die Rückwaschung dient der Ausbeuteerhöhung des Verfahrens, da durch diese Maßnahme sowohl aus der gasförmigen Fraktion des Abscheiders wie aus dem Restgas der Rektifiziersäule sonst nicht gewinnbare C₂₊- bzw. C₃₊-Komponenten erhalten werden können.
  • Nachteilig ist bei obigem Verfahren, daß die benötigte Prozeßtemperatur mittels einer Kälteanlage, gegebenenfalls einer Kältekaskade erzeugt werden muß. Dafür ist die kälteleistende Entspannung wenigstens eines Teiles der Restgasströme vorgesehen.
  • Ist beabsichtigt, die anfallenden Restgasströme weiter zu verarbeiten müssen hohe Drücke beibehalten werden. Die Kälteerzeugung geschieht in diesem Fall mit in geschlossenen Kreisläufen geführten Arbeitsmedien. Diese Prozeßvariante hat jedoch den Nachteil, daß sie außerordentlich aufwendig ist.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art weiter zu verbessern, wobei insbesondere eine aufwendige Kälteerzeugung vermieden werden soll unter gleichzeitiger Beibehaltung hoher Drücke der Restgasströme.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das bei der Rektifikation gewonnene Restgas nach seiner teilweisen Kondensation und vor seiner Zufuhr zur Rückwaschkolonne in eine gasförmige und eine flüssige Fraktion getrennt wird, und die flüssige Fraktion mindestens teilsweise kälteleistend entspannt, gegen partiell kondensierendes Restgas der Rektifiziersäule angewärmt und dem Restgasstrom der Rektifikation wieder zugemischt wird, während der verbliebene Teil der flüssigen Fraktion der Rückwaschsäule zugeführt wird.
  • Durch die Abzweigung eines Teils des kondensierten Restgasstroms, dessen Verwendung als Kältemedium und erneute Zumischung zum Restgasstrom der Rektifikation, kann unter Beibehaltung der hohen Restgasdrücke eine aufwendige Kältekaskade vermieden werden.
  • Die erneute Zumischung des als Kältemedium verwendeten Teils der flüssigen Fraktion des Restgasstromes zum Kopfprodukt der Rektifiziersäule bewirkt, daß die umlaufende Gesamtmenge größer ist als die eigentliche Kopfproduktmenge. Auf diese Neise kann die Kälteleistung des abgezweigten Teils des kondensierten Restgasstroms der Abkühlung weiterer Prozeßströme dienen.
  • Um die Drücke der einzelnen Restgasströme hoch zuhalten, beispielsweise für nachfolgende Trennschritte dieser Ströme, werden die Rückwaschkolonne sowie die Rektifiziersäule unter erhöhtem Druck betrieben.
  • In Ausgestaltung der Erfindung wird dafür der Druck des Restgases, welches der Rückwaschsäule zugeführt wird, dem Druck der Rückwaschkolonne angeglichen.
  • Damit wird sichergestellt, daß der über Kopf der Rückwaschsäule anfallende Restgasstrom unter erhöhtem Druck gewonnen wird, dessen Bereich zweckmäßig bis zum Rohgasdruck reicht. Das erhaltene Kopfprodukt kann somit ohne Verluste weiterer Abtrennung zugeführt werden.
  • Im Falle einer Kombination von H₂/C₃₊-Abtrennung trägt das ethanreiche Kopfprodukt der Rückwaschsäule wesentlich zur Erzielung eines ausreichenden Joule-Thompson-Effekts in der nachgeschalteten H₂-Reinigung bei.
  • Die Erfindung sieht darüber hinaus vor, daß vor der Vermischung von kälteleistend entspannter Fraktion mit dem Restgas der Rektifikation eine Druckangleichung beider Ströme stattfindet und der Gemischstrom dem Druck der Rückwaschkolonne angeglichen wird.
  • Die Angleichung der Drücke beider Ströme kann einerseits dadurch geschehen, daß einer von beiden auf den Druck des anderen entspannt wird, oder im entgegengesetzten Fall eine Erhöhung des Druckes des einen Stromes stattfindet.
  • In beiden Fällen wird jedoch im Anschluß daran eine Angleichung des Druckes an den Druck der Rückwaschsäule vorgenommen. Dies geschieht in der Regel durch Komprimierung des Gemischstromes, da das Druckniveau der Rückwaschkolonne über dem der Rektifiziersäule liegt.
  • Weiterhin wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, daß das Mengenverhältnis des kälteleistend entspannten Teils der flüssigen Fraktion sich zu dem Teil, welcher der Rückwaschsäule zugeführt wird, wie 0.43 - 2.3 : 1 verhält.
  • Mit diesem Verhältnis wird einerseits weiterhin eine effiziente Rückwaschung in der Rückwaschkolonne sichergestellt und gleichzeitig genügend Kältemedium zur Verfügung gestellt.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich besonders für die Kombination unterschiedlicher Trennschritte von H₂ und Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gasgemischen, welche mit hohen Eingangsdrücken arbeiten. So können beispielsweise beliebige Kombination zweier Trennschritte, bestehend aus C₅₊-, C₃₊-, C₂₊- und H₂-Abtrennung, in besonders energiesparender und effizienter Weise betrieben werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren sei weiterhin beispielhaft anhand der Figuren beschrieben.
    • Figur 1:
  • Ein unter erhöhtem Druck stehender Rohgasstrom wird über Leitung 1 herangeführt, durch indirekten Wärmetausch in Wärmetauscher E1 partiell kondensiert und in Abscheider D1 in eine flüssige und eine gasförmige Fraktion getrennt. Die flüssige Fraktion wird über Leitung 3 abgezogen und nach Anwärmung in Wärmetauscher E1 in einen mittleren Bereich der Rektifikationssäule T entspannt. Die gasförmige Fraktion des Abscheiders wird mittels Leitung 2 und nach weiterer Abkühlung in Wärmetauscher E2 in den unteren Bereich der Rückwaschkolonne R eingespeist, in der weitere Komponenten durch Auswaschung aus der gasförmigen Fraktion gewonnen werden. Am Sumpf der Rückwaschkolonne wird über die Leitungen 7 und 8 die anfallende flüssige Fraktion abgezogen. Der Teil in Leitung 7 wird direkt in den oberen Bereich der Rektifikationssäule T entspannt, während der Teil des Sumpfprodukts in Leitung 8 zunächst in den Wärmetauschern E2 und E1 angewärmt wird, bevor er in einen mittleren Bereich der Rektifiziersäule entspannt wird. Im Sumpf der Rektifiziersäule fällt eine Produktfraktion an, welche über Leitung 10 abgezogen wird. Über Stichleitung 11 wird davon ein Teil abgezweigt, in Wärmetauscher E3 erwärmt und als Aufkochstrom in den Sumpf der Rektifiziersäule T zurückgeleitet. Am Kopf der Kolonne T fällt ein Restgasstrom an, welcher noch erwünschte schwere Komponenten enthält. Mittels Leitung 12 wird dieser Strom abgezogen in den Wärmetauschern E1 und E2 partiell kondensiert und in Abscheider D3 in eine gasförmige und eine flüssige Fraktion geschieden. Über Leitung 14 wird die flüssige Fraktion nach Kompression in Pumpe P zur Rückwaschung dem oberen Bereich der Rückwaschsäule R zugeführt. Vor der Kompression wird der Fraktion der Leitung 14 über Stichleitung 15 ein Teil abgezweigt kälteleistend entspannt, in den Wärmetauschern E2 und E1 gegen abzukühlende Ströme der Leitungen 1 (Rohgas) und 12 (Restgasstrom der Rektifiziersäule) erwärmt und nach Verdichtung in den Kompressoren C1 und C2 und erneuter Anwärmung in den Wärmetauschern E4 und E5 dem Kopfrestgasstrom der Rektifiziersäule T wieder zugemischt Das am Kopf der Rückwaschsäule R anfallende Restgas, bestehend aus leichtersiedenden Komponenten, wird nach Abzug mittels Leitung 4 mindestens teilweise in Wärmetauscher E6 partiell kondensiert. In Abscheider D2 erfolgt daraufhin eine Trennung in gasförmige und veflüssigte Anteile. Die gasförmig gebliebenen Anteile werden in Leitung 6 abgezogen, während die verflüssigten Anteile über Leitung 5, zusammen mit der gasförmigen Fraktion des Abscheiders D3 aus Leitung 13, aus dem System abgezogen werden. Die Ströme 9 des Wärmetauschers E1 sind Hilfskreisläufe für die Kälteerzeugung.
    • Figur 2:
  • Ein unter erhöhtem Druck stehender Rohgasstrom wird mittels Leitung 1, nach Abkühlung und partieller Kondensation durch indirekten Wärmetausch in Wärmetauscher E1, zum Abscheider D geleitet und dort in eine flüssige und eine gasförmige Fraktion getrennt. Die flüssige Fraktion wird über Leitung 3 abgezogen, entspannt und nach Anwärmung in Wärmetauscher E1 in einen mittleren Bereich der Rektifiziersäule T geleitet. Die gasförmige Fraktion des Abscheiders wird mittels Leitung 2, nach weiterer Abkühlung in Wärmetausch E2 in den unteren Bereich der Rückwaschkolonne R eingespeist. Vom Sumpf der Rückwaschkolonne wird über die Leitungen 5 und 6 die anfallende flüssige Fraktion abgezogen. Die flüssige Fraktion der Leitung 5 wird entspannt, in Wärmetauscher E2 angewärmt und einem mittleren Bereich der Rektifiziersäule T aufgegeben, während der Anteil in Leitung 6 direkt in einen oberen Bereich der Rektifiziersäule entspannt wird. Die im Sumpf der Rektifiziersäule anfallende flüssige Fraktion wird über Leitung 7 entfernt. Ein Teil wird nach Anwärmung in Wärmetauscher E3 als Aufkochstrom in den Sumpf der Rektifiziersäule zurückgeleitet, der übrige Strom wird komprimiert P und nach Erwärmung in E1 abgegeben.
  • Das Kopfprodukt der Rektifiziersäule T, mittels Leitung 8 abgezogen, wird zunächst in E1 angewärmt, entspannt und mit dem komprimierten und erwärmten Strom der Leitung 9 vermischt, wonach in Leitung 10 das Gemisch weiter verdichtet wird in Kompressor C2, und eine Anwärmung im Wärmetauscher ES erfolgt. Nach Abkühlung und partieller Kondensation in den Wärmetauschern E1 und E2 wird der Strom der Leitung 10 in den Abscheideraum der Rückwasch­ kolonne R entspannt. Der Abscheideraum ist im oberen Bereich der Rückwaschkolonne R angeordnet und vom eigentlichen Rückwaschraum durch einen Kaminboden getrennt. Am Kopf des Abscheideraumes wird über Leitung 4 eine gasförmige Fraktion abgegeben und nach Anwärmung in E2 und E1 abgezogen. Die am Kaminboden anfallende flüssige Fraktion wird mittels Leitung 9 abgezogen und teilweis als Rücklauf auf den oberen Bereich des Rückwaschraumes aufgegeben. Der übrige Anteil wird, nach Entspannung und Anwärmung in E2 und E1, durch Kompressor C1 verdichtet, im Wärmetauscher E4 weiter erwärmt und mit dem entspannten Kopfprodukt der Rektifiziersäule T vermischt. Die Ströme 11 des Wärmetauschers E1 sind Hilfskreisläufe für die Kälteerzeugung.
  • Nachfolgend ist das erfindungsgemäße Verfahren anhand eines zahlenmäßigen Beispiels unter Einbeziehung der Numerierung der Figur 2 dargestellt.
    1 4 7 8 10
    molarer Anteil (Rohgas)
    H₂ 0.35 0.5 - 0.01 0.01
    N₂ 0.03 0.04 - 0.01 0.0
    CO 0.0 0.0 - 0.0 0.0
    CH₄ 0.31 0.44 - 0.68 0.68
    C₂ 0.2 0.01 0.65 0.3 0.31
    C3+ 0.11 - 0.35 - -
    p/bar 13.3 12.3 6.7 6.5 13.3
    T/K 311 142 234 183 311

Claims (4)

1. Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen aus einem leichte und schwere Kohlenwasserstoffe und gegebenenfalls leichter als Methan siedende Komponenten enthaltenden Gasstrom, bei dem der unter erhöhtem Druck stehende Gasstrom abgekühlt, partiell kondensiert und in eine flüssige und eine gasförmige Fraktion getrennt wird und bei dem die flüssige Fraktion durch Rektifikation in einen im wesentlichen schwersiedende Komponenten enthaltenden Produktstrom und einen überwiegend leichtersiedende Komponenten enthaltenden Restgasstrom zerlegt wird, und die nach der partiellen Kondensation abgetrennte gasförmige Fraktion einer Rückwaschkolonne zugeführt wird, in der mit bei der Rektifikation gewonnenem Restgas nach dessen teilweiser Kondensation schwersiedende Kohlenwasserstoffe aus der gasförmigen Fraktion ausgewaschen werden und die im Sumpf der Rückwaschkolonne anfallende flüssige Fraktion der Rektifikation zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das bei der Rektifikation gewonnene Restgas nach seiner teilweisen Kondensation und vor seiner Zufuhr zur Rückwaschkolonne in eine gasförmige und eine flüssige Fraktion getrennt wird, und die flüssige Fraktion mindestens teilweise kälteleistend entspannt, gegen partiell kondensierendes Restgas der Rektifiziersäule angewärmt und dem Restgasstrom der Rektifikation wieder zugemischt wird, während der verbliebene Teil der flüssigen Fraktion der Rückwaschsäule zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des Restgases, welches der Rückwaschsäule zugeführt wird, dem Druck der Rückwaschkolonne angeglichen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß vor der Vermischung von kälteleistend entspannter, flüssiger Fraktion mit dem Restgas der Rektifikation eine Druckangleichung beider Ströme stattfindet und der Gemischstrom dem Druck der Rückwaschkolonne angeglichen wird.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Mengenverhältnis des kälteleistend entspannten Teils der flüssigen Fraktion sich zu dem Teil, welcher der Rückwaschsäule zugeführt wird, wie 0.43 - 2.3 : 1 verhält.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0448439A1 (de) * 1990-03-20 1991-09-25 Institut Français du Pétrole Verfahren zur Fraktionierung von einem Gasgemisch enthaltend Wasserstoff, leichte alifatische Kohlenwasserstoffe und leichte aromatische Kohlenwasserstoffe
EP0465366A1 (de) * 1990-07-04 1992-01-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur gleichzeitigen Produktion von Methan und Kohlenmonoxid

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5026408A (en) * 1990-06-01 1991-06-25 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Methane recovery process for the separation of nitrogen and methane
US5390499A (en) * 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content
FR2718725B1 (fr) * 1994-04-13 1996-05-24 Air Liquide Procédé et installation de séparation d'un mélange gazeux.
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5588308A (en) * 1995-08-21 1996-12-31 Air Products And Chemicals, Inc. Recompression cycle for recovery of natural gas liquids
US5596883A (en) * 1995-10-03 1997-01-28 Air Products And Chemicals, Inc. Light component stripping in plate-fin heat exchangers
DE10005722A1 (de) * 2000-02-09 2001-08-16 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung eines im wesentlichen aus Wasserstoff, Methan und C3-, C4- oder C3/C4-Kohlenwasserstoffen bestehenden Stromes
AU2001271587B2 (en) * 2000-08-11 2004-09-02 Fluor Technologies Corporation High propane recovery process and configurations
US6712880B2 (en) 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
MY136353A (en) * 2003-02-10 2008-09-30 Shell Int Research Removing natural gas liquids from a gaseous natural gas stream
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CA2800699C (en) 2010-06-03 2016-01-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
EP4411296A1 (de) * 2023-02-02 2024-08-07 Linde GmbH Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer wasserstofffraktion mit einer trenneinspeisung

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0185253A2 (de) * 1984-12-17 1986-06-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1136894B (it) * 1981-07-07 1986-09-03 Snam Progetti Metodo per il recupero di condensati da una miscela gassosa di idrocarburi
US4597788A (en) * 1982-03-10 1986-07-01 Flexivol, Inc. Process for recovering ethane, propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
DE3441307A1 (de) * 1984-11-12 1986-05-15 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung einer c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
US4596588A (en) * 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
DE3531307A1 (de) * 1985-09-02 1987-03-05 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus erdgas
US4711651A (en) * 1986-12-19 1987-12-08 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0185253A2 (de) * 1984-12-17 1986-06-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0448439A1 (de) * 1990-03-20 1991-09-25 Institut Français du Pétrole Verfahren zur Fraktionierung von einem Gasgemisch enthaltend Wasserstoff, leichte alifatische Kohlenwasserstoffe und leichte aromatische Kohlenwasserstoffe
FR2659964A1 (fr) * 1990-03-20 1991-09-27 Inst Francais Du Petrole Procede de fractionnement d'un melange gazeux renfermant de l'hydrogene des hydrocarbures aliphatiques legers et des hydrocarbures aromatiques legers.
EP0465366A1 (de) * 1990-07-04 1992-01-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur gleichzeitigen Produktion von Methan und Kohlenmonoxid
FR2664263A1 (fr) * 1990-07-04 1992-01-10 Air Liquide Procede et installation de production simultanee de methane et monoxyde de carbone.
US5133793A (en) * 1990-07-04 1992-07-28 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the simultaneous production of methane and carbon monoxide

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DE58900372D1 (de) 1991-11-21
DE3814294A1 (de) 1989-11-09
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AU613180B2 (en) 1991-07-25
US4966612A (en) 1990-10-30
AU3371789A (en) 1989-11-02
EP0340465A3 (en) 1990-03-21
EP0340465B1 (de) 1991-10-16

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