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DE69316975T2 - Rohraufbau - Google Patents

Rohraufbau

Info

Publication number
DE69316975T2
DE69316975T2 DE69316975T DE69316975T DE69316975T2 DE 69316975 T2 DE69316975 T2 DE 69316975T2 DE 69316975 T DE69316975 T DE 69316975T DE 69316975 T DE69316975 T DE 69316975T DE 69316975 T2 DE69316975 T2 DE 69316975T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
pipe
pipe according
core
filament
layers
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69316975T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69316975D1 (de
Inventor
John Dabinett
William Millward
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BAE Systems Global Combat Systems Munitions Ltd
Original Assignee
Royal Ordnance PLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from GB929225658A external-priority patent/GB9225658D0/en
Application filed by Royal Ordnance PLC filed Critical Royal Ordnance PLC
Publication of DE69316975D1 publication Critical patent/DE69316975D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE69316975T2 publication Critical patent/DE69316975T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L37/00—Couplings of the quick-acting type
    • F16L37/08—Couplings of the quick-acting type in which the connection between abutting or axially overlapping ends is maintained by locking members
    • F16L37/12—Couplings of the quick-acting type in which the connection between abutting or axially overlapping ends is maintained by locking members using hooks, pawls or other movable or insertable locking members
    • F16L37/14—Joints secured by inserting between mating surfaces an element, e.g. a piece of wire, a pin, a chain
    • F16L37/142—Joints secured by inserting between mating surfaces an element, e.g. a piece of wire, a pin, a chain where the securing element is inserted tangentially
    • F16L37/148—Joints secured by inserting between mating surfaces an element, e.g. a piece of wire, a pin, a chain where the securing element is inserted tangentially the securing element being flexible
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Verbundrohrkonstruktion zur Verwendung in der Öl-, Gas-, Wasser- und chemischen Industrie.
  • Die Herstellung von Rohr durch Spiralwickeln einer Mehrzahl von Metallbändern ist bekannt, bei der die Bänder in eine Kunststoffmaterialmatrix eingebettet werden.
  • Das US-patent 4.657.049 beschreibt die Herstellung eines derartigen Rohrs durch Spiralwickeln von mindestens einem metallischen Verstärkungsband auf einen Dorn, wobei das Band mit einem polymeren Bindematerial beschichtet und in dieses eingebettet wird. Das Rohr wird so aus einer Mehrzahl aufeinanderfolgender Spiralumläufe aus Metallband geformt, die vollständig im polymeren Material eingebettet sind. In dieser Ausführung bietet das polymere Material nur einen begrenzten Grad an Korrosionsbeständigkeit und ist daher für viele Rohranwendungen ungeeignet.
  • Das US-patent 4.351.364, auf das sich der Oberbegriff von Anspruch 1 stützt, erläutert ein ähnliches Rohrkonstruktionsverfahren, bei dem das Rohr jedoch auch ein inneres und ein äußeres Futter aus kunstharzimprägnierten Glasfaserlagen hat. Die Glasfaserlagen umfassen Gewebe und Glasschnittmatte. Zweck des inneren Futters ist es, Korrosionsbeständigkeit und einen geringen Strömungswiderstand vorzusehen, während es der Zweck des äußeren Futters ist, Beständigkeit gegen Umweltbedingungen vorzusehen. Die glasfaserverstärkten Futter an der Innenseite und der Außenseite des Rohrs verbessern zwar die Beständigkeit gegen Korrosion, Verschleiß und andere Umweltbedingungen, sie verbessern aber die Festigkeit des Rohrs nicht wesentlich und sehen aufgrund der in Glasfasermatte und Gewebe unvermeidbarerweise zurückbehaltenen Porosität auch keine optimale Korrosionsbeständigkeit vor.
  • Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Rohr mit einer Konstruktion vorzusehen, die ihm nicht nur Korrosions- und Verschleißbeständigkeit verleiht, sondern auch größere Festigkeit und Steif igkeit. Es ist eine weitere Aufgabe, eine Rohrkonstruktion vorzusehen, die beim Einsatz in Hochdruckanwendungen eine Leckausfallart bei erhöhten Drücken nahe am Berstdruck ergibt.
  • Nach einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Rohr mit innerem und äußerem Futter aus faserverstärktem Kunststoffmaterial vorgesehen, wobei das innere und das äußere Futter kontinuierliche Fasern aufweisen, und mit einem Kern aus spiralgewickeltem Stahlband dazwischen, wobei das Stahlband in eine Matrix aus Kunststoffmaterial eingebettet ist, dadurch gekennzeichnet, daß das innere und das äußere Futter jeweils eine Mehrzahl von Lagen aus Wicklungen von kontinuierlichen Faserfilamenten in einer Matrix aus Kunststoffmaterial umfaßt, wobei jede der genannten Lagen Filamente hat, die nur in einer Umfangsrichtung verlaufen, und alle der genannten Filamente in jeder Lage im wesentlichen parallel zueinander liegen und in derselben Umfangsrichtung verlaufen.
  • Die Filamentwicklungen können Monofilamente oder aus Multifilamentseilen gewickelt sein.
  • Die Filamentwicklungen können in einem Winkel von + und -55º zur Rohrachse mit einer Fehlerspanne von + oder -5º gelegt sein. Ein Wicklungswinkel von + und - 55º wird dann gewählt, wenn es erwünscht ist, ein optimales Gleichgewicht zwischen Ring- und Axialbelastung zu erzielen, wie in dem Fall, in dem ein zylindrisches Rohr vollem Druck und vollen Belastungen standhalten muß. Der genaue Winkel wird entsprechend den Betriebserfordernissen des Rohrs gewählt.
  • Abwechselnde Lagen oder Gruppen von Lagen von Filamentwicklungen können in untersdhiedlichen positiven und negativen Winkeln zur Rohrachse und zueinander gelegt werden.
  • Es wurde festgestellt, daß die Verwendung von filamentgewickeltem faserverstärktem innerem und äußerem Futter nicht nur die Beständigkeit gegen Korrosion, Verschleiß und Umwelteinflüsse weiter verbessert, sondern dem ganzen Rohr auch zusätzliche Festigkeit und Steifigkeit verleiht. Der Grad der zusätzlichen Festigkeit und Steif igkeit kann durch Berechnung bestimmt werden, hängt aber von den grundlegenden Futter- und Bandmaterialeigenschaften, dem Verhältnis des Futters zur Stahlgesamtdicke und dem Spiralwinkel von Futterwicklungen zur Rohrachse ab. Es wurde festgestellt, daß aufgrund der durch die filamentgewickelten Futter verliehenen zusätzlichen Festigkeit die Anzahl von Stahllagen verringert werden kann, um ein Rohr einer gegebenen Festigkeit herzustellen, wodurch das Rohr wirtschaftlicher hergestellt werden kann und leichter wird.
  • Ferner ermöglicht die Verwendung von Filamentwicklungen die Produktion einer Kunstharzmatrix hoher Integrität mit geringerer Porosität als entsprechende Konstruktionen nach dem Stand der Technik. Rohrkonstruktionen nach dem Stand der Technik, die glasfaserverstärkte Kunststoffe (GFK) verwenden, eignen sich aufgrund von Mikrorißbildung und Porosität als Folge des Problems, Faserverstärkungen der Gewebe- und Glasschnittmattenart vollständig zu imprägnieren, nicht für Hochdruckanwendungen. Das Rohr der vorliegenden Erfindung überwindet diese Schwierigkeiten aufgrund des wesentlich verbesserten Imprägnierungsgrads der filamentgewickelten Futter. Die verminderte Porosität im Futter des Rohrs der vorliegenden Erfindung hat den Vorteil, daß sie die Möglichkeit von Rostangriff am eingebetteten Stahlband wesentlich verringert.
  • Die Verwendung von filamentgewickelten Futtern ermöglicht zudem die Verwendung des Rohrs der vorliegenden Erfindung in Hochdruckanwendungen. Die Porosität in Konstruktionen nach dem Stand der Technik führt zu lokalen Dehnungen unter Druck, die schon bei relativ niedrigen Drücken lokale Rißbildung hervorrufen, die schließlich Undichtheit und Ausfall verursacht.
  • Bei Betriebsdrücken werden die filamentgewickelten Futter aufgrund der vorhandenen Bandlagen mit relativ höherem Modul nur niedrigen Dehnungsgraden ausgesetzt. Der Rohrinnendruckwiderstand kann maximiert werden, indem sichergestellt wird, daß das Dehnungsvermögen der Futter derart ist, daß die Futter bei einem vorbestimmten Druck erst dann ausfallen, wenn die Stahllagen bis zu einem wesentlichen Anteil ihrer Bruchdehnung, der vorzugsweise größer als ihre Fließgrenze ist, belastet worden sind. Ein effektives Mittel zum Bestimmen des Dehnungsvermögens der Futter ist durch die angemessene Auswahl des Wicklungswinkels der Filamente gegeben. Ein wesentlicher Vorteil der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß das Dehnungsvermögen der Rohrkonstruktion geregelt werden kann, um eine Leckausfallart bei einem vorbestimmten Druck vor dem Eintreten des Berstgrenzdrucks zu ergeben.
  • In diesem Zusammenhang haben wir festgestellt, daß der Beitrag des inneren und äußeren filamentgewickelten Futters zum Innendruck-Grenzwiderstand des Rohrs bei Drücken wesentlich wird, über denen das Fließen des Stahlbands stattgefunden hat. Es ist daher vorteilhaft, daß die Rohrkonstruktion dergestalt ist, daß das Lecken der Futter unter Innendrücken bei einem Ringdehnungsgrad stattfindet, bei welchem das Stahlband zwar in einem Fließzustand ist, aber nicht zu endgültigem Ausfall neigt.
  • Dies ist in Fig. 1 der Begleitzeichnungen dargestellt, die ein Schaubild zeigt, in dem typische Kennlinien von Innendruck gegenüber Ringdehnung für (a) eine Rohrkonstruktion gemäß der vorliegenden Erfindung, die einen spiralgewickelten Stahlkern mit innerem und äußerem filamentgewickeltem faserverstärktem Kunststoff-Futter umfaßt, (b) den Kern ohne die Futter und (c) die Futter ohne den Kern verglichen werden.
  • Aus Fig. 1 ist ersichtlich, daß dadurch, daß sichergestellt wird, daß der Futterdehnungsausfall bei etwa 1% auftritt, d.h. jenseits der Fließgrenze des Stahlkerns (0,5% Beanspruchung), aber bei einer Dehnung unter der Stahlbruchdehnung (3%), eine Leck-vor-Bersten-Ausfallart sichergestellt wird, und bei einem erhöhten, sich dem Berstgrenzdruck des Rohrs nähernden, aber immer darunter liegenden Druck.
  • Für Anwendungen mit Fluids, mit denen das Kunststoff- Futtermaterial nicht verträglich ist, kann das Rohr der vorliegenden Erfindung auch mit einem undurchlässigen Futter, wie z.B. aus Aluminium, Duroplastmaterialien oder Silikongummi versehen werden, auf dem das innere filamentgewickelte Futter geformt wird. Das Hinzufügen eines undurchlässigen Futters oder einer undurchlässigen Membran kann die Leckausfallart ändern, sofern die Dehnungsausfall-charakteristik der Membran nicht sorgfältig auf die der Rohrkonstruktion abgestimmt wird.
  • Das Material der Filamentwicklungen kann für die meisten Anwendungen Glasfaser sein. Andere kontinuierliche Fasermaterialien, wie Aramidfaser, z.B. Kevlar (Markenzeichen) oder Kohlenstoff-Faser, können aber in Verbindung mit oder anstelle von Glasfaser verwendet werden. Die Art der verwendeten Faser hängt von der Anwendung ab, in der das Rohr zum Einsatz kommen soll. In einigen Anwendungen kann in einem Rohr mehr als eine Faserart verwendet werden.
  • Die Dicke des inneren und des äußeren Futters hängt von den spezifischen Erfordernissen für das Rohr ab. Im Fall von Glasfilamenten hat das innere Futter allerdings im allgemeinen eine Mindestdicke von 2 mm, während das äußere Futter im allgemeinen eine Mindestdicke von 1 mm hat.
  • Der Stahlbandkern kann aus einer Mehrzahl von Lagen aus spiralgewickelten Bändern geformt sein, die an ihren Rändern entlang aneinanderstoßen. Der Stahlkern kann aber auch aus einem oder mehreren Stahlbändern gewickelt sein, wobei jede nachfolgende Windung die vorhergehende Windung in der axialen und der radialen Richtung überlappt
  • Im Fall von Bändern, die an jedem beliebigen Querschnitt durch die Rohrwand an ihren Rändern entlang aneinanderstoßen, ist das Wicklungsmuster der spiralförmig angeordneten Stahlbänder idealerweise so angeordnet, daß sich kein axialer Spalt zwischen benachbarten Rändern des gewickelten Bands in einer Lage in der radialen Richtung mit dem axialen Spalt einer anderen Lage deckt. Daher kann in bezug auf die Rohrachse von der Innenseite des Rohrs zu seiner Außenseite keine geradlinige Bahn gezogen werden, die durch mehr als eine der axialen Spiralspalten verläuft. Auf diese Weise gibt es in dem Rohr keine Position, an der die effektive Stahldicke um mehr als eine Stahlbanddicke vermindert ist. Bei einer großen Anzahl von Stahlbandlagen kann das Wicklungsmuster wiederholt werden, so daß sich dann tatsächlich die axialen Spalten von zwei oder mehr Lagen bei einer nur geringen Verminderung der axialen Festigkeit decken können.
  • Bei kleinen Spiralspalten wirkt sich die lokale Verminderung der Stahldicke nur auf die axiale Festigkeit des Rohrs aus, so daß die Druckbehälter-Gesamtfestigkeit bei Rohren mit drei oder mehr Stahllagen im wesentlichen nicht beeinflußt wird. Indem der axiale Spalt im Rahmen der Herstellungsbegrenzungen auf eine Mindestbreite reduziert wird, bleibt die Ringfestigkeit unter Innendruckbeaufschlagung unbeeinflußt, und die axiale Festigkeit ist, wie oben angegeben, nur um die Dicke eines Stahlbands für jeden deckenden axialen Spalt vermindert. Der Stahlkern eines Rohrs mit acht Lagen aus Stahl hat daher eine allen acht Lagen entsprechende Ringfestigkeit und eine sieben Lagen entsprechende axiale Festigkeit. Wird dies auf die Belastungsbedingungen eines geschlossenen, unter Innendruck stehenden Behälters angewendet, wird ersichtlich, daß, da die Ringbelastung das Zweifache der axialen Belastung ist, die Druckgrenzfestigkeit des Rohrs durch die effektive Verminderung der Dicke in der axialen Richtung überhaupt nicht beeinträchtigt wird. In bezug auf Steifigkeit ist die Wirkung des axialen Spalts zwischen den benachbarten Rändern des Stahlbands sowohl in Ringrichtung als auch in axialer Richtung gleich. Die Stahlbandlagen können daher ziemlich zutreffend als ein isotropes Material betrachtet werden, bei dem der effektive Elastizitätsmodul einfach durch einen Betrag verringert ist, der etwa dem Verhältnis von der Breite des Kunstharzspalts zu der des Stahlbands entspricht. Bei nach der vorliegenden Erfindung konstruierten Rohren kommt natürlich durch das filamentgewickelte innere und äußere Futter noch ein wesentlicher zusätzlicher Beitrag zur axialen und Ringfestigkeit des Rohrs hinzu.
  • Es können Rohre jeden Durchmessers hergestellt werden, die typischen Durchmesser liegen aber im Bereich von 150 mm bis etwa 1000 mm. Die maximale Banddicke und -breite wird von den mechanischen Wicklungserfordernissen bestimmt, d.h. dem gewünschten Rohrdurchmesser im Verhältnis zu Bandsteifigkeit und Spiralwicklungswinkel. Auch wird die Bandbreite zum Teil von der Notwendigkeit bestimmt, ein Überlappungsmuster einzuhalten, so daß von der Innenseite zur Außenseite des Rohrs eine minimale Deckung der axialen Spalten zwischen Bandrändern besteht und so daß die axialen interlaminaren Scherkräfte keinen Ausfall verursachen. In der Praxis kann das Stahlband für Rohre mit einem Durchmesser zwischen 150 mm und 1000 mm eine Breite haben, die im Bereich von 50 mm bis 250 mm liegt, und eine Dicke, die im Bereich von 0,12 mm bis 1 mm liegt.
  • Der axiale Spalt zwischen benachbarten Bandrändern aufeinanderfolgender Spiralwindungen ist vorzugsweise höchstens 5 mm breit und kann im allgemeinen eine Breite im Bereich von 1 mm bis 3 mm haben.
  • Der Stahl wird vor dem Wickeln vorbereitet, um eine angemessen saubere Oberfläche zum Verkleben mit dem Kunstharz vorzusehen. Zu den geeigneten Vorbereitungsmethoden zählen das Sandstrahlen und/oder diverse bekannte chemische Reinigungsverfahren.
  • Das Kunstharz kann ein Epoxidharz oder jeder andere Kunstharztyp sein, der für die beabsichtigte Anwendung des Rohrs geeignet ist.
  • Das Kunstharz kann auch Füllstoffe aufweisen.
  • Nach einem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zum Herstellen eines Rohrs vorgesehen, das die folgenden Schritte umfaßt: Formen eines inneren Futters durch Wickeln einer Mehrzahl von Lagen aus kontinuierlichem Fasermaterial in einem vorbestimmten Winkel zur Rohrachse auf einen Dorn, Vorsehen einer Kunstharzmatrix für die Faserlage, Spiralwickeln eines Stahlbandkerns auf das genannte innere Futter aus Fasermaterial, Versehen des genannten Stahlbandkerns mit einer Kunstharzmatrix, Formen eines äußeren Futters durch Wickeln einer Mehrzahl von Lagen aus einem Fasermaterial in einem vorbestimmten Winkel zur Rohrachse auf die Außenseite des Kerns, Versehen der genannten äußeren Fasermateriallage mit einer Kunstharzmatrix, mindestens teilweises Aushärten der genannten Kunstharzmatrix und Entfernen des genannten Rohrs von dem genannten Dorn, wobei das genannte Verfahren gekennzeichnet ist durch das Wickeln von kontinuierlichem Faserfilamentmaterial in einer Umf angsrichtung, so daß alle der genannten Filamente in jeder Lage parallel zueinander sind und alle Filamente in jeder Lage in derselben Umfangsrichtung verlaufen.
  • Vorzugsweise kann der Stahlkern mindestens drei Lagen aus spiralgewickeltem Stahlband haben.
  • Das innere und das äußere Futter kann durch Passieren von Glas- oder anderen Filamenten durch ein Kunstharzbad vor dem Aufwickeln auf den Dorn oder die Außenseite des Rohrs, das mit geeigneten Antriebseinrichtungen gedreht werden kann, geformt werden.
  • Das Verfahren kann ferner den folgenden Schritt aufweisen: Vorsehen einer ersten nicht-filamentgewickelten faserigen Lage auf dem Dorn, die auch mit einer Kunstharzmatrix versehen ist.
  • Damit die vorliegende Erfindung besser verständlich wird besser verständlich wird [sic], wird im folgenden ein Beispiel unter Bezugnahme auf die Figuren 2 und 3 der Begleitzeichnungen lediglich zur Veranschaulichung beschrieben. Dabei zeigt:
  • Fig. 2 einen schematischen axialen Querschnitt durch ein Rohr gemäß der vorliegenden Erfindung, und
  • Fig. 3 eine schematische Darstellung der Herstellung des Rohrs von Fig. 2.
  • Im folgenden wird Bezug genommen auf Fig. 2 und 3 der Zeichnungen, bei denen die gleichen Merkmale gleiche Bezugsnummern haben. Ein allgemein mit 10 bezeichneter Rohrabschnitt wird durch Wickeln einer Mehrzahl von Lagen auf einen erhitzten rotierenden Dorn 12 hergestellt. Der Dorn ist mit einem bekannten Trennmittel (nicht gezeigt) beschichtet.
  • Eine kunstharzreiche innere Oberfläche 14 wird durch Spiralumwickeln des Dorns mit einem "C"-Glas- oder Polyesterschleier und Imprägnieren mit einem geeigneten Epoxidharz, wie MY 750 von der Firma Ciba-Geigy, mit einem geeigneten Härtersystem versehen. Aufeinanderfolgende Spiralwindungen des Schleiermaterials werden in der axialen Richtung überlappt, wobei die Breite des Schleiermaterials etwa 150 mm beträgt.
  • Danachwird eine Schicht eines inneren GFK-Futters 16 durch Spiralaufbringen von Filamentwicklungen von einem Gatter 17 mit im Winkel von 550 zur Rohrachse gelegten "E"- Glasfaserfilamenten 18 aufgebaut. Die Filamente 18 werden unmittelbar vor dem Wickeln durch ein Kunstharzbad (nicht gezeigt) passiert, so däß die Wicklungen effektiv während des Aufwickelns mit einer Kunstharzmatrix versehen werden. Eine Anzahl von Filamentrovings wird derart gelegt, daß die Mindestdicke etwa 2 mm beträgt.
  • Vorbereitetes Stahlband 20 von Spulen 22 wird dann auf das noch nicht ausgehärtete nasse Kunstharz des inneren Futters 16 spiralaufgewickelt, wobei aufeinanderfolgende Spiralwindungen mit einem maximalen axialen Spalt 24 von 5 mm Breite nebeneinander liegen. Ein Epoxidharz 26, das einen geeigneten Füllstoff enthält, wird, während das Stahlband auf das Rohr gewickelt wird, mit bekannten Einrichtungen gleichzeitig auf dieses aufgebracht, so daß bei dem fertigen Rohr jede stahllage mit dem Kunstharzsystem beschichtet und an die nächste Lage geklebt wird. Die Anzahl der Stahllagen und die Gesamtdicke wird durch die gewünschte Druckfestigkeit, Nennsteifigkeit und den gewünschten Durchmesser des Rohrs sowie die kombinierten Festigkeitseigenschaften des Stahls und der Futter bestimmt. Die Spiralwicklungen der Stahlbänder sind axial zueinander versetzt, so daß von der Innenseite zur Außenseite des Rohrs keine geradlinige Bahn durch mehr als eine der axialen Spalten 26 gezogen werden kann, wie auch durch die gestrichelte Linie 28 angezeigt ist.
  • Ein äußeres Futter 30 wird durch eine Anzahl von Rovings von 55º-Spiralwicklungen aus einem "E"-Glasfaserfilament 32 von einem Gatter 34 aufgebracht. Wie beim inneren Futter wird auch Filament 32 unmittelbar vor dem Wickeln durch ein Kunstharzbad (nicht gezeigt) passiert. Die Dicke des äußeren Futters 30 beträgt mindestens 1 mm.
  • Während sich das derart konstruierte Rohr noch dreht, wird es erwärmt, um seine Temperatur für die Mindestzeit, die für das zufriedenstellende Verhärten des Kunstharzes oder sein Festwerden erforderlich ist, zu erhöhen. Der Dorn mit der festgewordenen oder ausgehärteten Rohrkonstruktion wird von der Wickelmaschine (nicht gezeigt) abgenommen und auf Umgebungstemperatur abgekühlt, woraufhin der Dorn vom Rohr entfernt wird. Das Rohr kann dann, falls erforderlich, in einer freistehenden Position nachgehärtet werden. Nach dem Abkühlen auf Umgebungstemperatur wird das Rohr durch Schleifen durch die gesamte Wandstärke, d.h. GFK und Stahl, auffertige Länge zugeschnitten, um an jedem Ende mindestens zwei Wicklungsbreiten Stahl zu entfernen.
  • Das oben erläuterte Verfahren schließt zwar das Erwärmen des Dorns 12 während des Wicklungsprozesses ein, dies kann aber bei bestimmten Arten von Kunstharzmaterialien, besonders bei solchen mit einer kurzen Aushärtezeit, wegfallen.

Claims (28)

1. Rohr (10) mit innerem (16) und äußerem (30) Futter aus faserverstärktem Kunststoffmaterial, wobei das innere und das äußere Futter kontinuierliche Fasern aufweisen, und mit einem Kern aus spiralgewickeltem Stahlband (20) dazwischen, wobei das Stahlband in eine Matrix aus Kunststoffmaterial (26) eingebettet ist, dadurch gekennzeichnet, daß das innere und das äußere Futter jeweils eine Mehrzahl von Lagen aus Wicklungen von kontinuierlichen Faserfilamenten (18, 32) in einer Matrix aus Kunststoffmaterial umfaßt, wobei jede der genannten Lagen Filamente hat, die nur in einer Umfangsrichtung verlaufen, und alle der genannten Filamente in jeder Lage im wesentlichen parallel zueinander liegen und in derselben Umfangsrichtung verlaufen.
2. Rohr nach Anspruch 1, bei dem die Filamentwicklungen Monofilamente sind.
3. Rohr nach Anspruch 1, bei dem die Filamentwicklungen Multifilamentseile sind.
4. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem abwechselnde Lagen von Filamentwicklungen in unterschiedlichen positiven und negativen Winkeln zur Rohrachse gelegt sind.
5. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem abwechselnde Lagen von Filamentwicklungen in unterschiedlichem positivem und negativem Winkel zueinander gelegt sind.
6. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem die Filamentwicklungen in einem Winkel von + und -55º zur Rohrachse gelegt sind.
7. Rohr nach Anspruch 6, bei dem die Winkel der Filamentwicklungen eine Fehlerspanne von + oder -5º haben.
8. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, das ferner ein undurchlässiges Futter in dem filamentgewickelten inneren Futter aufweist.
9. Rohr nach Anspruch 8, bei dem das undurchlässige Futter aus einem Material der Aluminium, Duroplastmaterialien und Silikongummi umfassenden Gruppe ausgewählt wird.
10. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem das filamentgewickelte Futtermaterial mindestens ein aus der Glasfaser, Aramidfaser und Kohlenstoff-Faser umfassenden Gruppe ausgewähltes ist.
11. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem die Dicke des filamentgewickelten inneren Futters mindestens 2 mm beträgt.
12. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem die Dicke des filamentgewickelten äußeren Futters mindestens 1 mm beträgt.
13. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem der Kern aus spiralgewickeltem Stahlband eine Mehrzahl von Lagen aus spiralgewickelten Bändern umfaßt, die an ihren Rändern entlang aneinanderstoßen.
14. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 12, bei dem der Kern aus spiralgewickeltem Stahlband mindestens ein Band umfaßt, das in der axialen und radialen Richtung überlappende aufeinanderfolgende Windungen hat.
15. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 13, bei dem das Wicklungsmuster der Stahlbänder so angeordnet ist, daß sich kein axialer Spalt zwischen benachbarten Rändern des gewickelten Bands in einer Lage in der radialen Richtung mit dem axialen Spalt einer anderen Lage deckt.
16. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 13, bei dem das Wicklungsmuster der Stahlbänder in der radialen Richtung wiederholt wird.
17. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 13, 15 und 16, bei dem der Spalt zwischen benachbarten Rändern aufeinanderfolgender Windungen maximal 5 mm breit ist.
18. Rohr nach einem der Ansprüche 1 bis 13 und 15 bis 17, bei dem der Spalt zwischen benachbarten Rändern aufeinanderfolgender Windungen eine Breite im Bereich von 1 mm bis 3 mm hat.
19. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem die Matrix aus Kunststoffmaterial ein Epoxidharz ist.
20. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem das Kunststoffmaterial-Kunstharz auch einen Füllstoff aufweist.
21. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem das Stahlband des Kerns eine Breite im Bereich von 50 mm bis 250 mm hat.
22. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem das Stahlband des Kerns eine Dicke im Bereich von 0,12 mm bis 1 mm hat.
23. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem es einen Durchmesser im Bereich von etwa 150 mm bis etwa 1000 mm hat.
24. Rohr nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei dem das Dehnungsvermögen der Futter auf steigenden Innendruck im Rohr hin derart ist, daß die Futter erst dann ausfallen und daher eine Leckausfallart vorsehen, wenn der Stahlkern bis zu einem wesentlichen Anteil seiner Bruchdehnung belastet worden ist.
25. Rohr nach Anspruch 24, bei dem das Druckdehnungsvermögen der Futter derart ist, daß sie bei einem vorbestimmten Innendruck eine Leckausfallart vorsehen, nachdem der Stahlkern über seine Dehngrenze hinaus belastet worden ist.
26. Verfahren zum Herstellen eines Rohrs (10), das die folgenden Schritte umfaßt: Formen eines inneren Futters (16) durch Wickeln einer Mehrzahl von Lagen aus kontinuierlichem Fasermaterial (18) in einem vorbestimmten Winkel zur Rohrachse auf einen Dorn (12), Vorsehen einer Kunstharzmatrix für die Faserlage, Spiralwickeln eines Stahlbandkerns (20) auf das genannte innere Futter aus Fasermaterial, Versehen des genannten Stahlbandkerns mit einer Kunstharzmatrix (26), Formen eines äußeren Futters (30) durch Wickeln einer Mehrzahl von Lagen aus einem Fasermaterial (32) in einem vorbestimmten Winkel zur Rohrachse auf die Außenseite des Kerns, Versehen der genannten äußeren Fasermateriallage mit einer Kunstharzmatrix, mindestens teilweises Aushärten der genannten Kunstharzmatrix und Entfernen des genannten Rohrs von dem genannten Dorn, wobei das genannte Verfahren gekennzeichnet ist durch das Wickeln von kontinuierlichem Faserfilamentmaterial (18, 32) in einer Umfangsrichtung, so daß alle der genannten Filamente in jeder Lage parallel zueinander sind und alle Filamente in jeder Lage in derselben Umfangsrichtung verlaufen.
27. Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der genannte Stahlkern durch Spiralwickeln von mindestens drei Stahlbandlagen geformt ist.
28. Verfahren nach Anspruch 26 oder Anspruch 27, bei dem das innere und das äußere Futter durch Passieren des genannten Fasermaterials durch ein Kunstharzbad vor dem Wickeln geformt wird.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10026272A1 (de) * 2000-05-26 2001-11-29 Siemens Ag Hochdruckspeicher, insbesondere Kraftstoffhochdruckspeicher
DE10326933A1 (de) * 2003-06-16 2005-01-20 Audi Ag Kraftstoffhochdruckspeicher für eine mehrzylindrige Brennkraftmaschine

Families Citing this family (63)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE168180T1 (de) * 1992-12-08 1998-07-15 Royal Ordnance Plc Rohrverbindung
US5520422A (en) * 1994-10-24 1996-05-28 Ameron, Inc. High-pressure fiber reinforced composite pipe joint
AU673325B3 (en) * 1996-02-14 1996-10-31 Ameron, Inc. High-pressure fiber reinforced composite pipe joint
US5862303A (en) * 1996-05-17 1999-01-19 Advanced Metal Technologies, Ltd. Electrically heated pipe with helically wound amorphous alloy heater
US5816625A (en) * 1997-08-14 1998-10-06 Clarke; Robert H. Quick release coupling with spacer ring to align spline rod
US6692041B1 (en) * 1997-10-06 2004-02-17 Weldbend Corporation Piping to component connector
AU759805B2 (en) * 1998-11-17 2003-05-01 Ameron International Corporation Bonding of steel strips in steel strip laminate pipe
CN1420973A (zh) * 1999-11-05 2003-05-28 韦尔斯特里姆公司 柔性管及其制造方法
JP3428547B2 (ja) * 2000-01-20 2003-07-22 本田技研工業株式会社 パイプの補強構造
JP2001235070A (ja) * 2000-02-24 2001-08-31 Kakuichi Technical Service Kk 可撓管、および可撓管の製造方法
JP2001239900A (ja) * 2000-02-29 2001-09-04 Sumitomo Wiring Syst Ltd 車体と可動体との間のワイヤハーネス配索構造
US6893733B2 (en) 2000-07-07 2005-05-17 Delphi Technologies, Inc. Modified contoured crushable structural members and methods for making the same
US6586110B1 (en) 2000-07-07 2003-07-01 Delphi Technologies, Inc. Contoured metal structural members and methods for making the same
US6620475B1 (en) 2000-08-10 2003-09-16 Hydril Company Structure for wound fiber reinforced plastic tubing and method for making
US6361080B1 (en) 2000-08-23 2002-03-26 Hydril Company Method for attaching an ANSI stub-end flanged connector to a composite tubular member
WO2002018832A1 (fr) * 2000-08-29 2002-03-07 Sekisui Chemical Co., Ltd. Tube haute pression composite et son procede de fabrication
US6672627B1 (en) * 2001-02-14 2004-01-06 Deere & Company Lightweight air coupler
DE20109255U1 (de) * 2001-06-01 2001-08-30 SKP Konstruktion und Service GmbH, 88699 Frickingen Kupplung zur koaxialen Verbindung, insbesondere von Schlauchleitungen
FR2834039B1 (fr) * 2001-12-21 2004-02-13 Inst Francais Du Petrole Conduite flexible a haute resistance a la compression axiale et sa methode de fabrication
DE10238103C1 (de) * 2002-08-16 2003-09-18 Kanal Und Rohrtechnik Gmbh Verbundrohr und Verfahren zu seiner Herstellung
US6851643B2 (en) * 2003-01-27 2005-02-08 Sonoco Development, Inc. Spirally wound tube with enhanced inner diameter stiffness, and method of making same
US20040228739A1 (en) * 2003-05-12 2004-11-18 Mayer Martin G. Filament-wound composite boom pipe
US20050100414A1 (en) * 2003-11-07 2005-05-12 Conocophillips Company Composite riser with integrity monitoring apparatus and method
US20050244216A1 (en) * 2004-04-29 2005-11-03 Michael Magraw Coupler
ITFI20040202A1 (it) * 2004-09-30 2004-12-30 Perini Fabio Spa Camicia intercambiabile per rulli goffratori o simili, metodo per la sua realizzazione, e rullo comprendente detta camicia
JP2007073623A (ja) * 2005-09-05 2007-03-22 Kobe Steel Ltd 超電導コイル製造用巻枠および超電導ソレノイド巻コイル
DE102006017004B3 (de) * 2006-04-11 2007-10-25 Airbus Deutschland Gmbh Vorrichtung zur Vermischung von Frischluft und Heizluft sowie Verwendung derselben in einem Belüftungssystem eines Flugzeuges
ATE424530T1 (de) * 2006-04-12 2009-03-15 Ems Chemie Ag Anschlussvorrichtung für ein rohr
WO2008125682A1 (en) * 2007-04-16 2008-10-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Tubular body comprising two or more layers of helically bended strips
KR101281254B1 (ko) * 2007-04-27 2013-07-03 알코아 인코포레이티드 라이저 장치 및 라이저 섹션
CN101675285B (zh) * 2007-05-04 2012-12-05 国际壳牌研究有限公司 制造细长的多层管状体的方法
DE102007022520A1 (de) * 2007-05-14 2008-11-20 Siemens Ag Kühlmittelschlauch
US20090139708A1 (en) * 2007-06-06 2009-06-04 Baker Hughes Incorporated Wrap-On Reactive Element Barrier Packer and Method of Creating Same
CN101835547A (zh) * 2007-09-13 2010-09-15 国际壳牌研究有限公司 用于构造细长管状制品的可移动装置
EP2220414B1 (de) * 2007-12-18 2013-10-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren zur konstruktion einer langen röhrenleitung
US20090159145A1 (en) * 2007-12-19 2009-06-25 Caterpillar Inc. Hose with composite layer
AR072415A1 (es) * 2008-07-02 2010-08-25 Shell Int Research Un proceso para la elaboracion de un tubo elongado
DE112009002153T9 (de) * 2008-09-04 2012-09-20 The Yokohama Rubber Co., Ltd. Verfahren zum Herstellen eines durch Stahlcords verstärkten Gummischlauchs, und durch Stahlcord verstärkter Gummischlauch
US8444188B2 (en) * 2008-11-09 2013-05-21 Illinois Tool Works Inc. Adapter
US9441766B2 (en) * 2009-06-02 2016-09-13 Bhp Billiton Petroleum Pty Ltd. Reinforced hose
JP2011098523A (ja) * 2009-11-06 2011-05-19 Ihi Corp ケースの製造方法、及びケース
US20110290411A1 (en) * 2010-05-27 2011-12-01 Pipestream B.V. Modular System for Fabricating a Reinforced Tubular
JP5798805B2 (ja) * 2011-06-07 2015-10-21 株式会社ブリヂストン 高圧ホース
FR2978692B1 (fr) * 2011-08-04 2013-09-06 Snecma Dispositif pour l'aide a la decoupe d'une couche de texture fibreuse enroulee sur un mandrin d'impregnation d'une machine d'enroulement
US8528121B2 (en) 2011-12-14 2013-09-10 Kohler Co. Urinal bracket
US8910669B2 (en) 2012-02-23 2014-12-16 Ticona Llc Insert for pipe assembly and method for forming pipe assembly
CA2809601A1 (en) * 2012-03-16 2013-09-16 J-M Manufacturing Company, Inc. Pressure-rated spline joint
US10401086B2 (en) 2013-01-15 2019-09-03 Illinois Tool Works Inc. Air manifold for drying a container
CN103195987B (zh) * 2013-04-17 2014-10-29 孔少云 一种超高环刚度塑钢复合管及其制备方法
US20150167868A1 (en) * 2013-12-17 2015-06-18 Scott Boncha Maple sap vacuum collection systems with chew proof tubing
JP6340833B2 (ja) * 2014-03-06 2018-06-13 新日鐵住金株式会社 鋼管杭の継手構造
ES2732281T3 (es) * 2014-10-24 2019-11-21 Ocv Intellectual Capital Llc Composición de tejidos asimétricos para aplicaciones de bobinado para volver a revestir tuberías
GB201421801D0 (en) 2014-12-08 2015-01-21 Ge Oil & Gas Uk Ltd Layer Repair
DE102015100797B4 (de) * 2015-01-20 2021-01-07 Ford-Werke Gmbh Plastiklenksäule
EA029807B1 (ru) * 2016-05-30 2018-05-31 Павел Иванович Кичигин Устройство для подземной транспортировки или хранения
CN106051327A (zh) * 2016-06-29 2016-10-26 无锡必胜必精密钢管有限公司 一种用于传动轴的钢管
US11148390B2 (en) 2016-11-09 2021-10-19 Lockheed Martin Corporation Multiple layer hollow cylinder and method of making
CN106808707B (zh) * 2017-03-27 2023-08-25 福建路通复合材料技术研究院有限公司 连续缠绕玻璃钢管生产工艺及其生产线
CN107127985B (zh) * 2017-05-25 2018-12-28 南京工程学院 一种纤维金属超混杂复合管的成形方法
US10919106B2 (en) * 2017-06-09 2021-02-16 General Electric Company Ultrasonic welding of annular components
CN107825684B (zh) * 2017-10-26 2023-07-21 福州森百德机电科技有限公司 管道成型机及其工作方法
CN110468370A (zh) * 2019-08-20 2019-11-19 严克飞 不锈钢的表面处理方法
JP7427197B2 (ja) * 2020-06-10 2024-02-05 日本製鉄株式会社 パイプ連結構造

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1314670A (en) * 1919-09-02 Reinforced hard-rubber pipe
US1281557A (en) * 1913-12-31 1918-10-15 Howard W Goodall Hose.
DE352812C (de) * 1919-03-19 1922-05-04 Blaisdell Petro Flex Tubing Co Schlauch fuer Petroleum, OEl u. dgl.
US2371971A (en) * 1943-04-26 1945-03-20 Michigan Patents Corp Hose connector
US2640501A (en) * 1946-12-24 1953-06-02 Int Standard Electric Corp Tube and its manufacture
US2573361A (en) * 1947-02-13 1951-10-30 Libbey Owens Ford Glass Co Torsion transmitting glass shaft and method of manufacture
US2807282A (en) * 1954-02-17 1957-09-24 Union Carbide Corp Reinforced carbonaceous pipe and method of making same
GB966772A (en) * 1961-08-16 1964-08-19 Montaplast G M B H Pipe joint
US3407251A (en) * 1965-11-29 1968-10-22 William I. Elliott Method for forming cooperatively threaded parts
US3616123A (en) * 1968-01-29 1971-10-26 Johns Manville Helicoid laminate comprising several continuous tiered strips
US3540757A (en) * 1968-02-29 1970-11-17 Ciba Geigy Corp Pipe joint and method of forming a pipe joint
AT297424B (de) * 1968-07-22 1972-03-27 Industriebedarf Ges M B H Rohrmuffenverbindung
GB1294658A (en) * 1968-11-13 1972-11-01 British Aircraft Corp Ltd Improvements to pipe joints
US3578029A (en) * 1969-06-27 1971-05-11 Youngstown Sheet And Tube Co Pipe
US3606402A (en) * 1969-07-02 1971-09-20 Fiberglass Resources Corp Locking means for adjacent pipe sections
GB1356791A (en) * 1970-01-26 1974-06-12 Dunlop Holdings Ltd Hose pipes
GB1273932A (en) * 1971-04-21 1972-05-10 Hepworth Iron Co Ltd Improvements in or relating to pipe couplings
GB1277385A (en) * 1971-04-21 1972-06-14 Hepworth Iron Co Ltd Improvements in or relating to pipe couplings
US3784441A (en) * 1971-07-12 1974-01-08 Kaempen Industries Composite structure
US3915776A (en) * 1971-07-12 1975-10-28 Kaempen Industries Method for making composite structures
US3957416A (en) * 1971-07-12 1976-05-18 Kaempen Industries, Inc. Apparatus for making composite structures
US3790438A (en) * 1971-12-28 1974-02-05 Monsanto Co Ribbon-reinforced composites
US3859701A (en) * 1972-02-11 1975-01-14 Armstrong Cork Co Bonding of rubber to magnesium and its alloys
FR2203044B1 (de) * 1972-10-12 1976-11-19 Battelle Memorial Institute
USRE31047E (en) * 1975-06-06 1982-10-05 The Goodyear Tire & Rubber Company Hose structure
US4216803A (en) * 1976-06-15 1980-08-12 Martin Marietta Corporation Self-sealing fuel lines
US4111469A (en) * 1976-12-23 1978-09-05 Samuel Moore And Company Hydraulic hose and coupling assembly
NL166304C (nl) * 1977-02-23 1981-07-15 Vredestein Nv Buis voor het transport van een mengsel van vloeistof en vast materiaal.
US4156540A (en) * 1977-08-30 1979-05-29 Parker-Hannifin Corporation Sealant for hose fittings
US4351364A (en) * 1979-11-05 1982-09-28 Dunlop Limited Steel reinforced pipe
BE886312A (fr) * 1980-11-24 1981-05-25 Owens Corning Fiberglas Europ Tuyau en resine thermodurcissable renforcee de fibres de verre et comportant un revetement interieur en aluminium, notamment pour le transport de l'eau chaude
GB2112095B (en) * 1981-12-22 1985-02-06 Rolls Royce Joining components having different thermal expansion coefficients
DE3564614D1 (en) * 1984-02-20 1988-09-29 Fischer Ag Georg Connection for fibre-reinforced plastic pipes
EP0152753B1 (de) * 1984-02-20 1988-09-21 Georg Fischer Aktiengesellschaft Flanschverbindung für faserverstärkte Kunststoffrohrteile
JPS62264610A (ja) * 1986-05-13 1987-11-17 Mitsubishi Electric Corp コイルの巻線方法
SE465230B (sv) * 1987-06-16 1991-08-12 Asea Plast Ab Foerbindning foer tvaa roer av med ett fibermaterial armerad plast
FR2637952B1 (fr) * 1988-10-13 1991-01-04 Aerospatiale Dispositif de liaison des extremites d'un tube composite fortement sollicite axialement avec des brides metalliques et son procede de fabrication
US5188273A (en) * 1989-02-03 1993-02-23 Helmuth Schmoock Expander roller for webs of paper and the like
US5160688A (en) * 1989-09-27 1992-11-03 Continuous Hose Corporation Method of making a component pipe coupling
NL9001384A (nl) * 1990-06-18 1992-01-16 Wavin Bv Meerlaagse buis, leiding uit meerdere van dergelijke buizen en werkwijze voor het gas- en vloeistofdicht verbinden van twee van dergelijke buizen.
US5152556A (en) * 1990-12-24 1992-10-06 Kaiser Aerospace And Electronics Corporation High temperature tubing joint with threaded, split collar

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10026272A1 (de) * 2000-05-26 2001-11-29 Siemens Ag Hochdruckspeicher, insbesondere Kraftstoffhochdruckspeicher
DE10026272B4 (de) * 2000-05-26 2007-12-13 Siemens Ag Hochdruckspeicher, insbesondere Kraftstoffhochdruckspeicher und Verfahren zur Herstellung eines Hochdruckspeichers
DE10326933A1 (de) * 2003-06-16 2005-01-20 Audi Ag Kraftstoffhochdruckspeicher für eine mehrzylindrige Brennkraftmaschine
DE10326933B4 (de) * 2003-06-16 2005-07-14 Audi Ag Kraftstoffhochdruckspeicher für eine mehrzylindrige Brennkraftmaschine

Also Published As

Publication number Publication date
DZ1734A1 (fr) 2002-02-17
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EP0625251B1 (de) 1998-02-11
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ES2112512T3 (es) 1998-04-01
CA2129636C (en) 2007-01-30
EP0625251A1 (de) 1994-11-23
CA2129636A1 (en) 1994-06-23
ATE163216T1 (de) 1998-02-15
DK0625251T3 (da) 1998-05-11
US5579809A (en) 1996-12-03
JPH08504020A (ja) 1996-04-30

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