DE60021619T3

DE60021619T3 - Hartlötblech

Info

Publication number: DE60021619T3
Application number: DE60021619T
Authority: DE
Inventors: Timothy John Hurd; Achim Bürger; Nicolaas Dirk Adrianus Kooij; Klaus Vieregge
Original assignee: Aleris Aluminum Koblenz GmbH
Current assignee: Novelis Koblenz GmbH
Priority date: 1999-04-12
Filing date: 2000-04-12
Publication date: 2012-01-26
Anticipated expiration: 2020-04-13
Also published as: CN1349456A; JP2011202285A; CN1164419C; EP1291165B2; JP2002542393A; DE60021619T2; KR20010110751A; EP1291165B1; AU4118300A; WO2000063008A1; EP1291165A1; CA2372473C; DE60003680T3; EP1183151B1; EP1183151B2; DE60021619D1; ATE300421T1; DE60003680T2; DE60003680T8; CA2372473A1

Description

GEBIET DER ERFINDUNG
Die Erfindung betrifft ein Hartlötblech mit einer Kernschicht aus einem Aluminiumlegierungskernmaterial und einer walzplattierten Schicht oder plattierten Lötschicht aus einer Aluminiumlegierung, die Silikon als Hauptlegierungselement aufweist, typischerweise im Bereich von 5 bis 14 Gew.-% auf wenigstens einer Seite der Kernschicht. Die Erfindung betrifft des Weiteren ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Lötblechs und ebenfalls eine so hergestellte hartgelötete Anordnung.
BESCHREIBUNG DES VERWANDTEN STANDS DER TECHNIK
Im Stand der Technik sind Aluminiumlegierungen die Legierungen der Wahl für Wärmetauscheranwendungen. Diese Legierungen werden aufgrund ihrer wünschenswerten Kombination aus Festigkeit, niedrigem Gewicht, guter thermischer und elektrischer Leitfähigkeit, Hartlötbarkeit, Korrosionsbeständigkeit und Formbarkeit ausgewählt.
Lötbleche dieser oben beschriebenen Art sind im Stand der Technik bekannt und bei Fahrzeugheizungen, Verdampfern, Kondensatoren, Zuluftkühlern, unter anderen Produkten, weit verbreitet. Zwei Lötverfahren, die als Löten in geregelter Atmosphäre (Controlled Atmosphere Brazing, CAB) unter Verwendung eines NOCOLOK (eingetragene Marke) Flussmittels und Vakuumlöten bekannt sind, sind weit verbreitet und müssen hier nicht beschrieben werden. Dieses Flussmittel ist ein korrosionsbeständiges Flussmittel, das aus einer Mischung aus Kalium und Fluoraluminaten besteht. Ein solches Löten findet bei einer Temperatur von ungefähr 600°C statt, wie von der Aluminiumsiliziumlegierung der Lötschicht vorgegeben wird.
Im Handel erhältliches Lötblech, das eine sehr gute Lötbarkeit beim Löten mit Flussmitteln, z. B. Löten mit NOCOLOK, hat, weist z. B. eine Kernlegierung auf, die auf einer Seite mit einer Lötlegierung plattiert ist, wobei die Kernlegierung folgende Zusammensetzung in Gew.-% hat:

Mn 0,65–1,0

Cu 0,5–0,7

Si max. 0,3

Fe max. 0,5

Zn max. 0,10

Ti 0,08–0,10

Rest Aluminium und Verunreinigungen
Ein solches Lötblech kann eine 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze von typischerweise bis zu 40 MPa oder bis zu 48 MPa erreichen, je nach dem, ob der Kern einer Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird oder keiner Homogenisierungsbehandlung zwischen den Verfahrensschritten des Gießens und Heßformens durch Warmwalzen unterzogen wird. Darüberhinaus hat das Lötblech eine Korrosionsbeständigkeit, die nach einem SWAAT-Test gemäß Standard ASTM G-85 getestet wird. Langlebige Legierungen sind solche, die im SWAAT-Test ohne Perforation gemäß ASTM G-85 10 bis 12 Tage überdauern.
Es besteht ein Bedarf für Lötblech, das den Anforderungen einer hervorragenden Lötbarkeit beim Löten mit Flussmitteln entspricht und gleichzeitig eine verbesserte Nachlötfestigkeit sowie eine gute Korrosionsbeständigkeit hat.

Legierungen, die eine hohe Nachlötfestigkeit und eine gute Korrosionsbeständigkeit haben, sind im Stand der Technik bekannt. Aus der EP-A-0718072 ist ein Lötblech bekannt, das eine Kernschicht aus einem Aluminiumlegierungskernmaterial aufweist und auf wenigstens einer Seite eine Lötschicht aus einer Alu- miniumlegierung hat, die Silizium als Hauptlegierungselement enthält, wobei die Aluminiumlegierung der Kernschicht folgende Zusammensetzung hat (in Gew.-%):

Mn	0,7–1,5
Cu	0,2–2,0
Mg	0,1–0,6
Si	> 0,15, vorzugsweise > 0,40
Ti	optional, bis 0,15
Cr	optional, bis 0,35
Zr	und/oder V optional, bis 0,25 insgesamt,
Rest	Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen,
	und mit der Bedingung, dass (Cu + Mg) > 0,7 und
	vorzugsweise (Cu + Mg) > 1,2.

Die Legierungselemente Cu und Mg werden zugesetzt, um dem hergestellten Lötblech in Kombination eine ausreichende mechanische Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit zu verleihen. Obwohl dieses Lötblech durch Löten mit Flussmitteln verarbeitet werden kann, gibt es einige Schwierigkeiten aufgrund des relativ hohen Mg-Gehalts in der Legierung, der das verwendete Lötflussmittel während des Lötzyklus beeinflussen kann. Weitere Nachteile eines zu hohen Mg-Gehalts in der Kernlegierung sind, dass die Fließfähigkeit und/oder Benetzbarkeit herabgesetzt wird, wenn NOCOLOK-Flussmittel während des Lötzyklus verwendet wird. Ein Verringern des Mg-Gehalts in diesem bekannten Aluminiumkernmaterial würde jedoch die Festigkeit nach dem Löten drastisch reduzieren.
Im Nachfolgenden werden einige andere Offenbarungen aus dem Stand der Technik aufgezeigt.
Die JP-A-070033790 beschreibt eine Aluminiumkernschicht, die mit einem Al-Si-Lotmetall beschichtet ist, um ein Lötblech zu bilden. Die Kernlegierung enthält (in Gew.-%):

Fe 0,4 bis 1,5

Mn 0,7–1,7

mit der Bedingung, dass (Fe + Mn) ≤ 2,4

Si 1,3 max.

Cu 1,5 max.

mit der Bedingung, dass (Si + Cu) ≥ 1,5
und mit der weiteren Bedingung, dass [Fe] + [Mn] ≥ 1,7[2,5([Si] + [Cu])] – 4,2

Rest Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen.
GB-A-2321869 offenbart ein Lötblech aus Aluminiumlegierung mit einer Al-Si-Serien-Hartlotlegierungsschicht auf einer oder beiden Oberflächen eines Aluminiumlegierungskernmaterials, das 0,3 bis 1,5 Gew.-% Cu und 0,03 bis 0,3 Gew.-% Sn aufweist, wobei der Rest der Legierung im Wesentlichen Aluminium ist. Die Korrosionsbeständigkeit wird durch den kombinierten Zusatz von Cu und Sn in den angegebenen Bereichen verbessert.

Aus der EP-A-0712681 ist ein Lötblech für ein Wärmetauscherrohr mit einer dreilagigen Struktur und einer Gesamtdicke von nicht mehr als 0,25 mm bekannt, wobei die Kernlegierung enthält (in Gew.-%):

Si	0,2–2,5
Fe	0,05–2,0
Cu	0,7–2,5
Mn	0,05–2,0
Mg	optional, nicht mehr als 0,5
Cr	optional, nicht mehr als 0,3
Zr	optional, nicht mehr als 0,3
Ti	optional, nicht mehr als 0,3
Rest	Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen,

und auf einer Seite mit einem Lötmaterial plattiert ist und auf der anderen Seite obligatorisch plattiert ist, wobei sie eine Anoden-Opferplattierschicht mit einer Dicke im Bereich von 46 bis 70 Mikron aufweist, wobei die Anoden-Opferplattierschicht enthält (in Gew.-%):

Zn	3,0–6,0
Mg	0,05–2,5
Rest	Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen.

Während der Herstellung werden alle drei Schichten nach dem Gießen einer Homogenisierungsbehandlung in einem Temperaturbereich von 450 bis 600°C unterzogen. Das Warmwalzen der dreilagigen Struktur wird bei einer Temperatur von nicht unter 405°C ausgeführt. Weiterhin wird der Legierung bewusst extra Fe zugesetzt, um die groben intermetallischen Verbindungen in die Legierung zu verteilen.
ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
Eine Aufgabe der Erfindung ist es, ein Lötblech bereit zu stellen, das eine Kernschicht aus einem Aluminiumlegierungskernmaterial hat und auf einer oder beiden Seiten eine Aluminiumlötschicht hat, das eine verbesserte Lötbarkeit beim Löten mit Flussmitteln aufweist und das wenigstens eine 10%ige Verbesserung der 0,2%igen Nachhartlöt-Dehngrenze aufweist, und zwar sowohl wenn der Kern einer Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird, als auch wenn er keiner Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird, wobei eine gute Korrosionsbeständigkeit aufrechterhalten bleibt.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung erreicht durch das Bereitstellen eines Lötblechs gemäß Anspruch 1.
Dieses Lötblech hat gute mechanische Eigenschaften im Zustand nach dem Löten und kann einen Anstieg der 0,25%igen Nachhartlöt-Dehngrenze von wenigstens 10% bereitstellen und zwar sowohl wenn das Kernmaterial einer Homogenisierungsbehandlung, als auch wenn es keiner Homogenisierungsbehandlung zwischen Vergießen und dem Heißdeformationsschritt unterzogen wird, im Vergleich zu dem Lötblech wie oben beschrieben, das eine Kernlegierung aufweist, die in Gew.-% folgende Zusammensetzung hat:

Mn 0,65 bis 1,0

Cu 0,5 bis 0,7

Si max. 0,3

Fe max. 0,5

Zn max. 0,10

Ti 0,08–0,10

Rest Aluminium und Verunreinigungen,

und eine 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze typischerweise von bis zu 40 MPa und bis zu 48 MPa aufweist, je nach dem, ob der Kern einer Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird oder keiner Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird. In dem Fall, in dem das Material einer Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird, kann das Lötblech im weichgeglühten Zustand (O-Temper) eine 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze von wenigstens 50 MPa erreichen, in den besten Beispielen wenigstens 55 MPa. In dem Fall, in dem das Material keiner Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird, kann das Lötblech in einem H24-Temper eine 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze von wenigstens 55 MPa und in den besten Beispielen von 60 MPa erreichen. In wenigstens beiden Fällen hat das erfindungsgemäße Lötblech eine gute Korrosionsbeständigkeit. Das Lötblech kann eine Korrosionsbeständigkeit von mehr als 20 Tagen in einem SWAAT Test ohne Perforation gemäß ASTM G-85 erreichen. In den besten Beispielen ist die Korrosionsbeständigkeit mehr als 25 Tage. Diese Korrosionsbeständigkeit qualifiziert das Lötblech als langlebiges Produkt. Weiterhin kann das Lötblech sehr gut durch Löten mit Flussmitteln, z. B. NOCOLOK Löten, verarbeitet werden, da in der Aluminiumkernlegierung kein Mg ist. Es wird davon ausgegangen, dass die hervorragenden Eigenschaften das Ergebnis der spezifischen Kombination insbesondere von Cu, Si, Fe, Mn und Mg sind. Das Lötblech hat bemerkenswerterweise eine gute Korrosionsbeständigkeit, ohne eine Plattierungsschicht zu haben, die als Opferanode auf der Seite, die Kontakt mit dem verwendeten wasserhaltigen Kühlfluid hat, dient.
In der Erfindung hat die Kernschicht entweder auf einer Seite oder auf beiden Seiten eine Lötschicht. Die Lötschicht kann eine geeignete, aus dem Stand der Technik bekannte, Si-haltige Aluminiumlegierungslötschicht (Lotmetall) sein. Solche Schichten können 5 bis 14% Si enthalten. Im Falle einer zweischichtigen Struktur des Lötblechs ist die Lötschicht auf einer Seite der Kernlegierung vorhanden, während auf der anderen Seite keine Opferplattierschicht ist. Im Falle einer dreilagigen Struktur des Lötblechs ist die Lötschicht auf beiden Seiten der Kernlegierung vorhanden.
Die Aluminiumkernlegierung ist aus der 3xxx-Reihe der Aluminium Association (AA), wobei Cu eines der Hauptlegierungselemente ist, um die gewünschte Festigkeit zu erhalten, insbesondere durch Lösungshärten. Wenigstens 0,5% werden benötigt, um die Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit zu erhalten, während ein Cu-Gehalt von über 2,0% keine wesentlichen Festigkeitsverbesserungen bringt, aber zur Bildung von schädlichen, niedrigschmelzenden Eutektika führen kann.
Der Cu-Gehalt ist im Bereich von 0,8 bis 1,5%, um die gewünschten Eigenschaften zu erhalten.
Si ist ein weiteres wichtiges Legierungselement in der erfindungsgemäßen Kernschicht. Der Zusatz von 0,3 bis 0,4% Si führt zu einer verbesserten Lösungshärtung der Legierung. Unter 0,3% hat Si keine Auswirkungen und über 1,5% kann es zur Bildung von schädlichen, niedrigschmelzenden Eutektika führen und auch zur Bildung von großen intermetallischen Partikeln.
Mn ist ein weiteres wichtiges Legierungselement in der Kernlegierung der vorliegenden Erfindung. Unter 0,5% ist sein Effekt nicht ausreichend, ein Gehalt über 2,0% kann zur Bildung von schädlichen, großen intermetallischen Partikeln führen. In der Erfindung ist Mn im Bereich von 0,7 bis 1,4% vorhanden. In diesem Bereich ermöglicht das vorhandene Mn einen Härteeffekt in fester Lösung, da ausreichend Mn in der festen Lösung für die gewünschte Verbesserung der Festigkeit nach dem Löten erhalten bleibt.
Zum Erhalt von Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit wird folgende Bedingung erfüllt (Cu + Mn) > 2,0.
Zum Erhalt von Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit wird weiterhin vorzugsweise folgende Bedingung erfüllt (Si + Mn) > 1,2, bevorzugter (Si + Mn) > 1,4.
Mg wird der erfindungsgemäßen Aluminiumlegierung nicht extra zugegeben, um die Lötbarkeit der Aluminiumlegierung während des Lötens mit Flussmittel, wie z. B. NOCOLOK-Löten, zu verbessern. Der Mg-Gehalt ist maximal 0,03%, am meisten wird bevorzugt, dass kein Mg vorhanden ist.
Fe ist in allen bekannten Aluminiumlegierungen vorhanden, es wird aber in der erfindungsgemäßen Aluminiumlegierung nicht als wesentliches Legierungselement benötigt. Wenn der Fe-Gehalt zu hoch ist, nimmt unter anderem die Formbarkeit des Lötblechs ab, ebenso nimmt die Korrosionsbeständigkeit ab. Zudem kann die Festigkeit nach dem Löten aufgrund der möglichen Bildung von schädlichen intermetallischen FeCuAl-Partikeln abnehmen. Der zulässige Fe-Gehalt ist nicht mehr als maximal 0,3%.
Das beigefügte Cr verbessert unter anderem die Festigkeit der Aluminiumlegierung nach dem Löten, insbesondere in Kombination mit dem hohen Cu-Gehalt. Bei einem Cr-Gehalt von mehr als 0,35% nimmt der Vorteil bezüglich der Festigkeit ab, insbesondere aufgrund der Bildung von schädlichen, großen intermetallischen Partikeln.
Die Cr-Zugabe ist im Bereich von 0,05 bis 0,25%.
Das beigefügte Zr verbessert unter anderem die Festigkeit der Aluminiumlegierung im Zustand nach dem Löten und ebenfalls die Dauerstandkriechgrenze und die Verformbeständigkeit während dem Löten. Das Niveau für dieses Element ist im Bereich von 0,05 bis 0,25%.
Ti kann bis zu 0,15% vorhanden sein, um als kornfeinender Zusatz zu dienen, ist aber vorzugsweise bei weniger als 0,1% und nach bevorzugter bei weniger als 0,05%.
Zn kann ebenfalls typischerweise als Verunreinigung vorhanden sein, in einer Menge von weniger als 0,25% und vorzugsweise weniger als 0,10%.
Unter unvermeidbaren Verunreinigungen wird, wie dies üblich ist, verstanden, dass jedes zusätzliche Element zu weniger als 0,05% vorhanden ist und der Gesamtgehalt solcher Elemente weniger als 0,15% ist.
Die Festigkeit im Zustand nach dem Löten kann durch Durchführen eines simulierten Lötzyklus, wie im Stand der Technik bekannt, bewertet werden. Der hier verwendete simulierte Lötzyklus besteht im Erhitzen einer Probe in einem Ofen und Halten bei 590 bis 610°C für 5 Minuten, gefolgt von einem kontrollierten Abkühlen mit einer Kühlgeschwindigkeit, die in kommerziellen Standardlötstraßen verwendet werden kann, nämlich 20 bis 100°C/min.
In einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Lötblechs wird das oben beschriebene Aluminiumkernblech in einem O-Temper oder einem H24-Temper bereitgestellt, bevor das Lötblech einem Lötzyklus unterzogen wird.
Die Erfindung stellt auch ein Verfahren zum Herstellen des erfindungsgemäßen Lötblechs bereit, das folgende Schritte aufweist:

(i) Gießen eines Blocks aus dem Aluminiumlegierungskernmaterial;
(ii) Aufbringen einer Lötschicht auf wenigstens einer Seite der Aluminiumkernlegierung;
(iii) Warmwalzen der Aluminiumkernlegierung mit der Lötschicht auf wenigstens einer Seite;
(iv) Kaltwalzen der Aluminiumkernlegierung mit der Lötschicht auf wenigstens einer Seite auf die gewünschte Enddicke;

In einem anderen Aspekt der Erfindung wird eine hartgelötete Anordnung bereit gestellt, insbesondere ein gelöteter Wärmetauscher, der wenigstens zwei Elemente aufweist, die durch eine Lötlegierung zusammengefügt werden, wobei wenigstens ein Element ein Blechmaterial ist, das das oben beschriebene erfindungsgemäße Aluminiumblech als Kern aufweist und eine 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze von mehr als 50 MPa, vorzugsweise mehr als 55 MPa hat.
Das erfindungsgemäße Lötblech wird nun durch ein nicht einschränkendes Beispiel dargestellt.
Beispiel
Der folgende Test wurde als Labortest durchgeführt. Gussblöcke aus zehn Aluminiumlegierungen zur Verwendung als Kernlegierung in Lötblech wurden gegossen und mit einer Kühlgeschwindigkeit ausgehärtet, die mit den Kühlgeschwindigkeiten beim konventionellen Strangguss vergleichbar sind. Tabelle 1 zeigt die Zusammensetzung der Legierungen (Rest Aluminium und Verunreinigungen), wobei Legierungen 1 bis 10 Vergleichslegierungen (mit ”Vgl.” gekennzeichnet) sind.
Die Legierungen wurden in zwei verschiedenen Verarbeitungslinien verarbeitet. Die Legierungen wurden so verarbeitet, dass zwischen dem Gießen und einer Heißverformung durch Warmwalzen das Material keiner Homogenisierungsbehandlung unterzogen wurde. Die endgültigen Materialbleche, die in dieser Linie hergestellt wurden, wurden in einem H24-Temper getestet, was ein besonders geeigneter Zustand für Anwendungen als Röhrenmaterial ist. Und die andere Verarbeitungslinie enthielt eine Homogenisierungsbehandlung nach dem Gießen und vor dem Warmwalzen; sie wies eine Wärmebehandlung von 8 Stunden bei 570°C auf. Die Materialien, die in der zweiten Verarbeitungslinie hergestellt wurden, wurden in einem weichgeglühten Zustand (O-Temper) getestet, das ein abschließendes Glühen für 3 Stunden bei 350°C einschließt, was besonders geeignet für die Verwendung als Platten ist.
Die mechanischen Eigenschaften wurden für Material mit einer Enddicke von 0,38 mm ermittelt; diese Eigenschaften werden in Tabelle 2 wiedergegeben. Die Aluminiumlegierungen wurden in einem Zustand nach dem Löten getestet, d. h. nach dem oben beschriebenen simulierten Lötzyklus. Weiterhin wurde die Korrosionsbeständigkeit des gleichen Materials wie für die mechanischen Tests ermittelt, wobei die Korrosionstests gemäß ASTM G-85 durchgeführt wurden. Die Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle 2 dargestellt, wobei in der Tabelle ”n. get.” für ”nicht getestet” steht und ”> 28” bedeutet, dass der Test nach 28 Tagen ohne Fehler an der Probe abgebrochen wurde.
Aus diesen Ergebnissen ist ersichtlich, dass die Legierungen 1 bis 7 alle wenigstens eine 10%ige Verbesserung der 0,2%igen Nachhartlöt-Dehngrenze im Vergleich zu der im Stand der Technik bekannten Legierung (Legierung 10) unter vergleichbaren Bedingungen erreichen. Aufgrund des sehr niedrigen Magnesium-gehalts in den Legierungen haben sie eine hervorragende Lötbarkeit, wenn sie durch Löten mit Flussmitteln verarbeitet werden. Legierungen 2 und 5 zeigen, dass der Zusatz von Cr und/oder Zr die 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze im Vergleich zu Legierung 1 verbessert. Ein Vergleich der Legierungen 1 und 8 zeigt, dass eine Zunahme des Mangangehalts zu einem merklichen Anstieg der 0,2%igen Nachhartlöt-Dehngrenze führt, eine ähnliche Entwicklung kann aus dem Vergleich der Legierungen 6 und 9 ersehen werden. Ein Vergleich der Ergebnisse von Legierungen 4 und 7 zeigt, dass die 0,2%ige Nachhartlöt-Dehngrenze durch Erhöhen des Si-Gehalts in der Legierung erhöht wird.

Aus den Ergebnissen des SWAAT-Tests ist ersichtlich, dass das erfindungsgemäße Material eine sehr gute Korrosionsbeständigkeit hat. Die Ergebnisse zeigen, dass die Zugabe sowohl von Zr als auch von Cr nicht schädlich für die Korrosionsbeständigkeit ist. Ein zu hoher Fe-Gehalt (Legierung 3) ist jedoch für die Korrosionsbeständigkeit schädlich. Es wurden nicht alle Beispiele im O-Temper getestet, nur die Proben von Legierungen 4 und 5. Aber die Ergebnisse zeigen, dass eine ähnlich gute Korrosionsbeständigkeit für die anderen Legierungen im O-Temper erwartet werden kann. Tabelle 1

Legierung		Legierungselement in Gew.-%
		Si	Mn	Cu	Mg	Fe	Cr	Zr	Ti
Vgl.	1	0,46	0,98	0,98	0,02	0,21	-	-	0,03
Vgl.	2	0,48	0,99	0,99	0,01	0,23	0,14	0,11	0,03
Vgl.	3	0,48	0,98	1,0	0,02	0,36	-	-	0,03
Vgl.	4	0,47	1,35	0,97	0,01	0,22	-	-	0,03
Vgl.	5	0,49	1,32	0,99	0,01	0,22	0,15	0,11	0,03
Vgl.	6	0,46	0,99	1,45	0,01	0,22	-	-	0,03
Vgl.	7	0,75	1,33	0,95	0,01	0,22	-	-	0,03
Vgl.	8	0,45	0,3	1,01	0,02	0,21	-	-	0,03
Vgl.	9	0,47	0,3	1,52	0,02	0,21	-	-	0,03
Vgl.	10	0,07	0,98	0,66	0,02	0,22	-	-	0,03

Tabelle 2

Leg.	0,2% Nachhartlöt-Dehngrenze [MPa]		SWAAT-Test [Tage]
	Nicht Homog. H-24 Temper	Homog. O-Temper	Nicht Homog. H-24 Temper	Homog. O-Temper
1	57	51	25	n. get.
2	66	n. get.	> 28	n. get.
3	57	50	13	n. get.
4	61	52	> 28	> 28
5	69	58	> 28	> 28
6	59	55	> 28	n. get.
7	63	56	> 28	n. get.
8	42	42	n. get.	n. get.
9	46	50	n. get.	n. get.
10	48	n. get.	22	26

Nach der vollständigen Beschreibung der Erfindung ist es für den Fachmann offensichtlich, dass viele Änderungen und Modifikationen vorgenommen werden können, ohne dass diese vom Schutzumfang der Erfindung, wie in den beigefügten Ansprüchen dargelegt, abweichen.

Claims

Hartlötblech bestehend entweder aus einer Zweischichtstruktur mit einem Kernblech aus einem Aluminiumlegierungskern, der auf der einen Seite mit einer Hartlötschicht aus einer Aluminiumlegierung versehen ist, die Silikon als Hauptlegierungselement hat, wobei die Zweischichtstruktur frei von einer Anoden-Opferplattierschicht ist, oder bestehend aus einer Dreischichtstruktur mit einer Kernschicht aus einem Aluminiumlegierungskernmaterial, das auf beiden Seiten mit einer Hartlötschicht aus einer Aluminiumlegierung versehen ist, die Silizium als Hauptlegierungselement enthält, wobei die Aluminiumlegierung des Kernblechs folgende Zusammensetzung (in Gew.-%) aufweist: Mn 0,7 bis 1,4 Cu 0,8 bis 1,5 Si 0,3 bis 0,4 Mg < 0,03 Fe < 0,3 Ti < 0,15 Cr 0,05 bis 0,25 Zr 0,05 bis 0,25 Zn < 0,25

Rest Aluminium und unvermeidbare Verunreinigungen, mit der Maßgabe (Cu + Mn) > 2,0, und wobei das Hartlötblech eine Nachhartlöt-0,2%-Dehngrenze von wenigsten 50 MPa hat und eine Korrosionsbeständigkeit von mehr als 20 Tagen in einem SWAAT Test ohne Perforationen gemäß ASTM G-85.
Hartlötblech nach Anspruch 1, wobei sich das Kernblech vor dem Hartlöten in einem 0-Härtegrad oder in einem H-24-Härtegrad befindet.
Hartlötblech nach einem der Ansprüche 1 oder 2 in Form von Rohrbasismaterial.
Verfahren zur Herstellung eines Hartlötblechs nach einem der Ansprüche 1 bis 3, das die aufeinander folgenden Schritte umfasst: (i) Gießen eines Blocks aus dem Aluminiumlegierungskernmaterial; (ii) Aufbringen der Hartlötschicht oder -schichten auf ein Blech aus dem Aluminiumlegierungskernmaterial; (iii) Warmwalzen des Aluminiumlegierungskernmaterials und der Hartlötschicht(schichten); (iv) Kaltwalzen des warmgewalzten Produkts bis zum erwünschten Endmaß, wobei das Aluminiumlegierungskernmaterial zwischen den Schritten (i) und (ii) keiner Homogenisierungsbehandlung unterzogen wird.
Hartgelötete Anordnung, wie zum Beispiel ein hartgelöteter Wärmetauscher, mit einem Hartlötblech gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche.