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DE3824882A1 - Vane-cell compressor - Google Patents

Vane-cell compressor

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Publication number
DE3824882A1
DE3824882A1 DE19883824882 DE3824882A DE3824882A1 DE 3824882 A1 DE3824882 A1 DE 3824882A1 DE 19883824882 DE19883824882 DE 19883824882 DE 3824882 A DE3824882 A DE 3824882A DE 3824882 A1 DE3824882 A1 DE 3824882A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
rotor
housing
radius
section
center
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19883824882
Other languages
German (de)
Other versions
DE3824882C2 (en
Inventor
Rasmus von Dipl.-Ing. 7888 Rheinfelden Hirschhausen
Wolfgang Dipl.-Ing. 7862 Hausen Sandkötter
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vodafone GmbH
Original Assignee
Mannesmann AG
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Publication date
Application filed by Mannesmann AG filed Critical Mannesmann AG
Priority to DE19883824882 priority Critical patent/DE3824882A1/en
Publication of DE3824882A1 publication Critical patent/DE3824882A1/en
Application granted granted Critical
Publication of DE3824882C2 publication Critical patent/DE3824882C2/de
Granted legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
    • F04C18/3441—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surface substantially parallel to the axis of rotation

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

The invention relates to a vane-cell compressor with orifices for drawing in and pushing out the medium and with a cylindrical rotor which has movable separating slides and is rotatably mounted in a housing and eccentrically to the axis of the bore thereof, the endless inner surface of the bore of the housing having at least one section with a curvature which deviates from the circular shape and is calculated by using an equation. In order to provide a vane-cell compressor, by means of which a compression ratio (final pressure/suction pressure) of up to 10 is reached in one stage while avoiding the existing disadvantages, it is proposed that the inner surface of the bore has, for one working cycle, two sections (13, 14) with circular curvatures of different radii (RS, RG) and a transition section (15) with a contour which deviates from the circular shape and which is calculated by using a closed equation, wherein a sinusoidal difference, which is formed from a variable (rGR ( sigma R); rSG ( sigma G) and a constant (RS; RG), is added to a base radius (RS; rSG ( sigma G)). <IMAGE>

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Flügelzellenverdichter gemäß dem Gattungsbegriff des Hauptanspruches.The present invention relates to a vane compressor according to the preamble of the main claim.

Es ist bekannt, daß bei einem Flügelzellenverdichter, bei dem sich ein Rotor und in diesen angeordnete, bewegbare Trennschieber in einem Gehäuse mit einer Bohrungsfläche befinden, längs derer bei sich drehendem Rotor die Trennschieber gleiten, Drehmomentschwankungen auftreten. Diese durch stoßartige Be- und Entlastungen der Trennschieber hervorgerufenen Drehmomentschwankungen verursachen mehr oder weniger Betriebsgeräusche und Vibrationen des Verdichters. Diese Problematik nimmt zu mit steigendem erreichbarem Enddruck, da die Druckdifferenz zwischen zwei durch den Schieber getrennten benachbarten Kammern immer größer wird. Um die Drehmomentschwankungen abzumildern, ist vorgeschlagen worden (DE 36 16 579), eine Bohrungsfläche auszubilden, die sich aus zwei gleichen Kurvenabschnitten zusammensetzt, die durch eine einzige Gleichung berechnet ist. Nachteilig bei dieser Lösung ist, daß die von der Kreisform abweichend gekrümmte Bohrungsfläche sich nur über 180 Grad erstreckt und mit diesem doppelhubigem Verdichter keine hohen Druckverhältnisse erreicht werden können.It is known that torque fluctuations occur in a vane compressor in which a rotor and movable separating slides arranged in it are located in a housing with a bore surface along which the separating slides slide as the rotor rotates. These torque fluctuations caused by sudden loading and unloading of the separating slides cause more or less operating noise and vibrations in the compressor. This problem increases with increasing final pressure, since the pressure difference between two adjacent chambers separated by the slide becomes ever greater. In order to mitigate the torque fluctuations, it has been proposed (DE 36 16 579) to form a bore surface that consists of two equal curve sections calculated using a single equation. The disadvantage of this solution is that the bore surface, which deviates from the circular shape, only extends over 180 degrees and high pressure ratios cannot be achieved with this double-stroke compressor.

Weiterhin ist bekannt, daß nach Überschreiten des unteren Totpunktes der Trennschieber stoßartig entlastet wird, so daß er beim Weiterdrehen des Rotors ruckartig durch die Zentrifugalkraft herausgeschleudert wird und zu hüpfen und springen anfängt. Dadurch werden die Spitzen der Trennschieber und länger einwirkend auch die innere Bohrungsfläche beschädigt.It is also known that after the bottom dead center is exceeded, the load on the separating slide is suddenly released, so that as the rotor continues to rotate it is suddenly thrown out by the centrifugal force and begins to jump and bounce. This damages the tips of the separating slides and, if the impact is prolonged, also the inner bore surface.

Aufgabe der Erfindung ist es, einen Flügelzellenverdichter zu schaffen, mit dem unter Vermeidung der geschilderten Nachteile einstufig ein Verdichtungsverhältnis (Enddruck/Ansaugdruck) bis zu 10 erreicht wird.The object of the invention is to provide a vane compressor with which a compression ratio (final pressure/intake pressure) of up to 10 can be achieved in a single stage while avoiding the disadvantages described.

Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 gelöst.This object is solved by the characterizing features of claim 1.

Der Lösungsvorschlag zeichnet sich dadurch aus, daß nach Durchfahren des unteren Totpunktes bis in den Bereich des Einlaßkanales hinein der jeweilige Schieber entlang eines kreisförmig gekrümmten Abschnittes der inneren Bohrungsfläche geführt wird, dessen Radius etwas größer ist als der Rotorradius, und zwar um das Maß des Dichtspaltes. Durch diese enge Führung wird die Dichtwirkung zwischen der Druck- und Saugseite verbessert. Außerdem wird ein Herausschnellen des jeweiligen Schiebers nach der Druckentlastung bei Erreichen der Steuerkante "Einlaß öffnet" verhindert. Vorzugsweise nach Überschreiten der Steuerkante "Einlaß öffnet" im Bereich des Einlaßkanales schließt sich der Übergangsabschnitt an, um einen möglichst stoß- und ruckfreien kontinuierlichen Übergang vom zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnitt in den ersten kreisförmig gekrümmten Abschnitt, dessen Radius dem Gehäuseradius entspricht, zu ermöglichen. Dieser Übergangsabschnitt erstreckt sich vorzugsweise bis kurz vor der Steuerkante "Einlaß schließt". Der sich daran anschließende erste kreisförmig gekrümmte Abschnitt reicht vom Bereich Steuerkante "Einlaß schließt", mindestens jedoch vom oberen Totpunkt bis zum unteren Totpunkt. Im unteren Totpunkt grenzen die beiden unterschiedliche Radien aufweisenden, kreisförmig gekrümmten Abschnitte aneinander und haben an dieser Stelle eine gemeinsame Tangente. Gute Ergebnisse werden erzielt, wenn der Anfang des Übergangsabschnittes im Winkelbereich von 8 bis 12 Grad bezogen auf die Rotormitte nach der Steuerkante "Einlaß öffnet" und das Ende im Bereich 8 bis 12 Grad vor der Steuerkante "Einlaß schließt" liegt.The proposed solution is characterized by the fact that after passing through the bottom dead center into the area of the inlet channel, the respective slide is guided along a circularly curved section of the inner bore surface, the radius of which is slightly larger than the rotor radius, namely by the size of the sealing gap. This tight guidance improves the sealing effect between the pressure and suction sides. In addition, the respective slide is prevented from jumping out after the pressure is relieved when the "inlet opens" control edge is reached. The transition section preferably follows after the "inlet opens" control edge is exceeded in the area of the inlet channel in order to enable a continuous transition from the second circularly curved section to the first circularly curved section, the radius of which corresponds to the housing radius, with as little impact and jolting as possible. This transition section preferably extends to just before the "inlet closes" control edge. The first circularly curved section that follows extends from the control edge "inlet closes" to the bottom dead center, but at least from top dead center to bottom dead center. At bottom dead center, the two circularly curved sections with different radii adjoin one another and have a common tangent at this point. Good results are achieved when the beginning of the transition section is in the angle range of 8 to 12 degrees in relation to the rotor center after the control edge "inlet opens" and the end is in the range of 8 to 12 degrees in front of the control edge "inlet closes".

Die Kontur des Übergangsabschnittes wird unter Verwendung einer geschlossenen Gleichung berechnet. Dabei ist es wichtig zu unterscheiden, ob der laufende Winkel &phi; sich auf den Rotor oder auf das Gehäuse bezieht, da die sich ergebenden Konturen des Übergangsabschnittes sich geringfügig unterscheiden, ohne daß die angestrebte Lösung meßbar beeinflußt wird. In beiden Fällen wird im Übergangsabschnitt eine vom Winkel &phi; abhängige Strecke (Differenz) mit dem sin des Rotors- oder Gehäusewinkels multipliziert.The contour of the transition section is calculated using a closed equation. It is important to distinguish whether the current angle φ refers to the rotor or the housing, since the resulting contours of the transition section differ slightly without measurably affecting the desired solution. In both cases, a distance (difference) in the transition section that depends on the angle φ is multiplied by the sin of the rotor or housing angle.

Mit dieser Gehäuseausbildung, die besonders für Trockenläufer wegen des höheren Reibbeiwertes zwischen Rotorschieber und Rotorschlitz geeignet ist, werden einstufig Verdichtungsverhältnisse (Enddruck/Ansaugdruck) bis zu 10 erreicht.With this housing design, which is particularly suitable for dry-running engines due to the higher coefficient of friction between the rotor vane and the rotor slot, single-stage compression ratios (final pressure/intake pressure) of up to 10 are achieved.

Für die Ableitung der den Übergangsabschnitt beschreibenden Gleichung sind folgende in Fig. 2+3 dargestellte Radius- und Winkelbeziehungen von Bedeutung.
R G = Gehäuseradius (um die Gehäusemitte M G )
R R = Rotorradius (um die Rotormitte M R )
M G = Gehäusemitte
M R = Rotormitte
R S = Radius des vom unteren Totpunkt bis AÜ sich erstreckenden kreisförmig gekrümmten Abschnitt (R S = R R + S)
S = Spiel zwischen Rotor und Gehäuse
AÜ = Anfang des Übergangsabschnittes
EÜ = Ende des Übergangsabschnittes
E R = Rotorexzentrizität (E R = R G - R S )
r SG = Radiusparameter von R S bezogen auf die Gehäusemitte M G
r RG = Radiusparameter von R R bezogen auf die Gehäusemitte M G
r GR = Radiusparameter von R G bezogen auf die Rotormitte M R
r GUG = Radiusparameter des Übergangsabschnittes bezogen auf die Gehäusemitte M G
r GÜR = Radiusparameter des Übergangsabschnittes bezogen auf die Rotormitte M R
d G = Gehäusewinkel
&phi; R = Rotorwinkel
&phi;&sub1; G = Gehäusewinkel von UT bis AÜ
&phi;&sub2; G = Gehäusewinkel von UT bis EÜ
&phi;&sub1; R = Rotorwinkel von UT bis AÜ
&phi;&sub2; R = Rotorwinkel von UT bis EÜ
For the derivation of the equation describing the transition section, the following radius and angle relationships shown in Fig. 2+3 are important.
R G = Housing radius (around the housing center M G )
R R = rotor radius (around the rotor center M R )
M G = Housing center
M R = rotor center
R S = radius of the circular curved section extending from bottom dead center to AÜ (R S = R R + S)
S = clearance between rotor and housing
AÜ = beginning of the transition section
EÜ = end of transition section
E R = rotor eccentricity (E R = R G - R S )
r SG = radius parameter of R S relative to the housing center M G
r RG = Radius parameter of R R relative to the housing center M G
r GR = radius parameter of R G relative to the rotor center M R
r GUG = Radius parameter of the transition section relative to the housing center M G
r GÜR = Radius parameter of the transition section related to the rotor center M R
d G = housing angle
φ R = rotor angle
φ 1 G = housing angle from UT to AÜ
φ 2 G = housing angle from UT to EÜ
? 1 R = rotor angle from UT to Ü
φ2 R = rotor angle from UT to EÜ

A) Ableitung der beschreibenden Gleichung des Übergangsabschnittes bezogen auf den Rotorwinkel &phi; R und die Rotormitte M R :

A) Derivation of the equation describing the transition section related to the rotor angle φ R and the rotor center M R :

Gleichung (5) in Gleichung (4) ergibt:

Equation (5) in equation (4) gives:

B) Ableitung der beschreibenden Gleichung des Übergangsabschnittes bezogen auf den Gehäusewinkel &phi; G und die Gehäusemitte M G :

B) Derivation of the equation describing the transition section related to the housing angle φ G and the housing center M G :

Gleichung (5) in Gleichung (4) ergibt:

Equation (5) in equation (4) gives:

In der Zeichnung wird anhand des Ausführungsbeispieles der erfindungsgemäße Flügelzellenverdichter näher erläutert. Es zeigtThe drawing explains the vane compressor according to the invention in more detail using the exemplary embodiment. It shows

Fig. 1 einen Querschnitt durch einen erfindungsgemäßen Flügelzellenverdichter, Fig. 1 shows a cross section through a vane compressor according to the invention,

Fig. 2+3 eine Übersicht der Radien- und Winkelbeziehungen für die Ableitung der beschreibenden Gleichung des Übergangsabschnittes. Fig. 2+3 an overview of the radius and angle relationships for the derivation of the descriptive equation of the transition section.

Fig. 1 zeigt einen Querschnitt durch einen erfindungsgemäßen Flügelzellenverdichter 1 mit einem Gehäuse 2 und einer Öffnung 3 zum Ansaugen und einer 4 zum Ausschieben des Mediums. Zur Kühlung des Verdichters 1 sind im Gehäuse 2 Kanäle 5 angeordnet, die von einer Flüssigkeit durchströmt werden. Exzentrisch zur Gehäusebohrung 6 ist ein Rotor 7 gelagert, der eine Vielzahl von den im Rotor 7 angeordneten, frei beweglichen Trennschiebern 8 aufweist. Durch die Drehung des Rotors 7, angedeutet durch den Pfeil 9, wird das zu verdichtende Medium über die Öffnung 3 in den sichelförmigen Arbeitsraum 10 angesaugt und über die Öffnung 4 ausgeschoben. An den an der Außenseite des Gehäuses 2 angeordneten Augen 11 werden die Gehäusedeckel (hier nicht dargestellt) befestigt. Dazu weisen die Augen 11 Gewindebohrungen 12 auf. Fig. 1 shows a cross-section through a vane compressor 1 according to the invention with a housing 2 and an opening 3 for sucking in and one 4 for pushing out the medium. To cool the compressor 1, channels 5 are arranged in the housing 2 , through which a liquid flows. A rotor 7 is mounted eccentrically to the housing bore 6 , which has a plurality of freely movable separating slides 8 arranged in the rotor 7. By rotating the rotor 7 , indicated by the arrow 9 , the medium to be compressed is sucked into the crescent-shaped working chamber 10 via the opening 3 and pushed out via the opening 4. The housing covers (not shown here) are attached to the eyes 11 arranged on the outside of the housing 2. For this purpose, the eyes 11 have threaded holes 12 .

Die endlose innere Bohrungsfläche des Gehäuses 2 ist erfindungsgemäß in drei Abschnitte 13, 14, 15 aufgeteilt, wovon zwei 13, 14 kreisförmig gekrümmt sind und die Kontur des dritten Abschnittes 15 einer sinusodialen Funktion folgt. Der in Drehrichtung 9 gesehen am unteren Totpunkt beginnende zweite kreisförmige Abschnitt 14 erstreckt sich bis in den Einlaßkanal 16 hinein und endet kurz, z. B. 10 Grad bezogen auf die Rotormitte hinter der Steuerkante 17 "Einlaß öffnet". Dieser Abschnitt 14 ist dadurch gekennzeichnet, daß er kreisförmig gekrümmt ist mit einem Radius R S , der um das Maß des Dichtspaltes S größer ist als der Rotorradius R R . Dies bedeutet, daß vom Dichtspalt S, der in der Größenordnung von 0,02-0,1 mm liegt, einmal abgesehen die Gehäusekontur in diesem Abschnitt 14 mit dem Kreisbogen des Rotors 7 zusammenfällt. Anschließend an diesen Abschnitt 14 folgt der Übergangsabschnitt 15 im Bereich des Einlaßkanales 16, der so gestaltet ist, daß ein möglichst ruck- und stoßfreier Übergang zum ersten kreisförmig gekrümmten Abschnitt 13 erreicht wird. Die Erstreckung dieses Übergangsabschnittes 15 liegt im Bereich des Einlaßkanales 16 bis kurz, z. B. 10 Grad bezogen auf die Rotormitte, vor Erreichen der Steuerkante 18 "Einlaß schließt". Von da an bis zum unteren Totpunkt erstreckt sich der erste kreisförmig gekrümmte Abschnitt 13, dessen Radius gleich dem Gehäuse Radius R G entspricht.According to the invention, the endless inner bore surface of the housing 2 is divided into three sections 13, 14, 15 , of which two 13, 14 are circularly curved and the contour of the third section 15 follows a sinusoidal function. The second circular section 14, which begins at bottom dead center as seen in the direction of rotation 9 , extends into the inlet channel 16 and ends shortly, e.g. 10 degrees in relation to the rotor center behind the control edge 17 "inlet opens". This section 14 is characterized in that it is circularly curved with a radius R S that is larger than the rotor radius R R by the size of the sealing gap S. This means that apart from the sealing gap S , which is in the order of 0.02-0.1 mm, the housing contour in this section 14 coincides with the circular arc of the rotor 7 . This section 14 is followed by the transition section 15 in the area of the inlet channel 16 , which is designed in such a way that the transition to the first circularly curved section 13 is as smooth and jerk-free as possible. The extension of this transition section 15 is in the area of the inlet channel 16 until just before reaching the control edge 18 "inlet closes", e.g. 10 degrees in relation to the rotor center. From there to the bottom dead center extends the first circularly curved section 13 , the radius of which is equal to the housing radius R G.

Claims (9)

1. Flügelzellenverdichter mit Öffnungen zum Ansaugen bzw. zum Ausschieben des Mediums und einem zylindrischen Rotor mit bewegbaren Trennschiebern, der drehbar in einem Gehäuse und exzentrisch zu dessen Bohrungsachse gelagert ist und die endlose innere Bohrungsfläche des Gehäuses mindestens einen Abschnitt mit einer von der Kreisform abweichenden Krümmung aufweist, die durch Verwendung einer Gleichung berechnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Bohrungsfläche für einen Arbeitszyklus zwei mit unterschiedlichen Radien (R S , R G ) kreisförmig gekrümmte Abschnitte (13, 14) und einen Übergangsabschnitt (15) mit einer von der Kreisform abweichenden Kontur aufweist, die durch Verwendung einer geschlossenen Gleichung berechnet ist, wobei zu einem Grundradius (R S ; r SG (&phi; G )) eine sinusoidale Differenz addiert wird, die aus einer Variablen (r GR (&phi; R ); r SG (d G ) und einer Konstanten (R S ; R G ) gebildet wird. 1. Vane compressor with openings for sucking in or pushing out the medium and a cylindrical rotor with movable separating slides, which is rotatably mounted in a housing and eccentrically to its bore axis and the endless inner bore surface of the housing has at least one section with a curvature deviating from the circular shape, which is calculated using an equation, characterized in that the inner bore surface for a working cycle has two circularly curved sections ( 13, 14 ) with different radii (R S , R G ) and a transition section ( 15 ) with a contour deviating from the circular shape, which is calculated using a closed equation, wherein a sinusoidal difference is added to a base radius (R S ; r SG ( φ G )) , which is formed from a variable (r GR ( φ R ) ; r SG ( d G ) and a constant (R S ; R G ) . 2. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in Drehrichtung (9) gesehen der erste kreisförmig gekrümmte Abschnitt (13), dessen Radius gleich ist dem Gehäuseradius R G , beginnend im Bereich der Steuerkante (18) "Einlaß schließt", mindestens jedoch vom oberen Totpunkt bis zum unteren Totpunkt sich erstreckt und daran anschließend der zweite kreisförmig gekrümmte Abschnitt (14), dessen Radius etwas größer als der Rotorradius R R ist, sich vom unteren Totpunkt bis in den Bereich der Steuerkante "Einlaß öffnet" erstreckt und zwischen diesen beiden der Übergangsabschnitt (15) liegt, der sich im wesentlichen im Bereich des Einlaßkanals (16) erstreckt, wobei die beiden im unteren Totpunkt aneinandergrenzenden kreisförmig gekrümmten Abschnitte (13, 14) an dieser Stelle eine gemeinsame Tangente haben. 2. Vane compressor according to claim 1, characterized in that, viewed in the direction of rotation ( 9 ), the first circularly curved section ( 13 ), whose radius is equal to the housing radius R G , begins in the area of the control edge ( 18 ) "inlet closes", but extends at least from the top dead center to the bottom dead center, and the second circularly curved section ( 14 ), whose radius is slightly larger than the rotor radius R R , extends from the bottom dead center to the area of the control edge "inlet opens", and between these two there is the transition section ( 15 ), which extends essentially in the area of the inlet channel ( 16 ), the two circularly curved sections ( 13, 14 ) which adjoin one another at the bottom dead center having a common tangent at this point. 3. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Anfang des ersten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (13) im Winkelbereich von etwas weniger als 90 Grad vor dem oberen Totpunkt bis zum oberen Totpunkt liegt. 3. Vane compressor according to claim 2, characterized in that the beginning of the first circularly curved section ( 13 ) lies in the angular range of slightly less than 90 degrees before the top dead center to the top dead center. 4. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Anfang des ersten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (13) im Winkelbereich von 8 Grad bis 12 Grad bezogen auf die Rotormitte R M vor der Steuerkante (18) "Einlaß schließt" liegt. 4. Vane compressor according to claim 3, characterized in that the beginning of the first circularly curved section ( 13 ) is located in the angular range of 8 degrees to 12 degrees relative to the rotor center R M in front of the control edge ( 18 ) "inlet closes". 5. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Ende des zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (14) im Winkelbereich von einigen Graden nach dem unteren Totpunkt bis etwas weniger als 90 Grad nach dem unteren Totpunkt liegt. 5. Vane compressor according to claim 2, characterized in that the end of the second circularly curved section ( 14 ) lies in the angular range from a few degrees after the bottom dead center to slightly less than 90 degrees after the bottom dead center. 6. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Ende des zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (14) im Winkelbereich von 8 bis 12 Grad bezogen auf die Rotormitte R M nach der Steuerkante (17) "Einlaß öffnet" liegt. 6. Vane compressor according to claim 5, characterized in that the end of the second circularly curved section ( 14 ) is located in the angular range of 8 to 12 degrees with respect to the rotor center R M after the control edge ( 17 ) "inlet opens". 7. Flügelzellenverdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Radius R S des zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (14) um das Maß des Dichtspaltes S größer ist als der Rotorradius R R . 7. Vane compressor according to claim 2, characterized in that the radius R S of the second circularly curved section ( 14 ) is larger than the rotor radius R R by the dimension of the sealing gap S . 8. Flügelzellenverdichter nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die geschlossene Gleichung bezogen auf die Rotormitte M R und den Rotorwinkel &phi; R für den Übergangsabschnitt (15) lautet

wobei
r GÜR = Abstand zwischen der Rotormitte M R des Rotors (7) und der inneren Bohrungsfläche im Übergangsabschnitt (15)
R S = R R + S; R R = Rotorradius; S = Dichtspalt zwischen Rotor und Gehäuse
R S = Radius des zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (14) der inneren Bohrungsfläche
E R = Rotorexzentrizität R G - R S
&phi; R = Rotorwinkel
&phi;&sub1; R = Rotorwinkel an der Stelle des Beginns des Übergangsabschnittes (15)
&phi;&sub2; R = Rotorwinkel an der Stelle des Endes des Übergangsabschnittes (15)
R G = Gehäuseradius (um die Gehäusemitte) 8. Vane compressor according to claims 1 or 2, characterized in that the closed equation related to the rotor center M R and the rotor angle φ R for the transition section ( 15 ) is

where
r GÜR = distance between the rotor center M R of the rotor ( 7 ) and the inner bore surface in the transition section ( 15 )
R S = R R + S ; R R = rotor radius; S = sealing gap between rotor and housing
R S = radius of the second circularly curved section ( 14 ) of the inner bore surface
E R = rotor eccentricity R G - R S
φ R = rotor angle
φ 1 R = rotor angle at the beginning of the transition section ( 15 )
φ 2 R = rotor angle at the end of the transition section ( 15 )
R G = Housing radius (around the housing center) 9. Flügelzellenverdichter nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die geschlossene Gleichung bezogen auf die Gehäusemitte M G und den Gehäusewinkel &phi; G für den Übergangsabschnitt (15) lautet

wobei
r GÜG = Abstand zwischen der Gehäusemitte M G und der inneren Bohrungsfläche im Übergangsabschnitt (15)
R S = R R + S; R R = Rotorradius; S = Dichtspalt zwischen Rotor und Gehäuse
R S = Radius des zweiten kreisförmig gekrümmten Abschnittes (14) der inneren Bohrungsfläche
E R = Rotorexzentrizität R G - R S
&phi; G = Gehäusewinkel
&phi;&sub1; G = Gehäusewinkel an der Stelle des Beginns des Übergangsabschnittes (15)
&phi;&sub2; G = Gehäusewinkel an der Stelle des Endes des Übergangsabschnittes (15)
R G = Gehäuseradius (um die Gehäusemitte) 9. Vane compressor according to claims 1 or 2, characterized in that the closed equation related to the housing center M G and the housing angle φ G for the transition section ( 15 ) is

where
r GÜG = distance between the housing centre M G and the inner bore surface in the transition section ( 15 )
R S = R R + S ; R R = rotor radius; S = sealing gap between rotor and housing
R S = radius of the second circularly curved section ( 14 ) of the inner bore surface
E R = rotor eccentricity R G - R S
φ G = housing angle
φ1 G = housing angle at the beginning of the transition section ( 15 )
φ 2 G = housing angle at the end of the transition section ( 15 )
R G = Housing radius (around the housing center)
DE19883824882 1988-07-19 1988-07-19 Vane-cell compressor Granted DE3824882A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19883824882 DE3824882A1 (en) 1988-07-19 1988-07-19 Vane-cell compressor

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Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19883824882 DE3824882A1 (en) 1988-07-19 1988-07-19 Vane-cell compressor

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DE3824882A1 true DE3824882A1 (en) 1990-01-25
DE3824882C2 DE3824882C2 (en) 1990-08-16

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Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19883824882 Granted DE3824882A1 (en) 1988-07-19 1988-07-19 Vane-cell compressor

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