DE3206601A1

DE3206601A1 - Reaktorrohr fuer das thermische cracken oder reformieren von kohlenwasserstoffen

Info

Publication number: DE3206601A1
Application number: DE19823206601
Authority: DE
Inventors: Ikuyoshi Chiba Kochi; Keizo Tokyo Konoki; Toshiaki Morichika; Hisakatsu Nishihara; Keiichi Mobara Chiba Shibata; Takanobu Shinohara; Junichi Sugitani; Koji Hirakata Osaka Tsuchida
Original assignee: Kubota Corp; Toyo Engineering Corp
Current assignee: Kubota Corp; Toyo Engineering Corp
Priority date: 1981-02-25
Filing date: 1982-02-24
Publication date: 1982-09-16
Also published as: JPS57140643A; FR2500468B1; GB2096037B; US4444731A; GB2096037A; JPS6237077B2; CA1182420A; DE3206601C2; FR2500468A1

Description

Toyo Engin. Corp. - - - "".," Kubota" Iitd. ."- :-:. - : :' -P-35"& -' TER MEER ■ MÜLLER · STEINMEISTER - -..:.. "..".:,-

Beschreibung

Gegenstand der Erfindung ist ein Reaktorrohr für das thermische Cracken oder das Reformieren von Kohlenwasserstoffen.

Wenn ein flüssiger oder gasförmiger Kohlenwasserstoff der chemischen Reaktion des thermischen Crackens oder des Reformierens bei hoher Temperatur und hohem Druck in Gegenwart oder in Abwesenheit eines Katalysators ausgesetzt wird, bilden sich feste Kohlenstoffabscheidungen, die sich lamellenförmig an der Oberfläche des als Reaktor dienenden Rohrs in der Reaktionszone ablagern. Wenngleich die folgende Beschreibung lediglich den Fall betrifft, daß die festen Kohlenstoffabscheidungen auf der inneren Oberfläche des Rohrs abgelagert werden, kann sich fester Kohlenstoff auch auf der äußeren Oberfläche oder auf sowohl der inneren als auch der äußeren Oberfläche des Rohrs ablagern, wenn der Reaktor derart ausgelegt ist, daß die chemische Reaktion der Kohlenwasserstoffe außerhalb oder innerhalb und außerhalb des Rohrs abläuft.

Wenn man bei der Hindurchführung des Kohlenwasserstoffs durch das Rohr zum Zwecke der chemischen Reaktion die Ansammlung der festen Kohlenstoffabscheidungen auf der inneren Oberfläche des Rohrs zuläßt, so ergibt sich eine Beeinträchtigung der Strömung des den Kohlenwasserstoff enthaltenden Fluids. Die Kohlenstoffabscheidungen führen auch zu einer ernsten Verminderung der Wärmeübertragung, wenn die Reaktionswärme, die zur Durchführung der chemischen Reaktion des Crackens oder des Reformierens von außen zugeführt oder nach außen abgeführt wird. Demzufolge wird es schwierig, den Weiterbetrieb des Reaktors aufrechtzuerhalten.

" - .--. ."Kubötia'L.td.

TER MEER · MÜLLER ■ STEINMEISTER - " " -_. -..".:..

— O "~

3-2-0-8-61

Das bislang für solche Reaktoren verwendete Material ist hitzebeständiger austenitischer Fe-Cr-Ni-Stahl, welcher große Mengen von Nickel und Chrom enthält, damit er bei hohen Temperaturen und hohem Druck angewandt werden kann, wobei dieses Material ganz allgemein für die Herstellung von Hochtemperaturvorrichtungen angewandt wird. Dabei ist es allgemeine Praxis, den Nickelgehalt des hitzebeständigen Materials für Rohre, die bei höheren Betriebstemperaturen eingesetzt werden, zu erhöhen.

Wenn jedoch ein Rohr aus hitzebeständigem austenitischem Fe-Cr-Ni-Stahl verwendet wird, so scheidet sich unvermeidbar fester Kohlenstoff auf der inneren Oberfläche des Rohrs ab, was es notwendig macht, den Reaktor, wenngleich dieser in der Regel kontinuierlich betrieben werden soll, von Zeit zu Zeit abzuschalten, um ihn unter Anwendung verschiedenartigster Methoden von dem abgeschiedenen Kohlenstoff zu befreien.

Die Abscheidung des festen Kohlenstoffs erfolgt um so stärker, je höher der Nickelgehalt des Stahls ist. In diesem Fall scheidet sich der feste Kohlenstoff innerhalb kurzer Zeitdauern auf der inneren Rohroberfläche ab und sammelt sich schnell an, was zur Folge hat, daß der Reaktor häufiger von dem abgeschiedenen festen Kohlenstoff befreit werden muß.

Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht nun darin, ein Reaktorrohr für das thermische Cracken oder das Reformieren von Kohlenwasserstoffen anzugeben, das in geringem Ausmaß zur Ablagerung von festem Kohlenstoff neigt als die herkömmlichen Reaktorrohre.

Es hat sich nunmehr gezeigt, daß eine Beziehung besteht zwischen der Menge des abgeschiedenen festen Kohlenstoffs

Toyo Engin. Corp. - - Kub.ot,a.-Ljtd.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER ' -..'.".. *.-■.:..

— 7 —

und dem Nickelgehalt des hitzebeständigen austenitischen Fe-Cr-Ni-Stahls, aus dem die Reaktorrohre ausgebildet sind, und daß weiterhin das in dem Stahl enthaltene Nikkei, insbesondere das auf der inneren Oberfläche des Rohrs vorliegende Nickel die Abscheidung des festen Kohlenstoffs aus Kohlenwasserstoffen katalytisch beschleunigt.

Dieses Problem und damit die gestellte Aufgabe wird nun gelöst durch die kennzeichnenden Merkmale des Reaktorrohrs gemäß Hauptanspruch. Die Unteransprüche betreffen besonders bevorzugte Ausführungsformen des Erfindungsgegenstandes.

Erfindungsgemäß wird somit die Abscheidung von festem Kohlenstoff auf den Reaktorrohren, die für das thermische Cracken und Reformieren von Kohlenwasserstoffen eingesetzt werden, in größtmöglichem Ausmaß verhindert. Zu diesem Zweck ist die Oberfläche des Rohrs, die mit dem den Kohlenwasserstoff enthaltenden Fluid in Kontakt kommt, mit einem Rohr aus einem hitzebeständigen Material bedeckt, welches frei ist von Nickel oder welches nur einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, so daß das in dem Reaktorrohr enthaltene Nickel von dem Kontakt mit dem Kohlenwasserstoff ferngehalten und damit die oben angesprochenen Probleme gelöst werden.

Gegenstand der Erfindung ist daher ein Reaktorrohr für das thermische Cracken oder Reformieren von Kohlenwasserstoffen, welches gekennzeichnet ist durch ein Rohrelement aus einem hitzebeständigen austenitischen Fe-Cr-Ni-Stahl und ein weiteres Rohrelement aus einem hitzebeständigen ferritischen, ferritisch-austenitischen oder martensitischen Fe-Cr-Stahl, welches über eine dünne Schicht aus einer zwischen diesen Rohrelementcn angeordneten festen

·- - ■- -' Kutjo-ta, - L.td . TER MEER ■ MÜLLER · STEINMEISTFR " .-„-„. "..'.:.

-32-66601 -

Ni-P-Lösung mit dem anderen Rohrelement verbunden ist, wobei die Verbindung mit einer Diffusionsbehandlung erreicht worden ist,

Die Erfindung sei im folgenden näher unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung erläutert. In der Zeichnung zeigen

Fig. 1 eine teilweise im Schnitt dargestellte Seitenansieht des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs;

Fig. 2 eine Schnittansicht längs der Linie II-II der Fig. 1; und

Fig. 3 eine Schnittansicht einer weiteren Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Reaktorrohrs.

Die Fig. 1 und 2 zeigen eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs 3, welches ein äußeres Rohrelement 1 und ein inneres Rohrelement 2 umfaßt, welches an das Rohrelement 1 angepaßt und mit diesem verbunden ist. Das äußere Rohrelement 1 besteht aus einem hitzebestän^ digen austenitischen Fe-Cr-Ni-Stahl, wie er üblicherweise für die Rohre der in Rede stehenden Art verwendet wird. Vorzugsweise bildet man den Rohling für das Rohrelement 1 nach einem Schleudergußverfahren. Andererseits besteht das innere Rohrelement 2, welches den inneren Bestandteil des Reaktorrohrs 3 darstellt, aus einem Stahl, der frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, und insbesondere aus einem hitzebeständigen ferritischen, ferritisch-austenitischen oder martensitischen Fe-Cr-Stahl. Der Rohling für das innere Rohrelement 2 kann ein Gußrohr sein, welches beispielsweise nach einem Schleudergußverfahren hergestellt worden ist, oder kann ein geschmiedetes Rohr sein, das bei-

Toyo Engin. Corp.

-"- - -'"- -"-KufcoWL-td.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER - . . :.. -..".;..

spielsweise durch Ziehen hergestellt worden ist.

Die innere Oberfläche des Rohlings für das äußere Rohrelement 1 und die äußere Oberfläche des Rohlings für das innere Element 2 werden durch spanabhebende Behandlung paßgerecht aneinander angepaßt.

Zur Herstellung des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs wird eine feste Ni-P-Lösung auf die innere Oberfläche des äußeren Rohrelements 1 und/oder die äußere Oberfläche des inneren Rohrelements 2 aufgebracht, mit Hilfe eines Eintauchverfahrens oder mit Hilfe eines stromlosen Plattierungsverfahrens, so daß eine dünne Schicht 4 aus der festen Ni-P-Lösung zwischen den miteinander zu verbindenden Rohrelementen 1 und 2 vorliegt. Die dünne Schicht oder der dünne Überzug 4 aus der festen Ni-P-Lösung besteht vorzugsweise aus 8 bis 12 Gew.-% Phosphor und zum Rest aus Nickel und besitzt vorzugsweise eine Dicke von etwa 100 um.

Anschließend wird das innere Rohrelement 2 in das äußere Rohrelement 1 eingepaßt und damit verbunden, so daß man das gewünschte Reaktorrohr 3 erhält, dessen innere Oberfläche frei ist von Nickel oder nur einen niedrigen Nikkelgehalt aufweist.

Da die aneinander angepaßten inneren und äußeren Rohrelemente durch eine Diffusionsbehandlung miteinander verbunden werden, wie es nachfolgend noch erläutert werden wird, ergibt die an der Grenzfläche zwischen dem inneren und dem äußeren Rohrelement angeordnete Schicht aus der festen Ni-P-Lösung 4 einen wesentlich verbesserten Diffusionseffekt und erleichtert damit die Diffusionsbehandlung.

jLuyo Jinqin. Corp. ""Xubot-a-'L-td.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER . "..".;_

- 10 -

Nach dem Aufbringen der festen Lösung kann das innere Rohrelement 2 in sehr wirksamer Weise dadurch mit dem äußeren Rohrelement 1 verbunden werden, daß man nach dem paßgenauen Zusammenfügen der Rohrelemente einen Sprengstoff im Inneren des inneren Rohrelements oder außerhalb des äußeren Rohrelements zur Explosion bringt, daß man eine Schrumpf passung bewirkt oder indem man das in das äußere Rohrelement eingepaßte innere Rohrelement zieht oder extrudiert.

Wenn die inneren und äußeren Rohrelemente in dieser Weise miteinander verbunden sind,sind sie an der Grenzschicht praktisch ausschließlich mechanisch miteinander verbunden, nicht jedoch im Hinblick auf ihre metallische Struktur oder ihre chemischen Komponenten und namentlich auch nicht metallurgisch. Demzufolge werden die inneren und äußeren Rohrelemente einer Diffusionsbehandlung unterworfen, die darin besteht, die Materialien durch Erhitzen metallurgisch miteinander zu verbinden. Die an der Verbindungsgrenzflache zwischen dem inneren Rohrelement und dem äußeren Rohrelement angeordnete Schicht 4 aus der festen Ni-P-Lösung übt dabei eine außergewöhnlich vorteilhafte Funktion bei der Diffusionsbehandlung aus.

Die Diffusionsbehandlung besteht darin, die Rohrelemente während 2 bis 5 Stunden in einem Heizofen auf eine Temperatur von 900 bis 1000⁰C zu halten. Diese Behandlung hat zur Folge, daß die Ni-P-Lösung schnell in das innere Rohrelement 2 und das äußere Rohrelement 1 eindiffundiert, so daß die beiden Elemente durch gegenseitige Diffusion in wirksamer Weise miteinander verbunden werden. Da die Schmelztemperatur der festen Lösung lediglich 880 bis 1000⁰C beträgt, kann die Diffusionsbehandlung bei einer niedrigeren Temperatur mit besserem Effekt innerhalb einer kürzeren Zeit durchgeführt werden als dann, wenn die

Toyo Engin. Corp. Kubgt-a-'irtd.

TER MEER · MÖLLER · STEINMEISTER

- 11 -

3i-

Schicht 4 aus der festen Ni-P-Lösung nicht vorhanden wäre.

Die Diffusionsbehandlung liefert das gewünschte Reaktorrohr 3, bei dem das innere Rohrelement und das äußere Rohrelement durch die gegenseitige Diffusion vollständig und fest miteinander verbunden sind.

Der hitzebeständige nickelhaltige Stahl zur Bildung des äußeren Rohrelements 1 des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs 3 ist vorzugsweise ein hitzebeständiger austenitischer Fe-Cr-Ni-Stahl. Ein Beispiel eines solchen nützlichen Stahls enthält 0,1 bis 0,6 Gew.-% C, bis zu 2,5 Gew.-% Si, 20 bis 30 Gew.-% Cr, 18 bis 40 Gew.-% Ni, bis zu 2,0 Gew.-% Mn, bis zu 0,15 Gew.-% N und im wesentlichen Fe als Rest. Es ist auch eine Legierung der genannten Zusammensetzung geeignet, bei der das Eisen zum Teil durch eines oder mindestens zwei der Elemente Mo, W und Nb in einer Gesamtmenge von bis zu etwa 5 Gew.-% ersetzt ist.

Das hitzebeständige Material zur Ausbildung des inneren Rohrelements 2, welches frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, ist vorzugsweise ein hitzebeständiger ferritischer, ferritisch-austenitischer oder martensitischer Fe-Cr-Stahl. Ein spezifisches Beispiel einer solchen geeigneten Legierung umfaßt 13 bis 30 Gew.-% Cr, 0 bis 5 Gew.-% Ni, 0,01 bis 0,6 Gew.-% C, bis zu 2,5 Gew.-% Si, bis zu 2,0 Gew.-% Mn, bis zu 0,15 Gew.-% N und im wesentlichen Fe als Rest.

Jedoch können die Anteile der Bestandteile außerhalb der oben angegebenen Bereiche liegen oder es können einige Bestandteile zu diesen Materialien zugefügt oder es kann auf einige dieser Komponenten verzichtet werden, ohne daß dadurch von der Lehre der Erfindung abgewichen wird.

.·".." 5ub.ota. i-.td.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER " ."""..' ""„".;..

- 12 -

Die Rohrrohlinge zur Bildung des äußeren Rohrelements 1 und des inneren Rohrelements 2 des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs kann man durch Gießen, insbesondere durch Schleuderguß, durch Strangpressen, durch Ziehen oder durch Biegen eines Blechs in Röhrenform und Verschweißen der Naht herstellen.

Da das innere Rohrelement 2 aus dem hitzebeständigen Stahl, der frei oder annähernd frei ist von Nickel, die innere Oberfläche des Reaktorrohrs bildet, die dem den Kohlenwasserstoff enthaltenden strömenden Fluid ausgesetzt ist, wird erfindungsgemäß ganz wesentlich die Wahrscheinlichkeit vermindert, daß Nickel in nachteiliger Weise als Katalysator wirksam wird, was zur Folge hat, daß die Abscheidung von festem Kohlenstoff in wirksamer Weise verhindert werden kann.

Bei den herkömmlichen Reaktorrohren dringt der aus dem Fluid ausgeschiedene Kohlenstoff in die Wandung des Reaktors ein und bildet Carbide in der MikroStruktur des hitzebeständigen Stahls, der die Reaktorwandung bildet, was zu einer sogenannten Zementierung führt, die ihrerseits zu einer Versprödung oder einer ernsthaften Schädigung des Reaktors Anlaß gibt. Im Gegensatz dazu inhibiert die Anwesenheit der Legierung des mit dem äußeren Rohrelement 1 verbundenen inneren Rohrelements 2 die Abscheidung des Kohlenstoffs als solchen, so daß etwaige Zementierungsreaktionen in wirksamer Weise verhindert werden.

Da das Reaktorrohr bei hoher Temperatur und hohem.Druck angewandt wird, muß der hitzebeständige austenitische Fe-Cr-Ni-Stahl, der das Rohr (das äußere Rohrelement 1) bildet, eine ausreichende Hitzebeständigkeit und Hochtemperaturfestigkeit aufweisen, um der Betriebstemperatur und

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER

Toyo Engin. Corp.

Xubota Ltd. P-356' " .

320CGO-I-

dem Betriebsdruck widerstehen zu können. Demzufolge besitzt das äußere Rohrelement einen Innendurchmesser von 50 bis 200 mm und eine Wandstärke von etwa 25 mm.

Andererseits muß der hitzebeständige Fe-Cr-Stahl, aus dem das innere Rohrelement 2 gebildet ist, welches lediglich dazu dient, den Kontakt der Oberfläche des äußeren Rohrelements mit den Kohlenwasserstoffen zu verhindern, keine solche Festigkeit aufweisen, die dem Druck zu widerstehen vermag, so daß das innere Rohrelement 2 eine gewünschte Wandstärke besitzen kann. Wenngleich es erwünscht ist, daß das innere Rohrelement eine Dicke von etwa 0,1 bis 1 mm besitzt, da es sonst nicht den thermischen Spannungen, dem Abrieb, der Korrosion etc. zu widerstehen vermag, wenn es eine zu geringe Wandstärke aufweist, macht die Steigerung der Wandstärke es notwendig, die Temperatur der Rohrwandung zum Cracken oder Reformieren von Kohlenwasserstoffen zu erhöhen. Demzufolge kann das mit dem äußeren Rohrelement 1 verbundene innere Rohrelement 2 von Innen durch maschinelle Bearbeitung entsprechend abgearbeitet werden, um seine Wandstärke zu vermindern, beispielsweise auf 0,5 mm oder weniger.

Das erfindungsgemäße Reaktionsrohr kann trotz der Tatsaehe, daß es das äußere Rohrelement 1 und das darin eingepaßte innere Rohrelement 2 umfaßt, bei den gleichen Betriebsbedingungen eingesetzt werden, wie sie üblicherweise angewandt werden, da die Menge des abgeschiedenen festen Kohlenstoffs erheblich abnimmt, so daß der Anstieg der Temperatur der Rohrwandung während des Betriebs entsprechend inhibiert wird, was zur Folge hat, daß das Rohr für eine niedrigere Temperatur unter den gleichen Betriebsbedingungen als bisher angewandt, ausgelegt werden kann. Daher ist es möglich, das Reaktorrohr 3 mit einer 5 geringeren Gesamtwandstärke auszulegen als herkömmliche

_--. ; .--. . Kubcrta.L'td.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER - - -

- 14 -

Rohre und es mit einer Jahresleistung zu betreiben, die nicht kürzer ist als die herkömmlicher Reaktorrohre.

Das erfindungsgemäße Reaktionsrohr kann mit Vorteil zum thermischen Cracken von Kohlenwasserstoffen eingesetzt werden, die als solche oder in Mischung mit Dampf, sauerstoff haltigen Gasen oder dergleichen eingesetzt werden, und zu Kohlenwasserstoffen mit niedrigerem Molekulargewicht oder zu einem gasförmigen Fluid, welches Wasserstoff, Kohlenoxide etc.enthält, umgesetzt werden, und zwar bei einer Temperatur von mindestens 500⁰C und einem Druck nicht unterhalb des Atmosphärendrucks, was es erforderlich macht, nickelhaltigen hitzebeständigen Stahl anzuwenden.

Die Fig. 3 verdeutlicht eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Reaktorrohrs, welches dazu geeignet ist, die Kohlenwasserstoffe innerhalb und außerhalb des Rohrs 3 chemischen Reaktionen zu unterwerfen. Die Rohrelemente 2 und 5 aus dem hitzebeständigen, ferritischen, ferritisch-austenitischen oder martensitischen Fe-Cr-Stahl sind an die innere Oberfläche und die äußere Oberfläche eines Rohrelements 1 aus einem hitzebeständigen austenitischen Fe-Cr-Ni-Stahl angepaßt, wobei Schichten 4 und 6 aus festen Ni-P-Lösungen zwischen dem Rohrelement 1 und den Rohrelementen 2 bzw. 5 angeordnet sind und wobei die Rohrelemente 1, 2 und 5 miteinander verbunden sind.

Wenn die thermische Crackreaktion oder die Reformierungsreaktion lediglich an der Außenseite des Rohrelements 1 abläuft und ein Verbrennungsgas durch das Innere des Rohrelements 1 geführt wird, kann man bei der in der Fig. 3 dargestellten Ausführungsform auf das an die innere Oberfläche des Rohrelements 1 angepaßte Rohrelement 2 verzichten und es lediglich bei dem Rohrelement 5 auf

Toyo Engin. Corp. ■-.Kuböta'Ltd.

TER MEER ■ MÜLLER · STEINMEISTER

- 15 -

der äußeren Oberfläche des Rohrelements 2 belassen.

Die Erfindung ist nicht auf die in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsformen beschränkt, sondern umfaßt auch entsprechende Modifikationen, die im Rahmen der vorliegenden Erfindung liegen.

Leerseite

Claims

TER MEER-MÜLLER-STEINMEISTER Beim Europäischen Patentamt zugelassene Vertreter — Professional Representatives before the European Patent Office Mandatalres agrees pros !'Office european des brovets Dipl.-Chem. Dr. N. ter Meer Dipl.-lng. H. Steinmeister S'stSse I" MÜlIer Artur-Ladebeck-Strasse 51 D-8OOO MÜNCHEN 22 D-48OO BIELEFELD 1 tM/cb Case P-356 24' FebrUar 1982 TOYO ENGINEERING CORPORATION 2-5, Kasumigaseki 3-chome Chiyoda-ku, Tokyo, Japan . und KUBOTA LTD. 2-47, Shikitsuhigashi 1-chome Naniwa-ku, Osaka, Japan Reaktorrohr für das thermische Cracken oder Reformieren von Kohlenwasserstoffen Priorität: 25. Februar 1981, Japan, Nr. SHO.56-28089 Patentansprüche

1. Reaktorrohr für das thermische Cracken oder das Reformieren von Kohlenwasserstoffen, g e k e η η zeich η e t durch

ein Rohrelement (1) aus einem Nickel enthaltenden, hitzebeständigen Material mit durch eine große Wandstärke bedingter erhöhter mechanischer Festigkeit, ein Rohrelement (2) aus einem hitzebeständigen Material, das frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, welches Rohrelement eine geringe Wandstärke be-

Toyo Engin. Corp. .":.:. . : : .kub'ota Ltd.

TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER - - - ; ''.:..

— " -2 -

sitzt, an die innere oder äußere Oberfläche des erstgenannten Rohrelements (1) angepaßt ist und die Reaktionszone für den Kohlenwasserstoff definiert, und eine zwischen den beiden Rohrelementen (1, 2) angeordnete Schicht (4) aus einer festen Ni-P-Lösung, wobei die beiden Rohrelemente (1, 2) durch eine Diffusionsbehandlung miteinander verbunden sind.

2. Reaktorrohr nach Anspruch 1, dadurch g e kennzeichnet, daß das Nickel enthaltende Rohrelement (1) aus einem austenitischen, wärmebeständigen Fe-Cr-Ni-Stahl besteht.

3. Reaktorrohr nach Anspruch 2, dadurch g e kennzeichnet, daß das Nickel enthaltende Rohrelement (1) die folgenden Bestandteile enthält:

0,1 bis 0,6 Gew.-% C, bis zu 2,5 Gew.-% Si, 20 bis 30 Gew.-% Cr, 18 bis 40 Gew.-% Ni, bis zu 2,0 Gew.-% Mn, bis zu 0,15 Gew.-% N und im wesentlichen Fe als Rest.

4. Reaktorrohr nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß das Nickel enthaltende Rohrelement (1) die folgenden Bestandteile enthält:

0,1 bis 0,6 Gew.-% C, bis zu 2,5 Gew.-% Si, 20 bis 30 Gew.-% Cr, 18 bis 40 Gew.-% Ni₇ 2,0 Gew.-% Mn, bis zu 0,15 Gew.-% N, einen oder mindestens zwei Vertreter der Mo, W und Nb umfassenden Gruppe in einer Gesamtmenge von bis

Toyo Engin. Corp. A.-Ltd.

TERMEER. MÜLLER ■ STEINMEISTER. Z ".."-'..- ".-,*.:.-

^: 1-

zu 5 Gew.-% und

im wesentlichen Fe als Rest.

5. Reaktorrohr nach Anspruch 1 , dadurch g e kennzeichnet, daß das Rohrelement (2), welches frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, aus einem hitzebeständigen ferritischen, ferritisch-austenitischen oder martensitischen Fe-Cr-Stahl besteht.

6. Reaktorrohr nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet , daß das Rohrelement (2), das frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, die folgenden Bestandteile enthält:

0,01 bis 0,6 Gew.-% C,

bis zu 2,5 Gew.-% Si,

13 bis 30 Gew.-% Cr,

0 bis 5 Gew.-% Ni,

bis zu 2,0 Gew.-% Mn,
bis zu 0,15 Gew.-% N und

im wesentlichen Fe als Rest.

7. Reaktorrohr nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß das Rohrelement (2), das frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, mit der inneren Oberfläche des Nickel enthaltenden Rohrelements (1) verbunden ist.

8. Reaktorrohr nach Anspruch 1, dadurch g e kennzeichnet, daß das Rohrelement (2), das frei ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, mit der äußeren Oberfläche des Nickel enthaltenden Rohrelements (1) verbunden ist.

9. Reaktorrohr nach Anspruch 1, dadurch ge-

Kubota Ltd.
TER MEER · MÜLLER · STEINMEISTER" "".""" ^ -"

32066Ü1

kennzeichnet , daß sowohl auf der inneren Oberfläche als auch auf der äußeren Oberfläche des Nickel enthaltenden Rohrelements (1) ein Rohrelement (2), das frei
ist von Nickel oder einen niedrigen Nickelgehalt aufweist, angeordnet ist.