[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

DE2710978A1 - Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen - Google Patents

Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen

Info

Publication number
DE2710978A1
DE2710978A1 DE19772710978 DE2710978A DE2710978A1 DE 2710978 A1 DE2710978 A1 DE 2710978A1 DE 19772710978 DE19772710978 DE 19772710978 DE 2710978 A DE2710978 A DE 2710978A DE 2710978 A1 DE2710978 A1 DE 2710978A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
fluidizing
oxygen
fluidized bed
gases
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19772710978
Other languages
English (en)
Inventor
Georg Dipl Ing Dr Daradimos
Martin Dipl Ing Hirsch
Lothar Dipl Ing Dr Reh
Joerg Dipl Ing Thomas
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GEA Group AG
Original Assignee
Metallgesellschaft AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metallgesellschaft AG filed Critical Metallgesellschaft AG
Priority to DE19772710978 priority Critical patent/DE2710978A1/de
Priority to NL7801740A priority patent/NL7801740A/xx
Priority to AU33558/78A priority patent/AU520148B2/en
Priority to IT7820663A priority patent/IT1095443B/it
Priority to FR7806131A priority patent/FR2383128A1/fr
Priority to GB9469/78A priority patent/GB1567098A/en
Priority to JP2758878A priority patent/JPS53113799A/ja
Priority to CA298,809A priority patent/CA1090099A/en
Publication of DE2710978A1 publication Critical patent/DE2710978A1/de
Priority to US06/145,561 priority patent/US4304759A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
    • C01G49/00—Compounds of iron
    • C01G49/02—Oxides; Hydroxides
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/01—Waste acid containing iron
    • Y10S423/02—Sulfuric acid

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Compounds Of Iron (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Description

MSTALLG33BLLSCHAFT Frankfurt/M., dan 8. März 1977 Aktiengesellschaft x DrOz/LWü
Prov. Nr. 8070 LC
Verfahren zur thermischen Spaltung von überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur thermischen Spaltung von überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen in der zirkulierenden Wirbelschicht, wobei der überwiegende Teil des gebildeten Metalloxids mit den Gasen am oberen Teil des Schachts ausgetragen, in einem Rückführzyklon vom Gas getrennt und mindestens teilweise in das Wirbelbett zurückgeführt wird, das Abgas des Wirbelschichtreaktors mit aufgegebenem, überwiegend Eisensulfat enthaltendem Salz in Kontakt gebracht wird, der Wirbelzustand durch säuerstoffhaltiges und vorgewärmtes Fluidisierungsgas und oberhalb des Fluidisierungsgaseintritts zugeführtes sauerstoffhaltiges und vorgewärmtes Sekundärgas aufrechterhalten und Brennstoff in die Zone zwischen Fluidisierungsgas- und Sekundärgaseintritt eingeleitet wird.
Bei zahlreichen chemischen Prozessen fallen Metallsulfate an, die aus Gründen des Umweltschutzes nicht deponiert werden dürfen oder aber wegen ihres Wertstoffgehaltes eine Aufarbeitung zweckmäßig erscheinen lassen.
Das für die Aufarbeitung mit Abstand bedeutendste Verfahrensprinzip ist die thermische Spaltung, die im wesentlichen zu Metalloxid und Schwefeldioxid führt. Das gebildete Schwefeldioxid wird kondensiert oder aber nach bekannten Verfahren
809838/0058
_ z_
zu Schwefelsäure aufgearbeitet. Die gebildeten Metalloxide können nach anderen an sich bekannten Verfahren weiterverarbeitet werden.
Als besonders wichtiges Spaltaggregat hat sich in jüngerer Zeit der Wirbelschichtreaktor erwiesen. Sein Vorteil liegt insbesondere darin, daß in einem Arbeitsgang ein praktisch schwefelfreiej3- Metalloxid erhalten wird (DT-AS 1 191 344; ^ DT-OS 23 39 859; DT-OS 24 02 038). Nachteilig bei den bekann ten "klassischen", d.h. mit vergleichsweise geringer Wirbelgasgeschwindigkeit betriebenen Wirbelschichtreaktoren ist, daß die auf die Querschnittsfläche bezogene Durchsatzmenge nicht im erwünschten Maße hoch ist. Auch bereitet die vollständige Verbrennung von insbesondere flüssigen oder gasförmigen Brennstoffen gewisse Schwierigkeiten.
Bei einem anderen unter anderem auch auf die Spaltung von Metallsulfat anwendbaren Wirbelschichtverfahren, das mit einer sogenannten expandierten Wirbelschicht arbeitet, bei der die aus Fluidisierungsgas und Sekundärgas gebildeten Wirbelgase auf eine derartig hohe Gasgeschwindigkeit eingestellt sind, daß der überwiegende Teil der Feststoffe mit den Gasen am oberen Teil des Schachts ausgetragen und im Regelfall nach Abtrennung vom Gas wieder in den Wirb^L·- Λ ,,, schichtreaktor zurückgeführt wird (DT-OS 17 67 628), werden die mit Bezug auf die "klassische" Wirbelschicht beschriebenen Nachteile vermieden. Speziell bei der Spaltung von überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen, insbesondere wenn sie zudem Haftschwefelsäure aufweisen, ist jedoch nicht befriedigend, daß sich infolge des mehrstufigen Schwebeaustauschersystems die Abgastemperatur nicht in technisch sinnvoller Weise einstellen läßt.
Aufgabe der Erfindung ist, ein Verfahren zur thermischen Spaltung von überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen bereitzustellen, das die bekannten, insbesondere vorgenann-
- 3 609838/0058
ten Machteile nicht aufweist und dennoch einfach in der Durchführung ist.
Die Aufgabe wird gelöst, indem das Verfahren der eingangs genannten Art entsprechend der Erfindung derart ausgestaltet wird, daß das mindestens 1 Mol Kristallwasser enthaltende, überwiegend Eisensulfat enthaltende Salz in einem einzigen Schwebeaustauscher mit den durch Umsetzung von sauerstoffhaltigen Gasen gebildeten Abgasen des Wirbelschichtreaktors in Kontakt gebracht wird, die Vorwärmung des Fluidisierungsgases und mindestens eines Sekundärgasstromes in einem mit Brennstoff beheizten Wärmeaustauscher durch indirekten Wärmeaustausch erfolgt und durch Sauerstoff bemessung in dem aus Fluidisierungsgas und Sekundärgas gebildeten Wirbelgas in Abstimmung mit der Brennstoffmenge im aus dem Schwebeaustauscher austretenden Abgas ein Gehalt an freiem Sauerstoff von 1 bis 6 Vol.% und eine Temperatur von 300 bis 450°C eingestellt wird.
Die an die Beschaffenheit des Abgases gestellten und vorstehend genannten Bedingungen sind insofern von verfahrenswesentlicher Bedeutung, als hierdurch gewährleistet ist, daß eine Aufoxidation des Eisens in den dreiwertigen Zustand erfolgt und bei Gegenwart von am Salz anhaftender freier Schwefelsäure diese aufgrund der Wertigkeitserhöhung des Eisens chemisch gebunden wird. Eine sonst unvermeidbare destillative Abspaltung von Schwefelsäure oder Schwefeltrioxid wird dadurch vermieden. Die Abgastemperatur ist auch im Hinblick auf die anschließende Entstaubung, vorzugsweise im Elektrofilter, und die Vermeidung von Korrosionsproblemen bedeutsam.
Besonders vorteilhaft ist es, die Brennstoffdosierung in die Zone zwischen Fluidisierungsgas- und Sekundärgaseintritt konstant zu halten und die Einstellung der erforderlichen
809838/0058
Abgastemperatur durch den Grad der indirekten Vorwärmung des Fluidisierungs- und Sekundärgases herbeizuführen.
In weiterer bevorzugter Ausgestaltung des Verfahrens wird der Sauerstoffgehalt im Fluidisierungs- und Sekundärgas derart eingestellt, daß eine mittlere Sauerstoffkonzentration von mindestens 25 VoL% entsteht. Bei der Ermittlung der mittleren Sauerstoffkonzentration sind naturgemäß die Mengenströme der beiden Gase zu berücksichtigen. Auch ist die Umsetzung der Gasströme mit Brennstoff noch nicht berücksichtigt. Beispielsweise kann Luft als Fluidisierungs- und als Sekundärgas verwendet und über eine Gaslanze hoch angereicherter oder reiner Sauerstoff direkt in die Zone zwischen Fluidisierungs- und Sekundärgaseintritt eingebracht werden. Es ist jedoch auch möglich, Luft vor Eintritt in den mit Brennstoff betriebenen Wärmeaustauscher mit Sauerstoff anzureichern.
Eine, eine Abänderung des Verfahrens gemäß Hauptanspruch darstellende weitere Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, bei der Bildung der Abgase des Wirbelschichtreaktοrs aus sauerstoffhaltigen Gasen mit im Mittel mindestens 30 Vol.% Sauerstoff die Vorwärmung des Fluidisierungs- und Sekundärgases zu unterlassen. Bei derart hoch sauerstoffangereicherten Gasen kann es sonst zu Schwierigkeiten bei der Einstellung der angestrebten Abgastemperatur kommen. Auch stellt unter darartigen Voraussetzungen die Einstellung der Abgastemperatur allein durch Aufteilung der Gasströme als Fluidisierungs- und Sekundärgas und der Brennstoff dosierung kein Problem dar.
Aufteilung der Mengenströme von Fluidisierungs- und Sekundärgas und Eintrittshöhe von Sekundärgas in den Wirbelschichtreaktor geschieht in an sich bekannter, beispielsweise in der DT-OS 17 67 628 beschriebener Weise.
809838/0058
Die Betriebsbedingungen im Wirbelschichtreaktor werden
unter Berücksichtigung des neu aufgegebenen Materials derart gewählt, daß in der Zone zwischen Fluidisierungsgas-
und Sekundärgaszutritt eine mittlere Suspensionsdichte von 20 bis 300 kg/nr und in der Zone oberhalb des Sekundärgaszutritts eine solche von 1 bis 20 kg/m resultiert.
Bei Definition dieser Betriebsbedingungen für den Wirbelschichtreaktor über die Kennzahlen von Froude und Archimedes ergeben sich die Bereiche:
0,1 < 3/4 · Fr2 ·
0,1 <Ar <100,
Ar = "k
ist,
Es bedeuten:
Fr Ar (Jg g
die Froudezahl
die Archimedeszahl
die Dichte des Gases in kg/m die Gravitationskonstante in m/sec die Dichte des Feststoffteilchens in
kg/nP
den Durchmesser des kugelförmigen
Teilchens in m
die kinematische Zähigkeit in m/sec.
809838/0058
Durch die Zuführung dar sauerstoffhaltigen Gase in mindestens 2 Teilströmen wird eine Aufteilung des Reaktorvolumens in eine untere, unter dem Sekundärgaseintritt liegende reduzierende und eine obere, oberhalb des Sekundärgaseintritts liegende oxidierende Zone mit infolge der intensiven Feststoffzirkulation im Wirbelschichtofen praktisch gleicher Temperatur geschaffen. Hiermit ist der Vorteil verbunden, daß der Spaltprozeß unter den günstigen reduzierenden Bedingungen abläuft, aber dennoch durch die oberhalb des Sekundärgaseintritts stattfindende Nachverbrennung eine vollständige Brennstoffausnutzung erreicht wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere für die Spaltung von aus der Titandioxidproduktion stammenden und neben Eisen-geringere Mengen Magnesium-, Aluminium- und Mangansulfat enthaltenden Salzen anwendbar. Dabei kann es sich um sogenanntes kalziniertes Grünsalz mit geringen Wassergehalten oder um ein Filtersalz mit gegebenenfalls hohen Anteilen Haftschwefelsäure handeln. Insbesondere bei der Aufarbeitung von Filtersalzen ist das erfindungsgemäße Verfahren wegen der damit erzielten chemischen Bindung der freien Schwefelsäure als Sulfat von herausragender Bedeutung.
Sollte infolge ungewöhnlich hoher Haftsäuremengen durch Überführung des Eisens in die dreiwertige Stufe die gesamte freie Säure nicht chemisch gebunden werden können, kann in weiterer vorteilhafter Ausgestaltung des Verfahrens dem dem Schwebeaustauscher aufzugebenden Sulfat Metalloxid, das bei der Spaltung gebildet worden ist, beigegeben werden.
Damit die Aufoxidation des Eisens in die 3-wertige Stufe sichergestellt ist, sollte die Verweilzeit überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzes im Schwebeaustauscher min-
- 7 809838/0056
Λ-
destens 0,5 min betragen. Eine derartige Verweilzeit kann gegebenenfalls durch Rezirkulation von Salzen aus dem dem Schwebeaustauscher nachgeschalteten Abscheider erzielt werden.
Die Erfindung wird anhand der Figuren und der Beispiele beispielsweise und näher erläutert:
Es veranschaulichen schematisch
Fig. 1 ein Fließschema zur Durchführung des Verfahrens mit Gasvorwärmung und
Fig. 2 ein Fließschema zur Durchführung des Verfahrens ohne Gasvorwärmung.
Die zur Anwendung kommende Vorrichtung besitzt einen Wirbelschichtreaktor 1 mit nachgeschaltetem Rückführzyklon 2 sowie eine Rückführleitung 3. Gasseitig hinter dem Rückführzyklon2 befindet sich ein einstufiger Schwebeaustauscher 4 mit Zyklonabscheider 5· Gegebenenfalls kann dem ersten Zyklonabschsider ein weiterer nachgeschaltet werden. Mit 6 ist das in der Gasleitung 7 befindliche Gebläse und mit 8 der mit Brennstoff betriebene Wärmeaustauscher zur indirekten Aufheizung der sauerstoffhaltigen Gase bezeichnet. 9 stellt die Fluidisierungsgasleitung und 10 die Sekundärgasleitung dar. Die Sekundärgasleitung kann als Ringleitung mit mehreren Gaszuführungen in ein oder mehreren Ebenen ausgeführt sein. Die Brennstoffzuführung in die Wirbelschicht erfolgt über Leitung 11, die Metalloxidentnahme über Austragsvorrichtung 12. Die Bezeichnung 13 trägt eine Leitung, über die gegebenenfalls hoch angereicherter oder reiner Sauerstoff zugeführt wird. 14 ist die Abgasleitung und 15 die Materialaufgabe .
809838/0058
/ίο-
In der Ausgestaltung der Erfindung gemäß Fig. 2 entfällt der Wärmeaustauscher 8. Alle anderen Bezeichnungen stimmen mit denen der Fig. 1 überein.
Beispiel 1 (mit Bezug auf Fig. 1)
Zur Durchführung des Verfahrens diente ein Wirbelschichtreaktor 1 mit zylindrischem Reaktorschacht, dessen Quer-
2
schnitt 0,1 m und dessen Höhe 8 m betrug. Der Eintritt der Sekundärgasleitung 10 befand sich in einer Höhe von 2 m..
Mit Hilfe der Materialaufgabe 15 wurden dem Schwebeaustauscher 4 265 kg/h Metallsulfat mit einem mittleren Korndurchmesssr von 350 u und der chemischen Zusammensetzung
FeSO4 · 1,5 H2O = 95,4 Gew.%
MgSO4 -H2O = 3,3
A12(SO4)3 · 4H2O = 0,3 "
MnSO4 · H2O = 1,0 «
aufgegeben. Das Aufgabegut wurde durch die aus dem Wirbelschichtreaktor 1 mit einer Temperatur von 9500C austretenden Spaltgase auf 350 C erwärmt, wobei sich die Spaltgase selbst auf 3500C abkühlten. Die Abgase, die in einer Menge von 310 Nnr/h (feucht) anfielen und die Zusammensetzung
SO2 = 9,5 Vol.% CO2 = 8,9 " N2 = 50,6 " H2O = 27,7 " O2 = 3,3 " aufwiesen, verließen über Abgasleitung 14 das System und
809838/0058 " 9"
warden zur Aufarbeitung auf Schwefelsäure entstaubt und gekühlt. Das auf 35O0C vorgewärmte Aufgabegut wurde nach Abscheidung vom Abgas im Zyklonabscheider 5 über Leitung 3 in den Wirbel schicht reaktor 1 eingetragen und liier bei einer Temperatur von 9500C gespalten. Nach der Verweilzeit von 40 min wurden 120 kg/h Metalloxid mit einer Dichte von 4 kg/1 über Austragsvorrichtung 12 ausgetragen.
Der Wirbelschichtreaktor 1 wurde über Fluidisierungsgasleitung 9 mit 100 NnrVh und über Sekundärgasleitung 10 mit 100 Nnr/h Luft, die zuvor im Wärmeaustauscher 8 auf 35O0C vorgewärmt worden war, beaufschlagt. Zur Beheizung des Wirbelschichtreaktors 1 dienten 17 kg/h Heizöl (Hu = 9600 kcal/ kg), das über die Brennstoffleitung 11 zugeführt wurde.
Beispiel 2 (mit Bezug auf Fig. 1)
Mit der Vorrichtung und dem Aufgabegut gemäß Beispiel 1 wurden weitere Versuche durchgeführt. Die Materialaufgabemenge betrug auch hier 265 kg/h, der Abbrandaustrag 120 kg/h bei einer Dichte von 4 kg/1 und die Verweilzeit 40 min. Die weiteren Materialströme und Betriebsbedingungen sind nachfolgend tabellarisch angegeben:
809838/0056
-w-
. AX-
Versuch 2a 2b 2c
Fluidisierungsgasmange (Nnr/h) 100 80 60
Sekundärgasmenge " 120 110 140 02-Konzentration (Vol.96) 21 21 25
Vorwärmung auf (0C) 200 450 150 Heizölmenge (kg/h) 19 16 20 Temperatur im Wirbelschichtreaktor (0C) 950 950 950
Abgastemperatur (0C) 400 320 390
Abgasmenge, feucht (Nm3/h) 340 300 310 Abgaszusammensetzung:
SO2 8,5 9,6 9,4 CO2 8,8 8,6 10,0 N2 52,3 51,0 47,4 H2O 26,9 27,2 29,3 O2 3,5 3,6 3,9
Beispiel 3 (mit Bezug auf Fig. 1)
In der Vorrichtung gemäß Beispiel 1 wurde ein sogenanntes Filtersalz mit einem mittleren Korndurchmesser von 250 η in Mengen von 300 kg/h und der chemischen Zusammensetzung
FeSO4 · H2O = 61 Gew.tf
MgSO4 · H2O = 6,5 "
MnSO4 · H2O = 0,6 n
Al2(SO4J3 · 4H2O = 0,4 »
TiOSO4 = 1,5 "
H2SO4 = 15,0 »
H2O = 15,0 «
809838/0058
gespalten. Die Materialströme und Betriebsdaten waren:
Fluidisierungsgasmenge .120 Nm3/h
Sekundärgasmenge 90 »
02-Konzentration 21 Vol.J*
Vorwärmung auf 500°C
Heizölmenge 21 kg/h
Temperatur im Wirbelschicht
reaktor 95O°C
Abgasteaperatur 45O°C
Abgasmenge, feucht 380 Nm3/h
Abgaszusammensetzung: 9,0 VoI
so2
8.7 ■ CO2 48,0 ■ N2 31,5 " H2O
2.8 « O2
Die Abbrandmenge betrug 105 kg/h, die Dichte lag bei 3,2
Aufgrund der Einstellung der Sauerstoffkonzentration im Abgas von 2,8 Vol.Ji gelang e3, die im Filtersalz vorhandene Haftschwefelsäure la Schwebeaustauscher 4 chemisch an das in die Wertigkeitsstufe 3 überführte Eisen zu binden und dadurch eine destillative Abtrennung von Schwefelsäure bzw. Schwefeltrioxid zu vermeiden.
Beispiel 4 (mit Bezug auf Fig. 2)
In der Vorrichtung gemäß Beispiel 1 wurden Filtersalze der in Beispiel 3 angegebenen Beschaffenheit und Menge gespalten. Im Unterschied zu dem vorhergehenden Beispiel erfolgte eine Vorwärmung von Fluidisierungs- und Sekundärgas nicht. Außerdem wurden zur Einstellung einer Sauerstoffmischkonzentration von 30 bzw. 35 Vol.# 70#iger Sauerstoff über die Sausrstoffleitung 13 zugeführt.
809838/0058
- 12 -
ye. -
-Ak-
Die weiteren Materialströme und Betriebsbedingungen sind nachfolgend tabellarisch angegeben:
Versuch 4a 4b
Fluidisierungsgasmenge (Nar/h) 70 70 Sskundärgasmenge " 84 42
O2-Menge (Leitung 13) (Nn3/h) 36 48
Og-Konzentration (Vol. JC) 30 35
Vorwärmung (0C) 25 25
Heizölmenge (kg/h) 24 23
Temperatur im Wirbelschicht reaktor (0C) 950 950
Abgastemperatur (0C) 450 420
Abgasmenge, feucht (Har/h) 36O 330
Abgaszusammensetzung: SO2 (Vol.#) 9,5 10,4
CO2 » 10,7 11,2
N2 « 36,4 30,0
H2O n 39,6 44,4
O2 " 3,8 4,0
- 13 809838/0058
e e r s e 11 e

Claims (6)

/7 1Ü 9 7 8 Patentansprüche
1. Verfahren zur thermischen Spaltung von überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen in der zirkulierenden Wirbelschicht, wobei der überwiegende Teil des gebildeten Metalloxids mit den Gasen am oberen Teil des Schachtes ausgetragen, in einem Rückführzyklon vom Gas getrennt und mindestens teilweise in das Wirbelbett zurückgeführt wird, das Abgas des Wirbelschichtreaktors mit aufgegegebenem,überwiegend Eisensulfat enthaltendem Salz in Kontakt gebracht wird, der Wirbelzustand durch sauerstoffhaltiges und vorgewärmtes Fluidisierungsgas und oberhalb des Fluidisierungsgaseintritts zugeführtes sauerstoffhaltiges und vorgewärmtes Sekuiidärgas aufrechterhalten und Brennstoff in die Zone zwischen Fluidisierungsgas- und Sekundärgaseintritt eingeleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß das mindestens 1 Mol Kristallwasser enthaltende, überwiegend Eisensulfat enthaltende Salz in einem einzigen Schwebeaustauscher mit den durch Umsetzung von sauerstoffhaltigen Gasen gebildeten Abgasen des Wirbelschichtreaktors in Kontakt gebracht wird, die Vorwärmung des Fluidisierungsgases und mindestens eines Sekundärgasstromes in einem mit Brennstoff beheizten Wärmeaustauscher durch indirekten Wärmeaustausch erfolgt und durch Sauerstoffbemessung in dem aus Fluidisierungsgas und Sekundärgas gebildeten Wirbelgas in Abstimmung mit der Brennstoffmenge im aus dem Schwebeaustauscher austretenden Abgas ein Gehalt an freiem Sauerstoff von 1 bis 6 VoI,% und eine Temperatur von 300 bis 4500C eingestellt wird.
809838/0058
ORIGINAL INSPECTED
• a·
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Einstellung der Abgastemperatur bei konstanter Brennstoffdosierung in die Zone zwischen Fluidisierungs- und Sekundärgaseintritt über den Grad der Vorwärmung des Fluidisierungs- und Sekundärgases durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Sauerstoffgehalt im Fluidisierungs- und Sekundärgas derart eingestellt wird, daß eine mittlere Sauerstoffkonzentration von mindestens 25 Vol.% entsteht.
4. Abänderung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Bildung der Abgase des Wirbelschichtreaktors aus dem Wirbelschichtreaktor zugeführten sauerstoffhaltigen Gasen mit im Mittel mindestens 30 Vol.% Sauerstoff die Vorwärmung des Fluidisierungs- und Sekundärgases unterlassen wird.
5. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1, 2, 3 oder 4 auf die thermische Spaltung von Haftschwefelsäure aufweisenden und überwiegend Eisensulfat enthaltenden Salzen.
6. Anwendung gemäß Anspruch 6 mit der Maßgabe, daß bei Aufgabe eines stark Haftschwefelsäure aufweisenden Salzes der Schwebeaustauscher zusätzlich mit bei der Spaltung gebildetem Metalloxid beaufschlagt wird.
809838/0058
DE19772710978 1977-03-12 1977-03-12 Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen Withdrawn DE2710978A1 (de)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19772710978 DE2710978A1 (de) 1977-03-12 1977-03-12 Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen
NL7801740A NL7801740A (nl) 1977-03-12 1978-02-16 Werkwijze voor het thermisch splitsen van over- wegend ijzersulfaat bevattende zouten.
AU33558/78A AU520148B2 (en) 1977-03-12 1978-02-23 Thermally decomposing iron sulphate
IT7820663A IT1095443B (it) 1977-03-12 1978-02-28 Procedimento per la scissione termica di sali contenenti in prevalenza solfato ferrico
FR7806131A FR2383128A1 (fr) 1977-03-12 1978-03-03 Procede pour la dissociation thermique de sels contenant principalement du sulfate de fer
GB9469/78A GB1567098A (en) 1977-03-12 1978-03-09 Process for thermally deomposing salts which mainly comprise iron sulphate
JP2758878A JPS53113799A (en) 1977-03-12 1978-03-10 Method of decomposing salts essentially consisting of iron sulfate
CA298,809A CA1090099A (en) 1977-03-12 1978-03-13 Process of thermally decomposing salts which contain mainly iron sulfate
US06/145,561 US4304759A (en) 1977-03-12 1980-05-01 Process for obtaining metal oxide and SO2 -containing gases essentially free of SO3 and H2 SO4 from ferrous sulphate containing salt

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19772710978 DE2710978A1 (de) 1977-03-12 1977-03-12 Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2710978A1 true DE2710978A1 (de) 1978-09-21

Family

ID=6003545

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19772710978 Withdrawn DE2710978A1 (de) 1977-03-12 1977-03-12 Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen

Country Status (9)

Country Link
US (1) US4304759A (de)
JP (1) JPS53113799A (de)
AU (1) AU520148B2 (de)
CA (1) CA1090099A (de)
DE (1) DE2710978A1 (de)
FR (1) FR2383128A1 (de)
GB (1) GB1567098A (de)
IT (1) IT1095443B (de)
NL (1) NL7801740A (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004056464A1 (en) * 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Technology Oy Methods and apparatus for heat treatment in a fluidised bed

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8610856D0 (en) * 1986-05-02 1986-06-11 Boc Group Plc Treatment of waste material
GB2190909B (en) * 1986-05-02 1990-05-02 Boc Group Plc Treatment of waste material
CN1944273B (zh) * 2006-10-11 2010-05-12 于纵海 一种水合铁的制备方法及利用该物质制成的脱硫剂

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1667850A1 (de) * 1968-03-15 1971-08-05 Mta Mueszaki Kemiati Ki Verfahren und Einrichtung zur Herstellung eines Eisenoxidrot-Pigmentes
DE1767628A1 (de) * 1968-05-30 1972-03-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Durchfuehrung endothermer Prozesse
DE2210637A1 (de) * 1972-03-06 1973-09-20 Zieren Chemiebau Gmbh Dr A Verfahren zur herstellung eines schwefeldioxid enthaltenden gases aus einer eisen(ii)sulfat-haltigen schwefelsaeure

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2394579A (en) * 1939-06-08 1946-02-12 C K Williams & Co Process for the production of iron oxide
DE1191344B (de) * 1962-06-06 1965-04-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Gewinnung von Schwefeldioxyd aus salzhaltiger Abfallschwefelsaeure
BE628731A (de) * 1962-09-24 1900-01-01
DE1618660A1 (de) * 1966-03-04 1972-03-02 Montedison Spa Verfahren zur Herstellung von Kobalthydrocarbonylen
US3812242A (en) * 1969-04-19 1974-05-21 It Resine Spa Soc Process for the simultaneous production of sulphur dioxide and concentrated aqueous sulphuric acid
US3696520A (en) * 1970-01-06 1972-10-10 Peter Klaus Niedner Process and device for the treatment of material
US4049788A (en) * 1972-12-14 1977-09-20 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Thermal transformation of metal chlorides to oxides in a fluidized bed
DE2339859A1 (de) * 1973-08-07 1975-02-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur aufarbeitung waessriger abfallschwefelsaeure
US3917800A (en) * 1973-10-05 1975-11-04 Hanna Mining Co Method for removing oxides of sulfur from sulfur bearing gas
DE2402038A1 (de) * 1974-01-17 1975-07-31 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur thermischen spaltung von metallsulfaten

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1667850A1 (de) * 1968-03-15 1971-08-05 Mta Mueszaki Kemiati Ki Verfahren und Einrichtung zur Herstellung eines Eisenoxidrot-Pigmentes
DE1767628A1 (de) * 1968-05-30 1972-03-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Durchfuehrung endothermer Prozesse
DE2210637A1 (de) * 1972-03-06 1973-09-20 Zieren Chemiebau Gmbh Dr A Verfahren zur herstellung eines schwefeldioxid enthaltenden gases aus einer eisen(ii)sulfat-haltigen schwefelsaeure

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Ullmanns Encyklopädie der techn. Chemie, Bd. 10, 1975, Dentalchemie bis Erdölverarbeitung *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004056464A1 (en) * 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Technology Oy Methods and apparatus for heat treatment in a fluidised bed
EA010481B1 (ru) * 2002-12-23 2008-10-30 Оутокумпу Текнолоджи Ой Способ и устройство для термической обработки в псевдоожиженном слое

Also Published As

Publication number Publication date
FR2383128A1 (fr) 1978-10-06
AU3355878A (en) 1979-08-30
GB1567098A (en) 1980-05-08
AU520148B2 (en) 1982-01-14
US4304759A (en) 1981-12-08
JPS53113799A (en) 1978-10-04
JPS611372B2 (de) 1986-01-16
IT1095443B (it) 1985-08-10
FR2383128B1 (de) 1983-01-21
NL7801740A (nl) 1978-09-14
IT7820663A0 (it) 1978-02-28
CA1090099A (en) 1980-11-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2524540C2 (de) Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse
EP0022591B1 (de) Verfahren zur Herstellung von Fluorwasserstoff
DE2524541A1 (de) Verfahren zur thermischen spaltung von aluminiumchloridhydrat
DE2633006B2 (de) Verfahren zur Entfernung von Stickoxiden
EP0129273A2 (de) Verfahren zur Abtrennung von Schadstoffen aus Abgasen
DE1767628B2 (de) Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse
EP0105547A1 (de) Verfahren zur Abtrennung von Schadstoffen aus Abgasen
EP0176707B1 (de) Kontinuierliches Verfahren zur mehrstufigen Behandlung feinteiliger Feststoffe mit Gasen
WO1997018165A1 (de) Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid
DE3604204C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Gasen, insbesondere zur Entschwefelung und Entstickung von Rauchgasen
EP0222452B1 (de) Verfahren zur Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden
DE2810657C2 (de) Verfahren zur Direktreduktion von Eisenerzen
EP0980287B1 (de) Verfahren zur einstellung einer zirkulierenden wirbelschicht und verwendung des verfahrens
DE10351808B4 (de) Verfahren zur automatisierten Herstellung von reinem SO2 aus Schwefel und Sauerstoff
CH672265A5 (de)
DE2710978A1 (de) Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen
DE3106526A1 (de) Verfahren zur minimierung der emission von verunreinigungen aus verbrennungsanlagen
DE602004007818T2 (de) Verfahren und anlage zum vorerhitzen von teilchen- oder pulverförmigem material
DE3311372C2 (de) Verfahren zur Gewinnung von Schwefel nach dem Claus-Verfahren aus Kokereigas
DE69005980T2 (de) Verfahren zur Verbesserung der Schwefelausbeute einer Produktionsanlage ausgehend von schwefelwasserstoffhaltigen Säure-Gasen.
DE3781583T2 (de) Rueckgewinnung einer schwefeldioxid enthaltenden gasmischung, ausgehend von sulfathaltigen abfallprodukten.
DE2619026C3 (de) Verfahren zur elektrostatischen Trennung von Kalirohsalzen
EP0222433B1 (de) Verfahren zur Durchführung von Hochtemperaturreaktionen
EP2507164A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur herstellung von schwefelsäure
EP0245751B1 (de) Verfahren zur Durchführung endothermer Prozess

Legal Events

Date Code Title Description
OAM Search report available
OC Search report available
8110 Request for examination paragraph 44
8130 Withdrawal