DE2345957A1

DE2345957A1 - Verfahren und anordnung zur herstellung extrudierter kunststoffhohlprofile

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Publication number: DE2345957A1
Application number: DE19732345957
Authority: DE
Inventors: Erich Weichenrieder
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1973-09-12
Filing date: 1973-09-12
Publication date: 1975-03-20
Also published as: ATA690474A; JPS5055669A; AT361702B; DE2345957C2; ZA745403B; FR2243071A1; FR2243071B1

Description

DIPLOMINGENIEUR

PATENTANWALT 8 MÜNCHEN 5 · CO R N E LI U SSTR ASS E 42 · TELEFON 240775

1735-36

Erich Weichenrieder

8151 Neukolbing

Verfahren und Anordnung zur Herstellung extrudierter Kunststoffhohlprofile

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anordnung zur Herstellung extrudierter, strangförmiger Hohlprofile aus einem starkem Schwund unterworfenen Kunststoff, z. B. Polyäthylen, mit im Innenraum des Hohlprofils angeordneten, den Innenraum in einzelne, in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilenden Aussteifungen, wobei der Kunststoff aus einem Extruderkopf durch eine Torpedodüse in eine Kalibrier- und Kühlzone extrudiert wird.

Die Hefstellung derartiger Kunststoffhohlprofile im Extrusionsverfahren stößt wegen des starken Schwundes des

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POSTSCHECKKONTO MÜNCHEN 950 40-806

DEUTSCHE BANK MÜNCHEN, PROM E NAD E PLATZ. KONTO-N R. 10/SO 604 TELESRAMME/CABUES LAWSLAIMB MUBNCHKN

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verwendeten Kunststoffmaterials auf große Schwierigkeiten. Polyäthylen unterliegt beispielsweise beim Abkühlen einer Schrumpfung zwischen 4 und 5, in ungünstigen Fällen sogar 6 % und ist überdies ein schlechter Wärmeleiter. Es ist bereits bekaimt, strangförmige Hohlprofile aus Polyäthyen zu extrudieren, wobei die Außenfläche des Hohlprofils gekühlt und während des Abkühlens z. B. durch einen auf die Außenfläche des Hohlprofils einwirkenden, das Hohlprofil in der vorgegebenen Querschnittsform haltenden Unterdruck kalibriert wird.

Sobald das Innere des Hohlprofils durch die erwähnten Aussteifungen in in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilt wird, tritt das Problem auf, daß in der bekannten Weise zwar die Außenfläche des Hohlprofils gekühlt werden kann und beim Abkühlen in ihrer Querschnittsform durch Unterdruck gehalten wird, daß aber die inneren Aussteifungen yon dieser Kühlung nicht erfaßt werden und deshalb erst wesentlich später abkühlen, wobei einerseits die inneren Aussteifungen in noch plastischem Zustand durch ihr Eigengewicht nach unten sacken, so daß das erwünschte, während des Extrusionsvorganges erzeugte Profil nicht erhalten bleibt, und wobei andererseits durch die gegenüber dem äußeren Mantel spätere Abkühlung der inneren Aussteifungen durch die dann auftretende Schrumpfung der Aussteifungen die bereits erstarrte Außenfläche des Hohlprofils nach innen gezogen und das Profil auch an seiner

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Außenseite deutlich sichtbar verformt wird.

υπ» die Knick- und Biegesteifigkeit von Kunststoffhohlprofilen zu erhöhen, ist es wünschensv7ert, im Inneren des Hohlprofils Aussteifungen derart anzuordnen, daß diese Aussteifungen geeignet sind, Zugkräfte von einer Seitenfläche des Hohlprofils auf die gegenüberliegende Seitenfläche zu übertragen. Dies setzt in der Regel voraus, daß die diese Zugkräfte übertragenden Aussteifungen nicht nur geradlinig, sondern auch in einer vorgegebenen Richtung, verlaufen. Es ist offensichtlich, daß diese Bedingungen nicht eingehalten werden können, wenn sich die inneren Aussteifungen wie auch der äußere Mantel des Hohlprofils in der vorstehend beschriebenen Weise verformt.

Es ist bereits versucht worden, ein extrudiertes Hohlprofil in: Inneren durch Luftkühlung abzukühlen, ohne daß derartige Versuche jedoch zu einem brauchbaren Ergebnis geführt hätten. Es hat sich herausgestellt, daß die Luftkühlung im Inneren des Hohlprofils einerseits eine hohe Luftgeschwindigkeit erfordert, andererseits aber im Inneren des Hohlprofils einen Sog erzeugt, der stärker ist, als der zur Kalibrierung aufgewandte Unterdruck, so daß die Profile vor der Abkühlung zusammenfallen. Luftkühlung einerseits und Vakuumkalibrierung andererseits schließen sich aus.

Es wurde deshalb auch versucht, extrudierte Hohlprofile von Innen mit einem Luft-Wasser-Gemisch zu kühlen, wobei man

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jedoch nur so viel Wasser eingebracht hat, wie durch die Abkühlung verdampft, weil man der Auffassung war, das Wasser auf andere Weise nicht aus dem Inneren des Profils abführen zu können. Um eine ungünstige Beeinflußung des Vakuums zu vermeiden, hat man bei diesen Versuchen die Sprühstelle für das Luft-Wasser-Gemisch nach der zur Vakuumkalibrierung dienenden Zone angeordnet. Dies hat aber bei Hohlprofilen mit innerer Aussteifung zur Folge, daß die innere Aussteifung zu spät gekühlt wird, weshalb das innere Aussteifungsprofil zusammenfällt und sich auch hierdurch kein brauchbares, ecm gewünschten Querschnitt entsprechendes Profil erzeugen läßc.

Es ist schließlich bei der Erzeugung von extrudierten Kunststoffholhlprofilen bereits bekannt, das Profil in der Kalibrier- und Kühlzone nicht von Außen, sondern von Innen zu stützen, und zwar durch einen sogenannten Schleppstopfen oder Schleppdora, der im Bereich der Kalibrier- und Kühlzone im Inneren des Hohlprofils angeordnet ist und am Torpedokopf mittels einer Kette oder Stange befestigt ist. Bei diesem bekannten Verfahren wird mit innerem Überdruck gearbeitet, um das Profil in Form zu halten. Dabei ist aber nur eine glättende Außenkalibrierung des Profils, nicht jedoch eine Formstabilisierende innere Kalibrierung eines mit inneren Aussteifungen versehenen Hohlprofils möglich, weil die Innenkühlung einen freien Querschnitt für den Kühlmitteldurchfluß erfordert, dieser freie Querschnitt aber durch den Schleppstopfen, bzw. Schleppdorn nicht gegeber, ist.

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Soll ein Kohlprofil mit inneren Aussteifungen der beschriebenen Art hergestellt werden, so kann auf eine von außen wirksame Vakuumkaiibrierung nicht verzichtet werden.

Es ist nun bereits vorgeschlagen worden, zur Herstellung von strangförmigen Hohlprofilen mit inneren Aussteifungen aus einem hohem Schwund unterworfenen Kunststoffmaterial die inneren Aussteifungen zunächst mit Übermaß zu extrudieren, so daß 'auch bei.der Anwendung einer reinen Außenkühlung eine 7erformung des extrudierten Kunststoffstranges nach Abkühlung des äußeren Mantels des Hohlprofils nicht eintritt, weil durch den später einsetzenden Schwund der inneren Aussteifungen das zunächst vorhandene Übermaß der Aussteifungen verschwindet und die Aussteifungen dadurch unter Spannung ihre gewünschte Form annehmen. Die auf diese Weise erzeugten Materialspannungen erweisen sich jedoch bei dem späteren Gebrauch der so erzeugten Hohlprofile als nachteilig, weil sie eine erhöhte Bruchgefahr bewirken. Werden derartige Hohlprofile einer starken Beanspruchung unterworfen, wie sie beispielsweise bei Straßenleitpfosten_}> Trägern von Verkehrszeichen, Oxerstangen oder Slalcmstangen auftritt, so muß mit häufigem Bruch gerechnet werden. Gerade für diese Anwendungzwecke eignet sich andererseits aber ein mit innerer Aussteifung versehenes Hohlpfofil, weil es einerseits eine hohe Knickbeanspruchung aushält, andererseits aber ein geringes. Gewicht und damit einen geringen Materialverbrauch aufweist.

Insbesondere bei farblich abgesetzten Stangen, wie z. B. Oxer- oder Slalomstangen, ist es häufig erwünscht, die Stangen

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aus mehreren Teilstücken unterschiedlicher Färbung durch Stumpfschweißen zusammenzufügen. Das Stumpfschweißen setzt aber eine präzise Querschnittsform der einzelnen Teilstücke voraus, so daß gerade für diesen Anwendung zweig ein FertigUwgsverfahren erforderlich ist, das eine genaue Einhaltung der gewählten Querschnittsforrn ermöglicht.

Es ist deshalb die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Anordnung zu schaffen, die es ermögliche, aus einem Kunststoffrnaterial mit hohem Schwund beim Abkühlen und gegebenenfalls mit geringer Wärmeleitfähigkeit· ein Kunststoffhohlprofil zu erzeugen, das durch innere Aussteifungen in mehrere, in Profillängsrichtung verlaufende Kammern unterteil^ ist, wobei eine hohe Präzision bei der Einhaltung des gewählten Strangquerschnittes gewährleistet sein muß.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die Extrusionsachse ein geringes Gefälle aufweist und in der Kalibrier- und Kühlzone im Abstand vom Torpedo in die einzelr.un Hohlkammern mit spitzwinkligem Sprühkegel Kühlflüssigkeit eingespritzt wird, wobei als Kühlflüssigkeit vorzugsweise Kühlwasser benutzt wird, das vorzugsweise eine Temperatur von 2 C au

Eine Anordnung zur Durchführung des Verfahrens besteht darin, daß die Extrusionsachse von Extruderkopf, Torpedodüse· und Kalibrier- und Kühlzone ein geringes Gefälle aufweist, daß die Torpedokerne jeweils von einer gegenüber den Kernen thermisch isolierten Kühlflüsd-gke its leitung durchzogen werden, die am Ende der Torpedokerne austritt und mit Abstand von den Kernen

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jeweils mit einer Sprühdüse zur Erzeugung eines spitzwinkligen Sprühkegels mit einem Kegelwinkel von unter 90 versehen ist.

i£ine zweckmäßige Ausgestaltung besteht dabei darin, daß die Sprühdüsen auswechselbar sind..

Eine weitere zweckmäßige Ausgestaltung besteht darin, daß die Kühlmittelzufuhr zu den einzelnen Sprühdüsen jeweils gesondert einstellbar ist.

Noch eine andere vorteilhafte Ausgestaltung ist es, daß die Neigung der Extrusionsachse in der Größenordnung von 3 liegt.

Zinc weitere vorteilhafte Ausführungsform besteht darin, daß die Kühlflüssigkeitsleitungen radial in den Torpedo eintreten und durch die die Kei-ne tragenden Stege geführt sind.

besonders vorteilhafte Ausgestaltung ist es, daß die Kühlflüssigkeitsieitungen aus mit einer thermisch isolierenden Schicht ummantelten Metallrohren bestehen, wobei die Ummantelung vorzugsweise aus Teflon besteht.

Anhand der nun folgenden Beschreibung eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels der Erfindung wird diese näher erläutert.

£s zeigt:

Figur 1 eine schematische Seitenansicht einer Anordnung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, wobei

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der Bereich vom Extruderkopf bis einschließlich Kalibrier- und Kühlzone dargestellt ist, Figur 2 einen Schnitt nach der Linie II-II in Figur 3 durch eine zur Durchführung des erfindungsge- . mäßen Verfahrens dienende Torpedodüse, Figur 3 einen Axialschnitt durch die Torpedodüse und Figur 4 einen Querschnitt durch das mittels der Torpedodüse nach Figur 2, bzw. 3 und der Anordnung nach Figur 1 erzeugte Kunststoffhohlprofil.

Has in Figur 4 dargestellte Kunststoffhohlprofil besitzt einen äußeren, kreisförmigen Mantel 10 und eine innere, kreuzförmige Aussteifung 12, die aus zwei sich rechtwinklig schneidenden, den Innenraum des Hohlprofils diagonal durchquerenden Stegen 12a, bzw. 12b besteht. Durch die innere Aussteifung 12 werden vier in Längsrichtung des Hohlprofils verlaufende Kammern 14a, 14b, 14c und 14d gebildet. .

Dieses Profil hat den Vorteil, daß bei einer Knick- oder Biegebeanspruchung die innere Aussteifung auf Zug beanspruche wird und dadurch zu einer wesentlichen Erhöhung der Steifigkeit des Gesamtprofils bei relativ geringem Materialaufwand führt. Voraussetzung für diese hohe Biege- bzw. Knicksteifigkeit ist allerdings, daß die Stege 12a und 12b die einander gegenüberliegenden Wandungsbereiche des Mantels 10 geradlinig verbinden, um Zugkräfte aufnehmen zu können. Es ist also erforderlich',' daß eine präzise Formgebung der inneren

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Aussteifung 12 erhalten wird.

Wird ein stangen- oder balkenförmiges Gebilde aus mehreren Teilstücken des in Figur 4 dargestellten Profils durch Stumpfschweißen gebildet, so müssen die Querschnitte aller Teilsuücke einander genau gleichen, um das Stumpfschweißen zu ermöglichen.

Das in'Figur 4.gezeigte Profil ist lediglich beispielsweise gewählt. Es sind andere Profile mit gleichen oder ähnlichen Eigenschaften denkbar, bei denen der Mantel in seiner Querschnittsform von der Kreisform abweicht, beispielsweise quadratischen oder dreieckigen Querschnitt aufweist. Auch die Anzahl der die innere Aussteifung 12 bildenden Stege kann entsprechend den jeweiligen Bedürfnissen und Anforderungen variiert werden.

Um aus einem Kunststoff mit hohem Schwund und-schlechter Wärmeleitfähigkeit ein Profil der vorstehend beschriebenen Art im Extrusionsverfahren und damit relativ einfach und in hohen Stückzahlen herstellen zu können, wird eine Anordnung gemäß Figur 1 benutzt. Es bezeichnet hierbei 16 den Extruderkopf, 18 eine aus den Figuren 2 und 3 näher ersichtliche Torpedodüse, 20 einen Übergangsstutzen und 22a bis 22g eine Anzahl von Formstücken, die i,n ihrem Aufbau an sich bekannt sind und in ihrem inneren Querschnitt dem Außenquerschnitt des zu erzeugenden Hohlprofils angepaßt sind, wobei sie jeweils mit Anschlußstutzen 24a bis 24g versehen sind, durch die es möglich ist, im Inneren der einzelnen Formstücke einen

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Unterdruck auszuüben, durch den das noch nicht abgekühlte, im Torpedo 13 extrudierte Strangprofil mit seiner Außenfläche, gegen die Innenfläche der jeweiligen .Formstücke gezogen wird, um die Formstabilität des Mantels 10 während des Abkühlvorganges zu bewahren und die Außenkalibrierung des Hohlprofils durchzuführen. Uq die Anordnung den jeweiligen Arbeitsbedingungen anpassen zu können, ist der Unterdruck im Inneren eines jeden Formstückes gesondert regelbar, was durch schematisch gezeigte Messinstrumente 26a brs 26g angedeutet ist.

Soweit vorstehend beschrieben entspricht die Anordnung bekannten Anordnungen zur Extrusion von Kunststoffprofilen. Zur Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist die gesamte Anordnung jedoch geneigt, derart, daß die mit 23 bezeichnete Extrusionsachse sich in der durch den Pfeil ZC gekennzeichneten Extrusionsrichtung senkt. Der Neigungswinkel beträgt dabei etwa 3 . Bei einer praktisch erprobten Ancr^-_\u..\ senkte sich die Extrusionsachse auf einer Länge von 13 u. u^: 10 cm.

Die Torpedodüse 18 besteht aus einem äußeren Ring 32, in dessen innerem zur Erzeugung eines Profils nach Art des in Figur 4 gezeigten Hohlprofils vier massive Kerne 34a, 34b, 34c und 34d angeordnet sind. Diese Kerne werden im Bereich des Rings 32 durch Stege 36a bis 36d gehalten. Die Extrusionsrichtung ist in Figur 3 durch einen Pfeil 33 angedeutet. In dieser Extrusionsrichtung verjüngen sich die Kerne 34a bis

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34d zunächst in einem konischen Abschnitt 40, während sie sich im Anschluß daran in einem weiteren Abschnitt 42 im wesentlichen zylindrisch fortsetzen.

Jeder der Kerne wird von einer. Kühlwasserleitung 44a bis 44d durchzogen, wobei sich diese Kühlwasserleitungen durch den Hing 32, die jeweiligen Stege 36a bis 36d und die Kerne 34a bis 34d erstrecken und an dem in Extrusionsrichtung 38 gelegenen Ende der Torpedodüse aus dieser austreten und außerhalb der Torpedodüse mit einer auswechselbaren SprühaUse 46a bis 46d verschen sind.

Durch die Auswechslung der Sprühdüsen kann sowohl der Abstand dor Sprühdüsenmündung von der ihnen zugeordneten Stirnfläche der Torpedodüse verändert werden, als auch der Scheitelwinkel Gcs von der jeweiligen Düse erzeugten Sprühkegels. Diese Anpassung ist erforderlich, um eine Anpassung an unterschiedliche Materialqualitäten, unterschiedliche Wandstärken und unterschiedliche Querschnittsformen zu ermöglichen. Die jeweils gllnscigste Anordnung wird zweckmäßigerweise durch Versuche ermittelt.

Up ein brauchbares Ergebnis zu erhalten, ist es von großer Eedeutung, daß im Bereich der Torpedodüse keine Kühlung erfolgt. Die Kühlwasserleitungen 44a bis 44d sind deshalb gegenüber der Torpedodüsa thermisch isoliert, wie dies nun anhand der Kühlwasserleitung 44a näher erläutert wird.

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Die Kühlwasserleitung 44a setzt sich im Bereich der Torpedodüse zusammen aus zwei metallischen Rohstücken 48 und 50, die durch eine Winkelmuffe 52 miteinander verbunden sind. Über die Rohrstücke 48 und 50 sind jeweils Isolierhüllen 54 bzw. 56 geschoben, die sich im Winkelbereich, wie bei 58 angedeutet, nahtlos aneinanderfügen.

Es hat sich gezeigt, daß diese Konstruktion zur vollen Zufriedenheit arbeitet. Wird die Kühlung der extrudierten Kohlprofile mit Kühlwasser von 2 C durchgeführt, tritt keinerlei unerwünschte Abkühlung der Torpedodüse auf.

Beim Betrieb der vorstehend beschriebenen Anordnung wird beispielsweise Polyäthylen aus einem üblichen Extruder extrudiert^md durch die Torpedodüse 13 gepreßt, wodurch hinter der Torpedodüse 18 ein im wesentlichen dem Querschnitt nach Figur 4 entsprechendes Hohlprofil durch die Anordnung wandert. Der Mantel 10 des Hohlprofils wird innerhalb der Formstücke 22a bis 22g durch Unterdruck in der gewünschten Form gehalten, während in einem geeigneten Abstand hinter der Torpedodüse 18 in jeder der Kammern 14a bis 14d ein Sprühkegel von Sprühwasser mit 2 C die Wandungen dieser Kammern besprüht. Der Sprühkegel besitzt dabei einen Scheitelwinkel von weniger als 90 , so daß durch das auf die KunstscofJ-flächen auftreffende Kühlwasser eine im wesentlichen in Extrusionsrichtung 30 wirkende Komponente entsteht, die das Wasser gegen das freie Ende des extrudierten Profils drückt. Diese Bewegung wird unterstützt durch das leichte Gefälle der Extrusionsachse 28, so daß das Kühlwasser am Ende austreten kann.

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Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, wenn das Kühlwasser mit einem Druck von 2 bis maximal 6 atü aus den Sprühdüsen austritt. Ein zu geringer Druck bringt keine ausreichende Kühlwirkung, ein zu hoher Druck erzeugt in den Kammern des Hohlprofils einen Sog, der zum Zusammenbruch des Vakuums in den Formstücken 22a bis 22g führt, wie dies einleitend bereits beschrieben wurde.

3ei einem relativ kleinen lichten Kammerquerschnitt empfiehlt sich ein geringerer S ehe itd. winkel des Sprühkegels, was andererseits erforderlich macht, die Austrittsöffnung der Sprühdüse näher an die Torpedodüse heranzurücken, damit der Beginn der Kühlung etwa an der gleichen Stelle innerhalb der Kalibrier- und Külilzona verbleibt. Die Wahl des geeigneten Sprühkegels, des geeigneten Kühlwasserdrucks und der geeigneten Position der Sprühdüsenöffnung muß entsprechend dem jeweils zu erzeugenden Hohlprofil zweckmäßigerweise durch Versuch ermittelt werden.

Besonders zweckmäßig ist es, wenn der Kühlwasserdruck für jede der Kühlwasserdüsen 46a bis 46d einzeln eingestellt werden kann, damit beim Anfahren der Anlage Ungleichmäßigkeiten ausgeglichen und ein gerades, präzise geformtes Strangprofil erreicht werden kann.

Durch das vorstehend beschriebene Verfahren und die beschriebene Anordnung ist es möglich, auch aus einem Kunststoff mit hohem Schwund und geringer Wärmeleitfähigkeit im Extrusionsverfahren

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außerordentlich präzise Hohlprofile mit im Inneren angeordneten, in Längsrichtung verlaufenden Kammern zu erzeugen, wobei die Anwendung des beschriebenen Verfahrens noch den weiteren Vorteil bietet, daß durch die Wasserkühlung eine Extrusionsgeschwindigkeit von 120 m / Stunde erreichbar ist, während bei der Erzeugung von einfachen Hohlprofilen mit herkörnnlichar Kühlung nur eine Extrusionsgeschwindigkeit von 30 m / Stunde möglich war.

Pol. -,*:-..VJ-M

Dip!.-Ik₅). ίΐ- Lüii.p^ch

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Claims

Patentanwalt

DipWng. H. Umpfecht

8 München 5 2345957

Cornellusstroße 42

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Ansprüche:

Iy Verfahren zur Herstellung extrudierter, strangförrniger Hohlprofile aus einem starkem Schwund unterworfenen Kunststoff, z. B. Polyäthylen, mit im Innenraum des Hohlorofils angeordneten, den Innenraum in einzelne, in Längsrichtung des Profils verlaufende Kammern unterteilenden Aussteifungen, wobei der Kunststoff aus einem Extruderkopf durch eine Torpedodüse in eine Kalibrier- und Kühlzone extrudiert v.-ird, dadurch gekennzeichnet, daß die Extrusionsachse ein geringes Gefälle aufweist und in der Kalibrier- und Kühlzone iui Abstand von der Torpedodüse in die einzelnen Hohlkammern mit spitzwinkligem Sprühkegel Kühlflüssigkeit eingespritzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Kühlflüssigkeit Wasser benutzt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Kühlwasser vorzugsweise eine Temperatur von etwa 2 C aufweist.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Anspräche, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlflüssigkeit unter einem ~ruck von 2 bis 6 atü versprüht wird.
5. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis. 4, mit einer an einem Extrüderkopf

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anschließbaren Torpedodüse und einer sich daran anschließenden Kalibrier- und Kühlzone, dadurch gekennzeichnet, daß die üxtrusionsachse (28) von Extruderkopf (16), Torpedodüse (13) und Kalibrier- und Kühlzone (20, 22a bis 22g) ein geringes Gefälle aufweist, daß die Torpedokerne (34a bis 34d) jeweils von einer gegenüber den Kernen thermisch isolierten Kühlflüssigkeitsleitung (44a bis 44d) durchzogen werden, die am Ende der Torpedokerne austritt und mit Abstand von den Kernen jeweils mit einer Sprühdüse (46a bis 46d) zur Erzeugung eines spitzwinkligen Sprühkegels mit einem Kegelwinkel von unter 90 versehen ist.
6. Anordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Sprühdüsen (46a bis 46d) auswechselbar sind.
7. Anordnung nach einem der Ansprüche 5 oder ό, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlmittelzufuhr zu den einzelner. Sprühdüsen (46a bis 46d) jeweils gesondert einstellbar ist.
8. Anordnung nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Neigung der Extrusionsachse in der Größenordnung von 3 liegt.
9. Anordnung nach einem der Ansprüche 5 bis S, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlflüssigkeitsleitungen (44a bis 44d) radial in die Torpedodüse (18) eintreten und durch die die Kerne (34a bis 34d) tragenden Stege (36a bis 36d) geführt sind.

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10. Anordnung nach einem der Ansprüche 5 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlflüssigkeitsleitungen (£4ε. bis 44d) aus mit. einer thermisch isolierenden Schicht (54, 5ό) ummantelten Netallrohren (4£, 50) bestehen.
11. Anordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Ummantelung (54, 56) aus Teflon besteht.

Potentanwalt

-Dipl.-ing. H. Lamprecht

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