DE2135763C3 - 31 08 70 Japan 45 76202 Verfahren zur Behandlung von Eisen- und Stahlgegenstanden zur Bildung einer Nitrid schicht - Google Patents
31 08 70 Japan 45 76202 Verfahren zur Behandlung von Eisen- und Stahlgegenstanden zur Bildung einer Nitrid schichtInfo
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Description
10 Stund«, durchführt. »5 enthalten kann. Hierbei wird der Kohlenstoff fur
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- Carbonitnerung von dem Erdgas geliefert nicht von
kennzeichnet, daß das Behandlungsgas minde- dem Kohlenmonoxyd, das lediglich Bestandteil des
stens 90 Volumprozent Ammoniak, insbesondere Trägergases «st. Die Zusammensetzung des Tragergamindestens
98 Volumprozent Ammoniak enthält. ses ist hiernach von untergeordneter Bedeutung.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder2, dadurch «. Schließlich beschreibt die GB-PS,952 363 die
gekennzeichnet, daß das Behandlungsgas zur Ni- Stahlbehandlung mit einem Gas aus 88 bis 99,5 ·/.
frierung 0,1 bis 1 Volumprozent Sauerstoff ent- Stickstoff und 0,5 bis 2,0 0/. Kohlenwasserstoff zum
nä]t v Zwecke der oberflächlichen Aufkohlung (Zementa-
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- tion). Zum Stande der Technik wird auch ein Kohkennzeichnet,
daß das Behandlungsgas zur Car- a5 lenmonuxyd enthaltendes Tragergas erwähnt, wobei
bonitrierung 1 bis 2 Volumprozent Sauerstoff jedoch das zugesetzte Methan die Aufkohlung beenthält
wirkt. Kohlenmonoxyd soll hiernach sogar eine ober-
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge-. flächliche Entkohlung zur Folge haben,
kennzeichnet, daß das Behandlungsgas bis zu 30 Die Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die für
Volumprozent Ammoniak und mindestens 30 30 die Nitrierung und Carbonitnerung erforderliche Zeit
Volumprozent Stickstoff enthält. herabzusetzen, die Tiefe der Nitridschicht bei vorgegebener
Behandlungszeit zu vergrößern und insbesondere die Bildung einer harten und spröden
Schicht aus Ferro-ferri-monpnitrid (Fe2N) zu vermei-
35 den, die von dem behandelten Gegenstand leicht ab-
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Behänd- blättert.
lung von Eisen- und Stahlgegensländen zur Bildung Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch geeiner
weichen, im wesentlichen von Fe.,N freien Ni- löst, daß man die Behandlung in einem Gas mit 0 bis
tridschicht auf ihnen durch Einbringen der Gegen- 30 Volumprozent Kohlenmonoxyd und 0,1 bis 2 Vostände
in einen Ofen einer Temperatur von 450 bis 4° lumprozent Sauerstoff in einer Zeit von 1 bis 10 Stun-650°
C, der mit einem stickstoffhaltigen und gegebe- den durchführt. Es hat sich gezeigt, daß der geringe
nenfalls Kohlenmonoxyd enthaltenden Behandlungs- Gehalt an Sauerstoff in dem Behandlungsgas eine
gas gefüllt ist. wesentliche Beschleunigung und Verstärkung der
Bei den herkömmlichen Nitrierungsverfahren mit Eindiffusion des Stickstoffs zur Folge hat, ohne daß
Ammoniak wirken die zu behandelnden Metalle, wie 45 sich gleichzeitig das unerwünschte Mononitrid bildet.
Stähle, Titan u. dgl., als Katalysatoren für die Disso- Nach einer Ausführungsform der lirfindung erhält
ziation von Ammoniak in Wasserstoff und Stickstoff. das Behandlungsgas mindestens 90 Volumprozent
Der Stickstoff dringt bzw. diffundiert in die Ober- Ammoniak, insbesondere mindestens 98 Volumprofläche der Metalle ein und bildet dort eine Nitrid- zent Ammoniak.
schicht. Da jedoch die Nitrierungsatmosphäre eine 50 Nach einer anderen Ausführungsform enthält das
geringe Stickstoffkonzentration aufweist, müssen die Behandlungsgas 0 bis 30 Volumprozent Ammoniak
Metalle eine lange Zeit, etwa 40 bis 60 Stunden, bei und mindestens 30 Volumprozent Stickstoff,
etwa 500° C behandelt werden. Infolge dieser Be- Ferner ist vorzugsweise vorgesehen, daß das Behandlung
besteht die Neigung, auf der Nitridschicht handlungsgas zur Nitrierung 0,1 bis 1 Volumprozeni
eine harte, spröde Verbundschicht aus Ferro-ferri- 55 Sauerstoff enthält. Demgegenüber enthält das Bemononitrid
(Fe2N) zu bilden, die sich leicht abschält. handlungsgas zur Carbonitnerung zweckmäßiger-Außerdem
sind die auf diese Weise nitrierbaren Me- weise 1 bis 2 Volumprozent Sauerstoff,
taue nur die sogenannten nitrierbaren Stähle, die als Fig. 1 der Zeichnungen ist eine graphische Dar
Legierungselemente Al, Cr, Ti, V, Mn, Si usw. ent- stellung, in welcher die Menge diffundierten Stick
halten. 60 Stoffs und die Tiefe einer gebildeten Verbundschicht
Für die Carbonitrierungsprozeße, die bei relativ gegen die Menge eingeführter Luft aufgetragen ist;
niedrigen Temperaturen von 450 bis 660° C durch- F i g. 2 ist eine graphische Darstellung, welche di(
geführt werden, ist ein Verfahren typisch, bei dem Diffusionstiefe des Stickstoffes, aufgetragen gegei
ein KCN-haltiges Salz als Bad verwendet wird. In- die Behandlungszeit, zeigt, wenn Metallproben nacl
folge des giftigen Kaliumcyanids ist dieses Verfahren 65 dem herkömmlichen Verfahren und nach dem er*:n
jedoch gefährlich, und man muß dafür sorgen, daß dungsgemäßen Verfahren behandelt werden;
eine Verschmutzung der Umgebung verhindert wird. F i g. 3 A und 3 B sind Röntgenstrahlen-Beugungs
Bei einem anderen Carbonitridierungsverfahren wird bilder der Oberflächenschichten von Metallproben
3 4
welche nach dem herkömmlichen Verfahren und wünschenswert ist, die Temperatur der Nitrierungsat-
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren nitriert mosphäre auf zwischen 450 und 650° C einzustellen,
sind; In F i g. 2 ist die Tiefe der Stickstoffdiffusiou ge-
Fig. 4 bis 8 sind mikroskopische Aufnahmen bei gen die Haltezeit aufgetragen, welche man erhält,
400facher Vergrößerung, welche die MikroStruktur 5 wenn Metallproben elektrolytischen Eisens, welches
im Querschnitt von Metallproben zeigen, weiche 0,008 °/o Kohlenstoff enthält, nach dem herkömmli-
nach dem herkömmlichen Verfahren und dem erfin- chen Nitridierungsverfahren mit Ammoniakgas sowie
dungsgemäßen Verfahren nitridiert sind; nach dem erfindungsgemäßen Verfahren behandelt
Fig.9 k£ eine graphische Darstellung, welche die werden. Die erfindungsgemäß zugesetzte Luftmenge
Mengen an in die Oberfläche eines Metalls diffun- io beträgt etwa 1 Volumprozent. In der graphischen
dierten Stickstoffs und Kohlenstoffs, sowie die Tiefe Darstellung sind die ausgezogenen Linien die Diffu-
einer Verbundschicht, aufgetragen gegen die Menge sionstiefen des Stickstoffs, welche bei drei verschie-
an erfindungsgemäß eingeführter Luft, zeigt; denen Temperaturen beim erfindungsgemäßen Ver-
Fig. 10 bis 13 sind analytische Ergebnisse, welche fahren erreicht werden, und die gestrichelten Linien
bei elektrolytischem Eisen nach der Behandlung ge- 15 sind die nach dem herkömmlichen Verfahren erziel-
m£8 dem herkömmlichen Verfahren und gemäß dem ten Tiefen. F i g. 2 zeigt die Überlegenheit des erfin-
erfindungsgemäßen Verfahren mittels Elektronen- dungsgemäßen Verfahrens gegenüber dem herkömm-
beugungsaufnahmen erhalten werden; liehen Verfahren dahingehend, daß die Zeit, welche
Fig. 14 bis 17 sind mikroskopische Aufnahmen in zum Erzielen einer gewünschten Diffusionstiefe des
400facher Vergrößreung, welche die MikroStruktur 20 Stickstoffs erforderlich ist, stark herabgesetzt ist.
im Querschnitt von Metallproben zeigen, welche Die F i g. 3 A und 3 B zeigen zum Vergleich Rönt-
nach dem herkömmlichen Verfahren und nach dem genstrahlen-Beugungsbilder der Oberflächenschich-
erfindungsgemäßen Verfahren carbonitriert sind. ten von Metallproben, welche nach dem herkömmli-
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung, chen Verfahren bzw. nach dem erfindungsgemäßen
wird eine kleine Menge Luft oder elementaren Sauer- 25 Verfahren nitriert sind. Beim herkömmlichen Verstoffs
in die Nitrierungsatmosphäre aus Ammoniak- fahren wurden die Testproben für 2 Stunden bei
gas eingeführt, um die Dissoziation des Gases zu er- 550° C in einer Atmosphäre aus 100 Voigem Ammoieichtem,
damit die Stickstoffkonzentration der At- niak gehalten, während beim erfindungsgemäßen
mosphäre gesteigert wird, so daß die Nitrierungszeit Verfahren der Ammoniakgasatmosphäre 1 Volumherabgesetzt
wird. Dadurch wird in der Oberfläche 30 prozent Luft hinzugesetzt wurde. Ein Vergleich zwider
zu behandelnden Metalle eine Verbundschicht sehen den Beugungsbildern zeigt klar, daß eine solche
gebildet, während das Erzeugen von Ferro-ferri-mo- Spitze, wie sie in F i g. 3 A die Anwesenheit von
nonitrid (Fe„N) in der Oberfläche verhindert wird. Fe2N angibt, welches zum Abschälen neigt, in
Es ist zu bemerken, daß dieses Verfahren besser be- Fig. 3B nicht gefunden werden kann, was bedeutet,
friedigend ausgeführt werden kann, indem man einen 35 daß das erfindungsgemäße Verfahren wirksam ist, die
Überzug aus Natriumsilicat oder aus einem Gemisch Bildung einer Schicht aus solch einer Verbindung
von Natriumsilicat und feuerfestem Ton auf die In- zu verhindern.
nenwandung des zur Behandlung verwendeten Ofens Die F i g. 4 bis 8 sind mikroskopische Aufnahmen
aufbringt, welcher gewöhnlich aus rostfreiem Stahl von Querschnitten in 400facher Vergrößerung,
hergestellt ist, und einen solchen Überzug auch auf 40 welche die Mikrostrukturen von Metallproben zei-
die Oberflächen der Instrumente bzw. der Halter gen, die unter unterschiedlichen Behandlungsbedin-
zum Halten der Metalle aufbringt, wonach ein gungen nitriert sind. In den Mikroaufnahmen gibt A
Trocknen des Überzuges folgt. die Verbundschicht an, B bedeutet die Schicht, in
F i g. 1 zeigt, wie die Menge diffundierten Stick- welche der Stickstoff hineindiffundiert ist, und C ist
Stoffs und die Tiefe einer Verbundschicht, durch die 45 das Grundmetall bzw. der Kern. Fig.4 zeigt einen
Steigerung der Menge eingeführter Luft beeinflußt Flußstahl, welcher nach dem herkömmlichen Verfah-
werden. Diese Werte werden erhalten, wenn Fluß- ren nitriert ist, d.h. für 2 Stunden in einer Atmo-
stahlbleche mit einem Gehalt an 0,07 Vo Kohlenstoff Sphäre aus lOO°/oigem Ammoniakgas bei 57O0C.
und einer Dicke von 0,1 mm, für 2 Stunden bei Fig.5 zeigt den Flußstahl, welcher für 2 Stunden in
570° C in den Ammoniak-Luftgemischen gehalten 5° einer Atmosphäre aus 99Vo Ammoniakgas und 10A
werden. Es ist ersichtlich, daß die Menge diffundier- Luft bei 570° C behandelt wurde. F i g. 6 zeigt den
ten Stickstoffs und die Tiefe der Verbundschicht an- Flußstahl, welcher für 2 Stunden in einer Atmo-
steigen, wenn die Luftmenge sich von 0 auf 0,5 Vo- Sphäre aus 95 Vo Ammoniakgas und 5 °/o Luft bei
lumprozent steigert, daß jedoch beide eine geringe 570° C behandelt wurde. Fig.? zeigt SUH 2, 9C
Steigerungsrate zeigen, wenn die Luftmenge weiter 55 Minuten behandelt in einer Atmosphäre aus 990A
auf 5 ·/· ansteigt. Die Tiefe der Verbundschicht Ammoniakgas und 1 Vo Luft bei 600° C. F i g. 8
scheint ihr Maximum bei der Einführung in der Ge- zeigt aufgekohlten Scr 20, 2 Stunden behandelt ir
gend von 5 Volumprozent Luft zu erreichen. Es einer Atmosphäre aus 99 Vo Ammoniakgas und 10A
wurde gefunden, daß die Neigung zum Stattfinden Luft bei 570° C. (Alle Prozentangaben beziehen sich
unerwünschter Oxydation besteht, wenn die Luft- 60 auf das Volumen). SUH 3 und Scr 20 sind Stahllegie-
menge weiter auf oberhalb 5 Vo gesteigert wird. Da- rangen, welche nach den Japan Industrial Standards
her ist es wichtig, daß die Menge an zugesetzter Luft definiert sind.
im Bereich von 0,5 bis 5 Volumprozent, Vorzugs- Die Tabelle I gibt die Ergebnisse des einfachen
weise im Bereich von 1 bis 3 Volumprozent, liegt. Bicgeermüdungstests wieder, welcher gemäß dem 4
Wenn anstelle von Luft, elementarer Sauerstoff der 65 kg-m Ermüdungstest nach S h e η k durchgeführ
Atmosphäre zugesetzt wird, so beträgt die angemes- wurde, und zwar mit den Testproben, welche nach
sene Menge 0,1 bis 1 Volumprozent, vorzugsweise dem »Tufftriding«-Prozeß und nach dem erfindungs-
0,2 bis 0,6 Volumprozent. Es hat sich gezeigt, daß es gemäßen Verfahren nitriert sind.
21 | 5 | Behandlungsmethode | 35 763 J | I | 6 | gsgrenze α wp |
(kg/mm1)
Größe der |
|
D3CI1
Behandlung |
Steigerung
·/· |
|||||||
Tufftriding 99% NH3+ 1 «/ο Luft |
Tabelle I |
Ennüdun
Vrtl* |
49,0 49,0 |
. 120,5 120,5 |
||||
Material | Tufftriding 99 «/ο NH.+ 1 «/ο Luft |
Behandlungstemperatur/
-zeit |
VUI
Behandlung |
62,0 62,0 |
118,2 118,2 |
|||
22,2 22,2 |
||||||||
S25C Normalisiertes Material |
570°C/90Mm. 570°C/90Min. |
28,9 28,9 |
||||||
S45C Normalisiertes Material |
570°C/90Min. 570°C/90Min. |
|||||||
Aus der Tabelle I ist ersichtlich, daß das erfindungsgemäße Verfahren die Ermüdungseigensehaft
bis zu dem gleichen Ausmaß verbessern kann wie der Tufftriding-Prozeß.
Es werden Versuche durchgeführt, um zu bestätigen, daß günstige Ergebnisse erzielbar sind, wenn
das erfindungsgemäße Verfahren auf SUH 3 und Scr 20 angewandt wird.
Als Beispiel des Nitrierens von SUH 3, behandelt man einen aus dem Material hergestellten Ventilschaft
mit Ventilkopf, welcher zur Verwendung in einer Verbrennungskraftmaschine ausgebildet ist, 90
Minuten in einer Atmosphäre aus 99 % Ammoniakgas und 1 °/o Luft bei 600° C. Es ergeben sich eine
Verbundschicht (ε-Phase) von 1 Mikron, und eine Diffusionsschicht von 50 Mikron. Die Härte der Diffusionsschicht
beträgt mHv 946 und daher findet man, daß das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren bearbeitete
Metall einen ausgezeichneten Verschleißwiderstand zeigt.
Als Beispiel des Nitrierens von Scr 20, wird ein aufgekohlter Csr 20-Stahl 2 Stunden in einer Atmosphäre
aus 99 e/o Ammoniakgas und 1 % Luft bei
570° C bearbeitet. Man erhält eine ε-Phasen-Verbundschicht von 15 Mikron Dicke. Dieser Versuch
zeigt, daß eine Kombination von Aufkohlung und Nitrisierung das Härtegefälle von der Oberfläche zur
Innenseite des Gegenstandes vermindert, was zu einer Steigerung der Festigkeit führt, dem Abschälen
zu widerstehen.
Aus dem Obigen ist zu entnehmen, daß das erfindungsgemäße Verfahren auf alle Stahllegierungen
anwendbar ist. Ferner ist ersichtlich, daß erfindungsgemäß die Zeit, welche erforderlich ist, eine gewünschte
Verbundschicht zu erzielen, stark herabgesetzt ist, während Verschleißwiederstand, Ermüdungswiderstand
und Zähigkeit der Metalle stark verbessert sind.
Nach einer anderen Ausführungsform der Erfindung wird eine kleine Menge an Luft oder elementarem
Sauerstoff in eine Carbonitrierungsatmosphäre eingeführt, welche Kohlenmonoxyd Ammoniakgas
enthält Es wurde als wünschenswert befunden, daß die Menge an zugesetzter Luft 5 bis 10 Volumprozent
(oder 1 bis 2 Volumprozent Sauerstoff) beträgt, wenn die Mengen an Kohlenmonoxyd und Ammoniakgas
beide 30 Volumprozent betragen. Der restliche Volumprozentsatz ist Stickstoff. Es muß Sorge
dafür getragen werden, daß sich die Menge an Kohlenmonoxyd nicht auf über 30 % steigert, weil sonst
Verrußung stattfinden würde. Die Menge an Ammoniakgas sollte aus wirtschaftlichen Gründen ebenfalls
nicht weiter gesteigert werden, weil das Ausmaß an Stickstoffdiffusion bei dieser Konzentration sein Maximum
erreicht. Es ist wichtig, daß die Menge an zugesetzter Luft unterhalb 10·/« liegt, weil sonst eine
is unerwünschte Oxydation stattfinden würde. Die Temperatur der Carbonitrierungsatmosphäre wird
wünschenswerterweise so gewählt, daß sie zwischen 450 und 600° C liegt. Wie im Falle des Nitrierens ist
zu bemerken, daß dieses Verfahren besser befriedi-
ao gend durchgeführt werden kann, indem man auf die Innenwandung des Behandlungsofens und auch auf
die Oberflächen der haltenden Instrumente bzw. der Halter, einen Überzug von Natriumsilicat oder einem
Gemisch aus Natriumsilicat und feuerfestem Ton aufbringt, wonach man den Überzug trocknet
Die F i g. 9 zeigt wie die Mengen an Stickstoff und Kohlenstoff sowie die Tiefe der Verbundschicht
durch die Steigerung der Luftmenge beeinflußt werden, welche in die Carbonitridierungsatmosphäre
eingeführt wird. Diese Werte werden erhalten, wenn man Bleche aus Flußstahl mit einem Gehalt an
0,068 Ί* Kohlenstoff und einer Dicke von 0,1 mm,
für 90 Minuten bei 570° C behandelt. Es wird eine Verbrennungsanalyse und eine Destillationsanalyse
durchgeführt, um die Mengen an diffundiertem Kohlenstoff bzw. an diffundiertem Stickstoff zu bestimmen.
Es zeigt sich, daß sowohl die Menge an diffundiertem Stickstoff als auch die Tiefe der Verbundschicht
ansteigen, wenn die Menge an eingeführter
Luft ansteigt und die Tiefe der Verbundschicht erreicht ihr Maximum in der Gegend von 5 Volumprozent
Sauerstoff. Ferner wurde gefunden, daß eine Neigung zu unerwünschter Oxydation besteht, wenn
die Luftmenge auf über 10 °/o gesteigert wird. Außer-
dem nimmt die Menge an diffundiertem Kohlenstoff leicht ab, wenn die Luftmenge ansteigt. Daher ist es
bevorzugt daß die Menge an eingeführter Luft zwischen 5 bis 10 Volumprozent liegt. Wenn anstelle
von Luft elementarer Sauerstoff zu der Behandlungs-
atmosphäre hinzugegeben wird, so beträgt die angemessene
Menge 1 bis 2 Volumprozent
Die Fig. 10 bis 13 zeigen die Ergebnisse, welche
mittels eines Elektronensonden-Mikroanalysegerätes bei Testproben elektrolytischen Eisens mit einem
Gehalt von 0,008 °/o Kohlenstoff, nach der Behandlung
gemäß dem herkömmlichen Verfahren und gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren erhalten
werden. F i g. 10 zeigt die Testprobe, welche für 90 Minuten in einer Atmosphäre aus 30 °/o Kohlcnmon-
oxyd, 30 % Ammoniak und dem restlichen Volumprozentsatz an Stickstoff bei 5700C bearbeitet
wurde. Aus Fig. 10 ist ersichtlich, daß eine stickstoffreiche
Schicht relativ flach ist, wenn die Carbonitrierungsatmosphäre weder Luft noch Sauerstoff
enthält Wenn demgegenüber die Carbonitrierungsatmosphäre erfindungsgemäß selbst eine geringe Luftmenge
enthält, beispielsweise 5 Volumprozent Luft, so erzielt man eine tiefe stickstoffreichc Schicht, wie
in F i g. 11 gezeigt ist. Die F i g. 12 und 13 zeigen die
Ergebnisse der Analysen von Kohlenstoff in den Testproben nach der Behandlung unter den gleichen
Bedingungen wie in den Fällen von F i g. 10 bzw. 11, d. h. gemäß dem herkömmlichen Verfahren bzw. gemaß
dem Verfahren der Erfindung. Ein Vergleich zwischen den Fig. 12 und 13 zeigt an, daß nach dem
Einführen von Luft, die Tiefe der kohlenstoffreichen Schicht sich steigert, im Gegensatz zu der leichten
Abnahme der diffundierten Kohlenstoffmenge beim Einführen von Luft in steigenden Mengen (in F i g. 9
gezeigt).
Die Fig. 14 bis 17 sind mikroskopische Aufnahmen in 400facher Vergrößerung, welche die Querschnitts-Mikrostrukturen
von Metallproben zeigen, die unter verschiedenen Bedingungen carbonitriert sind. In den Aufnahmen gibt/l die Verbundschicht
an, B bedeutet die Diffusionsschicht und C das Grundmetall bzw. den Kern. Die Analyse mittels
Röntgenstrahlenbeugung zeigt an, daß die nach dem ao erfindungsgemäßen Verfahren bei Temperaturen von
450 bis 600° C erzielte Oberflächenverbundschicht, eine weiche Fe8N-Verbundschicht ist. Fig. 14 zeigt
das elektrolytische Eisen (0,008% C), welches unter den gleichen Bedingungen wie im Falle der F i g. 10, as
also gemäß dem herkömmlichen Verfahren, carbonitridiert ist. Fig. 15 zeigt das elektrolytische Eisen
nach der Behandlung unter den gleichen Bedingungen wie im Falle der Fig. 11, d.h. gemäß der Erfindung.
Ein Vergleich zwischen den Fig. 14 und 15 zeigt klar, daß es durch Hinzusetzen von Luft oder
Sauerstoff zur Carbonitrierungsatmosphäre möglich ist, die tiefe der Verbundschicht zu steigern. F i g. 1
zeigt die Ergebnisse, welche mit S25C nach 90 Minuten dauernder Behandlung bei 570° C in einer Atmosphäre
aus 30°/o Kohlenmonoxyd, 3O°/o Ammoniakgas, 5°/o Luft, Rest Stickstoff, erzielt werden.
F i g. 17 zeigt die Ergebnisse, welche mit S45C nac^i
der Behandlung unter den gleichen Bedingungen wie im Fall der F i g. 1 erzielt werden. Diese beiden Mikroaufnahmen
zeigen, daß erfindungsgemäß S25C und S45C in einer kürzeren Zeit bearbeitet werden
können als nach dem herkömmlichen Verfahren, um das gleiche Endergebnis zu erreichen. Die Dicken der
Verbundschichten sind 10 bzw. 9 Mikron für S25C bzw. S45C, und die Tiefe der Diffusionsschicht beträgt
0,15 mm für S25C. S25C und S45C sind Stahllegierungen, welche nach Japanese Industrial Standards
definiert sind.
Die Tabelle II gibt die Ergebnisse einer einfachen Biegeermüdungsprüfung an, die mit dem 4-kgm-Ermüdungsprüfgerät
nach S h e η k mit Proben durchgeführt wurde, die nach dem »Tufftriding«-Prozeß und
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren behandelt wurden. Die Größe »4 kgm« gibt an, daß mit dem
Prüfgerät Biegeprüfungen mit einer Arbeit bis zu 4 kgm durchgeführt werden können.
Aus Tabelle II ist ersichtlich, daß das erfindungsgemäße Verfahren die Ermüdungsbeständigkeit bis
zum gleichen Ausmaß verbessern kann wie der Tufftriding-Prozeß.
S25C | Behandlungsverfahren | Temperatur/Zeit | Ermüdungsgrenze σ wp (kg/mm1) |
nach
Behandlung |
Größe der | |
Material | Normalisiertes Material | 49,0 | Steigerung | |||
erfindungsgemäß | 570° C/90 Min. |
vor
Behandlung |
120,5 | |||
30 «/0 CO | 22,2 | |||||
30«/oNH | ||||||
5 «/0 Luft | ||||||
S45C | Rest N2 | 49,0 | ||||
Normalisiertes Material | Tufftriding | 570° C/90 Min. | 62,0 | 120,5 | ||
erfindungsgemäß | 570° C/90 Min. | 22,2 | 118,2 | |||
30% CO | 28,9 | |||||
30% NH | ||||||
5% Luft | ||||||
Rest N4 | 62,0 | |||||
Tufftriding | 570° C/90 Min. | 118,2 | ||||
28,9 | ||||||
Der »Tufftridinge-Prozeß ist auch als Salzbadverfahren
bekannt. Das Salzbad enthält dabei einen erheblichen Prozentsatz Cyanid. Bei dem für die Ergebnisse
der Tabelle II benutzten »Tufftriding«-Prozeß wurde ein Bad aus 55 Volumprozent KCN, 35
Volumprozent KCNO und 10 Volumprozent Na2-COj
benutzt Der zu behandelnde Körper wurde 90 Minuten in das 570° C heiße Bad eingetaucht.
Der Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens gegenüber dem »Tufftridinge-Prozeß besteht darin,
daß es ohne Verwendung des giftigen Kaliumcyanids unter sonst gleichen Bedingungen im wesentlichen
das gleiche Ergebnis liefert.
Aus dem Vergleich der Fig. 10 und 11 sowie 14
und 15 ist ersichtlich, daß erfindungsgemäß die Behandlungszeit stark herabgesetzt werden kann, weil
die Verbundschicht an den Oberflächen der zu behandelnden Metalle schneller gebildet wird mit sich
ergebenden Steigerungen hinsichtlich der Verschleißbeständigkeit, der Ermüdungsbeständigkeit und der
Zähigkeit der Metalle.
Hierzu 7 Blatt Zeichnungen 509648/170
Claims (1)
- ein Gasgemisch aus Kohlenmonoxyd und Ammoniak... verwendet, wobei man das Kohlenmonoxyd durchPatentansprüche: Ssüindige Verbrennung von Holzkohle gewinnt., ,, , . „, ,, _. „„j oc; Hiesem Gasverfahren werden die zu behandeln-1 Verfahren zur Behandlung von Eisen- und Ba Lesern^ carbonitrierungsatmosphäre etwa d B d weichen im 5 den Metalkmo T t^ J 550 bi1 Verfahren zur Behandlung von ^ carbonitrierungsatmosphäre etwaStahlgegenständen zur Bi dung einerweichen im 5 den Metalkm^o T rat^ren Jn 550 biswesentlichen von Fe3N freien Nitndschicht auf If™-*™™ Dieses verfahren ist jedoch in vie-jhnen durch Einbnngen der Gegenstande in emen 570 Cj^a'e ^ ^^.Ofen einer Temperatur von 450 bis 650 C der J®LleSfekeit und Ermüdungseigenschaften, demmit einem stickstoffhaltigen und gegebenenfalls schleibtestigKeii """ B 6KoW=„mor.o,,d en.h.l.ende» Behandlung^ „ S*^*^*g^
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6384870A JPS4930339B1 (de) | 1970-07-21 | 1970-07-21 | |
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