DE1231482B

DE1231482B - Device for introducing the fuel in high-speed internal combustion engines, in particular with mixture compression and external ignition

Info

Publication number: DE1231482B
Application number: DESCH32761A
Authority: DE
Inventors: Wilhelm Schindele
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1963-02-12
Filing date: 1963-02-12
Publication date: 1966-12-29

Description

Vorrichtung zum Einbringen des Brennstoffes bei schnellaufenden Einspritzbrennkraftmaschinen, insbesondere mit Gemischverdichtung und Fremdzündung Die intensive Mischung des Brennstoffes mit der Verbrennungsluft, bei Einspritzbrennkraftmaschinen stellt bekanntlich bei zunehmender Maschinendrehzahl und gleichzeitig abnehmender Gemischaufbereitungszeit ein schwieriges Problem dar, insbesondere dann, wenn mit der Brennkraftmaschine sehr hohe Drehzahlen gefahren werden sollen und zur Vermeidung von Spülverlusten und zum Erhalt geringer Brennstoffverbräuche der Brennstoff in der Mitte oder gegen Ende der Luftzufuhrperiode in einer sehr kurzen Zeiteinheit von tausendstel Sekunden und weniger in die Verbrennungsluft eingebracht werden soll.Device for introducing the fuel in high-speed internal combustion engines, especially with mixture compression and spark ignition The intensive mixture of the Fuel with the combustion air, in injection internal combustion engines, is known to represent with increasing engine speed and simultaneously decreasing mixture preparation time a difficult problem, especially when using the internal combustion engine very high speeds should be driven and to avoid flushing losses and to maintain low fuel consumption the fuel in the middle or against End of the air supply period in a very short time unit of thousandths of a second and less should be introduced into the combustion air.

Die Erfahrungen haben gezeigt, daß die üblichen Brennstoffeinspritz- und -zerstäubungseinrichtungen die erforderlichen Voraussetzungen nur teilweise erfüllen können, weil die verwendeten Brennstoffdurchlaß- und Druckentlastungssteuerungen in ihrer öffnungs- und Schließkinematik eine zu lange Zeit in Anspruch nehmen und zusätzlich eine zu große drehzahlabhängige Verlagerung sowie Verlängerung der Zerstäubungsperiode bzw. des Einspritzbogens erzeugen und durch das Aufstauen des Brennstoffes an den Zerstäubungsstellen verursachte Einspritzverzögerungen entstehen lassen.Experience has shown that the usual fuel injection and atomization devices only partially meet the requirements can meet because the fuel passage and pressure relief controls used take too long a time in their opening and closing kinematics and in addition, an excessive speed-dependent displacement and an extension of the atomization period or the injection arc and by damming the fuel to the Allow injection delays caused by atomization points.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch eine sehr kurzzeitige Zerstäubungsperiode die verfügbare Gemischaufbereitungszeit zu verlängern. Nun ist zwar eine Einspritzpumpe, die nach dem Speicherprinzip arbeitet, bekannt, bei der die Flächemunahme des vom Pumpenkolben gesteuerten Durchlaßquerschnitts zur Einspritzstelle im Augenblick seiner Eröffnung verhältnismäßig groß ist, um einen sehr steilen Druckanstieg zu erreichen und dadurch den Einspritzbogen auf wenige Grade Kurbelwellenumdrehung zu beschränken. Ausgehend von diesem Stand der Technik betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zum Einbringen des Brennstoffes bei schnellaufenden Einspritzbrennkraftmaschinen, insbesondere mit Gemischverdichtung und Fremdzündung, mit einer Speicherkolbeneinspritzpumpe, bei welcher der Brennstoff auslaß zur Einspritzdüse mittels Pumpenkolben- und pumpenzylinderseitigen Ringnuten gesteuert wird. Mit der bekannten Vorrichtung läßt sich zwar eine Einspritzdauer von 5° Kurbelwinkel bei Großdieselmaschinen, d. h. 15 bis 20° bei hohen Drehzahlen, erreichen. Diese bekannte Ausführung ist aber dann unzureichend, wenn es darum geht, den Brennstoff bei kleinen Maschinen, die mit sehr hohen Drehzahlen laufen, einzubringen und mit der Luft zu vermischen. Dieses Problem ist insbesondere bei Maschinen mit Gemischverdichtung und Fremdzündung von Bedeutung. Es wird deshalb erfindungsgemäß vorgeschlagen, daß mindestens zwei einander parallelgeschaltete Ringnutpaare vorgesehen sind. Damit wird erreicht, daß der Brennstoff schlagartig innerhalb einer kurbelwinkel- und zeitmäßig extrem kurzen Periode eingebracht wird. Nun muß hierfür naturgemäß eine Bedingung erfüllt sein, daß nämlich an der Einspritzstelle eine möglichst geringe Stauwirkung auftritt, sonst würde die Zeitdauer der Einspritzung wieder unvorteilhaft in die Länge gezogen. Die extrem kurze Brennstoffeinbringung gemäß der Erfindung ist von besonderer Bedeutung bei schlitzgesteuerten Zweitaktmaschinen. Bei diesen Maschinen ist es an sich bekannt, den Brennstoff im Spülschlitz zu zerstäuben. Das hat aber den Nachteil, daß ein Teil des Brennstoffes durch den Auslaß entweichen kann. Es ist zwar an sich bekannt, den Brennstoff erst am Schluß der Spülperiode einzuspritzen, doch scheitert dies an den viel zu trägen Einspritzvorrichtungen üblicher Bauart. Hier läßt sich mit der extrem kurzen Einspritzperiode gemäß der Erfindung Abhilfe schaffen, mit der man - obwohl der Kolben die Schlitze schon weitgehend zugesteuert hat und obwohl dies mit sehr hoher Geschwindigkeit geschieht - in der Lage ist, die volle Brennstoffladung gewissermaßen im letzten Augenblick einzubringen. Von besonderem Vorteil ist es deshalb, wenn man die Einspritzdüse in einer auf der dem Brennraum zugewandten Seite des Spülschlitzes angeordneten und mit dem Spülluftkanal verbundenen Ausnehmung der Zylinderwand derart anordnet, daß die am Einspritzende anfallende Restmenge an Brennstoff von dem durch die Ausnehmung strömenden letzten Teil des Spülluftstromes erfaßt und zerstäubt wird. Hier erlaubt es die extrem kurze Einspritzung gemäß der Erfindung, bei späterer Einspritzung in die Luftzufuhrperiode noch eine ausreichende Distanz bis zum Ende derselben zu erhalten, um zu bewirken, daß selbst die am Ende der Einspritzung noch in der Düsenöffnung befindliche Brennstoffentspannungsmenge von dem Rest der infolge der Massenträgheit noch in Bewegung befindlichen Luftsäule zerstäubt wird.The invention is based on the object by a very short-term Atomization period to extend the available mixture preparation time. Now is Although an injection pump that works on the memory principle, known in the the increase in area of the flow cross-section to the injection point controlled by the pump piston at the moment of its opening is relatively large, a very steep increase in pressure and thereby the injection arc to a few degrees of crankshaft rotation to restrict. Based on this prior art, the invention relates to a Device for introducing the fuel in high-speed internal combustion engines, especially with mixture compression and spark ignition, with an accumulator piston injection pump, in which the fuel outlet to the injection nozzle by means of the pump piston and pump cylinder side Ring grooves is controlled. With the known device, it is true that an injection duration of 5 ° crank angle for large diesel engines, d. H. 15 to 20 ° at high speeds, reach. However, this known design is insufficient when it comes to bring in the fuel in small machines that run at very high speeds and mix with the air. This problem is particularly common with machines having Mixture compression and spark ignition are important. It is therefore according to the invention proposed that at least two pairs of annular grooves connected in parallel are provided are. This ensures that the fuel abruptly within a crank angle and is introduced in an extremely short period in terms of time. Now, of course, you have to do this a condition must be met, namely that the injection point is as low as possible A back-up effect occurs, otherwise the duration of the injection would again be disadvantageous drawn out. The extremely short fuel injection according to the invention is of particular importance in slot-controlled two-stroke machines. With these Machines it is known per se to atomize the fuel in the flushing slot. That but has the disadvantage that some of the fuel escape through the outlet can. It is known per se that the fuel is only used at the end of the flushing period injected, but this fails because of the much too sluggish injection devices usual design. Here, with the extremely short injection period according to the Invention to create a remedy with which one - although the piston has already largely closed the slots and although this is happening at a very high speed - in the Is able to bring in the full fuel load, so to speak, at the last moment. It is therefore of particular advantage if you have the injection nozzle in one on the the side of the scavenging slot facing the combustion chamber and with the scavenging air duct associated recess of the cylinder wall is arranged in such a way that the end of the injection remaining amount of fuel from the last one flowing through the recess Part of the purge air flow is detected and atomized. Here the extremely short one allows it Injection according to the invention, when injected later in the air supply period still a sufficient one To get distance to the end of the same, to make even those at the end of the injection still in the nozzle opening located fuel expansion amount from the rest of the due to the inertia still moving air column is atomized.

Das Einspritzende kann in bekannter Weise durch das planseitige Aufsetzen des Speicherkolbens auf den Pumpenförderkolben erwirkt werden, wobei erfindungsgemäß im Zusammentreffen mit dem Einspritzende zur Verhinderung einer drehzahlabhängigen wesentlichen Verlängerung der Einspritzperiode an den Zerstäubungsstellen eine rasch öffnende Ringnuten gesteuerte Druckentlastung des Einspritzdruckes eingesetzt wird, oder, ohne Einspritzdruckentlastung, ein nach dem Einspritzende entstehender Druckimpuls der Brennstoffsäule durch ein winkelmäßig sehr kurzes nochmaliges Öffnen des Brennstoffdurchflusses zu den Zerstäubungsstellen aufgefangen wird und durch die schnelle Freigabe des benötigten Durchflußquerschnittes mittels der erfindungsgemäßen Ringnutensteuerung nur eine unwesentliche Verlängerung der Zerstäubungsperiode auftreten kann.The end of injection can be done in a known manner by placing it on the plan side of the storage piston can be achieved on the pump delivery piston, according to the invention at the same time as the end of injection to prevent a speed-dependent substantial extension of the injection period at the atomization points one quickly opening ring grooves controlled pressure relief of the injection pressure is used, or, without injection pressure relief, a pressure pulse that occurs after the end of injection the fuel column by opening the fuel flow again for a very short time is collected to the atomization points and by the rapid release of the required flow cross section by means of the annular groove control according to the invention only an insignificant lengthening of the atomization period can occur.

In Auswertüng der erfindungsgemäß erreichbaren sehr hohen Beschleunigungsenergie wird auch die Verwendung offener, nicht gesteuerter Einspritzdüsen ermöglicht. Hierbei kann ebenfalls das Einspritzende durch den Speicherdruckkolben der Einspritzpumpe getätigt werden, wobei jedoch das Druckleitungsvolumen und der Brennstofförderdruck durch die Zerstäubungsbohrungen so gewählt ist, daß die Brennstoffentspannungsmenge, nach dem Einspritzende, nur einen kleinen Anteil der Einspritzmenge beträgt und von dem Rest der Luftströmung zerstäubt werden kann, indem gegen die Luftströmung gerichtete Zerstäubungsbohrungen an der Einspritzdüse angeordnet sind, die einen Luftdurchfluß zu gegenüberliegenden anderen Zerstäubungsöffnungen ermöglichen.In evaluation of the very high acceleration energy that can be achieved according to the invention the use of open, uncontrolled injection nozzles is also made possible. Here The end of the injection can also be triggered by the accumulator pressure piston of the injection pump are made, however, the pressure line volume and the fuel delivery pressure is selected by the atomization holes so that the amount of fuel expansion, after the end of injection, is only a small proportion of the injection quantity and from the rest of the air flow can be atomized by going against the air flow Directional atomization bores are arranged on the injection nozzle, the one Allow air to flow to opposite other atomizing orifices.

Bei der offenen Einspritzdüse, ist in der Strömungsrichtung des Brennstoffes im Düsenkörper eine Sackbohrung vorgesehen, in welche die Zerstäubungsöffnungen münden, die mit weitgehenden Variationsmöglichkeiten bezüglich der Position Brennstoffverteilung und Zerstäubungsrichtungen, für eine günstige Gemischbildung am Umfang des Düsenkörpers wahlweise angeordnet werden können. Es ist dabei vorgesehen, daß für die Brennstoffzerstäubung ein Teil der Zerstäubungsstellen gegen den Luftstrom gerichtet und ein anderer Teil derselben in der Luftströmungsrichtung bzw. in der Richtung zum Motorzylinder angeordnet sind. Die Mengenverteilung des Brennstoffes kann nach der einen oder anderen Richtung hin mit einem unterschiedlichem Querschnitt der Zerstäubungsöffnungen bestimmt werden. Die Zerstäubungsstellen können durch schlitzförmige Öffnungen oder Stichbohrungen gebildet werden, deren Gesamtquerschnittswert keinen sehr hohen Brennstoff-Durchströmdruck erzeugen sollen und eine gemischte Zerstäubungsdruck- und Aufprallzerstäubung in Anwendung kommt.When the injector is open, is in the direction of flow of the fuel A blind hole is provided in the nozzle body, into which the atomization openings which open up with extensive possibilities of variation with regard to the position of the fuel distribution and atomization directions, for a favorable mixture formation on the circumference of the nozzle body can be arranged optionally. It is provided that for fuel atomization part of the atomization points directed against the air flow and another part the same arranged in the air flow direction or in the direction of the engine cylinder are. The quantity of fuel can be distributed in one direction or the other can be determined with a different cross section of the atomization openings. The atomization points can be through slot-shaped openings or tap holes are formed whose total cross-sectional value does not have a very high fuel flow pressure and a mixed atomization pressure and impingement atomization in Application comes.

Erfindungsgemäß wird im Gegensatz zu den vorbekannten Bauarten von Einspritzpumpen und Einspritzdüsen ein schrittweises Eröffnen von Brennstoffdurchlaßbohrungen für den Einspritzvorgang vermieden, ebenfalls eine nachteilige, die Einspritzzeit verlängernde Belastung der Pumpen- und Zerstäubungsglieder ausgeschaltet und die Voraussetzung für eine beliebig mehrfache Anordnung von Brennstoffdurchflußsteuerungen zur schnelleren Eröffnung der Durchflußquerschnitte zwecks weiterer Verkürzung des Einspritzwinkels erfüllt, gleichfalls wird die Brennstoffluftmischung durch eine günstige Anordnung der Brennstoffzerstäubungsstellen innerhalb der Luftzufuhrperiode unter Ausnutzung der Luftströmung vorteilhaft verbessert, wofür keine wie bisher notwendige sehr hohe Einspritzdrücke für den Erhalt kurzer Zerstäubungsperioden erforderlich sind.According to the invention, in contrast to the previously known types of Injection pumps and injection nozzles a gradual opening of fuel passage bores avoided for the injection process, also a disadvantageous one, the injection time prolonged loading of the pump and atomizing members switched off and the Prerequisite for any multiple arrangement of fuel flow controls for faster opening of the flow cross-sections for the purpose of further shortening the Injection angle met, likewise the fuel-air mixture is through a favorable arrangement of the fuel atomization points within the air supply period using the air flow advantageously improved, for which none as before very high injection pressures necessary to obtain short atomization periods required are.

In den F i g. 1 bis 7 sind Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes schematisch dargestellt.In the F i g. 1 to 7 are exemplary embodiments of the subject matter of the invention shown schematically.

F i g. 1 zeigt einen Teillängsschnitt einer Speicherdruckpumpe; F i g. 2 zeigt die Ausführung und Anordnung einer offenen Zerstäubungsdüse oberhalb des überströmkanals einer Zweitaktbrennkraftmaschine; F i g. 3 zeigt einen Längsschnitt einer Speicherdruckpumpe mit Einspritzdruckentlastung und mehrfacher Ringnutensteuerung; F i g. 4 zeigt einen Längsschnitt einer vom Brennstoffdruck gesteuerten Zerstäubungsdüse mit durch mehrere Ringnutenpaare gesteuerten Zerstäubungsstellen; F i g. 5 zeigt einen vergrößerten Teillängsschnitt der Zerstäubungsdüse nach F i g. 4; F i g. 6 zeigt einen Querschnitt der Zerstäubungsdüse nach F i g. 4 mit beliebig anzuordnenden Zerstäubungsstellen; F i g. 7 zeigt die Anordnung einer Zerstäubungsdüse im Luftzufuhrkanal einer Viertaktbrennkraftmaschine.F i g. 1 shows a partial longitudinal section of an accumulator pressure pump; F. i g. 2 shows the design and arrangement of an open atomizing nozzle above of the overflow duct of a two-stroke internal combustion engine; F i g. 3 shows a longitudinal section an accumulator pressure pump with injection pressure relief and multiple ring groove control; F i g. 4 shows a longitudinal section of an atomizing nozzle controlled by the fuel pressure with atomization points controlled by several pairs of annular grooves; F i g. 5 shows an enlarged partial longitudinal section of the atomizing nozzle according to FIG. 4; F i g. 6th shows a cross section of the atomizing nozzle according to FIG. 4 with any arrangement Atomization points; F i g. 7 shows the arrangement of an atomizing nozzle in the air supply duct a four-stroke internal combustion engine.

Beim Aufwärtshub des Pumpenkolbens 1, welcher im Pumpenzylinder 2 dicht eingepaßt ist, wird eine bereits vorher über die Brennstoffzuführung 3, 4, 5 mittels der Regelnut 6 des axial verstellbaren, mit der jeweiligen Pumpendrehzahl umlaufenden Drehschiebers 7 in den Pumpendruckraum 8 bemessene Brennstoffeinspritzmenge nach Abschluß der Brennstoffzuführung gegen einen druckbelasteten, ebenfalls im Pumpenzylinder 2 eingepaßten Speicherkolben 9 so lange verschoben, bis ein Brennstoffdurchfluß 10, 11, 12, 13 durch zwei Ringnutenpaare 14,15 bzw. 16,17 zu den Zerstäubungsstellen 18,19 der Zerstäubungsdüse 20 freigelegt wird. Dann eilt der Speicherkolben 9 in Abhängigkeit der freigelegten Größe der Durchlaßquerschnitte und der Kraft der Druckfeder 21, welche sich über eine Federkappe 22 und einen Druckstift 23 innerhalb des Speicherkolbens 9 abstützt mit größerer oder kleinerer Geschwindigkeit dem Pumpenkolben 1 entgegen. Die Brennstoffverdrängung aus dem Pumpendruckraum wird beendet, wenn die Planflächen der beiden Kolben 1 und 9 zur gegenseitigen Auflage kommen. Von dieser Lage aus werden beide Kolben zusammen noch eine wählbare Strecke bis zur oberen Totpunktlage durch den nicht gezeichneten Pumpenantrieb angehoben. Beim Abwärtshub folgt der Speicherkolben 9 dem Pumpenkolben 1, bis sich der Bund 24 des Speicherkolbens 9 an dem Pumpenzylinder 2 auflegt. Dann trennen sich beide Kolben, und es wird je nach der Freigabe der Brennstoffzufuhr 5 durch die Regelnute 6 in bekannter Weise durch eine drehzahlabhängige Einlaßzeitregelung eine größere oder kleinere Brennstoffmenge in den Pumpendruckraum 8 zugeführt. Die aus der Brennstoffdruckpumpe in die offene Zerstäubungsdüse 20 verdrängte Brennstoffmenge wird zweckdienlich für eine intensive Brennstoffluftmischung über mehrere Zerstäubungsbohrungen 18, 19 mit und gegen die Luftströmrichtung in den Luftströmkanal 25 und in den Motorzylinder 26 zerstäubt. Dabei kann der mengenmäßige Anteil der Verteilung der Einspritzmenge sowie deren Durchschlagkraft nach der einen oder anderen Richtung durch unterschiedliche Festlegung der Querschnitte der Zerstäubungsöffnungen 18, 19 bestimmt werden. Der Gesamtquerschnitt muß dem Eröffnungswert des Brennstoffdurchflusses der Brennstoffdruckpumpe angepaßt sein. Es ist weiter vorgesehen, die Lage des Einspritzendes innerhalb der Luftzufuhrperiode so zu bestimmen, daß die bei der Druckentspannung der Brennstoffsäule anfallende Brennstoffmenge von dem durch die Zerstäubungsöffnungen 18, 19, gelangenden anteilmäßigen Rest der Luftströmung erfaßt und zerstäubt wird. Hierzu sind diese Öffnungen in einer am oberen Rand des Spülschlitzes gelegenen Ausnehmung der Zylinderwand angeordnet.During the upward stroke of the pump piston 1, which is tightly fitted in the pump cylinder 2, a fuel injection quantity already measured beforehand via the fuel supply 3, 4, 5 by means of the regulating groove 6 of the axially adjustable rotary valve 7 rotating at the respective pump speed is introduced into the pump pressure chamber 8 after the The fuel supply is displaced against a pressure-loaded storage piston 9, also fitted in the pump cylinder 2, until a fuel flow 10, 11, 12, 13 through two pairs of annular grooves 14, 15 and 16, 17 to the atomization points 18, 19 of the atomization nozzle 20 is exposed. Then, depending on the exposed size of the passage cross-sections and the force of the compression spring 21, which is supported by a spring cap 22 and a pressure pin 23 within the storage piston 9, the accumulator piston 9 rushes towards the pump piston 1 at greater or lesser speed. The fuel displacement from the pump pressure chamber is ended when the flat surfaces of the two pistons 1 and 9 come to rest against one another. From this position both pistons are raised together a selectable distance up to the top dead center position by the pump drive (not shown). During the downward stroke, the storage piston 9 follows the pump piston 1 until the collar 24 of the storage piston 9 rests on the pump cylinder 2. Then both pistons separate, and depending on the release of the fuel supply 5 by the control groove 6, a larger or smaller amount of fuel is fed into the pump pressure chamber 8 in a known manner by means of a speed-dependent inlet time control. The amount of fuel displaced from the fuel pressure pump into the open atomizing nozzle 20 is expediently atomized into the air flow channel 25 and into the engine cylinder 26 via several atomizing bores 18, 19 with and against the air flow direction for an intensive fuel-air mixture. The quantitative proportion of the distribution of the injection quantity and its penetration force in one direction or the other can be determined by differently defining the cross-sections of the atomization openings 18, 19 . The total cross-section must be adapted to the opening value of the fuel flow of the fuel pressure pump. It is further provided that the position of the end of injection within the air supply period is determined in such a way that the amount of fuel occurring when the fuel column is depressurized is captured and atomized by the proportionate remainder of the air flow passing through the atomization openings 18, 19. For this purpose, these openings are arranged in a recess in the cylinder wall located at the upper edge of the flushing slot.

Das Ausführungsbeispiel nach F i g. 3 und 4 unterscheidet sich gegenüber dem ersten im wesentlichen dadurch, daß eine vom Brennstoffdruck gesteuerte Zerstäubungsdüse in Anwendung kommt und daß bei der Brennstoffdruckpumpe (F i g. 3) der Speicherkolben 9 einen kleineren Durchmesser als der Pumpenkolben 1 aufweist und zusätzlich dazu dient, nach der oberen Totpunktlage des Pumpenkolbens 1 denselben für den Abwärtshub mittels der Druckfeder 21 gegen den Pumpenantrieb 27 zu drücken. Zum weiteren Unterschied stellen drei Ringnutenpaare 14, 15 am Pumpenzylinder 2 und Pumpenkolben 1 über eine im Pumpenkolben 1 befindliche Sackbohrung 11 die Verbindung mit dem Punpendruckraum 8 her und wird der Eröffnungswert des Querschnittes der Ringnutensteuerung 14,15 für den Brennstoffdurchfluß 10, 12, 13 zur Zerstäubungsdüse 20 durch die Anwendung eines größeren Durchmessers des Pumpenkolbens 1 und Erhöhung der Anzahl der Ringnutenpaare 14, 15 um ein Vielfaches gesteigert. Das Einspritzende wird durch das gegenseitige Aufsetzen des Speicherkolbens 9 auf den Pumpenkolben 1 in Verbindung mit einer Einspritzdruckentlastung getätigt, indem ein weiteres Ringnutenpaar 28, 29 des Pumpenzylinders 2 und des Pumpenkolbens 1 beim Aufwärtshub desselben die Verbindung des Speicherdruckraumes 8 über die Sackbohrung 11 mit einer Druckentlastungsleitung 30 herstellt. Kurz nach der Eröffnung des Kanals 30 kann auch die Regelnute 6 des Drehschiebers 7 den Brennstoffzufuhrkanal 3 eröffnen, so daß zusammen mit der Einspritzdruckentlastung ein Brennstoffdurchfluß durch den Pumpendruckraum 8 über den Kanal 30 beispielsweise zum Brennstofftank so lange erfolgen kann, bis beim Abwärtshub des Pumpenkolbens 1 die Ringnut 29 desselben die Ringnut 29 des Pumpenzylinders 2 überschleift. Der von der Brennstoffdruckpumpe geförderte Brennstoff verschiebt nach dem Ausführungsbeispiel F i g. 4 entgegen der Kraft einer Druckfeder 31 einen im Düsenkörper 20 eingepaßten Kolbenschieber 32 und gelangt über die Sackbohrung 13 und weiteren Verbindungsbohrungen 33 zu mehreren am Kolbenschieber 32 und im Düsenkörper 20 angeordnete Ringnutenpaare 34, 35 zu mehreren Zerstäubungsöffnungen 18, 19, welche in die Ringnuten 35 des Düsenkörpers 20 einmünden, und wird je nach den Querschnitten der Zerstäubungsöffnungen und der von der Brennstoffdruckpumpe erzeugten Druck mit einer größeren oder kleineren Durchschlagskraft zerstäubt. Die Druckfeder 31 des Düsenkolbens 32 übt hierbei keine Beeinflussung der Zerstäubung aus und dient lediglich dazu, den Brennstoffzufluß zu den Zerstäubungsstellen 18, 19 nach dem Einspritzende abzuschließen, wenn der Kolbenschieber 32 an seinen Anschlag 36 zurückgeschoben ist. Hinsichtlich der Verteilung der Einspritzmenge bestehen die gleichen Möglichkeiten wie bei der offenen Zerstäubungsdüse 20 nach F i g. 2. In der Erweiterung für eine vorteilhafte Unterstützung der Gemischbildung können zusätzliche Luftführungskanäle 37, 38 am Düsenkörper 20 angeordnet werden, welche es erlauben, eine Strömungsluft zur Mischung mit dem Brennstoff an die Zerstäubungsstellen 18,19 zu führen. Ebenfalls kann außer der Anwendung unterschiedlicher Querschnitte der Zerstäubungsöffnungen 18,19 die Verteilung der Einspritzmenge in den Motorzylinder 26 bzw. gegen die Luftströmrichtung durch ein gestuftes früheres oder späteres Eröffnen des Brennstoffdurchflusses zu den Zerstäubungsstellen 18, 19 beeinflußt werden, indem die Distanz 39 der Ringnutenanordnung im Düsenkörper 20 maßlich eine wählbare Differenz zum Abstand der Anordnung der Ringnuten 34 am Kolbenschieber 32 der Zerstäubungsdüse 20 aufweist (F i g. 4, 5).The embodiment according to FIG. 3 and 4 differs from the first essentially in that an atomizing nozzle controlled by the fuel pressure is used and that in the fuel pressure pump (FIG. 3) the storage piston 9 has a smaller diameter than the pump piston 1 and also serves to the top dead center position of the pump piston 1 to press the same for the downward stroke by means of the compression spring 21 against the pump drive 27. As a further difference, three pairs of annular grooves 14, 15 on the pump cylinder 2 and pump piston 1 establish the connection to the pump pressure chamber 8 via a blind bore 11 in the pump piston 1 and the opening value of the cross section of the annular groove control 14, 15 for the fuel flow 10, 12, 13 becomes Atomizing nozzle 20 increased many times over by using a larger diameter of the pump piston 1 and increasing the number of pairs of annular grooves 14, 15. The end of the injection is effected by the reciprocal placement of the accumulator piston 9 on the pump piston 1 in connection with an injection pressure relief, in which a further pair of annular grooves 28, 29 of the pump cylinder 2 and the pump piston 1 connect the accumulator pressure chamber 8 via the blind bore 11 to a pressure relief line during the upward stroke of the same 30 manufactures. Shortly after the opening of the channel 30, the control groove 6 of the rotary valve 7 can also open the fuel supply channel 3 so that, together with the injection pressure relief, fuel can flow through the pump pressure chamber 8 via the channel 30, for example to the fuel tank, until the pump piston 1 descends the annular groove 29 of the same loops the annular groove 29 of the pump cylinder 2. The fuel delivered by the fuel pressure pump moves according to the exemplary embodiment F i g. 4, against the force of a compression spring 31, a piston slide 32 fitted into the nozzle body 20 and arrives via the blind bore 13 and further connecting bores 33 to several pairs of annular grooves 34, 35 arranged on the piston slide 32 and in the nozzle body 20 to several atomization openings 18, 19 which enter the annular grooves 35 of the nozzle body 20 open out, and is atomized with a greater or lesser penetrating force depending on the cross sections of the atomization openings and the pressure generated by the fuel pressure pump. The compression spring 31 of the nozzle piston 32 does not influence the atomization and only serves to shut off the fuel flow to the atomization points 18, 19 after the end of injection when the piston slide 32 is pushed back against its stop 36. With regard to the distribution of the injection quantity, the same possibilities exist as with the open atomizing nozzle 20 according to FIG. 2. In the expansion for an advantageous support of the mixture formation, additional air ducts 37, 38 can be arranged on the nozzle body 20, which allow a flow air to be guided to the atomization points 18, 19 for mixing with the fuel. In addition to the use of different cross-sections of the atomization openings 18, 19, the distribution of the injection quantity in the engine cylinder 26 or against the air flow direction can also be influenced by opening the fuel flow to the atomization points 18, 19 in stages earlier or later by setting the distance 39 of the annular groove arrangement in In terms of dimensions, the nozzle body 20 has a selectable difference from the spacing of the arrangement of the annular grooves 34 on the piston slide 32 of the atomizing nozzle 20 (FIGS. 4, 5).

Bei dem Ausführungsbeispiel der F i g. 6 wird an einem Querschnitt der Zerstäubungsdüse die beliebig mögliche Anordnung der Zerstäubungsstellen 18,19 am Umfang des Düsenkörpers 20 dargestellt. Es wird auch die beispielsweise Anordnung der Zerstäubungsöffnungen 18 gezeigt, wenn an jeder Seite des Ventilschaftes 40 einer Viertaktbrennkraftmaschine ein Zerstäubungsstrahl vorbeigeführt und in den Motorzylinder 26 (F i g. 7) eingebracht werden soll. Die Möglichkeit einer beliebigen Anordnung des Abstandes der Zerstäubungsstellen am Schaft des Düsenkörpers 20 zusammen mit der Umfangsanordnung derselben erlaubt eine zweckdienliche Anordnung der Lage der Zerstäubungsdüse 20 im Luftströmkanal25, um die Einspritzmenge gleichfalls in den Motorzylinder 26 und in den Luftströmkanal 25 zu zerstäuben (F i g. 2 und 7). Durch die damit exzielte weiträumige Brennstoffverteilung wird ein großer Luftzonenbereich mit Brennstoff angereichert, so daß zusammen mit dem Zeitgewinn der Anwendung einer sehr kurzen Einspritzperiode die Voraussetzungen geschaffen sind, den Rest der Luftmenge mit der vom Brennstoff angereicherten Luftmenge innerhalb einer kurzen Zeiteinheit intensiv zu mischen.In the embodiment of FIG. 6 the arbitrarily possible arrangement of the atomizing points 18, 19 on the circumference of the nozzle body 20 is shown on a cross section of the atomizing nozzle. The example also shows the arrangement of the atomizing openings 18 when an atomizing jet is to be guided past each side of the valve stem 40 of a four-stroke internal combustion engine and introduced into the engine cylinder 26 (FIG. 7). The possibility of any arrangement of the spacing of the atomization points on the shaft of the nozzle body 20 together with the circumferential arrangement of the same allows an expedient arrangement of the position of the atomization nozzle 20 in the air flow channel 25 in order to also atomize the injection quantity into the motor cylinder 26 and into the air flow channel 25 (Fig . 2 and 7). Due to the extensive fuel distribution, a large air zone area is enriched with fuel, so that, together with the time saved by using a very short injection period, the prerequisites are created to intensively mix the rest of the air volume with the fuel-enriched air volume within a short unit of time.

Vorteilhaft ist für den Erhalt einer guten Gemischbildung bei Zweitaktbrennkraftmaschinen die Zerstäubungsdüse 20 erfindungsgemäß oberhalb dem Überströmkanal25 an dessen Auslauf zum Motorzylinder 26 angeordnet (F i g. 2), während beim Viertaktmotor in bekannter Weise die Zerstäubungsdüse 20 in der Nähe des Motorzylinders 26 im Luftströmkanal 25 eingesetzt ist (F i g. 7).It is advantageous for obtaining a good mixture formation in two-stroke internal combustion engines the atomizing nozzle 20 according to the invention above the overflow channel 25 at the same The outlet to the engine cylinder 26 is arranged (FIG. 2), while in the case of the four-stroke engine in known manner the atomizing nozzle 20 in the vicinity of the engine cylinder 26 in the air flow channel 25 is inserted (Fig. 7).

In allen Zeichnungen der Ausführungsbeispiele sind die Brennstoffdurchlaßglieder in der Stellung des Beginns der Zerstäubungsperiode dargestellt und sind für die gleichartig wirkende Einrichtungen die gleichen Bezugszahlen verwendet.In all of the drawings of the exemplary embodiments, the fuel passage members are shown in the position of the beginning of the atomization period and are for the similarly acting devices use the same reference numerals.

Ohne das Wesen der Erfindung zu verlassen, können die Zerstäubungsstellen bzw. Zerstäubungsöffnungen 18, 19 und die Luftführungskanäle 37, 38 im Zylinder oder einem besonderen Abschlußdeckel des Luftström- oder Luftzufuhrkanals 25 angeordnet sein. Ebenfalls können die Steuerglieder 1 oder 32 für den Brennstoffzufluß bei anderen Brennstoffdruckpumpen und Einspritzdüsen wie dargestellt und beschrieben verwendet werden, sowie der Brennstoffzufluß- und -abschluß zu offenen Zerstäubungsöffnungen 18, 19, wie beispielsweise in F i g. 2 dargestellt, durch ein mit Ringnutensteuerung versehenes Ventil erfolgen. Gleichfalls kann die Erfindung bei jeder Art von Brennkraftmaschinen in Anwendung kommen.Without departing from the essence of the invention, the atomization points or atomization openings 18, 19 and the air guide channels 37, 38 can be arranged in the cylinder or a special cover of the air flow or air supply channel 25. The control members 1 or 32 can also be used for the fuel flow in other fuel pressure pumps and injection nozzles as shown and described, as can the fuel flow and closure to open atomization openings 18, 19, as shown, for example, in FIG. 2, take place by a valve provided with an annular groove control. The invention can also be used in any type of internal combustion engine.

Claims

Claims: 1. Device for introducing the fuel high-speed fuel injection engines, in particular with mixture compression and spark ignition, with an accumulator piston injection pump in which the fuel outlet to the injection nozzle controlled by annular grooves on the pump piston and pump cylinder side is, characterized in that at least two pairs of annular grooves connected in parallel (14, 15) are provided.

2. Device for introducing the fuel with slot-controlled Two-stroke injection internal combustion engines with mixture compression, in particular according to claim 1, characterized in that the injection nozzle in one on the combustion chamber facing side of the scavenging slot and connected to the scavenging air duct Recess of the cylinder wall is arranged such that the resulting at the injection end Remaining amount of fuel from the last part of the flowing through the recess Purge air flow is detected and atomized.

3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that the injection nozzle has injection openings which both in and against the direction of flow of the combustion air flowing into the cylinder point.

4. Apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that the injection nozzle is valveless and its injection openings for the same or different proportions are sized.

5. Apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that the injection nozzle has a piston slide valve (32), wherein the piston slide and in its guide bore in the nozzle body (20) likewise a multiple arrangement is arranged by pairs of annular grooves connected in parallel.

6. Apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that the axial distance (39) of the annular grooves (35) in the nozzle body (20) compared to the axial distance between the annular grooves (34) of the piston valve is the same size or different size. Considered publications: German Patent Nos. 671754, 858 475; British Patent Specification No. 485 441, 771326; U.S. Patent No. 1328 142.