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DE102014002402A1 - Titanium-free alloy - Google Patents

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DE102014002402A1
DE102014002402A1 DE102014002402.4A DE102014002402A DE102014002402A1 DE 102014002402 A1 DE102014002402 A1 DE 102014002402A1 DE 102014002402 A DE102014002402 A DE 102014002402A DE 102014002402 A1 DE102014002402 A1 DE 102014002402A1
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DE
Germany
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max
alloy
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word
titanium
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Withdrawn
Application number
DE102014002402.4A
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German (de)
Inventor
Jutta Klöwer
Julia Rosenberg
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VDM Metals International GmbH
Original Assignee
VDM Metals GmbH
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Publication date
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Priority to BR112016012184-8A priority patent/BR112016012184B1/en
Priority to JP2016551821A priority patent/JP6300941B2/en
Priority to CN202110894371.9A priority patent/CN114000032A/en
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Priority to EP15716712.3A priority patent/EP3105358B1/en
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Abstract

Titanfreie Legierung mit hoher Lochfraß- und Spaltkorrosionsbeständigkeit sowie hoher Streckgrenze im kaltverfestigten Zustand, mit (in Gew.-%) C max. 0,02% S max. 0,01% N max. 0,03% Cr 20,0–23,0% Ni 39,0–44,0% Mn 0,4–< 1,0% Si 0,1–< 0,5% Mo > 4,0–< 7,0% N b max. 0,15% Cu > 1,5–< 2,5% Al 0,05–< 0,3% Co max. 0,5% B 0,001–< 0,005% Mg 0,005–< 0,015% Fe Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.Titanium-free alloy with high pitting and crevice corrosion resistance and high yield strength in the work-hardened state, with (in% by weight) C max. 0.02% S max. 0.01% N max. 0.03% Cr 20.0-23.0% Ni 39.0-44.0% Mn 0.4- <1.0% Si 0.1- <0.5% Mo> 4.0- <7 , 0% N b max. 0.15% Cu> 1.5- <2.5% Al 0.05- <0.3% Co max. 0.5% B 0.001- <0.005% Mg 0.005- <0.015% Fe remainder as well as impurities caused by melting.

Description

Die Erfindung betrifft eine titanfreie Legierung mit hoher Lochfraß- und Spaltkorrosionsbeständigkeit sowie hoher Streckgrenze und Festigkeit im kaltverfestigten Zustand.The invention relates to a titanium-free alloy with high pitting and crevice corrosion resistance and high yield strength and strength in the work-hardened state.

Der hochkorrosionsbeständige Werkstoff Alloy 825 wird schwerpunktmäßig in der chemischen Industrie und in der Offshore-Technik eingesetzt. Er wird unter der Werkstoffnummer 2.4858 vertrieben und hat folgende chemische Zusammensetzung: C ≤ 0,025%, S ≤ 0,015%, Cr 19,5–23,5%, Ni 28–46%, Mn ≤ 1%, Si ≤ 0,5%, Mo 2,5–3,5%, Ti 0,6–1,2%, Cu 1,5–3%, Al ≤ 0,2%, Co ≤ 1%, Fe Rest.The highly corrosion-resistant alloy Alloy 825 is used mainly in the chemical industry and in offshore technology. It is marketed under the material number 2.4858 and has the following chemical composition: C ≤ 0.025%, S ≤ 0.015%, Cr 19.5-23.5%, Ni 28-46%, Mn ≤ 1%, Si ≤ 0.5% , Mo 2.5-3.5%, Ti 0.6-1.2%, Cu 1.5-3%, Al ≤ 0.2%, Co ≤ 1%, Fe balance.

Für neue Anwendungen in der Öl- und Gas-Industrie sind die Lochfraß- und Spaltkorrosionsbeständigkeit (Problem 1) sowie die Streckgrenze und Festigkeit (Problem 2) zu gering.For new applications in the oil and gas industry, Pitting and Crevice Corrosion Resistance (Problem 1) and Yield Strength and Strength (Problem 2) are too low.

Im Hinblick auf den geringen Chrom- und Molybdängehalt weist Alloy 825 nur eine vergleichsweise geringe Wirksumme auf (PRE = 1 × % Cr + 3,3 × % Mo). Unter der Wirksumme PRE versteht der Fachmann Pitting Resistance Equivalent.In view of the low chromium and molybdenum content, Alloy 825 has only a comparatively small amount of effect (PRE = 1 ×% Cr + 3.3 ×% Mo). Under the sum of the PRE, the specialist understands Pitting Resistance Equivalent.

Bei der Legierung Alloy 825 handelt es sich um einen titanstabilisierten Werkstoff. Titan kann jedoch zu Problemen, insbesondere beim Strangguss führen, da es mit dem SiO2 des Gießpulvers reagiert (Problem 3). Wünschenswert wäre ein Vermeiden des Elements Titan, was allerdings zu einer signifikanten Erhöhung der Kantenrissneigung führt.The alloy Alloy 825 is a titanium-stabilized material. However, titanium can cause problems, especially in continuous casting, since it reacts with the SiO 2 of the casting powder (Problem 3). It would be desirable to avoid the element titanium, but this leads to a significant increase in the edge crack tendency.

Die JP 61288041 A1 betrifft eine Legierung folgender Zusammensetzung: C < 0,045%, S < 0,03%, N 0,005–0,2%, Cr 14–26%, Mn < 1%, Si < 1%, Mo < 8%, Cu < 2%, Fe < 25%, Al < 2%, B 0,001–0,1%, Mg 0,005–0,5%, Rest Ni. Der Gehalt an Nb wird durch eine Formel generiert. Darüber hinaus kann mindestens eines der Elemente Ti, Al, Zr, W, Ta, V, Hf in Gehalten ≤ 2 enthalten sein.The JP 61288041 A1 refers to an alloy of the following composition: C <0.045%, S <0.03%, N 0.005-0.2%, Cr 14-26%, Mn <1%, Si <1%, Mo <8%, Cu <2 %, Fe <25%, Al <2%, B 0.001-0.1%, Mg 0.005-0.5%, balance Ni. The content of Nb is generated by a formula. In addition, at least one of the elements Ti, Al, Zr, W, Ta, V, Hf may be contained in contents ≦ 2.

Die US 2,777,766 offenbart eine Legierung folgender Zusammensetzung: C < 0,25%, Cr 18–25%, Ni 35–50%, Mo 2–12%, Nb 0,1–5%, Cu bis 2,5%, W bis 5%, Fe Rest (min. 15%).The US 2,777,766 discloses an alloy of the following composition: C <0.25%, Cr 18-25%, Ni 35-50%, Mo 2-12%, Nb 0.1-5%, Cu up to 2.5%, W up to 5% , Fe remainder (at least 15%).

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine zu Alloy 825 alternative Legierung bereitzustellen, die den vorab aufgezeigten Problemen gerecht wird und

  • – titanfrei ist,
  • – eine erhöhte Lochfraß- und Spaltkorrosionsbeständigkeit aufweist,
  • – eine höhere Streckgrenze im kaltverfestigten Zustand hat,
  • – deren Warmumform- und Schweißbarkeit zumindest gleich gut ist.
The object of the invention is to provide an alloy which is alternative to Alloy 825, which meets the problems outlined above and
  • - is titanium free,
  • Has increased pitting and crevice corrosion resistance,
  • - has a higher yield strength in the work-hardened state,
  • - The hot forming and weldability is at least as good.

Darüber hinaus soll ein Verfahren zur Herstellung der Legierung vorgestellt werden.In addition, a method for producing the alloy will be presented.

Diese Aufgabe wird gelöst durch eine titanfreie Legierung mit hoher Lochfraßkorrosionsbeständigkeit mit (in Gew.-%) C max. 0,02% S max. 0,01% N max. 0,03% Cr 20,0–23,0% Ni 39,0–44,0% Mn 0,4–< 1,0% Si 0,1–< 0,5% Mo > 4,0–< 7,0% Nb max. 0,15% Cu > 15–< 2,5% Al 0,05–< 0,3% Co max. 0,5% B 0,001–< 0,005% Mg 0,005–< 0,015% Fe Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen. This object is achieved by a titanium-free alloy with high pitting corrosion resistance with (in% by weight) C Max. 0.02% S Max. 0.01% N Max. 0.03% Cr 20.0 to 23.0% Ni 39.0 to 44.0% Mn 0.4- <1.0% Si 0.1- <0.5% Not a word > 4.0- <7.0% Nb Max. 0.15% Cu > 15- <2.5% al 0.05- <0.3% Co Max. 0.5% B 0.001- <0.005% mg 0.005- <0.015% Fe Remainder as well as smelting-related impurities.

Vorteilhafte Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Legierung sind den zugehörigen gegenständlichen Unteransprüchen zu entnehmen.Advantageous developments of the alloy according to the invention can be found in the associated subject subclaims.

Eine zweckmäßige Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Legierung weist folgende Zusammensetzung (in Gew.-%) C max. 0,015% S max. 0,005% N max. 0,02% Cr 21,0–< 23% Ni > 39,0–< 43,0% Mn 0,5–0,9% Si 0,2–< 0,5% Mo > 4,5–6,5% Nb max. 0,15% Cu > 1,6–2,3% Al 0,06–< 0,25% Co max. 0,5% B 0,002–0,004% Mg 0,006–0,015% Fe Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen. An expedient embodiment of the alloy according to the invention has the following composition (in% by weight) C Max. 0.015% S Max. 0.005% N Max. 0.02% Cr 21,0- <23% Ni > 39.0- <43.0% Mn 0.5-0.9% Si 0.2- <0.5% Not a word > 4.5-6.5% Nb Max. 0.15% Cu > 1.6-2.3% al 0.06- <0.25% Co Max. 0.5% B 0.002-0.004% mg 0.006 to 0.015% Fe Remainder as well as smelting-related impurities.

Der Gehalt an Chrom kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden: Cr > 21,5–< 23% Cr 22,0–< 23% If necessary, the chromium content can be modified as follows: Cr > 21.5- <23% Cr 22.0- <23%

Der Nickelgehalt kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden: Ni > 39,0–< 42% Ni > 39,0–41% If necessary, the nickel content can be modified as follows: Ni > 39,0- <42% Ni > 39,0-41%

Der Molybdängehalt kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden: Mo > 5–< 6,5% Mo > 5–< 6,2% If necessary, the molybdenum content can be modified as follows: Not a word > 5- <6.5% Not a word > 5- <6.2%

Der Gehalt an Kupfer kann bedarfsweise noch wie folgt eingestellt werden: Cu > 1,6–< 2,0% The content of copper can, if necessary, still be set as follows: Cu > 1.6- <2.0%

Bedarfsweise kann der Legierung noch das Element V in Gehalten (in Gew.-) V > 0–1,0% V 0,2–0,7% zugesetzt werden.If necessary, the alloy may still contain the element V in contents (in wt.) V > 0-1.0% V 0.2-0.7% be added.

Der Eisengehalt soll in der erfindungsgemäßen Legierung > 22% sein.The iron content in the alloy according to the invention should be> 22%.

Durch das Weglassen des Elements Titan entstehen – wie vorab dargelegt – beim Walzen Kantenrisse. Die Rissneigung kann durch Magnesium in der Größenordnung 50–150 ppm positiv beeinflusst werden. In der Tabelle 1 sind die dazugehörigen/untersuchten Laborschmelzen aufgeführt.By omitting the element titanium arise - as stated above - when rolling edge cracks. The tendency to crack can be positively influenced by magnesium in the order of 50-150 ppm. Table 1 lists the associated / investigated laboratory melts.

Figure DE102014002402A1_0001
Figure DE102014002402A1_0001

Die Wirksumme PRE im Hinblick auf die Korrosionsbeständigkeit des Alloy 825 liegt bei PRE 33 und ist im Vergleich zu anderen Legierungen sehr gering. In Tabelle 2 sind die Wirksummen PRE gemäß dem Stand der Technik abgebildet. Alloy Ni Fe Cr Mo Andere PRE Duplex 2205 5,5 Rest 22 3 0,15 N 37 825 40 31 23 3,2 33 28 31 35 27 3,5 1,3 Cu 38 926 25 Rest 19 6 0,16 N 47 Tabelle 2: Wirksumme PRE für verschiedene dem Stand der Technik entsprechende Legierungen The PRE total in terms of corrosion resistance of Alloy 825 is PRE 33 and is very low compared to other alloys. Table 2 shows the active quantities PRE according to the prior art. Alloy Ni Fe Cr Not a word Other PRE Duplex 2205 5.5 rest 22 3 0.15 N 37 825 40 31 23 3.2 33 28 31 35 27 3.5 1.3 Cu 38 926 25 rest 19 6 0.16 N 47 Table 2: Sum of PRE for various prior art alloys

Durch Erhöhung des Molybdängehalts lässt sich diese Wirksumme und somit die Korrosionsbeständigkeit steigern. PRE = 1 × % Cr + 3,3 × % Mo (Pitting Resistance Equivalent).By increasing the molybdenum content, this amount of activity and thus the corrosion resistance can be increased. PRE = 1 ×% Cr + 3.3 ×% Mo (Pitting Resistance Equivalent).

Tabelle 3 zeigt die Ergebnisse diverser Lochfraßkorrosionsuntersuchungen. Der reduzierte Titangehalt hat keinen negativen Einfluss auf die Lochfraßkorrosionstemperatur. Der erhöhte Molybdängehalt hat positive Auswirkungen. T in °C Ni Cr Mo N Ti PRE LB 2316 20 39,2 22,4 3,1 0,04 < 0,04 33 LB 2317 30 40,1 22,5 4,2 0,03 < 0,04 36 LB 2318 50 39,8 22,8 5,2 0,04 < 0,04 40 LB 2319 30 38,8 22,9 6,1 0,04 < 0,04 43 LB 2320 50 39 22,1 6,2 0,1 < 0,03 43 LB 2321 25 40,2 22,6 6,2 0,04 0,4 43 LB 2322 30 40 23,1 6,3 0,1 0,4 44 Alloy 825 Referenz 30 40 23 3,2 < 0,02 0,8 33 Tabelle 3: Kritische Lochfraßkorrosionstemperatur in 6% FeCl3 + 1% HCL, über 72 h (ASTM G-48 Methode C). Table 3 shows the results of various pitting corrosion studies. The reduced titanium content has no negative influence on the pitting corrosion temperature. The increased molybdenum content has positive effects. T in ° C Ni Cr Not a word N Ti PRE LB 2316 20 39.2 22.4 3.1 0.04 <0.04 33 LB 2317 30 40.1 22.5 4.2 0.03 <0.04 36 LB 2318 50 39.8 22.8 5.2 0.04 <0.04 40 LB 2319 30 38.8 22.9 6.1 0.04 <0.04 43 LB 2320 50 39 22.1 6.2 0.1 <0.03 43 LB 2321 25 40.2 22.6 6.2 0.04 0.4 43 LB 2322 30 40 23.1 6.3 0.1 0.4 44 Alloy 825 reference 30 40 23 3.2 <0.02 0.8 33 Table 3: Critical pitting corrosion temperature in 6% FeCl 3 + 1% HCL, over 72 hours (ASTM G-48 Method C).

Weitere Korrosionsuntersuchungen zeigten ebenfalls eine Verbesserung der kritischen Spaltkorrosionstemperaturen im Vergleich zum Alloy 825. Diese sind in Tabelle 4 dargestellte. Alloy CPT in °C CCT in °C Ni Cr Mo V Ti PRE 825* 30 < 5 33 PV661 40 15 40 23 3,3 < 0,002 0,8 34 PV662 50 20 40 23 5,9 < 0,002 < 0,002 42 PV663 50 20 39 23 5,8 0,4 < 0,002 42 Further corrosion testing also showed an improvement in critical crevice corrosion temperatures compared to Alloy 825. These are shown in Table 4. Alloy CPT in ° C CCT in ° C Ni Cr Not a word V Ti PRE 825 * 30 <5 33 PV661 40 15 40 23 3.3 <0.002 0.8 34 PV662 50 20 40 23 5.9 <0.002 <0.002 42 PV663 50 20 39 23 5.8 0.4 <0.002 42

Tabelle 4: Kritische Lochfraß- (CPT) und Spaltkorrosionstemperatur (CCT) Durch 15 und 30-% Kaltverformung kann die Streckgrenze und die Festigkeit erhöht werden. In der folgenden Tabelle sind die dazugehörigen Untersuchungsergebnisse diverser Laborlegierungen aufgeführt. Zustand Alloy Rp0,2 Rm A (%) Z (%) Lösungsgeglüht 825 Referenz 304 646 - 51 825 Plus (A) 389 754 39 59 369 772 39,5 61 825 Plus (B) 390 765 42,5 62 383 755 40 63 15% KV 825 670 775 22 71 697 793 19,5 65 685 779 23,5 69 825 Plus (A) 903 973 14,5 51 893 964 13,5 50 943 987 13,5 54 825 Plus (B) 929 974 12,5 56 877 964 12,5 51 887 962 9,5 49 30% KV 825 852 923 14 63 832 922 13,5 66 842 920 17,5 64 825 Plus (A) 979,0 1071,0 11,5 51,0 970,0 1079,0 8,5 35,0 996,0 1078,0 11,0 46,0 825 Plus (B) 980,0 1078,0 11,5 47,0 980,0 1071,0 11,0 48,0 996,0 1083,0 10,5 48,0 Tabelle 5: Zugversuche bei RT Table 4: Critical Pitting (CPT) and Crevice Corrosion Temperature (CCT) By 15 and 30% cold working, the yield strength and strength can be increased. The following table lists the corresponding test results of various laboratory alloys. Status Alloy Rp0.2 rm A (%) Z (%) Solution heat 825 reference 304 646 - 51 825 Plus (A) 389 754 39 59 369 772 39.5 61 825 Plus (B) 390 765 42.5 62 383 755 40 63 15% KV 825 670 775 22 71 697 793 19.5 65 685 779 23.5 69 825 Plus (A) 903 973 14.5 51 893 964 13.5 50 943 987 13.5 54 825 Plus (B) 929 974 12.5 56 877 964 12.5 51 887 962 9.5 49 30% KV 825 852 923 14 63 832 922 13.5 66 842 920 17.5 64 825 Plus (A) 979.0 1,071.0 11.5 51.0 970.0 1,079.0 8.5 35.0 996.0 1078.0 11.0 46.0 825 Plus (B) 980.0 1078.0 11.5 47.0 980.0 1,071.0 11.0 48.0 996.0 1,083.0 10.5 48.0 Table 5: Tensile tests at RT

In den nachstehenden und sind Ergebnisse von Zugversuchen, einerseits der Referenzlegierung Alloy 825 und andererseits alternativer Legierungen dargestellt.In the following and are results of tensile tests, on the one hand the reference alloy Alloy 825 and on the other hand shown alternative alloys.

Figure DE102014002402A1_0002
Figure DE102014002402A1_0002

Graphische Darstellung der Ergebnisse der Zugversuche bei Raumtemperatur (Mittelwerte) in Abhängigkeit vom Zustand.Graphical representation of the results of the tensile tests at room temperature (mean values) as a function of the state.

Molybdän wirkt sich positiv auf die Streckgrenze und die Festigkeit aus. In den und wird der positive Einfluss von Molydbän verdeutlicht. Molybdenum has a positive effect on yield strength and strength. In the and is the positive influence of Molydbän clarified.

Figure DE102014002402A1_0003
Figure DE102014002402A1_0003

Graphische Darstellung der Ergebnisse der Zugversuche bei Raumtemperatur (Mittelwerte) in Abhängigkeit vom Molybdängehalt.Graphical representation of the results of the tensile tests at room temperature (mean values) as a function of the molybdenum content.

Mithilfe des PVR-Tests (Programmierten-Verformungs-Riss-Test) wurde die Heißrisssensibilität der Ni-Basislegierung Alloy 825 untersucht. Durch Anlegen einer linear ansteigenden Zuggeschwindigkeit während des WIG-Schweißens, wurde die kritische Zuggeschwindigkeit VKr bestimmt. In der folgenden Graphik sind die Untersuchungsergebnisse dargestellt. Je höher die Zuggeschwindigkeit und je geringer die Heißrissneigung, umso besser ist die Schweißbarkeit des Werkstoffs. Die titanfreien, hochmolybdänhaltigen Varianten (PV 506 und PV 507) zeigten weniger Risse als die Standardlegierung (PV 942).Using the PVR test (Programmed Deformation Crack Test), the hot crack sensitivity of Alloy 825 Ni base alloy was investigated. By applying a linearly increasing train speed during TIG welding, the critical train speed V Kr was determined. The following graph shows the examination results. The higher the pulling speed and the lower the hot cracking tendency, the better the weldability of the material. The titanium-free, high molybdenum-containing variants (PV 506 and PV 507) showed fewer cracks than the standard alloy (PV 942).

Figure DE102014002402A1_0004
Figure DE102014002402A1_0004

Kritische Verformungsgeschwindigkeiten für den 1. Heißriss (PT- und Stereomikroskopprüfung) an Alloy 825, unabhängig von der Rissart Schmelze C Mn Si P S Cr Ni Mo Ti 942 (St. d. T.) 0,006 0,76 0,28 0,012 0,002 22,65 39,42 3,17 0,80 506 (erf.) 0,01 0,86 0,31 0,005 0,005 23,2 39,0 4,9 0,06 507 (erf.) 0,01 0,86 0,31 0,005 0,005 23,2 39,2 5,9 0,06 Schmelze V Nb Cu Fe Al Co B N W 942 (St. d. T.) 1,94 R30,5 0,14 0,11 506 (erf.) 0,01 0,13 2,4 28,8 0,14 0,28 0,003 0,02 0,10 507 (erf.) 0,01 0,13 2,4 28,7 0,14 0,28 0,003 0,02 0,11 Tabelle 6 (chemische Zusammensetzung in Gew.-%) Critical deformation rates for the 1st hot crack (PT and stereomicroscope test) on Alloy 825, regardless of the crack type melt C Mn Si P S Cr Ni Not a word Ti 942 (St. d. T.) 0,006 0.76 0.28 0,012 0,002 22.65 39.42 3.17 0.80 506 (required) 0.01 0.86 0.31 0.005 0.005 23.2 39.0 4.9 0.06 507 (fulfilled) 0.01 0.86 0.31 0.005 0.005 23.2 39.2 5.9 0.06 melt V Nb Cu Fe al Co B N W 942 (St. d. T.) 1.94 R30,5 0.14 0.11 506 (required) 0.01 0.13 2,4 28.8 0.14 0.28 0,003 0.02 0.10 507 (fulfilled) 0.01 0.13 2,4 28.7 0.14 0.28 0,003 0.02 0.11 Table 6 (chemical composition in% by weight)

Die Aufgabe wird auch gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung einer Legierung, die eine Zusammensetzung gemäß einem der gegenständlichen Ansprüche aufweist, indem

  • a) die Legierung offen im Strang- oder Blockguss erschmolzen wird,
  • b) zur Aufhebung der durch den erhöhten Molybdängehalt verursachten Seigerungen eine Homogenisierungsglühung der erzeugten Brammen/Knüppel bei 1150–1250°C über 15 bis 25 h durchgeführt wird, wobei
  • c) die Homogenisierungsglühung insbesondere im Anschluss an eine erste Warmumformung durchgeführt wird.
The object is also achieved by a method for producing an alloy having a composition according to one of the subject claims, by
  • a) the alloy is melted open in strand or block casting,
  • b) to cancel the segregation caused by the increased molybdenum content, a homogenization annealing of the produced slab / billet at 1150-1250 ° C for 15 to 25 h is carried out, wherein
  • c) the homogenization annealing is carried out in particular following a first hot working.

Optional kann die Legierung auch durch ESU/VAR-Umschmelzen erzeugt werden.Optionally, the alloy can also be produced by ESR / VAR remelting.

Die erfindungsgemäße Legierung soll bevorzugt als Bauteil in der Öl- und Gasindustrie eingesetzt werden.The alloy according to the invention should preferably be used as a component in the oil and gas industry.

Als Produktformen bieten sich hierbei Bleche, Bänder, Rohre (längsnahtgeschweißt und nahtlos), Stangen oder Schmiedeteile an.As product forms here are offered sheets, strips, tubes (longitudinally welded and seamless), rods or forgings.

Tabelle 6 stellt Alloy 825 (Standard) zwei erfindungsgemäßen Legierungen gegenüber. Schmelze C Mn Si P S Cr Ni Mo Ti PV 661 (St. d. T.) 0,006 0,75 0,28 0,003 22,9 39,9 3,32 0,79 PV 662 (erf.) 0,0066 0,75 0,26 0,003 0,0011 22,9 39,7 5,86 0,002 PV 663 (erf.) 0,0071 0,77 0,28 0,004 0,0013 22,7 39,4 5,76 < 0,002 Schmelze V Nb Cu Fe Al Co B N Mg PV 661 (St. d. T.) < 0,002 0,004 1,81 29,8 0,148 0,01 0,003 0,0011 0,012 PV 662 (erf.) < 0,002 < 0,002 1,80 28,4 0,142 0,009 0,003 0,0016 0,01 PV 663 (erf.) 0,37 0,004 1,81 28,5 0,155 0,005 0,003 0,0015 0,01 Table 6 contrasts Alloy 825 (standard) with two alloys of the present invention. melt C Mn Si P S Cr Ni Not a word Ti PV 661 (pc. 0,006 0.75 0.28 0,003 22.9 39.9 3.32 0.79 PV 662 (required) 0.0066 0.75 0.26 0,003 0.0011 22.9 39.7 5.86 0,002 PV 663 (required) 0.0071 0.77 0.28 0,004 0.0013 22.7 39.4 5.76 <0.002 melt V Nb Cu Fe al Co B N mg PV 661 (pc. <0.002 0,004 1.81 29.8 0.148 0.01 0,003 0.0011 0,012 PV 662 (required) <0.002 <0.002 1.80 28.4 0,142 0.009 0,003 0.0016 0.01 PV 663 (required) 0.37 0,004 1.81 28.5 0,155 0.005 0,003 0.0015 0.01

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Zitierte PatentliteraturCited patent literature

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  • US 2777766 [0007] US 2777766 [0007]

Claims (7)

Titanfreie Legierung mit hoher Lochfraß- und Spaltkorrosionsbeständigkeit sowie hoher Streckgrenze im kaltverfestigten Zustand, mit (in Gew.-%) C max. 0,02% S max. 0,01% N max. 0,03% Cr 20,0–23,0% Ni 39,0–44,0% Mn 0,4–< 1,0% Si 0,1–0,5% Mo > 4,0–< 7,0% Nb max. 0,15% Cu > 1,5–2,5% Al 0,05-< 0,3% Co max. 0,5% B 0,001–< 0,005% Mg 0,005–< 0,015% Fe Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Titanium-free alloy with high pitting and crevice corrosion resistance and high yield strength in the work-hardened state, with (in% by weight) C Max. 0.02% S Max. 0.01% N Max. 0.03% Cr 20.0 to 23.0% Ni 39.0 to 44.0% Mn 0.4- <1.0% Si 0.1-0.5% Not a word > 4.0- <7.0% Nb Max. 0.15% Cu > 1.5-2.5% al 0.05- <0.3% Co Max. 0.5% B 0.001- <0.005% mg 0.005- <0.015% Fe Remainder as well as smelting-related impurities.
Legierung nach Anspruch 1 mit (in Gew.-%) C max. 0,015% S max. 0,005% N max. 0,02% Cr 21,0–< 23% Ni > 39,0–< 43,0% Mn 0,5–0,9% Si 0,2–< 0,5% Mo > 4,5–6,5% Nb max. 0,15% Cu > 1,6–2,3% Al 0,06–< 0,25% Co max. 0,5% B 0,002–0,004% Mg 0,006–0,015% Fe Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Alloy according to claim 1 with (in% by weight) C Max. 0.015% S Max. 0.005% N Max. 0.02% Cr 21,0- <23% Ni > 39.0- <43.0% Mn 0.5-0.9% Si 0.2- <0.5% Not a word > 4.5-6.5% Nb Max. 0.15% Cu > 1.6-2.3% al 0.06- <0.25% Co Max. 0.5% B 0.002-0.004% mg 0.006 to 0.015% Fe Remainder as well as smelting-related impurities.
Legierung nach Anspruch 1 oder 2 mit (in Gew.-%) Cr > 21,5–< 23% Ni > 39,0–< 42% Mo > 5–< 6,5% Cu > 1,–< 2,2%
Alloy according to claim 1 or 2 with (in% by weight) Cr > 21.5- <23% Ni > 39,0- <42% Not a word > 5- <6.5% Cu > 1, - <2.2%
Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, die bedarfsweise (in Gew.-%) V > 0–1,0%, insbesondere 0,2–0,7% aufweist. Alloy according to one of claims 1 to 3, which has, if necessary (in% by weight) V> 0-1.0%, in particular 0.2-0.7%. Verfahren zur Herstellung einer Legierung, die eine Zusammensetzung gemäß einem der Ansprüche 1 bis 4 aufweist, indem a) die Legierung offen im Strang- oder Blockguss erschmolzen wird, b) zur Aufhebung der durch den erhöhten Molybdängehalt verursachten Seigerungen eine Homogenisierungsglühung der erzeugten Brammen/Knüppel bei 1150–1250°C über 15 bis 25 h durchgeführt wird, wobei c) die Homogenisierungsglühung insbesondere im Anschluss an eine erste Warmumformung durchgeführt wird.A process for producing an alloy comprising a composition according to any one of claims 1 to 4, characterized a) the alloy is melted open in strand or block casting, b) to cancel the segregation caused by the increased molybdenum content, a homogenization annealing of the produced slab / billet at 1150-1250 ° C for 15 to 25 h is carried out, wherein c) the homogenization annealing is carried out in particular following a first hot working. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4 als Bauteil in der Öl- und Gasindustrie.Use of the alloy according to one of claims 1 to 4 as a component in the oil and gas industry. Verwendung nach Anspruch 6, wobei die Bauteile in den Produktionsformen Blech, Band, Rohr (längsnahtgeschweißt und nahtlos), Stangen oder als Schmiedeteil vorliegen.Use according to claim 6, wherein the components in the production forms sheet metal, strip, tube (longitudinally welded and seamless), rods or be present as a forged part.
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