[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

CS231180B2 - Processing method of gas containing hydrogen and nitrogen - Google Patents

Processing method of gas containing hydrogen and nitrogen Download PDF

Info

Publication number
CS231180B2
CS231180B2 CS816404A CS640481A CS231180B2 CS 231180 B2 CS231180 B2 CS 231180B2 CS 816404 A CS816404 A CS 816404A CS 640481 A CS640481 A CS 640481A CS 231180 B2 CS231180 B2 CS 231180B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
reforming
temperature
gas
stage
steam
Prior art date
Application number
CS816404A
Other languages
English (en)
Other versions
CS640481A2 (en
Inventor
Vincenzo Logana
Francesco Saviano
Piero Bisi
Original Assignee
Snam Progetti
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Snam Progetti filed Critical Snam Progetti
Publication of CS640481A2 publication Critical patent/CS640481A2/cs
Publication of CS231180B2 publication Critical patent/CS231180B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)

Description

(54) Způsob.výroby plynů obsahujících vodík a dusík
Způsob výroby plynů obsahujících vodík 8 dusík ze zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje jako výchozího materiálu reformováním parou v trubkách trubkového svazu výměníku plněných katalyzátorem, vytápěného pomocí plynů vycházejících z reformování vzduchem, a následujícím reformováním vzduchem, spočívající v reformování párou ve dvou sériově uspořádaných stupních, v prvním stupni se reakce provádí při teplotě 400 až 600 °C při 20 až 60% konverzi a výstupní teplota plynů je 650 až 750 °C, v druhém stupni se provádí 70% konverze a výstupní teplota plynů je 750 až 850 Cy a při následujícím reformování vzduchem se vyrobí plyn při teplotě 920 až 1 050 °C, která je dostatečná к provádění druhého stupně reformování parou, přičemž se při uvedeném způsobu pracuje za tlaku 0,49 až 7,84 MPa.
Při tomto způsobu, který se používá zejména к syntéze amoniaku, se může pracovní tlak značně zvýšit a kromě toho se dosáhne při využití tepla plynů úspory paliva·
Vynélez se týká způsobu výroby plynů obsahujících vodík a dwiík a zejména se týká způsobu výroby plynu upraveného pro použití k syntéze amoidaku·
Pro výrobu plynů oteahhuících vodík a dusík při pouiití zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje jako výchozí látky ae partije podle dřívějšího způsobu ferormování párou, které spočívá v úpravě zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje v trubkovité katalytické zóně umístěné v peci párou (primární reformování) a v další úpravě plynu vycházeeícího z primárního reformování v zóně částečného ' spalování (sekundární reformovááí), které také obsahuje vhodný katalyzátor·
V poslední době tyly také pro reformování párou navrženy moodfikace, nejzajímavější jsou uvedeny v USA patentech 4 162 290 a 4 127 389·
První patent uveřejňuje způsob výroby plynu obsahujícího vodík a dusík, který zahrnuje stupeň úpravy části zemního plynu v katalytické zóně, která je trubkovitá a umístěné v peci, zbylá , část se nechá téci svazkem trubek naplněných reformovačním katalyzátorem ve výměníku tepla vytápěném horkými plyny vycházejícími ze - sekundárního reformování·
Dva proudy přicházzeící z dotyčných zón (pece a trubek výměníku tepla) se spojí a pooílají do sekundárního reformovečního stupně společně se vzduchem·
USA patent č· 4 127 389 uveřejňuje aparaturu výměníku tepla s trubkami trubkového svazku naplněnými primárním reforaačním katalyzátorem, jak je použito - ve způsobu popsaném v dříve uvedeném USA patentu č· 4 162 290·
V USA patentu č· 4 127 389 se uvádí, ia aparatura pro výměník tepla se může použít pro provádění primárního reformování za pouÚití tepla plynů přicházejících ze sekundárního reformování jako tepelného zdroje·
Z technické literatury je známé, ie výměník tepla s trubkami trubkového svazku naplněnými katalyzátorem se může-pouuít pro provádění primárního reformování s využitím tepla plynů přicházejících- ze - sekundárního reformování· ‘ .
V této obles-tl je věak nutné zdůreant, ie kdyi se pouuije místo ob^vykle reformoveční pece reaktor s výměníkem tepla, musí se teplota sekundárního refoímovečního stupně značně zvýět, a to se může uskuuečnst pouze spálením většího objemu plynu s větším objemem vzduchu, takie zjištěný poměr dusíkzvodík je mnohem vyšší nei tento poměr poiadovaný pro jeden ze základních - účelů výroby reformovaného plynu, to znamená pro výrobu plynu upraveného pro syntézu amoonaku·
Na druhé straně je to právě tento důvod, proč je v USA patentu -č· 4 162 290 reformoval stupeň prováděn paralelně v reaktoru s výměníkem tepla a také v obvyklé peci·
Rozdělení vsázky podle postupu ' uveřejněného v USA patentu -č· 4 162 290 částečně do výměnkového reaktoru a částečně do běiné pece vede ke - značné íloíitv8ti postupu do té míry, ie se zavádí dodatečný přístroj společně se ílvíitO8tmi regulace rozdělování uhlovodíkového proudu, avšak v poddtatě bez zlepšení pracovních podmínek při pouuití obvyklé pece·
Nedostatky způsobu popsaného v USA č· 4 162 290 jsou zábranou jeho praktického vybiti·
Nyní bylo zjištěno,- ié výše uvedené potíie a nedostatky dřívějších způsobů, které vedou ke značně vysokým nákladům reformován, se mohou odstranit uspořádáním výměníkového reatoru v sérii s - pecí a provedením příslušné konvere uhlovodíkové vsázky v - peci, tepelném výměníku a také v sekundárním , reformovačním zařízení·
231.180
Způsob výroby plynů obsahujících vodík a dusík ze zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje jako výchozího materiálu refomováním párou v trubkách trubkového svazku výměníku plněných katalyzátorem, vytápěného pomocí plynů vychhzzeících z reformování vzduchem, a následujícím reforaováním vzduchem, se vyznačuje tím, že se uvedený zemní plyn nebo nejlehčí produkt primární destilace surového oleje podrobí refomování párou ve dvou sériově uspořádaných stupních, v prvním stupni se reakce provádí při teplotě 400 až 600 °C při 20 až 60% konverzi a výstupní teplota plynů je 650 až 750 °C, v druhém stupni se provádí 70% konverze a výstupní teplota plynů je 750 až 850 °C, a při následujícím reformování vzduchem se vyrobí plyn při teplotě 920 až 1 050 °C, která je dostatečná k provádění druhého stupně reformování párou, přičemž se při uvedeném způsobu pracuje za tlaku 0,49 až 7,84 MPa.
Způsob podle vynálezu se skládá z následnících stupňů:
a) uvedení páry a zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje při molárním poměru pára:uhlík v rozmezí 2 až 5 trubek naplněných reforciovačním katalyzátorem a umístěných v radiační obbaati pece a eventuální předběžné zahřívání v rozmezí teploty 400 až 650 °C,
b) 20 až 50 % konverze přiváděného zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje, výstupní teplota 650 až 750 °C,
c) odvedení částečně přeměněných plynů z trubek radiační oblasti pece, , d) uvádění plynů odvedených z c) do trubek naplněných katalyzátorem výměníkového reaktoru, kde 'se provádí 70% konverze, zatímco se ^stupni teplota upraví na teplotu v rozmezí 750 až 850 °C,
e) odvedení plynů z výměníkového reaktoru a jejich uvedení do sekundárního reforaovačního reaktoru, jehož tystupní teplota se udržuje v rozmezí 920 až 1 050 °C spalovacím vzduchem,
f) odvedení plynů ze sekundárního reformovačního reaktoru a jejich průtok postranním pládtěm výměníkového reaktoru takovým způsobem, aby se dosáhlo stejné teploty jako v d), a
g) odvedení refomovaného plynu z pláště výměníkového reaktoru.
Nutno zdůraznit, že postupem podle vynálezu se může pracovní tlak značně zvýšit ve srovnání s hodnotami dosaženými podle dřívějších způsobů: zejména se provádí způsob podle vynálezu za tlaku v rozmezí 4,80 až 7,84 MPa, s výhodou 5,88 až 6,86 MPa.
Způsob podle vynálezu bude objasněn na přiooženém výkresu.
Zemní plyn a pára se přivádí potrubím £, potom se předelhřívá v konvekční části pece 6 a přivádí se potrubím 2. ůo trubek .8 (je znázorněna pouze jedna), které jsou naplněny reforaovačním katalyzátorem.
Vstupní teplota směěi plynu ‘a . páry v trubkách je 520 °C, zatímco výstupní teplota je 730 °C.
Topný plyn se přivádí do pece potrubím J.
Plyn vystupuuící z trubek 8 reforaovaný z .44 %, se posílá potrubím 2. do výměníkového reaktoru £0, kde protéká trubkami naplněnými katalyzátorem. Do výměníkového reaktoru £0 se přivádějí postranním pláStěm horké plyny přicházející ze sekundárního reforaovacího zařízení 11 potrubím £; uvedené plyny mej teplotu 974 °C.
Plyny opouštějící trubky výměníkového reaktoru 10 mají teplotu 824 °C a potrubím J se přivádějí do sekundárního reformovačního zařízení 11 t do kterého se přivádí potrubím 2 vzduch při teplotě 550 °C.
Reformovaný plyn se odvádí pláštěm výměníkového reaktoru 10 potrubím 12 při teplotě 758 °C.
Následující tabulka uvádí bilanci materiálu ve způsobu podle vynálezu, reakční teplotu a produkty.
№ proudu 1 2 3 4
Složky nP/h % na suchý materiál m^/h % na suchý materiál m^ '/h % na suchý materiál m^/h % na suchý materiál
CH. 4 23 803 76,09 15 517 20,04 9 514 9,86 799 0,58
C2H6 1 173 3,75
C3H8 337 1 ,08
C4H10 143 ‘0,46
C5H12 47 0,15
h2 1 457 4,66 45 125 58,29 64 189 66,53 75 759 55,05
CO 3 678 4,75 8 624 8,94 16 207 11,78
CO2 3 519 1 i ,25 12 294 15,88 13 350 13,84 14 483 10,52
n2 796 2,54 796 1,03 796 0,82 30 005 21 ,81
A 6 0,02 6 0,01 6 0,01 352 0,26
h2o 132 254 111 025 103 966 109 825
Celkem suché 31 281 m^/h 77 416 nP/h 96 479 m^/h 137 605 m*Vh
Součet součtů 163 535 m^/h 188 441 m^/h 200 445 247 430 P/h
Může se také konstatovat, že při provádění způsobu podle vynálezu ae použije reformovační pec, která má menší velikost a má lepěí spolehlivost, protože jsou pracovní podmínky méně drastické.
Kromě toho stojí ze zmínku, že spotřeba sálavého tepla potřebného pro reformovační pec se sníží přibližně o 35 % a také se musí vzít v úvahu úspora- kompresní energie, což je umožněno tím, že způsobem podle vynálezu se získá syntézní plyn při tlaku, který je značně vyšší než u dřívějších způsobů.
Dále jsou uvedeny pro srovnání způsobu podle vynálezu a dřívějšího způsobu čtyři diagramy.
Diagram 1 se týká dřívějšího způsobu prováděného za tlaku 3,36 MPa a diagram 2 způsobu podle vynálezu také prováděného za tlaku 3,36 MPa. Diagram 3 se týká dřívějšího způsobu prováděného za tlaku 4,80 MPa a diagram 4 se týká způsobu podle vynálezu prováděného pro srovnání také za tlaku 4,80 MPa.
Diagramy také indikují výkon reformovační pece nebo výměníkového reaktoru· .231180
№ proudu 1 2 3 4 5 6 7
Složky m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % ui3/h % m3/h % m3/h %
CH4 23 803 9 151 399
C2H6 1 173
C-jHg 337
C 4Hiq 143
c5h12 47
H2 1 457 64 477 75 616
CO 9 790 17 859
C02 3 519 12 548 13 230
Hí 796 796 30 178
Ag 6 6 354
H20 106 650 78 802 85 166
Celkem 31 281 96 768 137 636
suché m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h. ' m3/h
Součet 137 931 175 570 222 802 37 635 '4 775
součtů m3/h m3/h m3/h . m3/h m3/h m3/h m3/h
Entalpie týkající se prvků při 25 °C
-282, 106 Kctil/h, , -223,10 6 KcEil/h, -218,,1 O6 Kcul/h, +5,38, , 106 . Kctsl/h
N° proudu 1 2 ’ 3 4 5 6 7
Složky m3/h % m3/h % m3/h % m3/h %- m3/h % m3/h % m3/h
CH4 23 803 15 148 9 151 399
C2H6 . 1 113
C3Ha 337
C4H10 143
C5H12 47
H2 1 457 49 799 64 . 477 75 616
CO 4 480 9 790 17 859
CO2 : 3 519 11 861 125 480 13 230
N2 796 796 796 30 178
Ar 6 6 6 354
H2O 106 650 85 581 78 802 85 166
Celkem 31 281 78 090 96 768 137 636
* suché m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h
Součet 137 931 163 673 175 570 222 802 37 635 í 840
součtů m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h
Entalpie týkající se prvků při 25 °c,
-282,106 Kccl/h, -242 , 1·06 Kccl/h, -223,1C •6 Kcjjl/h, -218,106 Kccl/h ,, +>,38,106 Kccl/h
N° proudu 1 2 3 4 5 6 7
Složky m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h %
CH4 23 803 6 479 414
C3H6 1 173
C3H3 337
C4Hl0 143
C5HI2 47
H2 1 457 77 309 80 404
CO «« 7 652 12 785
CO2 3 519 17 360 18 292
N2 79o 796 30 604
A 6 6 359
H2O 215 969 180 63 5 189 669
Celkem 31 281 109 602 142 857
suché m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h
Součet 247 250 290 237 332 526 38 183 21 774
součtů m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h
N° proudu 1 2 3 4 5 6 7
Složky m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h % m3/h %
CH4 23 803 14 226 6 979 414
C2H6 1 173
C3H8 337
C4H10 143
C5H 47
5 12
H2 1 457 51 319 77 309 80 404
CO 2 652 7 652 12 785
CO2 3 519 14 613 17 360 18 291
N3 796 796 796 30 604
A 6 6 6 359
h2o 215 969 191 '86 180635 189 669
Celkem 31 281 83 612 109 602 142 857
suché m3/h m3/h m3/h m3/b m3/h m3/h m3/h
Součet 247 250 274 798 290 237 332 526 38 183 13 332
součtů m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h m3/h
23'180
Diagram 1 a 2 ukazuje, že adopcí výměníkového reaktoru je výkon pece snížen z ' 19 ne 10 miliónů kilokelorií za hodinu, takže je snížena spotřeba plynného paliva, toto. se může zjistit srovnáním odstavce 5 diagramu' 1 s odstavcem 6 diagramu 2. .
Diagram 3 a 4 ukazuje, že adopce výměnkového reaktoru umooňuje výstup plynů z reformovační pece při teplotě,- která je značně nižSÍ.než použitá v peci podle stavu technihy a tím je umožněno pou£ití tlaku 4,80 MPa, který by byl jinak nedosažitelný'(reformovační trubky schopné teplotě 800 °C a tlaku 4,80 . MPa nejsou v obchodě).
Kromě toho vzniká následkem využií tepla plynu vystupujícího ze spalovací komory úspora paliva.

Claims (1)

  1. PŘEDMĚT VYNÁLEZU ‘
    Způsob výroby plynů obsahujících vodík a dusík ze zemního plynu nebo nejlehčího produktu primární destilace surového oleje jako výchozího maatriálu, ref^om^ování^m parou v trubkách trubkového svazku výměníku plněných katalyzátorem, vytápěného pomocí plynů vyclhzeeících z reformování vzduchem, a následujícím reforciováním vzduchem, vyznačený tím, že se uvedený zemní plyn nebo nejlehčí produkt primární destilace surového oleje podrobí reformování perou ve dvou sériově uspořádaných stupních, v prvním stupni se reakce provádí při teplotě 400 až 600 °C při 20 ež 60% konverzi a výstupni teplota plynů je 650 až 750 °C, v druhém stupni se provádí 70% konverze a výstupní teplota plynů je 750 až 850 °C, a při následujícím reformování vzduchem se vyrobí plyn při teplotě 920 až 1 050 °C, která je dostatečná k provádění druhého stupně reformování párou,.přičemž se při uvedeném způsobu pracuje za tlaku 0,49.až 7,84 MPa.
CS816404A 1980-08-29 1981-08-28 Processing method of gas containing hydrogen and nitrogen CS231180B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT24358/80A IT1141031B (it) 1980-08-29 1980-08-29 Procedimento per la preparazione di gas contenenti idrogeno ed azoto

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS640481A2 CS640481A2 (en) 1984-02-13
CS231180B2 true CS231180B2 (en) 1984-10-15

Family

ID=11213248

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS816404A CS231180B2 (en) 1980-08-29 1981-08-28 Processing method of gas containing hydrogen and nitrogen

Country Status (35)

Country Link
US (1) US4376717A (cs)
JP (1) JPS5777002A (cs)
KR (1) KR840001371B1 (cs)
AR (1) AR227791A1 (cs)
AU (1) AU544097B2 (cs)
BE (1) BE890098A (cs)
BR (1) BR8105412A (cs)
CA (1) CA1187703A (cs)
CH (1) CH650226A5 (cs)
CS (1) CS231180B2 (cs)
DD (1) DD201664A5 (cs)
DE (1) DE3133764C2 (cs)
DK (1) DK354181A (cs)
EG (1) EG15406A (cs)
ES (1) ES8301830A1 (cs)
FR (1) FR2489287B1 (cs)
GB (1) GB2082623B (cs)
GR (1) GR74620B (cs)
IL (1) IL63528A (cs)
IN (1) IN154632B (cs)
IT (1) IT1141031B (cs)
LU (1) LU83566A1 (cs)
MW (1) MW3281A1 (cs)
MY (1) MY8500486A (cs)
NL (1) NL8104010A (cs)
NO (1) NO812856L (cs)
PL (1) PL129614B1 (cs)
PT (1) PT73595B (cs)
RO (1) RO82828B (cs)
SE (1) SE446623B (cs)
TR (1) TR21104A (cs)
YU (1) YU200981A (cs)
ZA (1) ZA815359B (cs)
ZM (1) ZM7181A1 (cs)
ZW (1) ZW20181A1 (cs)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8308343D0 (en) * 1983-03-25 1983-05-05 Ici Plc Steam reforming
EP0124226B1 (en) * 1983-03-25 1989-10-18 Imperial Chemical Industries Plc Steam reforming
DE3803080A1 (de) * 1988-02-03 1989-08-17 Uhde Gmbh Verfahren zur erzeugung von synthesegasen aus kohlenwasserstoffhaltigen einsatzstoffen
DE3803082A1 (de) * 1988-02-03 1989-08-17 Uhde Gmbh Mehrstufiges verfahren zur erzeugung von h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)- und co-haltigen synthesegasen
GB9000389D0 (en) * 1990-01-08 1990-03-07 Ici Plc Steam reforming
DK173052B1 (da) * 1997-05-05 1999-12-06 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til fremstilling af ammoniak syntesegas
JP4663103B2 (ja) * 2000-12-06 2011-03-30 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 合成ガスの製法
JP4663104B2 (ja) * 2000-12-06 2011-03-30 石油資源開発株式会社 オートサーマルリホーミングによる合成ガスの製法
EP2065337A1 (en) * 2007-11-27 2009-06-03 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
US20090184293A1 (en) * 2008-01-18 2009-07-23 Han Pat A Process for reforming hydrocarbons
US8617270B2 (en) * 2008-12-03 2013-12-31 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for improving ammonia synthesis efficiency
WO2011088981A1 (en) 2010-01-19 2011-07-28 Haldor Topsøe A/S Process for reforming hydrocarbons
KR101826064B1 (ko) 2010-01-19 2018-02-07 할도르 토프쉐 에이/에스 탄화수소를 개질하기 위한 방법 및 장치
EP2676924A1 (en) 2012-06-21 2013-12-25 Haldor Topsoe A/S Process for Reforming Hydrocarbons
WO2022049147A1 (en) * 2020-09-02 2022-03-10 Haldor Topsøe A/S Production of syntehsis gas in a plant comprising an electric steam reformer downstream of fired reformer

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1874801A (en) * 1930-06-24 1932-08-30 Atmospheric Nitrogen Corp Process for the decomposition of hydrocarbons
DE1145586B (de) * 1955-02-22 1963-03-21 Azote Office Nat Ind Verfahren und Vorrichtung zur zyklischen und katalytischen Umwandlung von Kohlenwasserstoffen in wasserstoffhaltige Gase
NL268083A (cs) * 1961-08-16
GB991523A (en) * 1963-08-14 1965-05-12 Pullman Inc Production of hydrogen-containing gases particularly useful for ammonia synthesis
US3441393A (en) * 1966-01-19 1969-04-29 Pullman Inc Process for the production of hydrogen-rich gas
US4079017A (en) * 1976-11-19 1978-03-14 Pullman Incorporated Parallel steam reformers to provide low energy process
US4162290A (en) * 1976-11-19 1979-07-24 Pullman Incorporated Parallel steam reformers to provide low energy process

Also Published As

Publication number Publication date
MW3281A1 (en) 1983-01-12
TR21104A (tr) 1983-07-01
IL63528A (en) 1984-09-30
SE8105107L (sv) 1982-03-01
DD201664A5 (de) 1983-08-03
BR8105412A (pt) 1982-05-11
IT1141031B (it) 1986-10-01
YU200981A (en) 1983-09-30
CA1187703A (en) 1985-05-28
KR830006114A (ko) 1983-09-17
LU83566A1 (fr) 1982-04-14
PT73595B (en) 1982-11-10
AU7368381A (en) 1982-03-04
RO82828B (ro) 1984-05-30
ES505482A0 (es) 1983-01-16
ZM7181A1 (en) 1983-07-21
EG15406A (en) 1986-03-31
DK354181A (da) 1982-03-01
GR74620B (cs) 1984-06-29
RO82828A (ro) 1984-04-12
GB2082623A (en) 1982-03-10
US4376717A (en) 1983-03-15
PL129614B1 (en) 1984-05-31
DE3133764A1 (de) 1982-04-08
SE446623B (sv) 1986-09-29
ES8301830A1 (es) 1983-01-16
IT8024358A0 (it) 1980-08-29
ZA815359B (en) 1982-07-28
NL8104010A (nl) 1982-03-16
AU544097B2 (en) 1985-05-16
AR227791A1 (es) 1982-12-15
PL232760A1 (cs) 1982-03-01
PT73595A (en) 1981-09-01
IL63528A0 (en) 1981-11-30
KR840001371B1 (ko) 1984-09-21
ZW20181A1 (en) 1981-11-11
BE890098A (fr) 1982-02-26
CS640481A2 (en) 1984-02-13
NO812856L (no) 1982-03-01
IN154632B (cs) 1984-11-24
FR2489287B1 (fr) 1986-08-14
DE3133764C2 (de) 1987-02-12
MY8500486A (en) 1985-12-31
JPS5777002A (en) 1982-05-14
CH650226A5 (it) 1985-07-15
GB2082623B (en) 1983-09-21
FR2489287A1 (fr) 1982-03-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS231180B2 (en) Processing method of gas containing hydrogen and nitrogen
DK166770B1 (da) Autotermisk fremgangsmaade til fremstilling af syntesegas udfra en carbonhydridfoedestroem samt en autotermisk reaktor til brug ved fremgangsmaaden
CN106145035B (zh) 制氢方法
KR20070050071A (ko) 수소 및/또는 일산화탄소의 제조방법
JPH04214001A (ja) 水素含有ガス流の製法
US20160002035A1 (en) Steam methane reformer system and method of performing a steam methane reforming process
CA1137277A (en) Process for producing furnace black
EA000777B1 (ru) Способ и технологический блок для получения синтез-газа для дальнейшего производства аммиака
AU783540B2 (en) Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
JP6980795B2 (ja) 燃焼のための酸素および燃料の予熱と組み合わせてプレ−リフォーマーを使用する強化された廃熱回収
CN109790017A (zh) 蒸汽重整系统和方法
CN108884008A (zh) 用于大生产容量的甲醇合成工艺布局
US3743488A (en) Synthesis gas generation process
CN105836707A (zh) 非催化部分氧化-重整炉和利用其制备合成气的方法
CN100412173C (zh) 焦炉气预处理及部分氧化制合成原料气的工艺方法
JP4256013B2 (ja) 環境調和型水素製造方法
NO137647B (no) Fremgangsm}te og apparatur for direkte reduksjon av jernmalm
RU2573565C1 (ru) Система для получения бензина и способ его получения
JPH06219706A (ja) 断熱リホーマー反応器
CN114599602A (zh) 低二氧化碳排放的蒸汽重整工艺
RU2823306C1 (ru) Установка для конверсии углеводородов и способ ее работы
EP4279447A1 (en) Hydrogen production process and plant
US20220306465A1 (en) Reducing Firing and CO2 Emissions in Primary Reformers and Direct Fired Furnaces
CN206318900U (zh) 由低阶煤制备苯的系统
CN206318899U (zh) 由煤制备苯的系统