CS195224B1

CS195224B1 - Process for preparing carbon black and reactor for making this process

Info

Publication number: CS195224B1
Application number: CS258278A
Authority: CS
Inventors: Vitalij F Surovikin; Vladimir F Antonenko; Gennadij V Babic; Nikolaj K Korenjak; Vasilij V Novikov; Michail J Bobrik; Nikolaj I Peretjatko; Ivan G Boroznjak
Original assignee: Vitalij F Surovikin; Vladimir F Antonenko; Gennadij V Babic; Nikolaj K Korenjak; Vasilij V Novikov; Michail J Bobrik; Nikolaj I Peretjatko; Ivan G Boroznjak
Priority date: 1978-04-21
Filing date: 1978-04-21
Publication date: 1980-01-31

Description

GENNADIJ VASILJEVlC, KORENJAK NIKOLAJ KALISTRATOVlC, NOVIKOV VASILIJ VASILJEVlC, BOBRIK MIČHAIL JAKOVLEVIČ, OMSK, PERETJATKO NIKOLAJ IVANOVIC, KREMENCUK a BOROZNJAK IVAN GEORGIJEVlC, OMSK /SSSR/ (54) Způsob výroby sazí a reaktor k provádění způsobuGENNADIJ VASILJEVlC, KORENJAK NIKOLAJ KALISTRATOVlC, NOVIKOV VASILIJ VASILJEVlC, BOBRIK MIČHAIL JAKOVLEVIC, OMSK, PERETJATKO NIKOLAJ IVANOVIC, KREMENCUK and BOROZNJAK IVAN GEORGG

Vynález se týká způsobu výroby sazí a reaktoru k provádění způsobu. Vyrobené saze se používají jako plnídla do gumárenských směsí.The invention relates to a process for producing a carbon black and a reactor for carrying out the process. The carbon black produced is used as a filler in rubber compounds.

V současné době je známo několik způsobů výroby sazí a reaktorů k provádění způsobu.Several methods of producing carbon black and reactors for carrying out the process are currently known.

Jeden ze známých způsobů spočívá v tom, že se zpočátku přivádí tangenciálně k uhlovodíkovému palivu hlavní proud vzduchu za tvorby rotujících produktů hoření paliva. Pak se axiálně přivádí uhlovodíková surovina do rotujících produktů hoření paliva, která se nakonec termicky rozloží za vzniku sazí.One known method is to initially introduce a main air stream tangentially to the hydrocarbon fuel to produce rotating fuel combustion products. The hydrocarbonaceous feedstock is then axially fed to the rotating fuel combustion products, which eventually thermally decomposes to form soot.

Reaktor k provádění známého způsobu zahrnuje koaxiálně uspořádané a mezi sebou spojené spalovací komoru, která má tangenciálně nastavený hořák pro spalování do ní přiváděného uhlovodíkového paliva a hrdlo pro přívod základního proudu vzduchu, a reakční komoru určenou pro termický rozklad uhlovodíkové suroviny za vzniku sazí /US patentový spis Č. 2.641 534/.A reactor for carrying out the known method comprises a coaxially arranged and interconnected combustion chamber having a tangentially set burner for combustion of the hydrocarbon fuel supplied thereto and a throat for supplying a basic air stream, and a reaction chamber for thermally decomposing the hydrocarbonaceous feedstock to form carbon black. No. 2,641,534 /.

Při tomto známém způsobu výroby sazí a reaktoru k provádění způsobu je proces smíchání proudu vzduchu s uhlovodíkovým palivem neefektivní a úhlové rychlosti proudu vzduchu v bodě přívodu paliva jsou malé, což má za následek neúplné spalování paliva a tudíž dochází ke zvýšeným spotřebám uhlovodíkového paliva na ‘tunu vyrobených sazí. Při zvýšení úhlové rychlosti nutně dochází k větším energetickým a materiálním ztrátám pro vytvoření vyššího tlaku proudu vzduchu.In this known method of producing a carbon black and a reactor for carrying out the process, the process of mixing the air stream with the hydrocarbon fuel is inefficient and the angular velocities of the air stream at the fuel feed point are low, resulting in incomplete fuel combustion and hence increased hydrocarbon fuel consumption per tonne. carbon black produced. Increasing the angular velocity necessarily leads to greater energy and material losses to create a higher airflow pressure.

Druhý známý způsob výroby sazí a reaktor k provádění způsobu /US patentový spis č.A second known process for producing carbon black and a process reactor (U.S. Pat.

211 532/ zahrnuje přívod hlavního proudu vzduchu tangenciálně k uhlovodíkovému palivu za vzniku rotujících produktů hoření paliva a axiální přívod uhlovodíkové suroviny do rotujících produktů hoření paliva a její následný termický rozklad za vzniku sazí.211 532) comprises supplying a main air stream tangential to the hydrocarbon fuel to produce rotating fuel combustion products and axially supplying the hydrocarbonaceous feedstock to the rotating fuel combustion products and subsequently thermally decomposing it to form soot.

Popsaný způsob výroby sazí, zajištující efektivnější smíchání uhlovodíkového paliva s proudem vzduchu, se však při srovnání se způsobem podle US patentu 2 641 534 vyznačuje vysokými materiálními a energetickými ztrátami, které jsou způsobeny nutností zvýšit tlak hlavního proudu vzduchu pro zajištění vysokých úhlových rychlostí proudu vzduchu v bodě přívodu uhlovodíkového paliva. Tento způsob výroby sazí a reaktor k provádění způsobu však neumožňují regulovat úhlové rychlosti proudu vzduchu nutné pro účinné spalování uhlovodíkového paliva, což zvyšuje materiální ztráty při výrobě konečného produktu - sazí.However, the disclosed method of producing carbon black to provide a more efficient mixing of hydrocarbon fuel with an air stream is characterized by high material and energy losses compared to the method of US Patent 2,641,534 due to the need to increase the pressure of the main air stream to provide high angular velocities. the hydrocarbon fuel supply point. However, this method of producing carbon black and the reactor for carrying out the method do not make it possible to regulate the angular velocities of the air stream necessary for efficient combustion of the hydrocarbon fuel, which increases material losses in the production of the final carbon black product.

Za základ předloženého vynálezu je postavena úloha vytvořit způsob výroby sazí s takovými parametry procesu a s takovým konstrukčním provedením hořáku v reaktoru k provádění tohoto způsobu, které by' zajistily účinné smíchání á spalování uhlovodíkového paliva a dovolily by snížit tlak hlavního proudu vzduchu při -snížení energetických a materiálních ztrát a také by umožnily regulaci úhlových rychlostí proudu vzduchu nutných pro úplné spalování uhlovodíkového paliva.SUMMARY OF THE INVENTION The object of the present invention is to provide a process for producing carbon black having such process parameters and to design a burner in a reactor for carrying out the process, which ensures efficient mixing and combustion of hydrocarbon fuel and material losses and would also allow the regulation of the angular velocities of the air flow necessary for complete combustion of the hydrocarbon fuel.

Podstata vynálezu spočívá v tom, že se při způsobu výroby sazí zahrnujícím přívod hlav195224 t 95224 ního proudu vzduchu tangenciálně k proudu uhlovodíkového paliva s tvorbou rotujících produktů hoření paliva, axiální přívod uhlovodíkové suroviny do rotujících produktů hoření paliva a její následný termický rozklad za vzniku sazí, podle vynálezu přivádí tangenciálně k uhlovodíkovému palivu dodatečný proud vzduchu pod tlakem 0,5 až 0,9 MPa s úhlovou rychlostí 6000 až 10 000 rad/s, a hlavní proud vzduchu pod tlakem 0,1t5 až 0,16 MPa s úhlovou rychlostí 50 až 120 rad/s.SUMMARY OF THE INVENTION In a method for producing carbon black comprising supplying an air flow head tangentially to a stream of hydrocarbon fuel producing rotating fuel products, axially supplying the hydrocarbonaceous feedstock to rotating fuel combustion products and subsequently thermally decomposing it to form carbon black, According to the invention, an additional air flow at a pressure of 0.5 to 0.9 MPa at an angular velocity of 6000 to 10,000 rad / s is supplied tangentially to the hydrocarbon fuel, and a main air flow at a pressure of 0.1 t5 to 0.16 MPa at an angular velocity of 50 to 120 rad / s.

Toto dovoluje vytvořit předběžně rotující směs paliva a vzduchu, která reaguje účinně s rotujícím hlavním proudem vzduchu, čímž se zajistí rychlost a úplnost hoření uhlovodíkového paliva.This makes it possible to form a pre-rotating fuel-air mixture that reacts effectively with the rotating main air stream, thereby ensuring the rate and completeness of the hydrocarbon fuel combustion.

S výhodou se dodlftečný proud vzduchu přivádí mezi proudem uhlovodíkového paliva a hlavním proudem vzduchu při poměru objemové spotřeby dodatečného a hlavního proudu vzduchu 0,05 až 0,1 : 1.Preferably, the additional air flow is supplied between the hydrocarbon fuel stream and the main air stream at a ratio of the additional and main air flow volumetric rates of 0.05 to 0.1: 1.

Takový poměr spotřeby dodatečného a hlavního proudu vzduchu umožňuje snížit celkovou spotřebu pro vytváření tlaku proudu vzduchu.Such a ratio of consumption of additional and main air stream makes it possible to reduce the total consumption for generating pressure of the air stream.

Je účelné přivádět uhlovodíkové palivo pod tlakem 0,11 až 0,35 MPa, čímž se sníží celková spotřeba pro vytváření tlaku uhlovodíkového paliva.It is expedient to supply the hydrocarbon fuel at a pressure of 0.11 to 0.35 MPa, thereby reducing the total consumption for producing the hydrocarbon fuel pressure.

Pro provádění způsobu podle vynálezu se používá reaktor obsahující koaxiálně uspořádanou a mezi sebou spojenou spalovací komoru, která má hořák pro spalování do ní přiváděného uhlovodíkového paliva tangenciálně uspořádaný v hrdle pro přívod hlavního proudu vzduchu, a reakční komoru určenou pro termický rozklad uhlovodíkové suroviny za vzniku sazí, přičemž podle vynálezu je hořák opatřen pouzdrem s tangenciálně uspořádaným kanálem pro přívod dodatečného proudu vzduchu a lopatkami, které jsou na pouzdře uspořádány šikmo vzhledem ke geometrické ose hrdla pro přívod hlavního proudu vzduchu.A reactor comprising a coaxially arranged and interconnected combustion chamber having a burner for combustion of the hydrocarbon fuel supplied thereto is tangentially arranged in the throat for supplying the main air stream and a reaction chamber for thermally decomposing the hydrocarbonaceous feedstock to form carbon black is used to carry out the process of the invention. wherein, according to the invention, the burner is provided with a sleeve with a tangentially arranged additional air flow channel and blades arranged obliquely on the housing relative to the geometric axis of the main air flow inlet.

Takové konstrukční řešení zabezpečuje samostatný přívod dodatečného proudu vzduchu a vytvoření rotující s.měsi paliva a vzduchu, což má za následek účinné spalování uhlovodíkového paliva.Such a design provides separate supply of additional air flow and the formation of a rotating mixture of fuel and air, resulting in efficient combustion of the hydrocarbon fuel.

Užitečný vnější průměr pouzdra se zvolí v rozmezí 0,2 až 0,4 vnitřního průměru hrdla pro přívod hlavního proudu vzduchu.The useful outer diameter of the housing is selected in the range of 0.2 to 0.4 of the inner diameter of the throat for the main air flow.

Předložený vynález je objasněn konkrétními příklady jeho provedení s přiloženými schématy, na kterých:The present invention is illustrated by specific examples of embodiment thereof with the accompanying diagrams in which:

obr. 1 schematicky znázorňuje podélný průřez reaktoru pro provádění způsobu výroby sazí podle vynálezu;Fig. 1 schematically shows a longitudinal cross-section of a reactor for carrying out the carbon black production process according to the invention;

obr. 2 - řez II - II spalovací komory podle vynálezu /varianta s dvěma tangenciálními hrdly/, ve zvětšení;Fig. 2 - section II - II of the combustion chamber according to the invention (variant with two tangential necks), in magnification;

obr. 3 znázorňuje řez A na obr. 2 ve zvětšení.Fig. 3 shows a cross-section A in Fig. 2 in an enlarged view.

Předložený způsob výroby sazí se provádí následujícím způsobem. Do spalovací komory £ se ve směru šipky £ přivádí uhlovodíkové palivo pod tlakem 0,11 až 0,35 MPa, např. propan-butan, hořákem 2_ uspořádaným tangenciálně v hrdle £ pro přívod hlavního proudu vzduchu, který se ve směru šipky £ přivádí pod tlakem 0,115 až 0,16 MPa s úhlovou rychlostí 50 až 120 rad/s.The present process for producing carbon black is carried out as follows. A hydrocarbon fuel at a pressure of 0.11 to 0.35 MPa, e.g. propane-butane, is fed to the combustion chamber 4 in the direction of arrow 4, for example, by means of a burner 2 arranged tangentially in the throat for the main air flow. at a pressure of 0.115 to 0.16 MPa with an angular velocity of 50 to 120 rad / s.

Dodatečný proud vzduchu se ve směru šipky D pod tlakem 0,5 až 0,9 MPa s úhlovou rychlostí 6000 až 10 000 rad/s tangenciálním kanálem £ hořáku £ přivádí do směšovací komory £ hořáku £, která je tvořena stěnami pouzdra £.The additional air flow in the direction of arrow D under a pressure of 0.5 to 0.9 MPa at an angular velocity of 6000 to 10,000 rad / s with the tangential channel £ of the burner přiv is fed to the mixing chamber ho of the burner,, which is formed by the housing walls.

Dodatečný proud vzduchu se přivádí mezi proudem uhlovodíkového paliva a hlavním proudem vzduchu, přičemž objemová spotřeba dodatečného a hlavního proudu vzduchu je v poměru 0,05 až 0,1 : 1. Vysoké úhlové rychlosti dodatečného proudu vzduchu umožňují snížit tlak uhlovodíkového paliva na 0,11 až 0,35 MPa, který je podmíněn jen protitlakem v reaktoru a hydraulickými ztrátami v palivovém potrubí a v hořáku £*.The additional air flow is supplied between the hydrocarbon fuel stream and the main air stream, with the extra and main air volume volumes being 0.05 to 0.1: 1. High angular velocities of the additional air stream allow the hydrocarbon fuel pressure to be reduced to 0.11 This is due only to the back pressure in the reactor and hydraulic losses in the fuel line and the burner.

Směšovací komora £ pouzdra £ je provedena ve tvaru válce pro vytváření dobře promíchané směsi paliva a vzduchu, přičemž vnější průměr dj pouzdra £ je 0,2 až 0,4 vnitřního průměru £2 hrdla £ pro přívod hlavního proudu vzduchu, což umožňuje zajistit tlak proudu 0,115 až 0,16 MPa.The mixing chamber 4 of the housing 4 is cylindrical to form a well-mixed fuel-air mixture, the outer diameter dj of the housing 6 being 0.2 to 0.4 of the inner diameter 64 of the main air inlet opening 6, which allows to maintain the flow pressure 0.115 to 0.16 MPa.

Pouzdro £ je opatřeno lopatkami T_ uspořádanými šikmo vzhledem k ose hlavního proudu vzduchu.The housing 8 is provided with blades T arranged at an angle to the axis of the main air stream.

Uhlovodíkové palivo se intenzívně smíchává s dodatečným proudem vzduchu rotujícím velkou úhlovou rychlostí, v důsledku čehož se tvoří dobře smíšená směs paliva a vzduchu , Hlavní proud vzduchu se víří při. průchodu lopatkami 7_, intenzívně se promíchává s rotující směsí paliva a vzduchu, v důsledku čehož uhlovodíkové palivo rychle a účinně reaguje se vzdušným kyslíkem za vzniku rotujících proudů produktů spalování. Směr rotace hlavního proudu vzduchu je opačný než směr rotace směsi paliva a vzduchu. Produkty hoření se přivádějí do reakční komory £. Reakční komora £ určená pro termický rozklad rozprášené uhlovodíkové suroviny a pro výrobu sazí má zpočátku tvar válce a pak přechází na s ní koaxiálně spojenou zónu kalení reaktoru £. Uhlovodíková surovina rozprášená vzduchem se přivádí do reakční komory £ axiálně hrdlem 10 umístěným v čele spalovací komory £. Rozprášená uhlovodíková surovina se přivádí ve směru šipky £ axiálním hrdlem £0 do reakční komory £, kde se intenzívně promíchává s rotujícími produkty hoření paliva.The hydrocarbon fuel is intensively mixed with an additional air stream rotating at a high angular velocity, resulting in a well-mixed fuel-air mixture. As it passes through the blades 7, it intensively mixes with the rotating fuel-air mixture, whereby the hydrocarbon fuel reacts rapidly and effectively with the air oxygen to produce rotating streams of combustion products. The direction of rotation of the main air stream is opposite to the direction of rotation of the fuel-air mixture. The combustion products are fed to the reaction chamber 6. The reaction chamber 6 for thermal decomposition of the atomized hydrocarbon feedstock and for the production of carbon black is initially cylindrical and then passes to the coaxial zone of the reactor hardening zone 6 connected thereto. The airborne hydrocarbon feedstock is fed to the reaction chamber 6 axially through a neck 10 located at the front of the combustion chamber 6. The atomized hydrocarbon feedstock is fed in the direction of the arrow 6 through the axial throat 60 to the reaction chamber 6, where it is intensively mixed with the rotating fuel combustion products.

Po průchodu kanálem reakční komory £ se uhlovodíková surovina polymerizuje a termicky rozkládá za tvorby sazí,After passing through the reaction chamber channel 6, the hydrocarbon feedstock is polymerized and thermally decomposed to form carbon black,

Do zóny kalení reaktoru £ se přivádí ve směru šipky £ chladicí voda pro zachování fyzikálně-chemických vlastností sazí a dále se ve směru šipky H odvádí z reaktoru saze na oddělení od aerosolu a na jejich následné zpracování.Cooling water is supplied to the quenching zone of reactor 6 in the direction of arrow 6 to maintain the physico-chemical properties of the carbon black, and further, in the direction of arrow H, soot is removed from the reactor for separation from the aerosol and subsequent treatment.

Shora popsaný způsob výroby sazí je dále objasněn na následujících konkrétních příkladech jeho provedení.The above-described process for producing carbon black is further illustrated by the following specific examples.

Příklad 1Example 1

Do spalovací komory 1 se tangenciálním hrdlem £ přivádí hlavní proud vzduchu pod tlakem 0,115 MPa v množství 2600 nm^/h a o teplotě 350 °C, který po průchodu lopatkami £ nabývá úhlovou rychlost 50 rad/s. Do hořáku £ umístěného v hrdle ·£ se přivádí tangenciálním kanálem £ úhlovou rychlostí 6000 rad./s dodatečný proud vzduchu pod tlakem 0,5 MPa a o teplotě 400 °C v množství 130 nnA/h. Uhlovodíkové palivo propan-butan se pod tlakem 0,11 MPa v množství 70 nm^/h přivádí do hořáku £. Poměr spotřeby dodatečného a hlavního proudu vzduchu se rovná 0,05.The main air stream is fed to the combustion chamber 1 at a pressure of 0.115 MPa at 2600 nm @ 2 / h and at a temperature of 350 DEG C., which, after passing through the blades, has an angular velocity of 50 rad / s. An additional air flow at a pressure of 0.5 MPa and a temperature of 400 ° C at a flow rate of 130 nnA / h is supplied to the burner 6 located in the throat 6 at an angular velocity of 6000 rad / sec. The propane-butane hydrocarbon fuel was fed to the burner 6 at 70 nm / h at a pressure of 0.11 MPa. The ratio of consumption of additional and main air flows is 0.05.

Hlavní proud vzduchu rotující úhlovou rychlostí 50 rad/s se smíchává s rotujícím proudem směsi paliva a vzduchu, palivo se spaluje za tvorby rotujících produktů hoření, které tangenciálně postupují do spalovací komory £. _s The main air stream rotating at an angular velocity of 50 rad / s is mixed with the rotating stream of the fuel-air mixture, the fuel being combusted to form rotating combustion products which tangentially advance into the combustion chamber 6. _with

Do reakční komory £ se axiálním hrdlem · £0 přivádí surovina/směs 50 % antracenového oleje a 50 X antracenového zeleného oleje/ zahřátá na teplotu 220 °C v množství 650 kg/h. Surovina se předběžně rozpráší vzduchem v množství 400 nm^/h o teplotě 350 °C.A feed / mixture of 50% anthracene oil and 50% anthracene green oil / heated to 220 ° C at a rate of 650 kg / h was fed to the reaction chamber 6 with an axial throat. The feedstock was pre-sprayed with air at 400 nm @ 2 / h at 350 ° C.

Teplota v reakční komoře £ je v tomto případě rovna 1560 °C.The temperature in the reaction chamber 6 in this case is 1560 ° C.

Saze vyrobené podle uvedeného způsobu mají specifický geometrický povrch 97 m.2/g a adsorpce d ibut y 1 f t al át u činí 106 ml/100g. Výtěžek sazí v pro.centech k přiváděné uhlovodíkové surovině činí 41,99.The carbon black produced according to the method has a specific geometric surface area of 97 m 2 / g and the adsorption of dibutyltate is 106 ml / 100g. The yield of carbon black in percent to feed hydrocarbon feedstock was 41.99.

Příklad 2Example 2

Do spalovací komory £ se tangenciálním hrdlem 3. přivádí hlavní proud vzduchu ’pod tlakem 0,122 MPa v množství 2400 nm^/h a o teplotě 350 °C , který po průchodu lopatkami 7 nabývá úhlovou rychlost 70 rad/s. Do hořZku 2. umístěného v hrdle 3_ se přivádí tangenciálním kanálem £ úhlovou rychlostí 800 rad/s dodatečný proud vzduchu pod tlakem 0,7 MPa a o teplotě 400 °C v množství 130 mr/h. Uhlovodíkové palivo propan-butan se pod tlakem 0,17 MPa v množství 70 nnr/h přivádí do hořáku 2_. Poměr spotřeby dodatečného a hlavního proudu vzduchu se rovná 0,055.The main air stream 3 'is supplied to the combustion chamber 3 at a pressure of 0.122 MPa at 2400 nm / h and at a temperature of 350 ° C, which, after passing through the blades 7, has an angular velocity of 70 rad / s. An additional air flow at a pressure of 0.7 MPa and at a temperature of 400 ° C in the amount of 130 mbar / h is supplied to the bitter 2 located in the neck 3 via a tangential channel 8 at an angular velocity of 800 rad / s. The propane-butane hydrocarbon fuel is supplied to the burner 2 at a pressure of 70 psi (70 nm). The ratio of additional and main air consumption is 0.055.

Hlavní proud vzduchu rotující úhlovou rychlostí 70 rad/s se smíchává s rotujícím proudem směsi paliva a vzduchu, palivo se spaluje za tvorby rotujících produktů hoření, které postupují tangenciálně do spalovací komory _1__.The main air stream rotating at an angular velocity of 70 rad / s is mixed with the rotating stream of the fuel-air mixture, the fuel being combusted to form rotating combustion products that move tangentially into the combustion chamber.

Přiváděná uhlovodíková surovina m.á st.ejné parametry jako v příkladě 1 .The feed hydrocarbon feedstock has the same parameters as in Example 1.

Teplota v reakční komoře 8 je v tomto případě rovna 1560 °C.The temperature in the reaction chamber 8 in this case is 1560 ° C.

Saze vyrobené podle uvedeného způsobu mají specifický geometrický povrch 99 m^/g a adsorpce dibutylftalátu činí 110 ml/100 g. Výtěžek sazí v procentech k přiváděné uhlovodíkové surovině činí 44,01.The carbon blacks produced according to the process have a specific geometric surface area of 99 m @ 2 / g and the adsorption of dibutyl phthalate is 110 ml / 100 g. The yield of the carbon black is 44.01.

Příklad 3Example 3

Do spalovací komory £ se přivádí hlavní proud vzduchu pod tlakem 0,16 MPa a o teplotě 350 °C, úhlové Rychlosti 120 rad/s v množství 2300 nm /h. Uhlovodíkové palivo propan-butan se přivádí pod tlakem 0,35 MPa a množství 70 nnr/h. Dodatečný proud vzduchu se přivádí o úhlové rychlostiThe main stream of air is supplied to the combustion chamber at a pressure of 50 psi and a temperature of 350 ° C, an angular velocity of 120 rad / s at 2300 nm / h. The propane-butane hydrocarbon fuel is supplied at a pressure of 50 psi and an amount of 70 nm / h. The additional air flow is supplied at an angular velocity

000 rad/s, teplotě 400 °C a v množství 230 nm^/h. Poměr spotřeby dodatečného a hlavního proudu vzduchu se rovná 0,1.000 rad / s, at a temperature of 400 ° C and in an amount of 230 nm ^ / h. The consumption ratio of additional and main air flows is 0.1.

Přiváděná uhlovodíková surovina má stejné parametry jako v příkladě 1.The feed hydrocarbon feedstock has the same parameters as in Example 1.

Teplota v reakční komoře θ je v tomto případe rovna 1560 °C.In this case, the temperature in the reaction chamber θ is 1560 ° C.

Saze vyrobené podle uvedeného způsobu mají specifický'geometrický povrch 99 m^/g a adsorpce dibutylftalátu činí 108 ml/100 g. Výtěžek *sazí v procentech k přiváděné uhlovodíkové surovině činí 44,24.The carbon black produced according to the process has a specific geometry of 99 m @ 2 / g and the adsorption of dibutyl phthalate is 108 ml / 100 g. The yield of the carbon black is 44.24%.

PŘEDMĚTSUBJECT

Claims

A method for producing carbon black, wherein a main stream of air is supplied tangentially to the hydrocarbon fuel stream to produce rotating fuel combustion products, then the hydrocarbonaceous feedstock is axially supplied to the rotating fuel combustion products with subsequent thermal decomposition to form carbon black, an additional air flow at a pressure of 0.5 to 0.5 bar is supplied tangentially to the hydrocarbon fuel

0.9 MPa at an angular velocity of 6000 to 10,000 rad / s and the main air flow is. under a pressure of 0.115 to 0.16 MPa at an angular velocity of 50 to 120 rad / s.

2. A method according to claim 1, characterized in that an additional air stream is supplied between the hydrocarbon fuel stream and the main air stream at a ratio of the additional and main air flow volume of 0.05 to 0.1: 1.

3. The method according to claim 1, characterized by

OF THE INVENTION by feeding the hydrocarbon fuel at a pressure of 0.11 to 0.35 MPa.

4. A reactor for carrying out the method of item 1 comprising a coaxially arranged and interconnected combustion chamber having a burner for combustion of the hydrocarbon fuel supplied thereto tangentially arranged in the throat for the main air stream and a reaction chamber for thermally decomposing the hydrocarbonaceous feedstock. soot burner, characterized in that the burner (2) is provided with a sleeve (6) with a tangentially arranged channel (4) for supplying additional air flow and blades (7) which are arranged obliquely on the sleeve (6) with respect to the geometric axis of the throat (3) for main air supply.

5. A reactor according to claim 4, wherein the outer diameter of the housing (0.2) is 0.2 to 0.4 of the inner diameter of the main air inlet (3).

2 sheets of drawings

Srvrrografia. n. p „race 7. Mott